專(zhuān)利名稱(chēng)：熱交換器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用于衛(wèi)生清洗裝置的瞬間加熱式的熱交換器，該衛(wèi)生清洗裝置能夠在便后利用溫水來(lái)清洗人體局部。
背景技術(shù)：
衛(wèi)生清洗裝置具備熱交換器，該熱交換器用于在利用水來(lái)清洗便后的人體局部時(shí)使清洗水成為合適的溫度。這樣的熱交換器有多種類(lèi)型，作為其中的一種，存在專(zhuān)利文獻(xiàn)1 所公開(kāi)的那樣的平板型的熱交換器。所述平板型的熱交換器為下述這樣的結(jié)構(gòu)將平板狀的加熱器立起收納于寬度尺寸較小的長(zhǎng)方體形狀的殼體內(nèi)，分別沿著該平板狀加熱器的兩個(gè)傳熱面形成有兩個(gè)流路，所述兩個(gè)流路一邊在水平方向曲折，一邊朝向上方。并且，通過(guò)在驅(qū)動(dòng)平板狀加熱器的期間使清洗水沿著各流路流通，來(lái)使該清洗水升溫至合適的溫度。 在這樣的專(zhuān)利文獻(xiàn)1所公開(kāi)的熱交換器的情況下，由于流路截面積較小，因此存在下述這樣的優(yōu)點(diǎn)能夠使清洗水的流速高速化且均勻化，從而能夠提高熱傳導(dǎo)率，還能夠?qū)崿F(xiàn)緊湊化?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專(zhuān)利文獻(xiàn)專(zhuān)利文獻(xiàn)1 日本特開(kāi)平10-220876號(hào)公報(bào)(特別參照?qǐng)D2)

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明要解決的課題可是，在所述現(xiàn)有的熱交換器中，從殼體的進(jìn)水口流入的水在從該進(jìn)水口至出水口的流路中被平板狀加熱器的表面加熱，流路中的水隨著靠近出水口而溫度上升，從而在接近出水口的平板狀加熱器的表面可能會(huì)發(fā)生局部的沸騰現(xiàn)象。這樣，如果在平板狀加熱器與水之間的邊界面產(chǎn)生局部的高溫部，則可能由于流路中的清洗水所含有的鈣成分等而生成所謂的水垢并且水垢附著于平板狀加熱器的表面。這樣，熱交換器的平板狀加熱器的在表面附著有水垢的部分會(huì)因?yàn)樗付璧K對(duì)水的熱傳遞。因此，導(dǎo)致平板狀加熱器的表面溫度的局部高溫化，從而促進(jìn)了水垢附著，由此，流路阻力因堆積的水垢而升高，從而可能無(wú)法確保所需要的清洗水的流量。此外，在平板狀加熱器為陶瓷加熱器這樣的情況下，還可能因?yàn)樗杆鸬木植繙囟炔钤斐傻臒嶙冃味鴮?dǎo)致平板狀加熱器的裂紋或破裂等。此外，在沿著平板狀加熱器的兩個(gè)傳熱面形成有流路的上述現(xiàn)有的平板型的熱交換器中，一般來(lái)說(shuō)，是以對(duì)清洗水傳遞的傳熱量在平板狀加熱器的一個(gè)傳熱面?zhèn)群土硪粋€(gè)傳熱面?zhèn)却笾孪嗤瑸榍疤醽?lái)進(jìn)行設(shè)計(jì)的。因此，假設(shè)當(dāng)兩側(cè)的傳熱量產(chǎn)生較大的差異時(shí)，有可能其中一側(cè)的流路中的清洗水發(fā)生局部的沸騰現(xiàn)象而產(chǎn)生氣泡。當(dāng)產(chǎn)生這樣的氣泡時(shí)， 流路中的清洗水的流通阻力升高，平板狀加熱器的兩側(cè)的流量平衡進(jìn)一步被破壞，從而使傳熱量的差異變得更大。此外，當(dāng)在熱交換器的出水口附近設(shè)置有根據(jù)流出水的溫度來(lái)進(jìn)行工作的熱敏電阻的情況下，還可能由于成長(zhǎng)得較大的氣泡而導(dǎo)致該熱敏電阻難以適當(dāng)?shù)剡M(jìn)行工作。并且，當(dāng)上述那樣的氣泡附著并產(chǎn)生于平板狀加熱器的傳熱面、并且該氣泡成長(zhǎng)得較大時(shí)，氣泡會(huì)夾在平板狀加熱器的傳熱面與清洗水之間而使兩者分離。在這種情況下， 難以將平板狀加熱器的熱量傳遞至清洗水，從而導(dǎo)致平板狀加熱器的傳熱面的溫度大幅上升。這樣，當(dāng)只有平板狀加熱器的一個(gè)傳熱面大幅升溫而導(dǎo)致兩個(gè)傳熱面的溫度差變大時(shí)， 可能會(huì)由于熱應(yīng)力而在平板狀加熱器中產(chǎn)生變形等。對(duì)于這樣的水垢附著于傳熱面的附著現(xiàn)象，傳熱面溫度是最主要的產(chǎn)生原因，一般來(lái)說(shuō)，使傳熱面溫度在發(fā)生沸騰的100°C以下，優(yōu)選使傳熱面溫度在80°C以下等，根據(jù)自來(lái)水的水垢濃度、加熱器所需要的耐用時(shí)間等來(lái)適當(dāng)決定所需要的傳熱面溫度。只要傳熱面溫度的一部分超過(guò)所需要的溫度，水垢就會(huì)附著于該部分而成為傳熱障礙的重要原因， 因此，必須避免這一情況。為了避免這種情況，單純?cè)黾觽鳠崦娴拿娣e即可，但是這會(huì)導(dǎo)致熱交換器成本增加，因此不是優(yōu)選的。因此，為了在使熱交換器的傳熱面積最小的同時(shí)滿足所需要的傳熱面溫度，需要以下述方式來(lái)構(gòu)成熱交換器設(shè)定平板狀加熱器的功率密度的局部分布、或熱交換器的局部熱傳導(dǎo)率的分布，以使傳熱面的局部溫度分布在傳熱面的整體上變得大致均勻。另一方面，還可以考慮下述方案通過(guò)進(jìn)一步增大清洗水的流通速度，來(lái)提高熱傳導(dǎo)率并抑制氣泡的產(chǎn)生，或者將產(chǎn)生的氣泡從出水口快速地排出至外部以進(jìn)一步提高熱傳導(dǎo)率，由此來(lái)減小傳熱面積?？墒?，一般來(lái)說(shuō)，在用于溫水清洗馬桶座的熱交換器中，由于清洗水每次的使用量較少，因此，為了提高熱交換器內(nèi)的流速，需要將流路的寬度設(shè)定得非常狹窄來(lái)確保流速。通常，將該流量的最大值設(shè)定為500CC/min左右，為了相對(duì)于該流量值進(jìn)一步提高熱交換器的流速，需要將在與平板狀加熱器的傳熱面之間形成的流路的間隙設(shè)定在0. 5mm以?xún)?nèi)?？墒牵绻@樣設(shè)定，則流路的寬度變得非常狹窄，因此會(huì)成為容易產(chǎn)生局部流速的不均勻性的結(jié)構(gòu)。進(jìn)一步提高熱交換器內(nèi)的清洗水的流速意味著提高熱交換器的壓力損失，因此，流速的大幅增大從熱交換器的結(jié)構(gòu)上來(lái)說(shuō)比較困難。此外，在如專(zhuān)利文獻(xiàn)1 那樣為在水平方向曲折的流路的情況下，還存在下述問(wèn)題由于從進(jìn)水口至出水口的距離較長(zhǎng)，因此，要使在內(nèi)部產(chǎn)生的氣泡移動(dòng)至出水口需要較長(zhǎng)的時(shí)間，此外，由于流路截面積較小，因此，清洗水的流動(dòng)容易因產(chǎn)生的氣泡而遲緩。因此，為了解決上述現(xiàn)有的課題，本發(fā)明的目的在于提供一種下述這樣的壽命較長(zhǎng)的熱交換器通過(guò)將平板狀加熱器構(gòu)成為使水溫相對(duì)較高的出水口側(cè)的功率密度比水溫較低的進(jìn)水口側(cè)的功率密度低，來(lái)實(shí)現(xiàn)傳熱面溫度的均勻化并抑制加熱器的表面最高溫度，由此能夠抑制水垢的生成和附著。并且，除此之外，本發(fā)明的目的在于提供一種能夠抑制在內(nèi)部產(chǎn)生氣泡、并能夠?qū)a(chǎn)生的氣泡快速引導(dǎo)至出水口的熱交換器。用于解決問(wèn)題的手段本發(fā)明的熱交換器包括殼體，其具有進(jìn)水口和出水口 ；加熱器，其配設(shè)于所述殼體內(nèi)，該加熱器的表面構(gòu)成傳熱面；以及流路空間，其形成在所述加熱器內(nèi)，用于以使從所述進(jìn)水口流入的流體一邊在與所述加熱器的傳熱面之間進(jìn)行熱交換一邊前往所述出水口的方式引導(dǎo)所述流體，所述加熱器形成為，靠近所述出水口的部分的發(fā)熱密度比靠近所述進(jìn)水口的部分的發(fā)熱密度小(技術(shù)方案1)。由此，從殼體的進(jìn)水口流入的流體(例如清洗水)一邊在流路中流動(dòng)，一邊被加熱器表面的傳熱面加熱，從而流體的溫度隨著接近出水口而逐漸上升。并且，靠近進(jìn)水口側(cè)的加熱器的表面溫度由于加熱器的較高的發(fā)熱密度而欲變?yōu)楦邷?，但由于熱量被尚未加熱的溫度較低的流體大量吸收(即，過(guò)冷(subcool)的值較大)，因此不會(huì)成為產(chǎn)生局部沸騰現(xiàn)象那樣的高溫。另一方面，對(duì)于靠近出水口的一側(cè)的加熱器的表面溫度，由于與加熱器的表面相接觸的流體已經(jīng)被加熱，因此，與靠近進(jìn)水口的一側(cè)相比，所述靠近出水口的一側(cè)的加熱器的表面溫度容易成為較高的溫度。可是，雖然流體從加熱器的表面吸收的熱量變少而使得過(guò)冷的值變小，但由于加熱器形成為靠近出水口的一側(cè)的發(fā)熱密度比靠近進(jìn)水口的一側(cè)的發(fā)熱密度小，因此，不會(huì)成為發(fā)生局部沸騰現(xiàn)象那樣的高溫。這樣，由于加熱器形成為靠近出水口的一側(cè)的發(fā)熱密度比靠近進(jìn)水口的一側(cè)的發(fā)熱密度小，因此，在流體溫度較高的靠近出水口的一側(cè)的加熱器與水之間的邊界面，也能夠抑制成為發(fā)生局部沸騰現(xiàn)象那樣的高溫，能夠防止水垢的生成和附著，從而能夠提供壽命較長(zhǎng)的熱交換器。另一方面，在流體的溫度相對(duì)較低、并且與出水口相比流速通常較快的進(jìn)水口側(cè)，增大了加熱器的發(fā)熱密度，因此，能夠提高在該進(jìn)水口附近的熱交換效率。此外，在本發(fā)明的熱交換器中可以是所述加熱器是與鉛直方向大致平行地配置的平板狀加熱器，所述加熱器的前后兩個(gè)主面構(gòu)成所述傳熱面，所述流路空間分別沿著所述平板狀加熱器的前后所述傳熱面從下部的所述進(jìn)水口形成至上部的所述出水口(技術(shù)方案2)。并且，在利用通常的平板狀加熱器使發(fā)熱密度的局部分布在整個(gè)傳熱面的范圍均勻的情況下，平板狀加熱器的靠近出水口的一側(cè)成為最高溫度，在該部分首先生成水垢?？墒?，平板狀加熱器的發(fā)熱密度分布被設(shè)定為出水口附近的發(fā)熱密度比進(jìn)水口附近的發(fā)熱密度小，其結(jié)果是，熱交換器的熱通量在加熱器的發(fā)熱密度較大的部位變高，在發(fā)熱密度較小的部位變低，因此，能夠?qū)崿F(xiàn)傳熱面溫度的均勻化，不存在溫度局部上升而導(dǎo)致水垢附著于此的情況。通過(guò)形成為這樣的結(jié)構(gòu)，平板狀加熱器的熱量被傳遞至與前后兩個(gè)面接觸地流動(dòng)的清洗水，能夠?qū)崿F(xiàn)幾乎沒(méi)有散熱損失的浪費(fèi)的、熱效率較高的熱交換，由于能夠?qū)⑵桨鍫罴訜崞鞯那昂髢蓚€(gè)面都作為傳熱面積來(lái)使用，因此能夠?qū)崿F(xiàn)小型緊湊化。此外，在本發(fā)明的熱交換器中可以是所述加熱器是由陶瓷基體、發(fā)熱電阻體以及電極構(gòu)成的陶瓷加熱器，所述發(fā)熱電阻體通過(guò)將電阻體以圖案形式印刷在所述陶瓷基體上而形成，所述印刷圖案的線寬形成為靠近所述出水口的部分比靠近所述進(jìn)水口的部分粗 (技術(shù)方案3)。通過(guò)形成為這樣的結(jié)構(gòu)，作為發(fā)熱電阻體的印刷圖案的線寬越粗，流過(guò)電流時(shí)的電阻就變得越小，發(fā)熱量變得越小。因此，成為下述這的陶瓷加熱器印刷圖案的線寬較細(xì)的靠近進(jìn)水口的一側(cè)的發(fā)熱量較大(即，發(fā)熱密度較大)，印刷圖案的線寬較粗的靠近出水口的一側(cè)的發(fā)熱量較小(即，發(fā)熱密度較小)。因此，在流體的溫度較高的靠近出水口的一側(cè)的陶瓷加熱器與流體之間的邊界面，也能夠抑制成為發(fā)生局部沸騰現(xiàn)象那樣的高溫，從而能夠防止水垢的生成與附著。其結(jié)果是，在使用了能夠維持較高的熱交換效率、并且與金屬相比具有熱容量較小的特點(diǎn)、但容易破裂的陶瓷的加熱器中，能夠防止破裂，從而能夠?qū)崿F(xiàn)壽命較長(zhǎng)的熱交換器。此外，在本發(fā)明的熱交換器中可以是所述加熱器是由陶瓷基體、發(fā)熱電阻體以及電極構(gòu)成的陶瓷加熱器，所述發(fā)熱電阻體通過(guò)將電阻體以圖案形式印刷在所述陶瓷基體上而形成，所述印刷圖案的線間間隙形成為靠近所述出水口的部分比靠近所述進(jìn)水口的部分寬(技術(shù)方案4)。通過(guò)形成為這樣的結(jié)構(gòu)，成為下述這的陶瓷加熱器印刷圖案的線間間隙較窄的靠近進(jìn)水口的一側(cè)的發(fā)熱量較大(即，發(fā)熱密度較大)，印刷圖案的線間間隙較寬的靠近出水口的一側(cè)的發(fā)熱量較小(即，發(fā)熱密度較小)。因此，根據(jù)與上述相同的理由，能夠防止水垢的生成與附著，并且，能夠防止陶瓷加熱器破裂，從而能夠?qū)崿F(xiàn)壽命較長(zhǎng)的熱交換器。此外，在本發(fā)明的熱交換器中可以是所述流路空間具有上游側(cè)空間和下游側(cè)空間，所述上游側(cè)空間包括所述進(jìn)水口的開(kāi)口部，所述下游側(cè)空間包括所述出水口的開(kāi)口部， 在所述上游側(cè)空間與所述下游側(cè)空間之間設(shè)置有流通截面積比其他部分的流通截面積小的節(jié)流流路(技術(shù)方案5)。由此，從上游側(cè)空間流向下游側(cè)空間的流體在剛剛通過(guò)節(jié)流流路之后達(dá)到最大流速，然后流速逐漸降低。因此，基于該節(jié)流流路的傳熱面上的熱傳導(dǎo)率具有這樣的趨勢(shì)在剛剛通過(guò)節(jié)流流路之后的流速達(dá)到最大時(shí)，所述熱傳導(dǎo)率達(dá)到最大，然后慢慢降低，因此， 與僅基于通常的自然對(duì)流的熱傳導(dǎo)率相比較，基于所述節(jié)流流路的傳熱面上的熱傳導(dǎo)率的值大幅增加。因此，能夠在下游側(cè)空間實(shí)現(xiàn)從平板狀加熱器朝向流體的熱傳導(dǎo)率的提高，并且，借助于流體通過(guò)節(jié)流流路時(shí)的較大的流速，能夠?qū)馀菘焖俚匾龑?dǎo)至出水口。此外，在本發(fā)明的熱交換器中可以是所述流路空間在所述平板狀加熱器的一個(gè)傳熱面?zhèn)群土硪粋€(gè)傳熱面?zhèn)葘?duì)稱(chēng)地形成(技術(shù)方案6)。由此，能夠確保加熱器在兩個(gè)傳熱面的傳熱量的平衡，從而能夠防止熱應(yīng)力引起的加熱器的變形。并且，在本發(fā)明中，“兩個(gè)流路空間在平板狀加熱器的一個(gè)傳熱面?zhèn)群土硪粋€(gè)傳熱面?zhèn)葘?duì)稱(chēng)地形成”的狀態(tài)是指，“在兩個(gè)流路空間之間配置有平板狀加熱器，以使兩個(gè)流路空間的位置關(guān)系成為以平板狀加熱器的傳熱面(兩個(gè)傳熱面之中的至少一個(gè))作為對(duì)稱(chēng)面而大致面對(duì)稱(chēng)的位置關(guān)系的方式，互相對(duì)置地配置所述兩個(gè)流路空間”的狀態(tài)。作為具體示例，例如，可以列舉出后述的圖2和圖3所示的兩個(gè)流路空間25、25的位置關(guān)系，所述兩個(gè)流路空間25、25互相對(duì)置地配置成以傳熱面(第一傳熱面20a或第二傳熱面20b)作為對(duì)稱(chēng)面而面對(duì)稱(chēng)的位置關(guān)系。此外，本發(fā)明的熱交換器可以是所述下游側(cè)空間具有比所述上游側(cè)空間大的容量(技術(shù)方案7)。通過(guò)形成為這樣的結(jié)構(gòu)，能夠在容量較大的下游側(cè)空間中增大流體的流速，因此能夠進(jìn)一步提高熱傳導(dǎo)率。此外，在本發(fā)明的熱交換器中可以是為了使流體朝向所述下游側(cè)空間向上流入， 所述節(jié)流流路具有從所述進(jìn)水口附近朝向大致水平方向延伸設(shè)置的水平節(jié)流流路(技術(shù)方案8)。通過(guò)形成為這樣的結(jié)構(gòu)，通過(guò)了水平節(jié)流流路的流體朝向上方向，該上方向是與被加熱器加熱而溫度相對(duì)較高的流體由于自然對(duì)流而上升的方向相同的方向。這樣，通過(guò)使流經(jīng)水平節(jié)流流路的流體朝向與自然對(duì)流的方向相同的上方，能夠進(jìn)一步提高流速。此外，在本發(fā)明的熱交換器中可以是為了使流體朝向所述下游側(cè)空間進(jìn)一步向水平方向流入，所述節(jié)流流路具有垂直節(jié)流流路，該垂直節(jié)流流路從所述水平節(jié)流流路中遠(yuǎn)離所述進(jìn)水口一側(cè)的端部起朝向大致垂直上方延伸設(shè)置(技術(shù)方案9)。通過(guò)形成為這樣的結(jié)構(gòu)，能夠?qū)⒔?jīng)過(guò)垂直節(jié)流流路之后的水流導(dǎo)入至經(jīng)過(guò)水平節(jié)流流路之后的水流來(lái)產(chǎn)生紊流以攪拌流體，從而能夠?qū)崿F(xiàn)熱傳導(dǎo)率的提高。并且，在本發(fā)明的熱交換器中可以是所述節(jié)流流路構(gòu)成狹縫狀，所述節(jié)流流路具有開(kāi)口寬度尺寸比其它部分大的加寬部(技術(shù)方案10)。通過(guò)形成為這樣的結(jié)構(gòu)，在通過(guò)節(jié)流流路中的加寬部后的流體的流速與通過(guò)所述加寬部以外的部分后的流體的流速之間產(chǎn)生差異。這樣，當(dāng)流速不同的水流進(jìn)入下游側(cè)空間時(shí)，通過(guò)紊流化而使得該下游側(cè)空間的流體被攪拌，因此能夠?qū)崿F(xiàn)熱傳導(dǎo)率的提高。此外，在本發(fā)明的熱交換器中可以是在所述下游側(cè)空間，沿著所述平板狀加熱器在大致上下方向延伸設(shè)置有用于攪拌流體的攪拌壁，該攪拌壁具有在水平方向起伏的形狀 (技術(shù)方案11)。通過(guò)形成為這樣的結(jié)構(gòu)，能夠通過(guò)攪拌壁進(jìn)一步攪拌下游側(cè)空間內(nèi)的流體，從而實(shí)現(xiàn)熱傳導(dǎo)率的提高。此外，由于在上下方向延伸設(shè)置有攪拌壁，因此，能夠使產(chǎn)生的氣泡快速地移動(dòng)至出水口并排出，而不會(huì)妨礙所述氣泡的基于其浮力的上升運(yùn)動(dòng)。此外，在本發(fā)明的熱交換器中可以是在所述下游側(cè)空間設(shè)置有沿著所述平板狀加熱器朝向大致水平方向延伸設(shè)置的緩沖壁(技術(shù)方案12)。通過(guò)形成為這樣的結(jié)構(gòu)，在下游側(cè)空間流通的流體在各緩沖壁的近前暫時(shí)被堵住，并且在通過(guò)緩沖壁與平板狀加熱器之間的狹窄間隙時(shí)擴(kuò)散。因此，能夠?qū)α黧w進(jìn)行攪拌從而提高熱傳導(dǎo)率。并且，在本發(fā)明的熱交換器中可以是在上下方向排列設(shè)置有多個(gè)所述緩沖壁，在所述緩沖壁形成有切口部，所述切口部以在俯視觀察時(shí)在上下相鄰的緩沖壁中位置互不相同的方式形成(技術(shù)方案13)。通過(guò)形成為這樣的結(jié)構(gòu)，在緩沖壁，切口部與平板狀加熱器之間的間隙具有較大的流通截面積，因此，一部分流體欲朝向切口部然后朝向大致水平方向流動(dòng)。因此，在下游側(cè)空間，朝向切口部和大致水平方向的水流、與越過(guò)緩沖壁朝向鉛直上方的水流混合，兩者摻雜在一起使得流體被攪拌，因此能夠?qū)崿F(xiàn)熱傳導(dǎo)率的提高。此外，本發(fā)明的熱交換器可以是所述熱交換器具備一對(duì)流路形成部件，所述一對(duì)流路形成部件以?shī)A著所述平板狀加熱器的方式配設(shè)，所述流路形成部件具有平板狀的基部，其與所述平板狀加熱器相面對(duì)地配置；和肋，其突出設(shè)置于所述基部的與所述平板狀加熱器對(duì)置的對(duì)置面，利用所述肋和與所述肋對(duì)置的所述平板狀加熱器，在兩者之間構(gòu)成了狹縫狀的所述節(jié)流流路(技術(shù)方案14)。通過(guò)形成為這樣的結(jié)構(gòu)，能夠利用比較簡(jiǎn)單的結(jié)構(gòu)來(lái)實(shí)現(xiàn)具備節(jié)流流路的熱交換
ο此外，在本發(fā)明的熱交換器中可以是所述加熱器是與鉛直方向大致平行地配置的平板狀加熱器，所述加熱器的前后兩個(gè)主面構(gòu)成所述傳熱面，所述流路空間形成為曲折流路，所述曲折流路分別沿著所述平板狀加熱器的前后所述傳熱面從下部的所述進(jìn)水口延伸設(shè)置至上部的所述出水口(技術(shù)方案15)。通過(guò)形成為這樣的結(jié)構(gòu)，平板狀加熱器的熱量被傳遞至與前后兩個(gè)面相接觸地流動(dòng)的清洗水，能夠?qū)崿F(xiàn)幾乎沒(méi)有散熱損失的浪費(fèi)的、熱效率較高的熱交換，由于能夠?qū)⑵桨鍫罴訜崞鞯那昂髢蓚€(gè)面都作為傳熱面積來(lái)使用，因此能夠?qū)崿F(xiàn)小型緊湊化。此外，利用曲折流路能夠延長(zhǎng)流路長(zhǎng)度，并且能夠提高流速，因此，在流體中，被從加熱器表面實(shí)際傳熱的層(溫度邊界層)的厚度進(jìn)一步變薄。因此，在提高熱傳遞效率的同時(shí)也使加熱器表面的溫度進(jìn)一步降低，從而能夠進(jìn)一步抑制局部沸騰現(xiàn)象的產(chǎn)生，能夠進(jìn)一步提高防止水垢的生成與附著的效果。此外，在本發(fā)明的熱交換器中可以是所述曲折流路由多個(gè)壁部劃定，所述多個(gè)壁部向大致水平方向延伸并且在鉛直方向排列設(shè)置，所述曲折流路構(gòu)成為如下結(jié)構(gòu)從所述進(jìn)水口至所述出水口，從下方朝向上方交替設(shè)置有將流體朝向大致水平方向的一個(gè)方向弓丨導(dǎo)的流路和將流體朝向大致水平方向的另一方向引導(dǎo)的流路，在所述壁部的長(zhǎng)度方向的中途部分形成有將上下相鄰的所述流路連通的上下方向的旁路(技術(shù)方案16)。通過(guò)形成為這樣的結(jié)構(gòu)，能夠利用清洗水的高速流通來(lái)實(shí)現(xiàn)熱傳導(dǎo)率的提高，并且，能夠經(jīng)由在曲折流路的中途形成的上下方向的旁路將氣泡快速地引導(dǎo)至出水口。即，通過(guò)曲折流路使得流路截面積變小，因此能夠使清洗水的流通速度高速化且均勻化。此外， 如上述那樣，由于加熱器的靠近出水口的部分的發(fā)熱密度比靠近進(jìn)水口的部分的發(fā)熱密度低，因此能夠抑制傳熱面成為發(fā)生清洗水的局部沸騰現(xiàn)象那樣的高溫，也能夠抑制氣泡的產(chǎn)生。另一方面，即使在產(chǎn)生氣泡的情況下，由于如上述那樣形成有旁路，因此也能夠經(jīng)由該旁路使產(chǎn)生的氣泡經(jīng)過(guò)流路長(zhǎng)度比曲折流路的全長(zhǎng)短的流路而快速地移動(dòng)至出水口。其結(jié)果是，能夠防止因氣泡而導(dǎo)致加熱器的一個(gè)傳熱面?zhèn)鹊牧髀纷枇ψ兊帽攘硪粋€(gè)傳熱面?zhèn)绕?、或者僅加熱器的一個(gè)傳熱面的溫度與另一個(gè)傳熱面相比而大幅上升。由此，能夠進(jìn)一步抑制作為水垢的生成與附著的原因的局部沸騰現(xiàn)象。此外，由于在加熱器的表面產(chǎn)生的氣泡如上述那樣經(jīng)過(guò)旁路被快速地從出水口排出，因此能夠抑制氣泡長(zhǎng)大。因此，能夠防止氣泡長(zhǎng)大而妨礙出水口附近的熱敏電阻工作。此外，在本發(fā)明的熱交換器中可以是所述曲折流路和所述旁路在所述平板狀加熱器的一個(gè)傳熱面?zhèn)群土硪粋€(gè)傳熱面?zhèn)葘?duì)稱(chēng)地形成(技術(shù)方案17)。通過(guò)形成為這樣的結(jié)構(gòu)，除了上述效果外，還能夠適當(dāng)?shù)卮_保加熱器在前后這兩個(gè)傳熱面的傳熱量的平衡，從而能夠防止熱應(yīng)力引起的加熱器變形。在此，在本發(fā)明中，“兩個(gè)曲折流路在平板狀加熱器的一個(gè)傳熱面?zhèn)群土硪粋€(gè)傳熱面?zhèn)葘?duì)稱(chēng)地形成”的狀態(tài)是指，“在兩個(gè)曲折流路之間配置有平板狀加熱器，以使兩個(gè)曲折流路的位置關(guān)系成為以平板狀加熱器的傳熱面(兩個(gè)傳熱面之中的至少一個(gè))作為對(duì)稱(chēng)面而大致面對(duì)稱(chēng)的位置關(guān)系的方式，互相對(duì)置地配置所述兩個(gè)曲折流路”的狀態(tài)。作為具體示例，例如，可以列舉出后述的圖15和圖16所示的兩個(gè)曲折流路(曲折流路135和曲折流路 145)的位置關(guān)系，所述兩個(gè)曲折流路互相對(duì)置地配置成以傳熱面(第一傳熱面120a或第二傳熱面120b)作為對(duì)稱(chēng)面而面對(duì)稱(chēng)的位置關(guān)系。此外，“兩個(gè)旁路在平板狀加熱器的一個(gè)傳熱面?zhèn)群土硪粋€(gè)傳熱面?zhèn)葘?duì)稱(chēng)地形成” 的狀態(tài)是指，“在兩個(gè)旁路之間配置有平板狀加熱器，以使兩個(gè)旁路的位置關(guān)系成為以平板狀加熱器的傳熱面(兩個(gè)傳熱面之中的至少一個(gè))作為對(duì)稱(chēng)面而大致面對(duì)稱(chēng)的位置關(guān)系的方式，互相對(duì)置地配置所述兩個(gè)旁路”的狀態(tài)。此外，在本發(fā)明的熱交換器中可以是在多個(gè)所述壁部形成的所述旁路以俯視觀察時(shí)的位置大致一致的方式設(shè)置(技術(shù)方案18)。通過(guò)形成為這樣的結(jié)構(gòu)，除了上述效果外，氣泡還能夠通過(guò)各旁路筆直地向上方上升，從而能夠快速地到達(dá)出水口。此外，本發(fā)明的熱交換器可以是所述熱交換器具備一對(duì)流路形成部件，所述一對(duì)流路形成部件以?shī)A著所述平板狀加熱器的方式配設(shè)，所述流路形成部件具有平板狀的基部，其與所述平板狀加熱器相面對(duì)地配置；和多個(gè)肋，其突出設(shè)置于所述基部的與所述平板狀加熱器對(duì)置的對(duì)置面，并且所述肋構(gòu)成所述壁部，在所述肋的長(zhǎng)度方向的中途部分形成有切口部，所述切口部通過(guò)使所述肋的末端比其它部分凹陷而構(gòu)成所述旁路(技術(shù)方案 19)。通過(guò)形成為這樣的結(jié)構(gòu)，除了上述效果外，還能夠在具備平板狀加熱器和一對(duì)流路形成部件的熱交換器中通過(guò)將肋末端的一部分切掉來(lái)形成旁路。此外，在本發(fā)明的熱交換器中可以是在俯視觀察時(shí)，所述肋的切口部以切口寬度隨著切口深度的增大而減小的方式形成為錐狀(技術(shù)方案20)。此外，在本發(fā)明的熱交換器中可以是在俯視觀察時(shí)，所述肋的切口部以使切口寬度的中央部分的切口深度增大的方式形成為圓弧狀(技術(shù)方案21)。通過(guò)形成為這些結(jié)構(gòu)，除了上述效果外，還能夠使直徑較大的氣泡通過(guò)切口部 (旁路)。此外，本發(fā)明的熱交換器可以是與相對(duì)地設(shè)置于下方的所述肋相比，相對(duì)地設(shè)置于上方的所述肋的切口部的切口寬度形成得較大(技術(shù)方案22)。通過(guò)形成為這樣的結(jié)構(gòu)，除了上述效果外，由于在下方(即，上游側(cè))水溫不是非常高而不容易產(chǎn)生氣泡，因此能夠減小切口部的切口寬度來(lái)提高流速。另一方面，在水溫較高的上方(即，下游側(cè))，能夠增大切口部的切口寬度，以便可靠地使氣泡通過(guò)。此外，本發(fā)明的熱交換器可以是在相對(duì)地設(shè)置于下方的所述肋未形成所述切口部，在相對(duì)地設(shè)置于上方的所述肋形成有所述切口部(技術(shù)方案23)。通過(guò)形成為這樣的結(jié)構(gòu)，除了上述效果外，能夠在不容易產(chǎn)生氣泡的下方不設(shè)置切口部以進(jìn)一步提高流速，并且，能夠在容易產(chǎn)生氣泡的上方設(shè)置切口部，以便使氣泡可靠地通過(guò)。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，能夠提供下述這樣的壽命較長(zhǎng)的熱交換器該熱交換器能夠抑制成為產(chǎn)生局部沸騰現(xiàn)象那樣的高溫，并提高熱傳導(dǎo)率，并且能夠抑制在內(nèi)部產(chǎn)生氣泡，并防止水垢的生成與附著。此外，能夠提供一種可以抑制在流路內(nèi)產(chǎn)生氣泡、并能夠?qū)a(chǎn)生的氣泡快速引導(dǎo)至出水口的熱交換器。


圖1是示出具備本發(fā)明的實(shí)施方式的熱交換器的衛(wèi)生清洗裝置的外觀立體圖。圖2是示出實(shí)施方式1的熱交換器的外觀結(jié)構(gòu)的主視圖。圖3是圖2所示的熱交換器的沿B-B線的剖視圖。圖4是示出在圖3所示的熱交換器的平板狀加熱器上形成的電阻體的圖案示例的俯視圖。
圖5是示出在圖3所示的熱交換器的平板狀加熱器上形成的電阻體的其它圖案示例的俯視圖。圖6是將熱交換器分解后的圖，圖6中，(a)是示出在從第一流路形成部件的基面?zhèn)扔^察將第二流路形成部件和平板狀加熱器卸下后的狀態(tài)下的熱交換器時(shí)的結(jié)構(gòu)的俯視圖，(b)是示出從第二流路形成部件的基面?zhèn)扔^察第二流路形成部件時(shí)的結(jié)構(gòu)的俯視圖。圖7為了表示節(jié)流流路的結(jié)構(gòu)而示出了沿著X方向觀察裝配后的熱交換器的肋附近時(shí)的結(jié)構(gòu)，圖7中，(a)是圖3中的部分VIIa的放大圖，(b)是示出節(jié)流流路的變形例的放大圖。圖8是示出熱交換器的實(shí)施方式2的結(jié)構(gòu)的圖，圖8中，(a)是示出從第一流路形成部件的基面?zhèn)扔^察將第二流路形成部件卸下后的狀態(tài)下的熱交換器時(shí)的結(jié)構(gòu)的俯視圖， (b)是示出清洗水的流動(dòng)的一個(gè)例子的俯視圖。圖9是示出熱交換器的實(shí)施方式3的結(jié)構(gòu)的圖，圖9中，(a)是示出從第一流路形成部件的基面?zhèn)扔^察將第二流路形成部件卸下后的狀態(tài)下的熱交換器時(shí)的結(jié)構(gòu)的俯視圖， (b)是示出清洗水的流動(dòng)的一個(gè)例子的俯視圖。圖10是示出熱交換器的實(shí)施方式4的結(jié)構(gòu)的圖，圖10中，(a)是示出從第一流路形成部件的基面?zhèn)扔^察將第二流路形成部件卸下后的狀態(tài)下的熱交換器時(shí)的結(jié)構(gòu)的俯視圖，(b)是示出清洗水的流動(dòng)的一個(gè)例子的俯視圖。圖11是示出熱交換器的實(shí)施方式5的結(jié)構(gòu)的圖，圖11中，(a)是示出從第一流路形成部件的基面?zhèn)扔^察將第二流路形成部件卸下后的狀態(tài)下的熱交換器時(shí)的結(jié)構(gòu)的俯視圖，(b)是該熱交換器的沿B-B線的剖視圖，(c)是該熱交換器的沿C-C線的剖視圖。圖12是示出熱交換器的實(shí)施方式6的結(jié)構(gòu)的圖，圖12中，(a)是示出從第一流路形成部件的基面?zhèn)扔^察將第二流路形成部件卸下后的狀態(tài)下的熱交換器時(shí)的結(jié)構(gòu)的俯視圖，(b)是該熱交換器的沿B-B線的剖視圖。圖13是示出熱交換器的實(shí)施方式7的結(jié)構(gòu)的圖，圖13中，(a)是示出從第一流路形成部件的基面?zhèn)扔^察將第二流路形成部件卸下后的狀態(tài)下的熱交換器時(shí)的結(jié)構(gòu)的俯視圖，(b)是該熱交換器的沿B-B線的剖視圖。圖14是示出在實(shí)施方式1中說(shuō)明的熱交換器的變形例的圖，圖14示出了從第一流路形成部件的基面?zhèn)扔^察將第二流路形成部件與平板狀加熱器卸下后的狀態(tài)下的熱交換器時(shí)的結(jié)構(gòu)。圖15是示出實(shí)施方式8的熱交換器的結(jié)構(gòu)的圖，圖15中，(a)是示出外觀結(jié)構(gòu)的主視圖，(b)是沿B-B線的剖視圖。圖16是將熱交換器分解后的圖，圖16中，(a)是示出從第一流路形成部件的基面?zhèn)扔^察將第二流路形成部件和加熱器卸下后的狀態(tài)下的熱交換器時(shí)的結(jié)構(gòu)的俯視圖，(b) 是示出從第二流路形成部件的基面?zhèn)扔^察第二流路形成部件時(shí)的結(jié)構(gòu)的俯視圖。圖17是圖16所示的熱交換器的沿XVII-XVII線的剖視圖。圖18是示出肋和切口部的結(jié)構(gòu)的圖，圖18中，(a)是用于示出沿著Z方向觀察切口部時(shí)的結(jié)構(gòu)的、圖17中的部分XVIIIa的放大圖，(b)是用于示出沿著X方向觀察切口部時(shí)的結(jié)構(gòu)的、圖15中的部分XVinb的放大圖。圖19是示出實(shí)施方式8的熱交換器中的清洗水和氣泡的流動(dòng)的圖，且圖19是示出從第一流路形成部件的基面?zhèn)扔^察時(shí)的結(jié)構(gòu)的俯視圖。圖20是在實(shí)施方式9中為了示出切口部的其它結(jié)構(gòu)而沿著Z方向觀察切口部時(shí)的放大圖，圖20中，(a)是示出切口部的最深部為錐狀的結(jié)構(gòu)的放大圖，(b)是示出切口部的最深部為圓弧狀的結(jié)構(gòu)的放大圖，(c)是示出最深部為傾斜面的結(jié)構(gòu)的放大圖。圖21是示出實(shí)施方式10的熱交換器的結(jié)構(gòu)的圖，且圖21是示出從第一流路形成部件的基面?zhèn)扔^察時(shí)的結(jié)構(gòu)的俯視圖。圖22是示出實(shí)施方式11的熱交換器的結(jié)構(gòu)的圖，且圖22是示出從第一流路形成部件的基面?zhèn)扔^察時(shí)的結(jié)構(gòu)的俯視圖。
具體實(shí)施例方式以下，對(duì)于本發(fā)明的實(shí)施方式的熱交換器，采用將其應(yīng)用于衛(wèi)生清洗裝置的示例并參照附圖來(lái)進(jìn)行說(shuō)明。并且，本發(fā)明并不受該實(shí)施方式限定。衛(wèi)生清洗裝置圖1是示出具備本發(fā)明的實(shí)施方式的熱交換器的衛(wèi)生清洗裝置的外觀立體圖。如圖1所示，衛(wèi)生清洗裝置1被配設(shè)于馬桶2的上表面，衛(wèi)生清洗裝置1包括主體部3、馬桶座部4、馬桶蓋部5以及操作部6等。其中的主體部3配設(shè)于馬桶座部4的后側(cè)(從落座后的使用者觀察，為背后側(cè))，在橫長(zhǎng)且中空的箱體3a內(nèi)，除了未圖示的清洗單元、干燥單元以及對(duì)它們的動(dòng)作進(jìn)行控制的控制單元外，還收納有本實(shí)施方式的熱交換器10(由虛線圖示)等。從設(shè)置馬桶2的建筑中附帶的自來(lái)水設(shè)備將自來(lái)水(流體、液體、清洗水)導(dǎo)入至該熱交換器10，并在該熱交換器10的內(nèi)部將所述自來(lái)水加熱至合適的溫度。然后，當(dāng)使用者操作操作部6來(lái)進(jìn)行預(yù)定的輸入時(shí)，清洗單元被驅(qū)動(dòng)，從而從該清洗單元所具有的噴嘴呈噴淋狀地對(duì)人體局部噴射清洗水。(實(shí)施方式1)熱交換器圖2、圖3是示出熱交換器IO(IOA)的結(jié)構(gòu)的圖，圖2示出了表示外觀結(jié)構(gòu)的主視圖，圖3示出了圖2的沿B-B線的剖視圖。如圖2、圖3所示，熱交換器IOA構(gòu)成為厚度尺寸較小、且在正面觀察時(shí)成長(zhǎng)方形形狀的平板狀的外觀形狀，如圖3所示，熱交換器IOA包括 成矩形平板狀的平板狀加熱器20 ；與平板狀加熱器20的一個(gè)面(第一傳熱面)20a對(duì)置地配置的第一流路形成部件21 ；與平板狀加熱器20的另一個(gè)面(第二傳熱面)20b對(duì)置地配置的第二流路形成部件22 ；以及殼體23，該殼體23收納平板狀加熱器20、第一流路形成部件21以及第二流路形成部件22，并且該殼體23具有進(jìn)水口 23a和出水口 23b。其中，平板狀加熱器20由陶瓷制成，第一流路形成部件21和第二流路形成部件22由強(qiáng)化ABS樹(shù)脂制成，該強(qiáng)化ABS樹(shù)脂通過(guò)將玻璃纖維與ABS樹(shù)脂混合(compound)而形成。并且，在以下的說(shuō)明中，除了特別提到的情況之外，都是對(duì)以使平板狀加熱器20 的傳熱面與鉛直方向平行的方式將這樣的熱交換器IOA立起放置的狀態(tài)進(jìn)行說(shuō)明。此外， 如圖2所示，將鉛直方向設(shè)定為Z方向，將與Z方向正交、并與平板狀加熱器20的傳熱面平行的方向設(shè)定為X方向，并且將與這兩個(gè)方向都正交的方向(與第一傳熱面20a垂直的方向)設(shè)定為Y方向。如圖3所示，第一流路形成部件21具有矩形平板狀的基部30，其與第一傳熱面20a對(duì)置；和一個(gè)肋31，其突出設(shè)置于該基部30的與第一傳熱面20a對(duì)置的面(基面)30a。 同樣，第二流路形成部件22具有矩形平板狀的基部40，其與第二傳熱面20b對(duì)置；和一個(gè)肋41，其突出設(shè)置于該基部40的與第二傳熱面20b對(duì)置的面(基面)40a。此外，在第一流路形成部件21的基部30的周緣部圍繞設(shè)置有壁狀的凸緣部32，該凸緣部32朝向接近第二流路形成部件22的方向以預(yù)定尺寸延伸設(shè)置。在該凸緣部32的末端部形成有沿著該凸緣部32環(huán)繞的卡合槽33。另一方面，在第二流路形成部件22的基部40的周緣部也圍繞設(shè)置有壁狀的凸緣部42，該凸緣部42朝向遠(yuǎn)離第一流路形成部件21 的方向以預(yù)定尺寸延伸設(shè)置。該凸緣部42的末端部向第一流路形成部件21側(cè)折回，在該凸緣部42的端部形成有沿該凸緣部42環(huán)繞的卡合突起43。這樣的第一流路形成部件21以其基面30a與第二流路形成部件22的基面40a對(duì)置的方式被外嵌安裝于第二流路形成部件22。如果更詳細(xì)地說(shuō)明，第一流路形成部件21的凸緣部32被外嵌于第二流路形成部件22的凸緣部42，并且，第二流路形成部件22的卡合突起43被嵌入于第一流路形成部件21的卡合槽33 (例如，卡合突起43通過(guò)超聲波熔敷被固定于卡合槽3 。由此，將第一流路形成部件21與第二流路形成部件22液密地接合，從而在內(nèi)部形成流路空間25。此外，如圖2、圖3所示，在殼體23的X方向的一端下部設(shè)置有進(jìn)水口 23a，在殼體 23的X方向的一端上部設(shè)置有出水口 23b。并且，如圖3所示，這些進(jìn)水口 23a和出水口 23b都與上述流路空間25連通。圖4是示出在圖3所示的熱交換器的平板狀加熱器20上形成的電阻體的圖案示例的俯視圖。如圖4所示，平板狀加熱器20是在陶瓷基體20k印刷有電阻體(加熱線)圖案20p的結(jié)構(gòu)。該電阻體圖案20p構(gòu)成為在平板狀加熱器20的靠近進(jìn)水口 23a —側(cè)的部分，加熱線寬度20s較細(xì)，在平板狀加熱器20的靠近出水口 2 —側(cè)的部分，加熱線寬度 20s較粗?？傊?，根據(jù)該電阻體的圖案20p，越靠近平板狀加熱器20的進(jìn)水口 23a，加熱線寬度20s就變得越細(xì)，從而電阻值變得越高，越靠近出水口 23b，加熱線寬度20s就變得越粗， 從而電阻值變得越低。換而言之，平板狀加熱器20形成為靠近出水口 2 側(cè)的部分的發(fā)熱密度比靠近進(jìn)水口 23a側(cè)的部分的發(fā)熱密度低。圖5是示出在圖3所示的熱交換器的平板狀加熱器20上形成的電阻體的其他圖案示例的俯視圖。圖5所示的電阻體(加熱線)圖案20p也與圖4所示的電阻體圖案相同， 平板狀加熱器20是在陶瓷基體20k印刷有電阻體(加熱線)圖案20p的結(jié)構(gòu)。另一方面， 在圖5所示的電阻體圖案20p的情況下構(gòu)成為在平板狀加熱器20的靠近進(jìn)水口 23a—側(cè)的部分，相鄰的加熱線之間的間隔20h較窄，在平板狀加熱器20的靠近出水口 2 —側(cè)的部分，該加熱線之間的間隔20h較寬。即，平板狀加熱器20形成為越靠近進(jìn)水口 23a，加熱線之間的間隔20h就變得越窄，從而發(fā)熱密度變得越高，越靠近出水口 23b，加熱線之間的間隔20h就變得越寬，從而發(fā)熱密度變得越低。并且，對(duì)于包含圖4、圖5所示的與平板狀加熱器20有關(guān)的電阻體的圖案20p的結(jié)構(gòu)，在本實(shí)施方式1之外的、后述的實(shí)施方式2 7所說(shuō)明的熱交換器的平板狀加熱器20、 以及實(shí)施方式8 11所說(shuō)明的熱交換器的平板狀加熱器120中也是相同的。圖6是將熱交換器IOA分解后的圖，圖6中，(a)示出了從第一流路形成部件21 的基面30a側(cè)觀察將第二流路形成部件22和平板狀加熱器20卸下后的狀態(tài)下的熱交換器IOA時(shí)的結(jié)構(gòu)，(b)示出了從第二流路形成部件22的基面40a側(cè)觀察第二流路形成部件22 時(shí)的結(jié)構(gòu)。如圖6(a)所示，在第一流路形成部件21的基部30的基面30a配設(shè)有一個(gè)肋 31，所述肋31沿著大致水平方向(X方向)延伸。如果更詳細(xì)地說(shuō)明，該肋31的X方向一端部31a位于進(jìn)水口 23a的流路空間側(cè)開(kāi)口的上方附近，并且與凸緣部32的X方向一端側(cè)部分的內(nèi)壁面相抵接。肋31從其X方向一端部31a開(kāi)始沿著X方向在基面30a上延伸設(shè)置，肋31的X方向另一端部31b與凸緣部 32的X方向另一端側(cè)部分的內(nèi)壁面相抵接。如圖6(b)所示，在第二流路形成部件22的基部40的基面40a也配設(shè)有一個(gè)肋41， 所述肋41沿著大致水平方向(X方向)延伸。第一流路形成部件21與第二流路形成部件 22的肋31、41形成為對(duì)稱(chēng)的結(jié)構(gòu)。即，該肋41也與上述肋31相同，該肋41的X方向一端部41a位于進(jìn)水口 23a的上方附近，并且在將流路形成部件21、22接合時(shí)，該肋41的X方向一端部41a位于與凸緣部32的X方向一端側(cè)部分的內(nèi)壁面相抵接的位置。肋41從其X 方向一端部41a開(kāi)始沿著X方向在基面40a上延伸設(shè)置，在將流路形成部件21、22接合時(shí)， 肋41的X方向另一端部41b位于與凸緣部32的X方向另一端側(cè)部分的內(nèi)壁面相抵接的位置。并且，流路空間25被上述那樣的肋31、41相對(duì)地區(qū)分為下方的上游側(cè)空間2 和上方的下游側(cè)空間25b。也如圖3所示，在該上游側(cè)空間2 開(kāi)設(shè)有進(jìn)水口 23a，在下游側(cè)空間2 開(kāi)設(shè)有出水口 23b，下游側(cè)空間2 具有比上游側(cè)空間2 大的容量。此外，通過(guò)將這樣的流路形成部件21、22以在它們之間夾設(shè)有平板狀加熱器20的狀態(tài)互相接合在一起，從而使得上游側(cè)空間2 和下游側(cè)空間25b以位于各自的厚度方向(Y方向)的中央部位的平板狀加熱器20為邊界被分成第一傳熱面20a側(cè)和第二傳熱面20b側(cè)這兩部分(參照?qǐng)D3)。此外，通過(guò)上述的肋31、41形成了節(jié)流流路(水平節(jié)流流路)37、47，所述節(jié)流流路 37,47具有比上游側(cè)空間25a與下游側(cè)空間25b的各個(gè)流通截面積小的流通截面積。圖7 為了表示節(jié)流流路37、47的結(jié)構(gòu)而示出了沿著X方向觀察裝配后的熱交換器IOA的肋31、 41附近時(shí)的結(jié)構(gòu)，圖7中，(a)是圖3中的部分VIIa的放大圖，(b)示出了節(jié)流流路37、47 的變形例。如圖7(a)所示，本實(shí)施方式1的肋31、41的末端部(接近平板狀加熱器20的一側(cè)的Y方向端部)的端面50都不與平板狀加熱器20的傳熱面20a、20b平行。S卩，肋31、41 的端面50成為向上方敞開(kāi)的傾斜面，更具體而言，肋31、41的端面50成為具有預(yù)定的角度 A、并且上部比下部離傳熱面20a、20b更遠(yuǎn)的傾斜面。因此，肋31的末端部以其下部具有呈銳角形狀地突出的頂部51的方式形成為三角形狀。并且，肋31、41的頂部51的末端被設(shè)定成分別從平板狀加熱器20的傳熱面20a、20b離開(kāi)預(yù)定的尺寸D1。其結(jié)果是，在肋31、41與平板狀加熱器20的傳熱面20a、20b之間形成了具有開(kāi)口寬度尺寸Dl的狹縫狀的節(jié)流流路37、47。并且，本實(shí)施方式的熱交換器IOA的上游側(cè)空間 25a成為了除進(jìn)水口 23a與節(jié)流流路37、47以外均被封閉的空間，下游側(cè)空間2 成為了除出水口 2 與節(jié)流流路37、47以外均被封閉的空間。因此，上游側(cè)空間2 與下游側(cè)空間 25b成為了僅由具有狹小的開(kāi)口寬度尺寸Dl的節(jié)流流路37、47來(lái)互相連通的結(jié)構(gòu)。接下來(lái)，對(duì)清洗水在上述熱交換器IOA內(nèi)的流動(dòng)進(jìn)行說(shuō)明。如圖6 (a)所示，從進(jìn)水口 23a向熱交換器IOA的流路空間25導(dǎo)入清洗水，從而該清洗水進(jìn)入上游側(cè)空間25a。上游側(cè)空間2 具有用于使流入下游側(cè)空間25b的清洗水的流動(dòng)均勻化的壓力均勻化功能。 如上述那樣，由于上游側(cè)空間2 成為了除進(jìn)水口 23a與狹小的節(jié)流流路37、47以外均被封閉的空間，因此會(huì)在內(nèi)部的清洗水中產(chǎn)生預(yù)定的較高的內(nèi)壓。因此，通過(guò)使這樣的高壓的清洗水經(jīng)由節(jié)流流路37、47進(jìn)入下游側(cè)空間25b，能夠增大下游側(cè)空間2 內(nèi)的清洗水的流速。在圖3中以標(biāo)號(hào)VI、V2、V3示意性地示出該情況下的下游側(cè)空間2 中的清洗水的流速圖案。如該圖3所示，剛剛經(jīng)過(guò)節(jié)流流路37、47后的清洗水特別是在離平板狀加熱器20的表面較近的一側(cè)流速較快，形成為標(biāo)號(hào)Vl所示的那樣的流速圖案。并且，隨著接近出水口 23b，形成為如標(biāo)號(hào)V2、V3所示那樣逐漸被平均化的流速圖案(流速最快的部分向第二傳熱面20b與基面40a這兩者的中間位置靠近的流速圖案)。并且，在夾著平板狀加熱器20的任意一側(cè)的下游側(cè)空間2恥、2恥中，都形成為與上述相同的流速圖案。這樣，由于剛剛通過(guò)節(jié)流流路37、47后的清洗水的流速圖案成為標(biāo)號(hào)Vl所示那樣的流速圖案，因此能夠提高來(lái)自平板狀加熱器的傳熱面20a、20b的熱傳導(dǎo)率。并且，加熱器表面附近的流速隨著從進(jìn)水口 23a側(cè)朝向出水口 2 側(cè)而逐漸減速，由此熱傳導(dǎo)率在進(jìn)水口 23a側(cè)較高，并且熱傳導(dǎo)率在出水口 2 側(cè)較低。此外，在下游側(cè)空間25b中由上述強(qiáng)制對(duì)流引起的流動(dòng)(即，經(jīng)過(guò)節(jié)流流路37、47 而朝向下游側(cè)空間2 并且朝向上方的流動(dòng))和通過(guò)加熱平板狀加熱器20而產(chǎn)生的清洗水的自然對(duì)流所引起的流動(dòng)為相同方向，從而這兩股流動(dòng)互相提高了流速，由此能夠進(jìn)一步提高熱傳導(dǎo)率。此外，如圖7(a)所示，肋31、41的末端部形成為下述這樣的結(jié)構(gòu)肋31、41的末端部的下部具有呈銳角形狀地突出的頂部51，因此，剛剛通過(guò)節(jié)流流路37、47后的水流與下游側(cè)空間25b內(nèi)的清洗水進(jìn)行沖撞等而產(chǎn)生紊流。這樣，通過(guò)實(shí)現(xiàn)下游側(cè)空間25b內(nèi)的清洗水的水流的紊流化，能夠攪拌清洗水，從而能夠提高來(lái)自平板狀加熱器20的傳熱面20a、 20b的熱傳導(dǎo)率。并且，由于來(lái)自上游側(cè)空間25a的水流在經(jīng)過(guò)頂部51流入下游側(cè)空間2 時(shí)成為急劇縮小的水流，因此，水流自身以變得比平板狀加熱器20與頂部51之間的間隙窄的方式流入下游側(cè)空間25b。由此，能夠使流速進(jìn)一步增大以提高熱傳導(dǎo)率。而且，如利用圖4、圖5所說(shuō)明的那樣，平板狀加熱器20形成為靠近出水口 2 的部分的發(fā)熱密度比靠近進(jìn)水口 23a的部分的發(fā)熱密度低，并且，在靠近進(jìn)水口 23a的部分， 利用設(shè)置于流路空間25的節(jié)流流路37、47，使一邊與平板狀加熱器20的傳熱面20a、20b接觸一邊流動(dòng)的清洗水的流速增大。由此，在溫度相對(duì)較低的清洗水流過(guò)的靠近進(jìn)水口 23a 的部分，能夠?qū)⑤^多的熱量高效地傳遞至清洗水，并且在溫度相對(duì)較高的清洗水流過(guò)的靠近出水口 2 的部分，能夠防止將過(guò)剩的熱量傳遞至清洗水。其結(jié)果是，能夠使平板狀加熱器20的發(fā)熱分布與熱交換效率的分布相匹配，從而抑制了在平板狀加熱器20的表面產(chǎn)生局部沸騰現(xiàn)象和由此引起的氣泡。此外，由于包含出水口 2 的下游側(cè)空間2 形成為不存在作為障礙的結(jié)構(gòu)物的、 比較寬闊的空間，因此，即使在產(chǎn)生有氣泡的情況下，也不會(huì)阻礙氣泡一邊借助于浮力而上升一邊與水流一同朝向出水口 2 移動(dòng)。因此，即使在產(chǎn)生有氣泡的情況下，也能夠?qū)⑺鰵馀菘焖俚嘏懦鲋镣獠?。這樣，本實(shí)施方式的熱交換器IOA能夠?qū)崿F(xiàn)氣泡的快速排出，并且能夠?qū)崿F(xiàn)熱傳導(dǎo)率的提高。并且，在本實(shí)施方式中，作為節(jié)流流路37、47的形狀，對(duì)圖7 (a)所示的結(jié)構(gòu)的形狀進(jìn)行了說(shuō)明，但并不限于此。例如，也可以采用圖7(b)所示的那樣的結(jié)構(gòu)。如果詳細(xì)說(shuō)明，圖7(b)所示的肋31、41的末端部(接近平板狀加熱器20的一側(cè)的Y方向端部)的端面M都不與平板狀加熱器20的傳熱面20a、20b平行。S卩，肋31、41 的端面M成為向下方敞開(kāi)的傾斜面，更具體而言，肋31、41的端面M成為具有預(yù)定的角度 A、并且下部比上部離傳熱面20a、20b更遠(yuǎn)的傾斜面。因此，肋31的末端部以其上部具有呈銳角形狀地突出的頂部陽(yáng)的方式形成為三角形狀。并且，肋31、41的頂部55的末端被設(shè)定成分別從平板狀加熱器20的傳熱面20a、20b離開(kāi)預(yù)定的尺寸D1。其結(jié)果是，在肋31、41 與平板狀加熱器20的傳熱面20a、20b之間形成了具有開(kāi)口寬度尺寸Dl的狹縫狀的節(jié)流流路 38,48ο在采用這樣的節(jié)流流路38、48的情況下，與上述節(jié)流流路37、47的情況相同，高壓的清洗水通過(guò)該節(jié)流流路38、48而從上游側(cè)空間2 移動(dòng)至下游側(cè)空間25b。另一方面， 在該節(jié)流流路38、48的情況下，由于肋31、41的端面M形成為朝向下方(上游側(cè)空間25a 側(cè))敞開(kāi)的傾斜面，因此，能夠形成接近平板狀加熱器20的各傳熱面20a、20b流動(dòng)的高速水流。因此，能夠抑制清洗水在傳熱面20a、20b附近滯留，從而能夠提高熱傳導(dǎo)率。如以上那樣，本實(shí)施方式形成為使平板狀加熱器20的靠近出水口 2 的部分的發(fā)熱密度比靠近進(jìn)水口 23a的部分的發(fā)熱密度小。此外，流路空間25具有上游側(cè)空間25a 和下游側(cè)空間25b，所述上游側(cè)空間2 包含進(jìn)水口 23a的開(kāi)口部，所述下游側(cè)空間2 包含出水口 2 的開(kāi)口部，在上游側(cè)空間25a與下游側(cè)空間2 之間設(shè)置有節(jié)流流路37、47， 所述節(jié)流流路37、47的流通截面積比其他部分的流通截面積小。由此，從殼體23的進(jìn)水口 23a流入的清洗水一邊流過(guò)由平板狀加熱器20的傳熱面劃定的流路空間25 —邊被加熱，并且隨著靠近出水口 23b，所述清洗水的溫度逐漸上升。在該情況下，靠近進(jìn)水口 23a的部分的平板狀加熱器20的表面溫度由于相對(duì)較高的發(fā)熱密度而欲變?yōu)楦叩臏囟?，但由于熱量被尚未加熱的溫度較低的清洗水大量吸收， 因此不會(huì)成為產(chǎn)生局部沸騰現(xiàn)象那樣的高溫。并且，從上游側(cè)空間2 朝向下游側(cè)空間25b 的清洗水由于通過(guò)節(jié)流流路37、47而使得流速增大。因此，特別是在下游側(cè)空間25b，能夠?qū)崿F(xiàn)從平板狀加熱器20朝向清洗水的熱傳導(dǎo)率的提高、和熱傳導(dǎo)率分布的最優(yōu)化，并且， 能夠?qū)馀菘焖僖龑?dǎo)至出水口 23b。并且，在靠近出水口 2 的部分，由于與平板狀加熱器 20的表面接觸的清洗水已經(jīng)被加熱至一定的程度而溫度較高，因此，如果在該部分使平板狀加熱器20的表面溫度固定，則被清洗水吸收的熱量變少?？墒?，由于該部分的平板狀加熱器20的發(fā)熱密度形成為比靠近進(jìn)水口 23a的部分的發(fā)熱密度小，因此不會(huì)成為發(fā)生局部沸騰現(xiàn)象那樣的高溫。這樣，在上游側(cè)空間2 與下游側(cè)空間2 之間設(shè)置有流通截面積比其他部分小的節(jié)流流路37、47，并且平板狀加熱器20形成為靠近出水口 2 的部分的發(fā)熱密度比靠近進(jìn)水口 23a的部分的發(fā)熱密度小。由此，能夠?qū)崿F(xiàn)熱傳導(dǎo)率的提高和熱傳導(dǎo)率分布的最優(yōu)化，并且，在清洗水溫度升高的靠近出水口 2 的部分的平板狀加熱器20與清洗水之間的邊界面，也能夠抑制成為發(fā)生局部沸騰現(xiàn)象那樣的高溫。其結(jié)果是，抑制了氣泡的產(chǎn)生，并且產(chǎn)生的氣泡被快速引導(dǎo)至出水口 23b，能夠防止水垢在平板狀加熱器20上生成與附著， 從而能夠?qū)崿F(xiàn)壽命較長(zhǎng)的熱交換器。(實(shí)施方式2)圖8是示出熱交換器10的其它結(jié)構(gòu)的圖，圖8中，(a)示出了從第一流路形成部件21的基面30a側(cè)觀察將第二流路形成部件22卸下后的狀態(tài)下的熱交換器10時(shí)的結(jié)構(gòu)， (b)示出了清洗水的流動(dòng)的一個(gè)例子。如圖8(a)所示，在該熱交換器IO(IOB)中，具有從進(jìn)水口 23a附近沿水平方向延伸的肋61，該肋61構(gòu)成為在中途彎曲并向垂直方向上方延伸設(shè)
置的結(jié)構(gòu)。如果更詳細(xì)地說(shuō)明，肋61的X方向一端部61a位于進(jìn)水口 23a的流路空間側(cè)開(kāi)口的上方附近，并且與凸緣部32的X方向一端側(cè)部分的內(nèi)壁面抵接。肋61從其X方向一端部61a開(kāi)始沿著X方向在基面30a上延伸設(shè)置，肋61的X方向另一端部61b位于從凸緣部 32的X方向另一端側(cè)部分的內(nèi)壁面離開(kāi)預(yù)定距離的位置。肋61在其另一端部61b彎曲并朝向上方，肋61的上端部61c與凸緣部32的上側(cè)部分的內(nèi)壁面相抵接。并且，流路空間25 被這樣的肋61分成大致L字狀的上游側(cè)空間2 和矩形形狀的下游側(cè)空間2 這兩部分。其中，上游側(cè)空間2 包括由肋61的端部61a、61b之間的部分劃定并沿著水平方向延伸的部分(水平空間)62;和由肋61的端部61b、61c之間的部分劃定并沿著垂直方向延伸的部分(垂直空間)63，由此，上游側(cè)空間2 如上述那樣形成大致L字狀。并且，對(duì)于第二流路形成部件22，也具有與上述肋61對(duì)稱(chēng)的肋。通過(guò)這樣的肋61形成了節(jié)流流路(水平節(jié)流流路和垂直節(jié)流流路)65，所述節(jié)流流路65具有比上游側(cè)空間25a與下游側(cè)空間25b的各個(gè)流通截面積小的流通截面積。艮口， 通過(guò)將各流路形成部件21、22與平板狀加熱器20組合起來(lái)，在肋61的端部61a、61b間的部分與平板狀加熱器20的第一傳熱面20a之間形成有狹縫狀的水平節(jié)流流路65a。此外， 在肋61的端部61b、61c間的部分與第一傳熱面20a之間也形成有狹縫狀的垂直節(jié)流流路 65b。并且，在本實(shí)施方式中，在肋61的端部61a 61c之間的全長(zhǎng)的范圍使肋61的從基面30a開(kāi)始的高度尺寸固定，并且平行地配置基面30a和第一傳熱面20a。因此，水平節(jié)流流路6 與垂直節(jié)流流路6 具有大致相同的開(kāi)口寬度。如圖8(b)所示，在具備這樣的節(jié)流流路65的熱交換器IOB的情況下，與在實(shí)施方式1中所說(shuō)明的相同，高速的水流從水平空間62通過(guò)水平節(jié)流流路6 進(jìn)入下游側(cè)空間 25b，并且向垂直上方流動(dòng)。此外，在本實(shí)施方式的熱交換器IOB中，除此之外，高速的水流還從垂直空間63通過(guò)垂直節(jié)流流路6 進(jìn)入下游側(cè)空間25b，該水流沿著水平方向流動(dòng)。 因此，在下游側(cè)空間25b，朝向垂直上方的水流和朝向水平方向的水流混在一起，由此產(chǎn)生紊流而使得清洗水被攪拌，從而能夠提高熱傳導(dǎo)率。并且，平板狀加熱器20形成為靠近出水口 2 的部分的發(fā)熱密度比靠近進(jìn)水口 23a的部分的發(fā)熱密度小、以及在產(chǎn)生氣泡的情況下能夠快速將所述氣泡從出水口 2 排出至外部這些方面與實(shí)施方式1的情況相同。(實(shí)施方式3)圖9是示出熱交換器10的其它結(jié)構(gòu)的圖，圖9中，(a)示出了從第一流路形成部件21的基面30a側(cè)觀察將第二流路形成部件22卸下后的狀態(tài)下的熱交換器10時(shí)的結(jié)構(gòu)， (b)示出了清洗水的流動(dòng)的一個(gè)例子。如圖9(a)所示，該熱交換器IO(IOC)具有與實(shí)施方式1所示的肋相同的、筆直且水平的肋31，另一方面，在下游側(cè)空間25b內(nèi)設(shè)置有形成為波紋形狀的多個(gè)攪拌壁67。如果更詳細(xì)地說(shuō)明，在第一流路形成部件21的基面30a突出設(shè)置有肋31，所述肋 31在從凸緣部32的X方向一端側(cè)的內(nèi)壁面至凸緣部32的X方向另一端側(cè)的內(nèi)壁面的范圍沿著水平方向延伸。因此，具有由該肋31與實(shí)施方式1的情況相同地構(gòu)成的節(jié)流流路37。 此外，從該肋31沿著基面30a向上方延伸設(shè)置有攪拌壁67。該攪拌壁67如在X方向上具有預(yù)定的振幅的正弦波形那樣一邊呈圓弧狀地彎曲一邊向上方延伸設(shè)置。并且，這樣的攪拌壁67以大致相等的間隔沿X方向排列設(shè)置有多個(gè)(在本實(shí)施方式中為6個(gè))。并且，該攪拌壁67的從基面30a開(kāi)始的高度尺寸被設(shè)定為與肋31的高度尺寸大致相同、或者比肋31的高度尺寸稍低。此外，相鄰的兩個(gè)攪拌壁67以在沿著Z方向?qū)ζ溥M(jìn)行俯視觀察時(shí)不存在互相重復(fù)的部分的方式分離地配設(shè)。即，在相鄰的兩個(gè)攪拌壁67之間，確保了這樣的路徑即使不以避開(kāi)兩個(gè)攪拌壁67的方式沿水平方向移動(dòng)，也可以能夠從下方直線移動(dòng)至上方。根據(jù)這樣的熱交換器10C，如圖9 (b)所示，從節(jié)流流路37以高速流入到下游側(cè)空間25b的水流通過(guò)與攪拌壁67沖撞而被攪拌，因此能夠提高熱傳導(dǎo)率。此外，雖然利用這樣的攪拌壁67進(jìn)行清洗水的攪拌，但是能夠使氣泡快速移動(dòng)至出水口 23b。S卩，由于如上述那樣在相鄰的攪拌壁67之間確保了直線的沿上下方向的移動(dòng)路徑，因此，對(duì)于欲借助于浮力等而上升的氣泡，其移動(dòng)不容易被攪拌壁67阻礙，能夠快速地上升。(實(shí)施方式4)圖10是示出熱交換器10的其它結(jié)構(gòu)的圖，圖10中，(a)示出了從第一流路形成部件21的基面30a側(cè)觀察將第二流路形成部件22卸下后的狀態(tài)下的熱交換器10時(shí)的結(jié)構(gòu)，(b)示出了清洗水的流動(dòng)的一個(gè)例子。如圖10(a)所示，該熱交換器IO(IOD)具有與實(shí)施方式2所示的肋相同的、大致L字狀的肋61，另一方面，在下游側(cè)空間25b內(nèi)設(shè)置有與實(shí)施方式3所示的攪拌壁相同的攪拌壁67。根據(jù)這樣的熱交換器10D，如圖10(b)所示，能夠利用來(lái)自節(jié)流流路65a的朝向垂直上方的水流和來(lái)自節(jié)流流路65b的朝向水平方向的水流，在下游側(cè)空間25b內(nèi)產(chǎn)生紊流以攪拌水流，除此之外，還能夠與實(shí)施方式3所說(shuō)明的方案相同地利用攪拌壁67來(lái)攪拌水流。因此，能夠?qū)崿F(xiàn)熱傳導(dǎo)率的進(jìn)一步提高。此外，由于氣泡的移動(dòng)不容易被攪拌壁67阻礙，因此能夠使所述氣泡快速地向上方移動(dòng)并從出水口 2 排出至外部。(實(shí)施方式5)圖11是示出熱交換器10的其它結(jié)構(gòu)的圖，圖11中，(a)示出了從第一流路形成部件21的基面30a側(cè)觀察將第二流路形成部件22卸下后的狀態(tài)下的熱交換器10時(shí)的結(jié)構(gòu)，(b)示出了(a)的沿B-B線的截面，(c)示出了沿C-C線的截面。如圖11(a)所示，本實(shí)施方式的熱交換器IO(IOE)與實(shí)施方式1所示的熱交換器在大部分上具備相同的結(jié)構(gòu)，另一方面，本實(shí)施方式的熱交換器IO(IOE)具備結(jié)構(gòu)與實(shí)施方式1的肋31稍微不同的肋71。 因此，在下文中對(duì)于該肋71的結(jié)構(gòu)詳細(xì)地進(jìn)行說(shuō)明。如圖11(a)所示，與實(shí)施方式1的肋31相同，本實(shí)施方式的肋71的X方向一端部 71a位于進(jìn)水口 23a的流路空間側(cè)開(kāi)口的上方附近，并且與凸緣部32的X方向一端側(cè)部分的內(nèi)壁面相抵接。肋71從其X方向一端部71a開(kāi)始沿著X方向在基面30a上延伸設(shè)置，肋71的X方向另一端部71b與凸緣部32的X方向另一端側(cè)部分的內(nèi)壁面相抵接。另一方面，在肋71的末端部設(shè)置有多個(gè)切口部72。如圖11(a)所示，這些切口部 72沿著肋71的長(zhǎng)度方向以大致相等的間隔配設(shè)。此外，如圖11(c)所示，肋71的末端部 (與平板狀加熱器20的傳熱面20a接近的一側(cè)的Y方向端部)的端面74與圖7 (b)所示的結(jié)構(gòu)相同地成為向下方敞開(kāi)的傾斜面，肋71的末端部以其上部具有呈銳角形狀地突出的頂部75的方式形成為三角形狀。并且，在該頂部75形成有預(yù)定深度的切口部72。其結(jié)果是，如圖11(b)所示，在肋71與平板狀加熱器20的第一傳熱面20a(由雙點(diǎn)劃線所示)之間形成了開(kāi)口寬度尺寸為Dl的狹縫狀的節(jié)流流路78，并且，通過(guò)切口部72 而形成有開(kāi)口寬度尺寸D2比其他部分的尺寸Dl大的加寬部78a。并且，雖然省略了圖示， 但是在第二流路形成部件22也設(shè)置有肋71，所述肋71具有與上述相同的結(jié)構(gòu)且與上述第一流路形成部件21的肋71對(duì)稱(chēng)地形成，在所述第二流路形成部件22的肋71與平板狀加熱器20的第二傳熱面20b之間形成有同樣結(jié)構(gòu)的節(jié)流流路78。根據(jù)這樣的本實(shí)施方式的熱交換器10E，節(jié)流流路78的開(kāi)口寬度不固定，而是具有尺寸為Dl的部位和加寬部78a處的尺寸為D2(> Dl)的部位。因此，在清洗水經(jīng)由該節(jié)流流路78從上游側(cè)空間2 流入下游側(cè)空間2 時(shí)，通過(guò)加寬部78a的水流的流速和通過(guò)其他部分的水流的流速不相同。其結(jié)果是，在下游側(cè)空間2 利用流速不同的多股水流來(lái)攪拌清洗水，從而能夠?qū)崿F(xiàn)熱傳導(dǎo)率的提高。并且，如圖11(c)所示，在此所例示的肋71與圖7(b)所示的肋31相同地在其末端部的上部具有頂部75，但并不限于此。例如，也可以采用下述這樣的肋對(duì)于如圖7(a)所示那樣在先端部的下部具有頂部的肋，在其頂部形成了切口部。(實(shí)施方式6)圖12是示出熱交換器10的其它結(jié)構(gòu)的圖，圖12中，(a)示出了從第一流路形成部件21的基面30a側(cè)觀察將第二流路形成部件22卸下后的狀態(tài)下的熱交換器10時(shí)的結(jié)構(gòu)，(b)示出了該熱交換器10的沿B-B線的剖視圖。如圖12(a)所示，該熱交換器IO(IOF)具備與實(shí)施方式5(圖11)所說(shuō)明的具有肋 71的熱交換器IOE相同的結(jié)構(gòu)，并且，在熱交換器IOF所具備的第一流路形成部件21和第二流路形成部件22的、與下游側(cè)空間2 相對(duì)應(yīng)的區(qū)域內(nèi)形成有多個(gè)緩沖壁81，所述多個(gè)緩沖壁81沿著水平方向(X方向)延伸設(shè)置，并且沿著上下方向(Z方向)排列設(shè)置。第一流路形成部件21的緩沖壁81從基面30a以與肋71大致相同的尺寸突出設(shè)置，并且，與該肋71相同地在從凸緣部32的X方向一端側(cè)部分至另一端側(cè)部分的范圍延伸設(shè)置。此外，如圖12(b)所示，下游側(cè)空間2 被該緩沖壁81區(qū)分成上下排列的多個(gè)緩沖空間82 (在本實(shí)施方式中為3個(gè)緩沖空間8 82c)。并且，上下相鄰的各緩沖空間82之間僅通過(guò)在緩沖壁81與平板狀加熱器20的第一傳熱面20a之間形成的狹縫狀的節(jié)流流路 83而連通。并且，在第二流路形成部件22也形成有具有相同結(jié)構(gòu)的緩沖壁81。該緩沖壁81的高度尺寸被設(shè)定得比肋71的高度尺寸低。根據(jù)這樣的熱交換器10F，通過(guò)由肋71形成的節(jié)流流路78而流入下游側(cè)空間25b 的最下方的緩沖空間82a內(nèi)的清洗水發(fā)生紊流化而被攪拌。此外，由于在相對(duì)于肋71比較近的位置存在有緩沖壁81，因此，經(jīng)過(guò)了節(jié)流流路78的速度較高的水流與該緩沖壁81沖撞，促進(jìn)了緩沖空間82a內(nèi)的紊流化。
接下來(lái)，緩沖空間82a的清洗水在向上側(cè)流入相鄰的緩沖空間82b時(shí)通過(guò)狹小的節(jié)流流路83，由此使流速增大。這樣，與平板狀加熱器20的第一傳熱面20a接觸的水流的速度變大，因此可以提高從第一傳熱面20a朝向清洗水的熱傳導(dǎo)率。并且，由于速度較大的水流與下一個(gè)緩沖壁81沖撞而促進(jìn)了緩沖空間82b內(nèi)的紊流化，由此也可以提高熱傳導(dǎo)率。以后相同地，在緩沖空間82c也會(huì)發(fā)生相同的現(xiàn)象，從而可以實(shí)現(xiàn)熱傳導(dǎo)率的提高。此外，如前所述，由于該緩沖壁81的高度尺寸被設(shè)定成比肋71的高度尺寸低，因此能夠?qū)a(chǎn)生的氣泡向上方排出。(實(shí)施方式7)圖13是示出熱交換器10的其它結(jié)構(gòu)的圖，圖13中，(a)示出了從第一流路形成部件21的基面30a側(cè)觀察將第二流路形成部件22卸下后的狀態(tài)下的熱交換器10時(shí)的結(jié)構(gòu)，(b)示出了該熱交換器10的沿B-B線的剖視圖。如圖13(a)所示，該熱交換器10 (IOG) 具備與在實(shí)施方式6 (圖12)中說(shuō)明的熱交換器IOF相同的結(jié)構(gòu)，并且，在緩沖壁81的適當(dāng)位置設(shè)置有切口部88。如果更詳細(xì)地說(shuō)明，如圖13(a)所示，本實(shí)施方式的熱交換器IOG具有上下排列設(shè)置的3個(gè)緩沖壁81 (81a 81c)。并且，在這些緩沖壁81a 81c，以在俯視觀察(沿Z方向觀察)時(shí)在上下相鄰的緩沖壁81a、81b中位置互不相同的方式設(shè)置有切口部88，同樣，以在上下相鄰的緩沖壁81b、81c中位置也互不相同的方式設(shè)置有切口部88。具體而言，在最下方的緩沖壁81a的長(zhǎng)度方向(X方向)的中央部附近形成有一個(gè)切口部88。此外，在所述緩沖壁81a上方的緩沖壁81b的長(zhǎng)度方向的一端部附近和另一端部附近這兩個(gè)部位形成有切口部88。并且，與上述緩沖壁81a相同地在所述緩沖壁81b上方的緩沖壁81c的長(zhǎng)度方向的中央部附近形成有一個(gè)切口部88。并且，這樣的切口部88的個(gè)數(shù)與位置是其中一個(gè)例子，只要是如上述那樣在俯視觀察時(shí)在相鄰的緩沖壁81中不重合的位置，也可以在與上述不同的部位設(shè)置切口部88。此外，切口部88的切口深度尺寸和長(zhǎng)度尺寸并不特別限定。根據(jù)這樣的熱交換器10G，在各緩沖空間8 82c的清洗水中會(huì)產(chǎn)生下述這樣的流動(dòng)欲通過(guò)節(jié)流流路78中未形成切口部88的狹小部分而上升的流動(dòng)；和為了通過(guò)切口部88所形成的加寬部分而欲沿著水平方向朝向該切口部88的方向移動(dòng)的流動(dòng)。通過(guò)使這樣的朝向垂直上方的水流與朝向水平方向的水流混在一起，能夠促進(jìn)下游側(cè)空間25b內(nèi)的紊流化，從而能夠提高從平板狀加熱器20朝向清洗水的熱傳導(dǎo)率。另外，在流路空間25內(nèi)產(chǎn)生了氣泡的情況下，為了將該氣泡快速引導(dǎo)至出水口 23b，也可以使劃定下游側(cè)空間2 的頂面成為傾斜面。圖14是示出在實(shí)施方式1中說(shuō)明的熱交換器IOA的變形例的圖，圖14示出了從第一流路形成部件21的基面30a側(cè)觀察將第二流路形成部件22與平板狀加熱器20卸下后的狀態(tài)下的熱交換器IOA時(shí)的結(jié)構(gòu)。如所述圖14所示，劃定下游側(cè)空間25b的頂面(在此，是第一流路形成部件21的內(nèi)上表面)21a形成為隨著從出水口 2 附近離開(kāi)而變低的傾斜面。利用這樣的結(jié)構(gòu)，在下游側(cè)空間25b內(nèi)，由于清洗水的流動(dòng)和浮力而上升的氣泡沿著傾斜的頂面21a被順暢地引導(dǎo)至出水口 23b。因此，能夠?qū)⒘髀房臻g25內(nèi)的氣泡快速地從出水口 2 排出。并且，對(duì)于這樣的傾斜的頂面21a的結(jié)構(gòu)，不只是實(shí)施方式1的熱交換器10A，還能夠應(yīng)用于已經(jīng)說(shuō)明了的其它熱交換器IOB IOG和以下將要說(shuō)明的熱交換器IOH 10J。
具備旁路的結(jié)構(gòu)接下來(lái)，利用實(shí)施方式8 11，對(duì)在流路空間形成有曲折流路和上下方向的旁路的熱交換器進(jìn)行說(shuō)明，所述曲折流路以下述方式形成從進(jìn)水口開(kāi)始，從下方向上方交替地設(shè)置將清洗水向水平方向的一個(gè)方向引導(dǎo)的流路和將清洗水向水平方向的另一方向引導(dǎo)的流路，直至到達(dá)出水口，所述上下方向的旁路將在該曲折流路中上下相鄰的流路之間連通。并且，這些實(shí)施方式所示的各個(gè)熱交換器10都能夠作為圖1所示的衛(wèi)生清洗裝置1的熱交換器10來(lái)應(yīng)用。此外，如已經(jīng)說(shuō)明的那樣，以下所說(shuō)明的熱交換器10所具備的平板狀加熱器120具有與利用圖4、圖5進(jìn)行了說(shuō)明的平板狀加熱器20(特別是，與電阻體的圖案 20p有關(guān)的結(jié)構(gòu))相同的結(jié)構(gòu)。(實(shí)施方式8)熱交換器圖15是示出熱交換器IO(IOH)的結(jié)構(gòu)的圖，圖15中，(a)示出了表示外觀結(jié)構(gòu)的主視圖，(b)示出了沿B-B線的剖視圖。如圖15(a)、(b)所示，熱交換器IOH構(gòu)成為厚度尺寸較小、且在正面觀察時(shí)成長(zhǎng)方形形狀的平板狀的外觀形狀，如圖15(b)所示，熱交換器IOH包括成矩形平板狀的平板狀加熱器120 ；與平板狀加熱器120的一個(gè)面(第一傳熱面)120a對(duì)置地配置的第一流路形成部件121 ；與平板狀加熱器120的另一個(gè)面(第二傳熱面)120b對(duì)置地配置的第二流路形成部件122 ；以及殼體123，該殼體123收納平板狀加熱器120、第一流路形成部件121以及第二流路形成部件122，并且該殼體123具有進(jìn)水口 123a和出水口 12北。其中，平板狀加熱器120由陶瓷制成，第一流路形成部件121和第二流路形成部件122由強(qiáng)化ABS樹(shù)脂制成，該強(qiáng)化ABS樹(shù)脂通過(guò)將玻璃纖維與ABS樹(shù)脂混合而形成。并且，在以下的說(shuō)明中，除了特別提到的情況之外，都是對(duì)以使平板狀加熱器120 的傳熱面與鉛直方向平行的方式將這樣的熱交換器IOH立起放置的狀態(tài)進(jìn)行說(shuō)明。此外， 如圖15所示，將鉛直方向設(shè)定為Z方向，將與Z方向正交、并與平板狀加熱器120的傳熱面平行的方向設(shè)定為X方向，并且將與這兩個(gè)方向都正交的方向(與第一傳熱面120a垂直的方向)設(shè)定為Y方向。如圖15(b)所示，第一流路形成部件121具有矩形平板狀的基部130，其與第一傳熱面120a對(duì)置；和多個(gè)壁部(肋)131，其突出設(shè)置于該基部130的與第一傳熱面120a 對(duì)置的面(基面)130a。同樣，第二流路形成部件122具有矩形平板狀的基部140，其與第二傳熱面120b對(duì)置；和多個(gè)壁部(肋)141，其突出設(shè)置于該基部140的與第二傳熱面120b 對(duì)置的面(基面)140a。此外，在第一流路形成部件121的基部130的周緣部圍繞設(shè)置有壁狀的凸緣部 132，該凸緣部132朝向接近第二流路形成部件122的方向以預(yù)定尺寸延伸設(shè)置。在該凸緣部132的末端部形成有沿著該凸緣部132環(huán)繞的卡合槽133。另一方面，在第二流路形成部件122的基部140的周緣部也圍繞設(shè)置有壁狀的凸緣部142，該凸緣部142朝向遠(yuǎn)離第一流路形成部件121的方向以預(yù)定尺寸延伸設(shè)置。該凸緣部142的末端部向第一流路形成部件 121側(cè)折回，在該凸緣部142的端部形成有沿該凸緣部142環(huán)繞的卡合突起143。這樣的第一流路形成部件121以其基面130a與第二流路形成部件122的基面 140a對(duì)置的方式被外嵌安裝于第二流路形成部件122。如果更詳細(xì)地說(shuō)明，第一流路形成部件121的凸緣部132被外嵌于第二流路形成部件122的凸緣部142，并且，第二流路形成部件122的卡合突起143被嵌入于第一流路形成部件121的卡合槽133(例如，卡合突起 143通過(guò)超聲波熔敷被固定于卡合槽13 。由此，將第一流路形成部件121與第二流路形成部件122液密地接合，從而在內(nèi)部形成流路空間125。此外，如圖15(a)所示，在殼體123的X方向的一端下部設(shè)置有進(jìn)水口 123a，在殼體123的X方向的一端上部設(shè)置有出水口 12北。并且，如圖15(b)所示，這些進(jìn)水口 123a 和出水口 12 都與上述流路空間125連通。圖16是將熱交換器IOH分解后的圖，圖16中，(a)示出了從第一流路形成部件121 的基面130a側(cè)觀察將第二流路形成部件122和平板狀加熱器120卸下后的狀態(tài)下的熱交換器IOH時(shí)的結(jié)構(gòu)，(b)示出了從第二流路形成部件122的基面140a側(cè)觀察第二流路形成部件122時(shí)的結(jié)構(gòu)。如圖16(a)所示，在第一流路形成部件121的基部130的基面130a沿著上下方向(Z方向)排列設(shè)置有多個(gè)(在本實(shí)施方式中為7個(gè))壁部(肋)131(131a 131g)，所述多個(gè)壁部(肋)131(131a 131g)沿著大致水平方向(X方向)延伸。對(duì)于其中的從下方開(kāi)始的第奇數(shù)個(gè)壁部(肋)131a、131C、131e、131g，其長(zhǎng)度方向的一端部(X方向的一側(cè)端部)與凸緣部132的內(nèi)壁面相抵接，另一端部離開(kāi)凸緣部132的內(nèi)壁面預(yù)定尺寸的量。此外，對(duì)于從下方開(kāi)始的第偶數(shù)個(gè)壁部(肋)13讓、131(1、131￡，其長(zhǎng)度方向的一端部(X方向的一側(cè)端部)離開(kāi)凸緣部132的內(nèi)壁面，另一端部與凸緣部132的內(nèi)壁面相抵接。并且，在流路空間125形成有由這些壁部(肋)131a 131g劃定的曲折流路 135οS卩，由凸緣部132的下側(cè)部分和最下方的壁部(肋)131a劃定了上下邊界的流路13 從進(jìn)水口 123a所位于的X方向的一側(cè)向另一側(cè)引導(dǎo)清洗水。到達(dá)所述流路13 下游端的清洗水在此折回，并且通過(guò)由壁部(肋)131a和該壁部(肋)131a上方的壁部 (肋)131b劃定了上下邊界的流路13 而被從X方向的另一側(cè)引導(dǎo)至X方向的一側(cè)。以后相同地，清洗水一邊沿著流路135c 13 依次折回一邊被向相反的方向引導(dǎo)，從而被引導(dǎo)至出水口 12北。并且，利用這些流路13 13 構(gòu)成了曲折流路135(參照后述的圖 19)。另一方面，如圖16(b)所示，第二流路形成部件122的壁部(肋)141除形成為與上述第一流路形成部件121的壁部(肋)131對(duì)稱(chēng)的結(jié)構(gòu)之外，其他部分為相同的結(jié)構(gòu)，因此省略詳細(xì)的說(shuō)明，不過(guò)，同樣地構(gòu)成了從進(jìn)水口 123a至出水口 12 的曲折流路145。并且，以被這樣的第一流路形成部件121和第二流路形成部件122夾住的方式設(shè)置有厚度尺寸大致固定的矩形的平板狀加熱器120(參照?qǐng)D4、圖5的平板狀加熱器20)。圖17是圖16(a)所示的熱交換器IOH的沿XVH-XVH線的剖視圖。如圖17所示， 壁部(肋)131的長(zhǎng)度方向尺寸(X方向的尺寸)為L(zhǎng)i，并且，壁部(肋)131的從基面130a 開(kāi)始的高度尺寸Hl沿著長(zhǎng)度方向大致固定。只是，在壁部(肋)131的長(zhǎng)度方向的中途部分(在本實(shí)施方式中為中央部分)形成有開(kāi)口尺寸(X方向尺寸)為L(zhǎng)2且深度尺寸為H2 的切口部136。圖18是示出壁部(肋)131和切口部136的結(jié)構(gòu)的圖，圖18中，(a)是用于示出沿著Z方向觀察切口部136時(shí)的結(jié)構(gòu)的、圖17中的部分XVIIIa的放大圖，(b)是用于示出沿著X方向觀察切口部136時(shí)的結(jié)構(gòu)的、圖15中的部分XVinb的放大圖。如圖18(a)所示，該切口部136形成為將壁部(肋)131的末端部呈長(zhǎng)方形狀地切除而得到的形狀，該切口部 136比壁部(肋)131的其它部分凹陷，該切口部136的最深部136a形成為與壁部(肋)131 的上端大致平行。并且，在本實(shí)施方式的熱交換器IOH中，切口部136的開(kāi)口尺寸L2相對(duì)于壁部(肋)131的長(zhǎng)度尺寸Ll被設(shè)定成滿足下述公式(1)1/2 彡(L2/L1)彡 1/5... (1)。例如，可以使L2 = 20讓。另一方面，如圖18(b)的剖視圖所示，壁部(肋)131的末端面不與平板狀加熱器 120的表面(第一傳熱面120a)平行，而是形成為具有預(yù)定角度A的傾斜面，壁部(肋)131 的末端部以其下部構(gòu)成截面為銳角形狀的頂部137的方式形成為三角形狀。并且，在該頂部137形成有上述切口部136。利用這樣的切口部136形成了旁路138，所述旁路138將由壁部(肋)131劃定的下側(cè)流路和上側(cè)流路連通。此外，如圖18(b)所示，在夾著平板狀加熱器120配置了第一流路形成部件121和第二流路形成部件122的狀態(tài)下，壁部(肋)131中未設(shè)置切口部136的部分的末端部從平板狀加熱器120的第一傳熱面120a離開(kāi)尺寸H3的量。在此，在本實(shí)施方式的熱交換器IOH 中，該離開(kāi)尺寸H3相對(duì)于從第一流路形成部件121的基面130a至第一傳熱面120a的離開(kāi)尺寸H4被設(shè)定為滿足下述公式O)1/4 彡(H3/H4)彡 1/10 …(2)。例如，可以使H3 = 0. 2mm，使 H4 = 1.9mm。并且，第二流路形成部件122所具有的壁部(肋)141也形成與上述壁部(肋)131 相同的截面形狀并以滿足上述公式( 的方式進(jìn)行配設(shè)，并且，在第二流路形成部件122所具有的壁部(肋)141也形成有切口部146，所述切口部146滿足上述公式(1)且具有深度尺寸H2 (參照?qǐng)D18 (b))。并且，利用該切口部146形成了旁路148，所述旁路148將夾著壁部(肋)131相鄰的上側(cè)和下側(cè)的流路連通。在此，將前面所述的公式⑴中的(L2/L1)設(shè)定在(1/2)以下，由此，與從上游朝向下游流過(guò)旁通流路138(或者旁通流路148)的水的流動(dòng)(流量)相比，能夠更容易且更充分地確保從上游朝向下游流過(guò)曲折流路135(或者曲折流路14 的水的流動(dòng)(流量)，從而能夠更加充分地發(fā)揮熱交換器IOH所要求的、原本的水的熱交換功能。此外，通過(guò)將公式(1)中的(L2/L1)設(shè)定在(1/5)以上，能夠相對(duì)于曲折流路 135(或者曲折流路14 的截面積更充分地確保旁通流路138(或者旁通流路148)的截面積，從而能夠更加容易且更加可靠地利用該旁通流路138(或者旁通流路148)將氣泡引導(dǎo)至出水口 12 并排出至外部。并且，將前面所述的公式(2)中的(H3/H4)設(shè)定在(1/4)以下，由此，與向壁部 (肋)131(或者141)與第一傳熱面120a(或者第二傳熱面120b)之間的間隙流出的水的流動(dòng)(流量)相比，能夠更容易且更充分地確保從上游朝向下游流過(guò)位于曲折流路135的最上游的流路135a(或者位于曲折流路145的最上游的、配置在與該流路13 面對(duì)稱(chēng)的位置的流路。以下稱(chēng)作“流路14 ”)的水的流動(dòng)(流量)。這樣，能夠更容易且更充分地確保從上游朝向下游流過(guò)位于曲折流路135的最上游的流路135a(或者位于曲折流路145的最上游的流路14 )的水的流動(dòng)(流量)，進(jìn)而，能夠更容易且更充分地確保從上游朝向下游流過(guò)曲折流路135(或者曲折流路14 的水的流動(dòng)(流量)，從而能夠更加充分地發(fā)揮熱交換器IOH所要求的、原本的水的熱交換功能。此外，通過(guò)將公式O)中的(H3/H4)設(shè)定在(1/10)以上，能夠更充分地確保壁部 (肋)131(或者141)與第一傳熱面120a(或者第二傳熱面120b)之間的間隔。由此，能夠更容易且更可靠地防止從第一傳熱面120a(或者第二傳熱面120b)朝向壁部(肋)131(或者141)傳遞的熱所產(chǎn)生的影響(熱熔解、熱變形等)。此外，如圖18(b)所示，平板狀加熱器120的下端部位于從第一流路形成部件121 的凸緣部132的下側(cè)的內(nèi)壁面離開(kāi)的位置。因此，比平板狀加熱器120的下端部靠下方的空間成為了平板狀加熱器120的第一傳熱面120a側(cè)的曲折流路135和第二傳熱面120b側(cè)的曲折流路145的共用空間(上游側(cè)共用空間)125a，從進(jìn)水口 123a進(jìn)入流路空間125內(nèi)的清洗水通過(guò)該上游側(cè)共用空間12 被分配至各曲折流路135、145。同樣，如圖15(b)所示，平板狀加熱器120的上端部位于從第一流路形成部件121的凸緣部132的上側(cè)的內(nèi)壁面離開(kāi)的位置，比平板狀加熱器120的上端部靠上方的空間成為了曲折流路135、145的共用空間(下游側(cè)共用空間)125b。因此，在各曲折流路135、145內(nèi)流通的清洗水在該下游側(cè)共有空間12 合流并流向出水口 12北。圖19是示出在以上那樣的結(jié)構(gòu)的熱交換器IOH中的清洗水和氣泡的流動(dòng)的圖，圖 19與圖16(a)相同地示出了從第一流路形成部件121的基面130a側(cè)觀察時(shí)的結(jié)構(gòu)。如圖 19所示，從進(jìn)水口 123a進(jìn)入的低溫(例如5°C)的清洗水的大部分以下述方式沿著曲折流路135(和曲折流路145)流動(dòng)(參照?qǐng)D19中的實(shí)線箭頭)一邊按照流路13 13 的順序使所述清洗水的方向朝向X方向的一個(gè)方向和另一方向翻轉(zhuǎn)，一邊使所述清洗水朝向上方。并且在這期間，所述清洗水通過(guò)來(lái)自平板狀加熱器120的傳熱而升溫至合適的溫度 (例如40°C)，并從出水口 12 排出至外部。這樣升溫后的清洗水如已經(jīng)說(shuō)明的那樣從清洗單元所具有的噴嘴呈噴淋狀地對(duì)人體局部進(jìn)行噴射。以下，對(duì)如以上那樣構(gòu)成的熱交換器的動(dòng)作與作用進(jìn)行說(shuō)明。首先，從殼體123的進(jìn)水口 123a流入的清洗水一邊在由平板狀加熱器120的表面的傳熱面所劃定的流路135 中流動(dòng)一邊被加熱，并且隨著接近出水口 123b，所述清洗水的溫度逐漸上升。并且，靠近進(jìn)水口 123a的部分的平板狀加熱器120的表面溫度由于相對(duì)較高的發(fā)熱密度而欲變?yōu)楦邷兀?但由于熱量被尚未加熱的溫度較低的清洗水大量吸收，因此不會(huì)成為產(chǎn)生局部沸騰現(xiàn)象那樣的高溫。此外，在靠近出水口 12 的部分，由于與靠近進(jìn)水口 123a的部分相比清洗水變?yōu)楦邷?，因此該部分的平板狀加熱?20的表面被清洗水吸收的熱量變少，但由于形成為使靠近出水口 12 的部分的發(fā)熱密度比靠近進(jìn)水口 123a的部分的發(fā)熱密度小，因此該部分也不會(huì)成為發(fā)生局部沸騰現(xiàn)象那樣的高溫。這樣，由于平板狀加熱器120構(gòu)成為使靠近出水口 12 的部分的發(fā)熱密度比靠近進(jìn)水口 123a的部分的發(fā)熱密度小，因此，在清洗水溫度較高的靠近出水口 12 的部分的平板狀加熱器120與水之間的邊界面，也能夠抑制成為發(fā)生局部沸騰現(xiàn)象那樣的高溫。其結(jié)果是，能夠防止水垢的生成與附著，從而能夠?qū)崿F(xiàn)壽命較長(zhǎng)的熱交換器。此外，根據(jù)本實(shí)施方式的熱交換器10H，平板狀加熱器120的熱量被傳遞至與所述平板狀加熱器120的前后兩個(gè)傳熱面接觸地流動(dòng)的清洗水，形成為幾乎沒(méi)有散熱損失的、 熱效率較高的熱交換，從而能夠?qū)崿F(xiàn)小型化。此外，利用曲折流路135、145能夠延長(zhǎng)流路長(zhǎng)度，并且能夠提高流速，因此，在流經(jīng)該曲折流路135、145的清洗水中，被從平板狀加熱器 120表面實(shí)際傳熱的邊界層的厚度進(jìn)一步變薄。由此，在提高熱傳遞效率的同時(shí)能夠抑制加熱器表面的溫度上升，因此能夠抑制局部沸騰現(xiàn)象，從而能夠進(jìn)一步提高防止水垢的生成與附著的效果。并且，如已經(jīng)說(shuō)明的那樣，在本實(shí)施方式的平板狀加熱器120中，也形成為靠近其出水口 12 的部分的發(fā)熱密度比靠近進(jìn)水口 123a的部分的發(fā)熱密度小。并且，借助于這樣的結(jié)構(gòu)，本實(shí)施方式的熱交換器IOH所產(chǎn)生的作用效果與在上述的實(shí)施方式1中所說(shuō)明的相同。此外，本實(shí)施方式的熱交換器IOH的曲折流路135(或者曲折流路14 由沿著大致水平方向延伸、并在鉛直方向排列設(shè)置的多個(gè)壁部131劃定。并且，該曲折流路135(或者曲折流路14 成為下述這樣的結(jié)構(gòu)從進(jìn)水口 123a開(kāi)始，從下方朝向上方交替設(shè)置有將清洗水向大致水平方向的一個(gè)方向引導(dǎo)的流路13 和將清洗水向大致水平方向的另一方向引導(dǎo)的流路13 ，直至出水口 123b，并且，在壁部131的長(zhǎng)度方向的中途部分形成有將上下相鄰的流路135連通的上下方向的旁路138(或者旁通流路148)。由此，能夠通過(guò)使清洗水高速流通來(lái)實(shí)現(xiàn)熱傳導(dǎo)率的提高，并且，能夠經(jīng)由在曲折流路135 (或者曲折流路145)的中途形成的上下方向的旁路138(或者旁路148)來(lái)將氣泡快速引導(dǎo)至出水口 123b。BP,由于在熱交換器IOH設(shè)置有曲折流路135而使得流路截面積變小，因此能夠使清洗水的流通速度高速化且均勻化。此外，由于如前述那樣，平板狀加熱器120形成為靠近出水口 12 的部分的發(fā)熱密度比靠近進(jìn)水口 123a的部分的發(fā)熱密度小，能夠抑制成為發(fā)生局部沸騰現(xiàn)象那樣的高溫，因此，也能夠抑制氣泡的產(chǎn)生。另一方面，即使在產(chǎn)生了氣泡的情況下，由于在將清洗水從進(jìn)水口 123a引導(dǎo)至出水口 12 的、流路長(zhǎng)度較長(zhǎng)的曲折流路 135、145的中途設(shè)置有上下方向的旁路138、148，所述上下方向的旁路138、148使所述曲折流路135、145形成近路(shortcut)，因此，能夠利用該旁路138 (或者旁路148)使產(chǎn)生的氣泡通過(guò)比曲折流路135的全長(zhǎng)短的流路長(zhǎng)度而快速移動(dòng)至出水口 12北。其結(jié)果是，能夠防止因氣泡而導(dǎo)致平板狀加熱器120的一個(gè)傳熱面120a(或者 120b)側(cè)的流路阻力遠(yuǎn)大于另一個(gè)傳熱面?zhèn)鹊牧髀纷枇?、或者只有平板狀加熱?20的一個(gè)傳熱面120a(或者120b)的溫度大幅上升，從而能夠進(jìn)一步抑制作為水垢生成與附著的原因的局部沸騰現(xiàn)象。此外，由于在平板狀加熱器120的表面產(chǎn)生的氣泡利用旁路138(或者旁路148)被快速排出至出水口 123b，因此能夠抑制氣泡長(zhǎng)大，從而能夠防止較大的氣泡妨礙出水口 12 附近的熱敏電阻工作。此外，本實(shí)施方式的熱交換器IOH成為下述這樣的結(jié)構(gòu)曲折流路135、145和旁路 138、148在平板狀加熱器120的一個(gè)傳熱面120a側(cè)和另一傳熱面120b側(cè)對(duì)稱(chēng)地形成。由此，能夠很好地確保平板狀加熱器120在前后兩個(gè)傳熱面的傳熱量的平衡，從而能夠防止熱應(yīng)力引起的平板狀加熱器120的變形。并且，本實(shí)施方式的熱交換器IOH成為下述這樣的結(jié)構(gòu)在上下排列的多個(gè)壁部 131形成的旁路138以俯視觀察時(shí)的位置大致一致的方式設(shè)置。同樣，在上下排列的多個(gè)壁部141形成的旁路148也以俯視觀察時(shí)的各個(gè)位置大致一致的方式設(shè)置。由此，氣泡能夠通過(guò)各旁路138、148筆直地向上方上升，從而能夠快速地到達(dá)出水口。有的情況下，通過(guò)利用平板狀加熱器120對(duì)清洗水進(jìn)行加熱，溶解在清洗水中的氣體成分會(huì)再次氣化等而產(chǎn)生氣泡。對(duì)這樣的氣泡的流動(dòng)(參照?qǐng)D19中的空心箭頭)進(jìn)行說(shuō)明，例如，在曲折流路135中的流路13 產(chǎn)生的氣泡與清洗水一同在該流路13 中流動(dòng)?？墒?，由于對(duì)氣泡作用有使其在清洗水中朝向上方的浮力，因此，所述氣泡在到達(dá)流路 135a的下游端之前，會(huì)通過(guò)由在壁部(肋)131a形成的切口部136構(gòu)成的旁路138，向上側(cè)抄近路移動(dòng)至相鄰的流路13恥。進(jìn)而，所述氣泡通過(guò)由壁部(肋)131b 131g的各切口部 136構(gòu)成的旁路138，移動(dòng)至最上方的流路13 ！。并且，此后所述氣泡與該流路13 內(nèi)的清洗水一起移動(dòng)，并從出水口 12 被排出至外部。另外，在流路13 以外的流路13 135g產(chǎn)生的氣泡也同樣地通過(guò)旁路138向上側(cè)的流路移動(dòng)，在曲折流路145內(nèi)產(chǎn)生的氣泡也同樣地通過(guò)旁路148，以抄近路避開(kāi)各流路的方式向上方移動(dòng)。根據(jù)上述那樣的熱交換器10H，能夠?qū)⒃趦?nèi)部產(chǎn)生的氣泡快速引導(dǎo)至出水口 12 并排出至外部。(實(shí)施方式9)圖20是為了示出切口部的其它結(jié)構(gòu)而沿著Z方向觀察切口部時(shí)的放大圖，圖20 中，(a)示出了切口部的最深部為錐狀的結(jié)構(gòu)，(b)示出了切口部的最深部為圓弧狀的結(jié)構(gòu)，(c)示出了最深部為傾斜面的結(jié)構(gòu)。首先，對(duì)于圖20 (a)所示的切口部150，隨著從壁部(肋)131的末端起的切口深度尺寸(Y方向尺寸)變大，切口寬度尺寸(X方向尺寸)變小，沿著Z方向俯視觀察時(shí)，最深部151形成為錐狀。換而言之，在俯視觀察時(shí)，切口部150具有從壁部(肋)131的末端部進(jìn)一步深入的最深部151，該最深部151以使X方向的大致中央部分的深度尺寸最大的方式形成傾斜的輪廓。在圖20(b)所示的切口部153的情況下，在俯視觀察時(shí)，最深部154以使在切口寬度尺寸(X方向尺寸)的中央部分處的切口深度尺寸(Y方向尺寸)增大的方式形成為圓弧狀。在圖20(c)所示的切口部156的情況下，最深部157以下述方式形成為傾斜面隨著從清洗水的流通方向的上游側(cè)端部157a朝向下游側(cè)端部157b，切口深度變大。當(dāng)利用這樣的切口部150、153、156形成旁路時(shí)，不只是直徑小的氣泡，直徑較大的氣泡也能夠通過(guò)最深部151、154、157。此外，當(dāng)如切口部156那樣隨著朝向流通方向的下游側(cè)而增大切口深度時(shí)，能夠在切口深度大的部分可靠地捕捉與清洗水一起移動(dòng)的氣泡， 從而使所述氣泡通過(guò)切口部156抄近路移動(dòng)至上方的流路。(實(shí)施方式10)圖21是示出熱交換器的其它結(jié)構(gòu)的圖，其示出了從第一流路形成部件121的基面 130a側(cè)觀察時(shí)的結(jié)構(gòu)。在圖21所示的熱交換器10(101)中，對(duì)應(yīng)于各壁部(肋)131a 131g而使切口部136的開(kāi)口尺寸L2不同。如果更詳細(xì)地說(shuō)明，位于最下方的壁部(肋)131a 的切口部136形成為開(kāi)口尺寸L2最小。并且，按照壁部(肋)131b 131f的順序使各切口部136的開(kāi)口尺寸L2增大，位于最上方的壁部(肋)131g的切口部136形成為開(kāi)口尺寸 L2最大。其它的結(jié)構(gòu)與在實(shí)施方式9中說(shuō)明的熱交換器IOH相同，因此，在此省略其說(shuō)明。根據(jù)這樣的結(jié)構(gòu)的熱交換器101，能夠增大清洗水沿著曲折流路135、145的流速， 從而能夠?qū)崿F(xiàn)傳熱性的提高和氣泡的搬送效率的提高。即，在由切口部136構(gòu)成的旁路 138,148中，存在下述情況不只是氣泡，清洗水也會(huì)抄近路進(jìn)行流通。另一方面，由于清洗水在進(jìn)水口 123a附近沒(méi)有充分升溫，因此產(chǎn)生的氣泡較少。因此，對(duì)于劃定像這樣氣泡產(chǎn)生得較少且相對(duì)位于下方的流路的壁部(肋)131，通過(guò)縮小在所述壁部(肋)131上形成的切口部136的開(kāi)口尺寸L2，能夠抑制清洗水在該切口部136流通，從而能夠提高清洗水的流通速度。此外，對(duì)于劃定產(chǎn)生氣泡的可能性較高且相對(duì)位于上方的流路的壁部(肋)131，通過(guò)以具有相對(duì)較大的開(kāi)口尺寸L2的方式形成切口部136，能夠更加可靠地使產(chǎn)生的氣泡抄近路移動(dòng)至上方的流路。并且，在圖21所示的示例中，對(duì)使所有的設(shè)置于壁部(肋)131的切口部136的開(kāi)口尺寸L2互不相同的情況進(jìn)行了說(shuō)明，但并不限于此。例如，也可以使位于下方的2個(gè)壁部(肋)131a、131b的切口部136的開(kāi)口尺寸L2為相同的最小值，使位于上方的兩個(gè)壁部 (肋)131f、131g的切口部136為相同的最大值，使位于中間的三個(gè)壁部(肋)131c 131e 的切口部136為相同的預(yù)定值(介于所述最小值與最大值之間的預(yù)定值)?？傊灰韵率龇绞竭M(jìn)行設(shè)定即可使最上方的壁部(肋)131g的切口部136的開(kāi)口尺寸L2比最下方的壁部(肋)131a的切口部136的開(kāi)口尺寸L2大，并且，使位于這些壁部(肋)131a、131g之間的壁部(肋)131b 131f之中的、相對(duì)位于上方的壁部(肋)131的切口部136的開(kāi)口尺寸L2不比相對(duì)位于下方的壁部(肋)131的切口部136的開(kāi)口尺寸L2小。(實(shí)施方式11)圖22是示出熱交換器的其它結(jié)構(gòu)的圖，其示出了從第一流路形成部件121的基面130a側(cè)觀察時(shí)的結(jié)構(gòu)。在圖22所示的熱交換器IO(IOJ)中，僅對(duì)上側(cè)的一部分壁部(肋)131(在此為上側(cè)的兩個(gè)壁部(肋)131f、131g)形成切口部136，在其它壁部 (肋)131(131a 131e)未形成切口部136。根據(jù)這樣的結(jié)構(gòu)的熱交換器10J，在氣泡的產(chǎn)生概率較低的下側(cè)流路中，能夠防止清洗水通過(guò)切口部136而移動(dòng)，從而能夠提高流速，并且，對(duì)于在清洗水成為高溫的上側(cè)流路中產(chǎn)生的氣泡，能夠使其通過(guò)切口部136向上方移動(dòng)，并快速地從出水口 12 排出至外部。并且，作為切口部136的形成對(duì)象的壁部(肋)131并不像圖22所示那樣限定為兩個(gè)的情況，只要根據(jù)各流路中的氣泡的產(chǎn)生程度和清洗水的流速等來(lái)適當(dāng)設(shè)定即可。因此， 可以?xún)H將最上方的壁部(肋)131g這一個(gè)作為對(duì)象，也可以將上方的三個(gè)壁部(肋)131e 131g作為對(duì)象，也可以將更多個(gè)數(shù)的壁部(肋)作為對(duì)象。產(chǎn)業(yè)上的可利用性本發(fā)明能夠應(yīng)用于下述這樣的壽命較長(zhǎng)的平板型的熱交換器該熱交換器能夠?qū)崿F(xiàn)熱傳導(dǎo)率的提高，并且能夠抑制水垢的生成與附著，能夠?qū)a(chǎn)生的氣泡快速地引導(dǎo)至出水口。標(biāo)號(hào)說(shuō)明1:衛(wèi)生清洗裝置；10、IOA IOJ 熱交換器；20、120 平板狀加熱器；20a、120a 第一傳熱面；20b、120b 第二傳熱面；20h 加熱線之間的間隔
20k:陶瓷基體；20p:圖案；20s 加熱線寬度；21、121 第一流路形成部件；22、122 第二流路形成部件；23、123:殼體；23a、123a 進(jìn)水口；23b、123b 出水口；25:流路空間；25a 上游側(cè)空間；25b 下游側(cè)空間；30、40 基部；31、41、61、71 肋；31a、31b、61a、61b、61c、71a、71b 端部；37、38、47、48、65、78、83 節(jié)流流路；65a 水平節(jié)流流路；65b 垂直節(jié)流流路；67 攪拌壁；72、88、136、150、153、156 切口部；78a 加寬部；81、81a、81b、81c 緩沖壁;131、131a 131g、141 壁部(肋)；135,135a l!35h、145 曲折流路；138、148:旁路。
權(quán)利要求
1.一種熱交換器，其特征在于，所述熱交換器具備殼體，其具有進(jìn)水口和出水口 ；加熱器，其配設(shè)于所述殼體內(nèi)，該加熱器的表面構(gòu)成傳熱面；以及流路空間，其形成在所述殼體內(nèi)，用于以使從所述進(jìn)水口流入的流體一邊在與所述加熱器的傳熱面之間進(jìn)行熱交換一邊前往所述出水口的方式引導(dǎo)所述流體，所述加熱器形成為，靠近所述出水口的部分的發(fā)熱密度比靠近所述進(jìn)水口的部分的發(fā)熱密度小。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱交換器，其中，所述加熱器是與鉛直方向大致平行地配置的平板狀加熱器，所述加熱器的前后兩個(gè)主面構(gòu)成所述傳熱面，所述流路空間分別沿著所述平板狀加熱器的前后所述傳熱面從下部的所述進(jìn)水口形成至上部的所述出水口。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的熱交換器，其中，所述加熱器是由陶瓷基體、發(fā)熱電阻體以及電極構(gòu)成的陶瓷加熱器，所述發(fā)熱電阻體通過(guò)將電阻體以圖案形式印刷在所述陶瓷基體上而形成，所述印刷圖案的線寬形成為靠近所述出水口的部分比靠近所述進(jìn)水口的部分粗。
4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的熱交換器，其中，所述加熱器是由陶瓷基體、發(fā)熱電阻體以及電極構(gòu)成的陶瓷加熱器，所述發(fā)熱電阻體通過(guò)將電阻體以圖案形式印刷在所述陶瓷基體上而形成，所述印刷圖案的線間間隙形成為靠近所述出水口的部分比靠近所述進(jìn)水口的部分窄。
5.根據(jù)權(quán)利要求2至4中的任一項(xiàng)所述的熱交換器，其中，所述流路空間具有上游側(cè)空間和下游側(cè)空間，所述上游側(cè)空間包括所述進(jìn)水口的開(kāi)口部，所述下游側(cè)空間包括所述出水口的開(kāi)口部，在所述上游側(cè)空間與所述下游側(cè)空間之間設(shè)置有流通截面積比其他部分的流通截面積小的節(jié)流流路。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的熱交換器，其中，所述流路空間在所述平板狀加熱器的一個(gè)傳熱面?zhèn)群土硪粋€(gè)傳熱面?zhèn)葘?duì)稱(chēng)地形成。
7.根據(jù)權(quán)利要求5或6所述的熱交換器，其中，所述下游側(cè)空間具有比所述上游側(cè)空間大的容量。
8.根據(jù)權(quán)利要求5至7中的任一項(xiàng)所述的熱交換器，其中，為了使流體朝向所述下游側(cè)空間向上流入，所述節(jié)流流路具有從所述進(jìn)水口附近朝向大致水平方向延伸設(shè)置的水平節(jié)流流路。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的熱交換器，其中，為了使流體朝向所述下游側(cè)空間進(jìn)一步向水平方向流入，所述節(jié)流流路具有垂直節(jié)流流路，該垂直節(jié)流流路從所述水平節(jié)流流路中遠(yuǎn)離所述進(jìn)水口一側(cè)的端部起朝向大致垂直上方延伸設(shè)置。
10.根據(jù)權(quán)利要求5至9中的任一項(xiàng)所述的熱交換器，其中，所述節(jié)流流路構(gòu)成狹縫狀，所述節(jié)流流路具有開(kāi)口寬度尺寸比其它部分大的加寬部。
11.根據(jù)權(quán)利要求5至10中的任一項(xiàng)所述的熱交換器，其中，在所述下游側(cè)空間，沿著所述平板狀加熱器在大致上下方向延伸設(shè)置有用于攪拌流體的攪拌壁，所述攪拌壁具有在水平方向起伏的形狀。
12.根據(jù)權(quán)利要求5至11中的任一項(xiàng)所述的熱交換器，其中，在所述下游側(cè)空間設(shè)置有沿著所述平板狀加熱器朝向大致水平方向延伸設(shè)置的緩沖壁。
13.根據(jù)權(quán)利要求12所述的熱交換器，其中，在上下方向排列設(shè)置有多個(gè)所述緩沖壁，在所述緩沖壁形成有切口部，所述切口部以在俯視觀察時(shí)在上下相鄰的緩沖壁中位置互不相同的方式形成。
14.根據(jù)權(quán)利要求5至13中的任一項(xiàng)所述的熱交換器，其中，所述熱交換器具備一對(duì)流路形成部件，所述一對(duì)流路形成部件以?shī)A著所述平板狀加熱器的方式配設(shè)，所述流路形成部件具有平板狀的基部，其與所述平板狀加熱器相面對(duì)地配置；和肋， 其突出設(shè)置于所述基部的與所述平板狀加熱器對(duì)置的對(duì)置面，利用所述肋和與所述肋對(duì)置的所述平板狀加熱器，在兩者之間構(gòu)成了狹縫狀的所述節(jié)流流路。
15.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱交換器，其中，所述加熱器是與鉛直方向大致平行地配置的平板狀加熱器，所述加熱器的前后兩個(gè)主面構(gòu)成所述傳熱面，所述流路空間形成為曲折流路，所述曲折流路分別沿著所述平板狀加熱器的前后所述傳熱面從下部的所述進(jìn)水口延伸設(shè)置至上部的所述出水口。
16.根據(jù)權(quán)利要求15所述的熱交換器，其中，所述曲折流路由多個(gè)壁部劃定，所述多個(gè)壁部向大致水平方向延伸并且在鉛直方向排列設(shè)置，所述曲折流路構(gòu)成為如下結(jié)構(gòu)從所述進(jìn)水口至所述出水口，從下方朝向上方交替設(shè)置有將流體朝向大致水平方向的一個(gè)方向引導(dǎo)的流路和將流體朝向大致水平方向的另一方向引導(dǎo)的流路，在所述壁部的長(zhǎng)度方向的中途部分形成有將上下相鄰的所述流路連通的上下方向的旁路。
17.根據(jù)權(quán)利要求16所述的熱交換器，其中，所述曲折流路和所述旁路在所述平板狀加熱器的一個(gè)傳熱面?zhèn)群土硪粋€(gè)傳熱面?zhèn)葘?duì)稱(chēng)地形成。
18.根據(jù)權(quán)利要求16或17所述的熱交換器，其中，在多個(gè)所述壁部形成的所述旁路以俯視觀察時(shí)的位置大致一致的方式設(shè)置。
19.根據(jù)權(quán)利要求16至18中的任一項(xiàng)所述的熱交換器，其中，所述熱交換器具備一對(duì)流路形成部件，所述一對(duì)流路形成部件以?shī)A著所述平板狀加熱器的方式配設(shè)，所述流路形成部件具有平板狀的基部，其與所述平板狀加熱器相面對(duì)地配置；和多個(gè)肋，其突出設(shè)置于所述基部的與所述平板狀加熱器對(duì)置的對(duì)置面，并且所述肋構(gòu)成所述壁部，在所述肋的長(zhǎng)度方向的中途部分形成有切口部，所述切口部通過(guò)使所述肋的末端比其它部分凹陷而構(gòu)成所述旁路。
20.根據(jù)權(quán)利要求19所述的熱交換器，其中，在俯視觀察時(shí)，所述肋的切口部以切口寬度隨著切口深度的增大而減小的方式形成為錐狀。
21.根據(jù)權(quán)利要求19所述的熱交換器，其中，在俯視觀察時(shí)，所述肋的切口部以使切口寬度的中央部分的切口深度增大的方式形成為圓弧狀。
22.根據(jù)權(quán)利要求19至21中的任一項(xiàng)所述的熱交換器，其中，與相對(duì)地設(shè)置于下方的所述肋相比，相對(duì)地設(shè)置于上方的所述肋的切口部的切口寬度形成得較大。
23.根據(jù)權(quán)利要求19至21中的任一項(xiàng)所述的熱交換器，其中，在相對(duì)地設(shè)置于下方的所述肋未形成所述切口部，在相對(duì)地設(shè)置于上方的所述肋形成有所述切口部。
全文摘要
提供一種能夠?qū)崿F(xiàn)熱傳導(dǎo)率的提高、并且能夠抑制水垢的生成與附著的壽命較長(zhǎng)的熱交換器。熱交換器(10)在上游側(cè)空間(25a)與下游側(cè)空間(25b)之間設(shè)置有流通截面積比其他部分小的節(jié)流流路(37、47)，并且平板狀加熱器(20)形成為靠近出水口(25b)的一側(cè)的發(fā)熱密度比靠近進(jìn)水口(25a)的一側(cè)的發(fā)熱密度低。由此，能夠?qū)崿F(xiàn)熱傳導(dǎo)率的提高，并且，在清洗水溫度較高的靠近出水口(25b)的一側(cè)的平板狀加熱器(20)和與所述加熱器(20)接觸的清洗水之間的邊界層，也能夠抑制成為發(fā)生局部沸騰現(xiàn)象那樣的高溫。其結(jié)果是，抑制了氣泡的產(chǎn)生，并將產(chǎn)生的氣泡快速引導(dǎo)至出水口(25b)，因此能夠防止水垢相對(duì)于平板狀加熱器(20)的生成與附著，能夠提供壽命較長(zhǎng)的熱交換器。
文檔編號(hào)E03D9/08GK102483260SQ20108003963
公開(kāi)日2012年5月30日 申請(qǐng)日期2010年9月6日 優(yōu)先權(quán)日2009年9月7日
發(fā)明者古閑良一 申請(qǐng)人:松下電器產(chǎn)業(yè)株式會(huì)社