專利名稱：金屬和聚酯膜構(gòu)成的疊層板的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明是關(guān)于由金屬片和聚酯膜構(gòu)成的疊層板，以及制備這種疊層板和用該疊層板拉制容器的方法。
本申請人的一份正在審查中的歐洲專利申請(公開號0，312，304)中描述了一種用于以拉伸和側(cè)壁變薄拉伸法生產(chǎn)罐體的金屬和聚酯疊層板。該申請中所述的層壓方法是通過一對滾子將熱塑性帶狀聚酯膜壓合到熱金屬板表面，在該層壓方法中，金屬首先要加熱到一定溫度，以使金屬和聚酯通過滾子時，其間至少產(chǎn)生一部分粘著力，把聚酯與金屬牢固地粘在一起。得到的薄板再次加熱到高于聚酯熔點(diǎn)的溫度，然后快速淬冷。使用該方法時，聚酯的層壓可以在定向或定向排列狀態(tài)進(jìn)行，也可是以單層或兩層聚酯擠壓在一起的。
我們已經(jīng)注意到，用EP-Al-0，312，304中所述的層壓方法，可以生產(chǎn)非常有用的由鋁和聚酯膜構(gòu)成的非結(jié)晶態(tài)疊層板，在將此疊層板拉制成空心的容器(如淺的罐)時，分子量較低的聚酯膜有時會產(chǎn)生裂紋。聚酯膜上裂紋的位置是在罐底到其側(cè)壁間具有圓弧截面的環(huán)形部分。
該裂紋通常是順著環(huán)形部分開裂的，并垂直于沖頭進(jìn)入模具拉伸杯子時的軸向所產(chǎn)生的拉伸力。如果將要拉伸的杯子置于沖頭下，并通過一次或多次側(cè)壁變薄拉伸，那么聚酯膜上常為幾微米寬的裂紋就又被加寬了，并且使覆層失去了保護(hù)性能。
美國專利4，272，475給出了一種用分子量為12，000到20，000的聚酯樹脂生產(chǎn)板材，并接著成型如頭盔等物品的方法，但在擠壓和由熔融態(tài)用水淬冷過程中，聚酯樹脂是否裂解卻由此不得而知。在這些過程中，如果不注意控制，那么分子量就會減少，原來樹脂的分子量為25，000，經(jīng)過熱壓和用水淬冷后形成的覆層中，分子量可能大幅度地減少到9，000以下。聚酯的分子量小于13，000時，它就會變脆，并且在沖壓杯子時不易成型。在美國專利4，272，475中只說明了要對聚酯樹脂的分子量進(jìn)行選擇，但這還不足以得到適合拉伸杯子用的、以熱壓方法制備的聚酯膜和薄金屬的疊層板。
美國專利4，272，475指出，可以用結(jié)晶態(tài)的聚酯板制造產(chǎn)品，但是我們注意到，聚脂覆層中的任何結(jié)晶性，都會使生產(chǎn)出的疊層板不適合于罐的深度拉伸和其側(cè)壁的變薄拉伸。
在將各種聚酯膜壓在鋁的基片之前和之后，用凝膠滲透色譜法分別確定其分子量，并與聚苯乙烯相比。從疊層板拉伸出的杯子中，可以很明顯地看出，大分子量的聚酯在深度拉伸過程中可以防止開裂。
首先，本發(fā)明提供了一種由鋁或鋁合金板或箔與帶狀聚酯膜形成的疊層板，其特征是聚酯是非結(jié)晶態(tài)的覆層，并且用凝膠滲透色譜法測得的分子量不應(yīng)小于14，000。
在最佳實(shí)施例中，用凝膠滲透色譜法測得疊層板上聚酯膜的固有粘度在0.4至1.0范圍內(nèi)。
本發(fā)明的疊層板特別適合于拉伸杯狀容器，如果需要的話，它還可以經(jīng)受薄壁拉伸，以增加杯狀容器側(cè)壁的長度。
鋁或鋁合金板可以是商業(yè)上使用的純鋁或一種如錳/鎂/鋁合金，如用硬度為H19的3004或3104號合金來制作罐體，或用鋁鎂合金如5182號合金制作罐底?；蛘?，鋁合金/或是罐底由5045號或5182號合金制成。如果需要的話，板材或箔可以有自然氧化或純化層，最好是用商業(yè)上使用的純化處理即磷酸鉻表面處理，或用一種陽極氧化物如磷酸陽極氧化物進(jìn)行表面處理。
在一個簡單的實(shí)施例中，疊層板上的聚酯膜覆層是從符合如下通用結(jié)構(gòu)式的材料中選擇的
其中R1是二價烴基，其中P-亞苯基至少占60%摩爾百分比;R2是二價烴基，在A＝1時其中-C2H4-基至少占60%摩爾百分比;A是整數(shù)，聚酯覆層是壓在金屬基片上的膜。該膜可以是鑄膜，鑄膜之后拉伸定向排列膜或吹膜。
在本發(fā)明一個實(shí)施例中，聚酯膜最好是熔點(diǎn)在200℃至260℃范圍內(nèi)的單層膜，如聚酯這樣的其它二醇可以是二甘醇。膜可以是定向排列，定向排列和結(jié)晶，非定向排列鑄塑或吹塑的。如果是定向排列，那么膜的定向排列通常是在機(jī)器里拉伸時形成的，鑄塑成形后一般在橫向彎折3～4次，膜里的結(jié)晶成份一般是5%至50%。
在本發(fā)明的另一個實(shí)施例中，聚酯膜是復(fù)合膜，它包括一層如聚對苯二甲酸乙二醇酯之類的聚酯和一層低熔點(diǎn)、高共聚單體組份的共聚多酯。這種共聚多酯是從乙二醇和對苯二酸和間苯二酸共聚多酯、對苯二酸和乙二醇和二甘醇共聚多酯及對苯二酸和乙二醇和環(huán)己烷二甲醇共聚多酯中選取的。共聚多酯的選擇應(yīng)適于將聚對苯二甲酸乙二醇酯粘到鋁和鋁合金基片上。
外層的聚酯層，可以是定向排列的或在膜成型過程中同時定向排列和結(jié)晶的，但要求共聚多酯層應(yīng)當(dāng)是非結(jié)晶態(tài)的。
要使聚酯層或共聚多酯層(如果有的話)的非結(jié)晶性能滿足要求，就要控制膜層加熱過程中的溫度。
層壓完以后的整個聚酯覆層都必須是非結(jié)晶態(tài)的。在EP-Al-0，312，304中描述了可獲得這種非結(jié)晶態(tài)的裝置。
其次，本發(fā)明還提供了一種利用熱和壓力將鋁或鋁合金板或箔與聚酯膜壓制在一起的方法，其特征是該聚酯膜的分子量至少為14，000，先在T1的溫度下，將聚酯膜粘附在基片上，使兩者緊密結(jié)合，再將疊層板加熱到高于聚酯晶體熔點(diǎn)的溫度T2，隨后在干燥條件下有控制地將其冷卻到溫度T3，接著在水中快速淬冷，以使得到的聚酯覆層的分子量不小于14，000。溫度T1、T2和T3的實(shí)際值視聚酯的性能和所選擇的金屬表面的情況而定，但T1是在聚酯的有效熔點(diǎn)之上的，通常是高于280℃，因?yàn)楦叨ㄏ蚺帕械慕Y(jié)晶狀聚對苯二甲酸乙二醇酯(PET)結(jié)晶態(tài)的單層膜在260℃熔化，或者T1是在140℃到280℃之間，以適用于帶有適當(dāng)結(jié)構(gòu)的共聚多酯層的、復(fù)合的高定向排列的PET膜。T2通常在比外層聚酯層的熔點(diǎn)(240℃～330℃)高10℃～80℃的范圍內(nèi)。T3通常高于200℃，以防止聚酯結(jié)晶，并確保聚酯和金屬表面間充分的粘合，但溫度T3低于300℃。溫度T2和T3是由測量7～9微米波長的輻射量的高溫計得到的。
該方法的最佳實(shí)施例是在鋁或鋁合金板或箔的兩側(cè)均覆有單層聚酯或兩層聚酯的壓層。熔點(diǎn)低的共聚多酯層覆在金屬主表表面上，以將膜層粘在金屬上。在這種情況下，T1與共聚多酯層的性質(zhì)有關(guān)，共聚多酯層最好是非結(jié)晶態(tài)的。
現(xiàn)參照附圖以舉例方式說明各實(shí)施例，其中

圖1A是由鋁合金和聚酯膜構(gòu)成的疊層板的側(cè)剖放大圖。
圖1B是由表面處理過的鋁合金和聚酯膜構(gòu)成的疊層板的側(cè)剖放大圖。
圖2是沖壓和拉伸杯子的沖壓工具的簡圖，其中顯示了抬起和壓下的位置。
圖3是一個杯子的簡圖，圖中畫出了聚酯膜上裂紋的位置。
圖4是一個側(cè)壁變薄拉伸的罐的剖面圖。
圖5所示為制備圖1A或圖1B所示疊層板的層壓裝置。
圖6是經(jīng)過圖5所示裝置路線的疊層板材料的溫度曲線圖。
圖7是帶有兩個溢流口的另一種層壓裝置。
在圖1A中，疊層板包括一層如厚度通常為10微米的聚對苯二甲酸乙二醇(PET)的第一聚酯膜1;一層厚度通常為2微米的第一共聚多酯中間層2;一層如通常300微米厚的3004號合金的鋁合金層3;一個其厚度與第一中間層相似的第二共聚多酯中間層4;和一個其厚度與第一聚酯膜相似的PET的第二聚酯膜5。如果需要的話，鋁層3可如圖所示帶有表面處理層6和7。在這種情況下，可以用磷酸鉻或陽極氧化物如磷酸陽極氧化物作表面處理層。
共聚多酯中間層2和4可以是非結(jié)晶態(tài)的間苯二酸酯-對苯二酸酯-乙二醇或?qū)Ρ蕉狨?乙二醇-二甘醇的共聚多酯，共聚多酯中間層2和4并不總是需要的。
第一和第二聚酯膜層1和5可按需要用二氧化鈦著色，其厚度至少為25微米。
在圖1B中的疊層板包括一層通常為8至12微米厚的第一聚酯膜1;一層通常為300微米厚的如3004號鋁合金層3;一層第二聚酯膜5，其厚度與聚酯膜1的厚度相同或不同，也可用二氧化鈦等著色。如圖示，鋁合金層3上帶有表面處理層2A和4A，它們通常是磷酸鉻混合物或在磷酸中陽極氧化得到的陽極氧化物，其厚度常在10至100毫微米的范圍內(nèi)。
圖1A和1B所示的疊層板是用來在圖2所示的沖頭和模具之間沖壓生產(chǎn)容器的。在圖2中，沖壓工具包括環(huán)刀11，沖壓架12，沖頭13和模具14。沖頭13的前緣圓角半徑R一般為3毫米，在2至6毫米的范圍內(nèi)也可以。從圖2的右側(cè)可以看到，在沖頭13壓入模具14的過程中，沖壓架12施加在模具上端面上的壓力，將杯子的尾邊固定。這樣在沖頭13壓入模具14的運(yùn)動中，沖頭倒圓處會給杯子的環(huán)形部分15施加一個拉力。
圖3是用圖2所示的工具將一塊直徑為140毫米的坯料沖壓成的34毫米高、90毫米寬的杯子。通過使用適合的沖壓架負(fù)荷和選擇恰當(dāng)?shù)臎_頭與模具間的間隙，可以確定杯底16和杯壁17，它們的厚度t與坯料基本上是相同的，如為345微米。然而，我們注意到鋁和分子量較小的聚酯膜形成的疊層板，在連接側(cè)壁17和杯底16、具有弧形截面15的環(huán)形區(qū)域處的聚酯膜很容易開裂。在下表中，該裂縫用CRF表示(CRF即杯子圓角裂縫)。在圖3中，沿環(huán)形區(qū)域的方向延伸的長裂紋“F”通常有10微米寬。
圖4表示圖3所示杯子的側(cè)壁通過一個模具和沖頭沖壓拉伸，得到了一個薄的側(cè)壁17A。盡管側(cè)壁的金屬和聚酯沒有受到影響，但是杯子圓角R處的所有裂紋都會加大，使拉伸變薄后的容器無法使用。
下表為各種完好的疊層板在杯子成型過程中形成的各種裂縫，它是由聚酯膜最初的分子量和經(jīng)層壓和形成合格杯子后的分子量來表示的。
表Ⅰ聚酯涂覆鋁板的性能聚酯膜層壓后的聚酯性能例類型分子量結(jié)構(gòu)分子量可成形性1B017890±1230非結(jié)晶態(tài)10780±510CRF嚴(yán)重2B017890±1230非結(jié)晶態(tài)12410±1120CRF嚴(yán)重3B017890±1230非結(jié)晶態(tài)12530±810中度CRF4B017890±1230非結(jié)晶態(tài)14590±580沒有CRF5B017890±1230非結(jié)晶態(tài)16320±840沒有CRF6C127950±1220非結(jié)晶態(tài)22390±680沒有CRF7C2非結(jié)晶態(tài)-CRF嚴(yán)重8B017890±1230非結(jié)晶態(tài)17800±800沒有CRF但附著性差9B017890±1230非結(jié)晶態(tài)17920±930沒有CRF10B0120500±1280非結(jié)晶態(tài)19730±1380沒有CRF11B0220760±610非結(jié)晶態(tài)20030±630沒有CRF
注1.聚酯膜的類型-B0表示雙軸定向排列的聚對苯二甲酸乙二醇酯(PET)復(fù)合薄膜，它包括12微米厚結(jié)晶態(tài)定向排列的PET和3微米厚的非晶態(tài)共聚多酯。
C1表示鑄塑PET復(fù)合膜，它包括20微米厚非定向排列的PET和5微米厚的共聚多脂，且其均為非晶態(tài)聚酯。
B01表示12.5微米厚的雙軸定向排列的單層聚酯膜，其熔點(diǎn)為235℃，結(jié)晶度＞35%。
B02表示13微米厚的雙軸定向排列的單層聚酯膜，其熔點(diǎn)為235℃，結(jié)晶度＜10%。
C2表示鑄塑聚碳酸酯復(fù)合膜，它包括15微米厚的聚碳酸酯和15微米厚的對苯二酸乙二醇和環(huán)己烷二甲醇。
2.可成形性CRF為杯子圓角處的表面裂紋，它使側(cè)壁下端覆層失效。附著性是指在沖刷時，從壁厚為0.190毫米、盛12盎司流體的拉制罐上脫落的情況。(罐直徑211×高413，大約為65毫米×130毫米)。
在用凝膠滲透色譜法對上表中的聚酯膜和層壓覆層的分子量進(jìn)行分析后可以看出，在杯子拉伸成型過程中層壓覆層的性能與其分子量有關(guān)。
從表1各例中我們可以得出這樣的結(jié)論例1和例2說明在層壓覆層中，膜的分子量小的有嚴(yán)重的覆層裂紋;在相同的開始狀態(tài)下，例3的裂紋情況中等，例4和例5則沒有覆層裂紋。分子量減小的差異取決于層壓條件，即溫度T2和淬冷的組合，而不只是溫度T2。例6表明了另一個聚酯樹脂和膜的生產(chǎn)技術(shù)，它可以增加膜的分子量。
例7表明了上述現(xiàn)象不僅限于聚酯，所有非結(jié)晶態(tài)的聚碳酸酯基的膜都會有同樣類型的脆化裂紋。
比較一下例1、8和9可以看出過程控制的獨(dú)立性以及它與覆層性能的關(guān)系。由例1至5和其二次加熱溫度T2可以假定，降低溫度T2可以保持分子量，例8所示即是如此，但它卻導(dǎo)致罐覆層對罐的附著性變差。相對的例9雖與例1相同保持一個高的溫度T2，但其后用空氣流將其冷卻到T3，緊接著在水里淬冷，但淬冷之前的熱疊層板不能觸到水。
例6說明，如果對溫度T2、T3以及淬冷進(jìn)行適當(dāng)?shù)目刂?，分子量較大的膜就可以提供一種分子量較大的聚酯覆層。分子量較大的膜具有很多優(yōu)點(diǎn)，但在有些制膜設(shè)備上很難制備這種膜，而大分子量的樹脂比較貴。
例11和12說明了使用不同的結(jié)晶態(tài)的單層聚酯膜生產(chǎn)適當(dāng)分子量的非結(jié)晶態(tài)覆層。
在用圖2所示制杯工具將例2所示材料成形時，對于圓角尺寸為3毫米來說，杯子圓角裂紋的程度取決于沖壓架的負(fù)荷。在沖壓架將疊層板架在模具上沖頭進(jìn)行沖擊時，疊層板的成型過程中還加上了沖壓架的慣性力。覆層的分子量除臨界沖擊阻力之外影響到它的沖擊阻力和脆度、在沖頭前端圓角處的成型速率即決定表面裂紋程度的圓角大小。
由此可以得出這樣的結(jié)論，杯子圓角處的表面裂紋是在覆層分子量作用下形成的脆化裂紋。
聚酯覆層的分子量至少約為14，000，這樣才能保證它在前端圓角為3毫米的沖頭在每分鐘沖擊100次的情況下的可成形性。商業(yè)上最常用的聚酯膜的分子量大于14，000，一般在18，000至20，000之間，熱壓和水淬可以減少聚酯的分子量。聚酯的熱裂解是公知的，但當(dāng)干燥的PET承受高達(dá)約320℃的T2溫度低于2秒鐘時，其裂解的成份一般是很少的。裂解時間之所以少于2秒鐘是從熱壓過程的商業(yè)可行性考慮的。
聚酯裂解的主要機(jī)理是水解，它需要有高于聚酯熔點(diǎn)的水，如果T3高于300℃就更是如此。
圖5是生產(chǎn)金屬板或箔與聚酯薄膜的疊層板的裝置圖。該裝置包括一個第一加熱器20，金屬21由此穿過變熱。金屬然后再通過一對壓輥22、23，在壓輥處，由于受到熱和壓力的作用，聚酯膜24與金屬結(jié)合在一起，形成一個疊層板。圖6中，壓輥處金屬板和膜的溫度用T1表示，圖6大致表示了生產(chǎn)表1例10的聚酯膜時經(jīng)過裝置中各位置的疊層板溫度。
在通過壓輥22、23過程中，疊層板被冷卻，然后再穿過第二加熱器25，使疊層板的溫度升高到高于膜熔點(diǎn)的溫度T2。通過第二加熱器25后，從噴嘴26、27噴出的空氣將疊層板冷卻。噴出的空氣一方面降低了疊層板溫度，同時又保持了疊層板干燥。常用的干冷速度是每秒鐘約降低50℃。
冷卻的干燥疊層板浸入水槽28進(jìn)行淬冷。水槽中的水和疊層板一起向下運(yùn)動，以增加淬冷速率(冷卻速率常在每秒鐘50℃到200℃的范圍內(nèi))。疊層板浸入集水箱29里，而冷卻水不斷循環(huán)，從集水箱流出，經(jīng)熱交換器35，又流回到水槽28中。
涂復(fù)聚酯的金屬淬冷的最佳條件是非?？量痰?.如果聚酯冷卻速率低了，它就會結(jié)晶，且可成形性降低;
2.如果熔化的聚酯在快速淬冷之前就碰到了水，那么水和聚酯就會發(fā)生反應(yīng)，由于水裂解過程而使聚酯的分子量降低。
層壓溫度T2必須足以熔化聚酯，這樣可以消除覆層中所有的晶體或定向排例，以使聚酯和金屬充分作用，產(chǎn)生足夠的附著力，生產(chǎn)出可制成商業(yè)使用的飲料罐的疊層板。溫度T2一般比聚酯的熔點(diǎn)高10℃至80℃或是大約為240℃至330℃，以便在罐壁覆層和罐壁金屬之間獲得充足的剝落附著力。實(shí)用的鋁飲料罐有0.109毫米厚的薄壁拉伸的側(cè)壁，該側(cè)壁是由0.30毫米厚的3004鋁合金成型的，其上帶有如陽極氧化的磷酸或磷酸鉻一類的適當(dāng)?shù)谋砻孀冃愿矊印?br> 在T2溫度下，必須控制水和熱疊層板的接觸。在疊層板用水淬冷之前，用空氣將其溫度從T2冷卻到T3，即可使整條疊層板均勻冷卻。在冷卻到T3溫度過程中，應(yīng)使聚酯有足夠的時間與溫度為T2的金屬相互作用，以產(chǎn)生附著力。從溫度T2降到T3的冷卻速率必須避免結(jié)晶，一般為每秒50℃，而T3最好高于大約200℃。
如果T2溫度太高，如高于大約330℃，那么熱和可能還有聚酯膜中原來所含的水的水解作用可使聚酯產(chǎn)生裂解，這可能產(chǎn)生兩個方面的結(jié)果
1)如果膜的分子量原來就很低的話，那么分子量就會降到小于14，000。通過選擇聚酯樹脂和擠壓的狀況增加膜的分子量可以避免這種情況發(fā)生。這些預(yù)防措施可以減少罐在模具里成型過程中外面覆層的聚合物出現(xiàn)劃痕。
2)3004號鋁合金在高于大約230℃的溫度T2下變軟，鋁合金變軟會降低罐體的強(qiáng)度。選擇另一種在T2溫度下不變軟的合金是個可行的好辦法，因?yàn)榫埘ジ矊訉X和拉伸模具分開，以防磨損。當(dāng)初選擇3004號合金即是因?yàn)樗梢韵@種磨損。3004號合金的高強(qiáng)度變性體，如含有較多的銅和鎂的成份的合金也是可以使用的。疊層板中金屬的軟化可以使金屬的拉伸性能在可接受的可成形性的范圍內(nèi)，同時，金屬的熱性能應(yīng)當(dāng)穩(wěn)定，這樣在罐成型后的印刷烘干和罐干燥過程中，金屬的強(qiáng)度不致降低。其結(jié)果是在同樣的金屬厚度條件下得到了一種比常規(guī)的罐更硬的帶聚合物覆層的容器。
T2值的下降必須在以產(chǎn)生附著作用為下限和產(chǎn)生裂解為上限的溫度范圍內(nèi)。既使在這樣一個較好的范圍內(nèi)，也需要控制熱疊層板和淬冷用的水之間的相互作用，以利于在快速淬冷之前將其冷卻到T3溫度。
圖6所示是一個典型的將單層聚合膜壓在鋁的基片上的裝置中的溫度升高草圖。圖示的T1高于聚酯的熔點(diǎn)。如果有兩個膜層-外層為聚酯，內(nèi)層為共聚多酯-壓在鋁的基片上，那么溫度T1應(yīng)高于內(nèi)層的共聚多酯軟化溫度，但它可以低于外層的聚酯熔點(diǎn)。
圖7所示為一種改進(jìn)了的裝置，其中疊層板在噴嘴26和27之間通過，然后在一對溢流口30和31之間穿過。溢流口是開在兩個裝滿水的長水槽里的，冷的水不斷從水槽中流出，水沿圖中箭頭所示方向沖刷疊層板表面，并隨之流入集水箱29中。水由水泵32和33泵出，通過各自的冷卻器34、35分別流入到溢流口30和31中。疊層板兩側(cè)的這種分立的冷卻劑流可以控制金屬基片兩側(cè)聚酯膜的冷卻。要淬冷的疊層板上氣流的方向有助于保證直線淬冷并阻止疊層板在淬冷之前水與熔化的聚酯接觸。
權(quán)利要求
1.一種鋁或鋁合金板或箔與帶狀聚酯膜構(gòu)成的疊層板，其特征在于聚酯是非結(jié)晶態(tài)的覆層，其分子量用凝膠滲透色譜法測得至少為14，000。
2.如權(quán)利要求1所述的疊層板，其特征在于聚酯的通用結(jié)構(gòu)式為
其中A是整數(shù);R1是二價的烴基，其中P-亞苯基所占的摩爾百分比至少為60%;R2是二價的烴基，在A＝1時，其中-C2H4-基所占的摩爾百分比至少為60%。
3.如權(quán)利要求1或2所述的疊層板，其特征在于所述的鋁合金是3004號合金、或3104號合金、或5045號合金、或5182號合金。
4.如前面任何一項(xiàng)權(quán)利要求所述的疊層板，其特征在于鋁合金表面帶有磷酸鉻或陽極氧化物如磷酸陽極氧化物的表面處理層。
5.如前面任何一項(xiàng)權(quán)利要求所述的疊層板，其特征在于所述的聚酯是聚對苯二甲酸乙二醇酯膜。
6.如前面任何一項(xiàng)權(quán)利要求所述的疊層板，其特征在于所述的聚酯是吹膜、鑄膜或是一種鑄塑后定向排列的膜。
7.如前面任何一項(xiàng)權(quán)利要求所述的疊層板，其特征在于所述的聚酯是由聚對苯二甲酸乙二醇酯層和共聚多酯層復(fù)合成的膜，所述的共聚多酯是由乙二醇和對苯二酸和間苯二酸構(gòu)成的共聚多酯、對苯二酸和乙二醇和二甘醇共聚多酯、或?qū)Ρ蕉岷鸵叶己铜h(huán)己烷二甲醇共聚多酯中的任何一種，該共聚多酯將金屬基片粘在外層的聚酯層上。
8.如權(quán)利要求7所述的疊層板，其特征在于所述的外層聚酯層是非結(jié)晶態(tài)的聚對苯二甲酸乙二醇酯，共聚多酯層也是非結(jié)晶態(tài)的。
9.如前面任何一項(xiàng)權(quán)利要求所述的疊層板，其特征在于所述的聚酯是雙軸定向排列膜，其熔點(diǎn)在200℃至260℃范圍內(nèi)。
10.如前面任一項(xiàng)權(quán)利要求所述的疊層板，其特征在于用來通過拉伸制成杯狀容器或通過拉伸然后再將側(cè)壁變薄拉伸成深的容器。
11.一種用熱和壓力的作用形成鋁板或箔和聚酯膜的疊層板的方法，其特征在于聚酯膜和鋁板或箔在T1溫度下被壓合，以使聚酯膜粘到鋁板或箔上，然后將獲得的疊層板再次加熱到高于聚酯晶體熔點(diǎn)的溫度T2，隨之在干燥的條件下控制疊層板冷卻到T3溫度，最后在水中淬冷，以使得聚酯層的分子量至少為14，000。
12.如權(quán)利要求11所述的方法，其特征在于將聚酯膜同時壓合到鋁板或箔的兩個主要表面。
全文摘要
一種由鋁或鋁合金板3與非結(jié)晶態(tài)的帶狀聚酯——其結(jié)構(gòu)式為
文檔編號B32B15/09GK1047828SQ901041
公開日1990年12月19日 申請日期1990年6月7日 優(yōu)先權(quán)日1989年6月8日
發(fā)明者彼得·約翰·海伊斯, 阿利森·瑪格麗特·布朗 申請人:Gmb罐頭食品公司