利用圓盤剪進行剪切的方法和熱軋帶鋼的剪切方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種利用圓盤剪進行剪切的方法，該方法包括：步驟1，采集圓盤剪（1）和待剪切的工件的參數(shù)；步驟2，根據(jù)參數(shù)的大小獲得與參數(shù)相對應(yīng)的修正系數(shù)；步驟3，根據(jù)參數(shù)和修正系數(shù)獲得圓盤剪的水平間隙（h）和重疊量（l），并且根據(jù)水平間隙和重疊量調(diào)整圓盤剪的上剪刃和下剪刃之間的水平間隙和重疊量。另一方面，本發(fā)明還提供一種熱軋帶鋼的剪切方法，其中，應(yīng)用上述的方法對熱軋帶鋼的邊部進行剪切。本發(fā)明提供的方法可以阻止熱軋帶鋼邊部剪切過程中產(chǎn)生毛刺和塌邊，從而提高熱軋帶鋼的邊部的質(zhì)量。
【專利說明】利用圓盤剪進行剪切的方法和熱軋帶鋼的剪切方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及軋鋼領(lǐng)域，具體地，涉及一種利用圓盤剪進行剪切的方法和熱軋帶鋼的剪切方法。
【背景技術(shù)】
[0002]圓盤剪是中厚板材生產(chǎn)線精整區(qū)域的關(guān)鍵設(shè)備之一。圓盤剪通過上剪刃和下剪刃的旋轉(zhuǎn)，縱向剪切行進的毛坯鋼板的雙側(cè)邊部，實現(xiàn)毛坯鋼板的寬度定尺。理想狀態(tài)下的剪切是由上剪刃對鋼板施加一個向下的剪切力，下剪刃對鋼板施加一個向上的剪切力。兩個剪切力平行且距離很近，使得鋼板的邊部受到這兩個力的擠壓而發(fā)生脆性斷裂。
[0003]圓盤剪的上剪刃和下剪刃之間的間隙包括水平方向上的水平間隙和豎直方向上的重疊量。圓盤剪的間隙調(diào)整是通過控制剪刃間隙調(diào)整電機的位移參數(shù)指令并且通過該剪刃間隙調(diào)整電機帶動可動剪刃位移來實現(xiàn)的。通常，圓盤剪的上剪刃設(shè)定為可動剪刃，下剪刃固定不動。在上剪刃空心軸上安裝有絲杠螺母裝置，剪刃間隙調(diào)整電機通過減速器和一套蝸輪蝸桿裝置驅(qū)動圓盤剪的上剪刃位移。而對剪刃間隙調(diào)整電機的啟動控制，是通過適當(dāng)?shù)卦O(shè)定相關(guān)參數(shù)的大小來實現(xiàn)的。
[0004]如果參數(shù)設(shè)定不合理，會導(dǎo)致圓盤剪的上剪刃和下剪刃的間隙調(diào)整不合理。由此產(chǎn)生的后果是剪切部位拉伸變形的金屬體積變多，應(yīng)力不集中，變形分散，各部位拉斷形態(tài)各異，端面不清晰，形成毛刺和塌邊?，F(xiàn)有技術(shù)中通常采用參數(shù)設(shè)定方式，是只簡單地考慮水平間隙的調(diào)整，而忽略重疊量的調(diào)整。并且，在設(shè)定水平間隙調(diào)整的參數(shù)大小時，通常也只采集鋼板的厚度參數(shù)，而忽略了其他一些影響剪切部位的鋼板斷裂特性的參數(shù)。因此，現(xiàn)有技術(shù)中的帶鋼剪切后會產(chǎn)生不同程度的毛刺和塌邊，對帶鋼邊部的質(zhì)量產(chǎn)生不利影響。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005]本發(fā)明的目的是提供一種利用圓盤剪進行剪切的方法和熱軋帶鋼的剪切方法，用以阻止熱軋帶鋼邊部剪切過程中產(chǎn)生毛刺和塌邊，從而提高熱軋帶鋼的邊部的質(zhì)量。
[0006]為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供一種利用圓盤剪進行剪切的方法。該方法包括:步驟1，采集圓盤剪和待剪切的工件的參數(shù)；步驟2，根據(jù)參數(shù)的大小獲得與參數(shù)相對應(yīng)的修正系數(shù)；步驟3，根據(jù)參數(shù)和修正系數(shù)獲得圓盤剪的水平間隙和重疊量，并且根據(jù)水平間隙和重疊量調(diào)整圓盤剪的上剪刃和下剪刃之間的水平間隙和重疊量。
[0007]優(yōu)選地，步驟I包括:采集圓盤剪的刀盤直徑、工件的屈服強度和工件的厚度中的至少一者的數(shù)據(jù)。
[0008]優(yōu)選地，步驟2包括:根據(jù)所采集的刀盤直徑、工件的屈服強度和工件的厚度確定相應(yīng)的刀片修正系數(shù)、材質(zhì)修正系數(shù)和厚度修正系數(shù)。
[0009]優(yōu)選地，步驟3包括:利用公式h=f XH/10獲得圓盤剪的水平間隙；并且根據(jù)該計算獲得的水平間隙控制上剪刃和下剪刃中的可動剪刃沿水平方向位移。
[0010]優(yōu)選地，步驟3包括:利用公式l=fXvXaXH/10獲得圓盤剪的重疊量(I);并且根據(jù)該計算獲得的重疊量控制上剪刃和下剪刃中的可動剪刃沿豎直方向位移。將S分離為I/Q兩路信號，即V = (sf, si si Si)和sQ = (sf, s?, sf, 。將I路信號保持不變，將Q路信號按照圖樣[2，4，1，3]進行交織，得到= (s^,
將I路信號S7 = {si si 4’ s￡)和交織后的Q路信號的=S^7 6f，s約重新組合成s = S1 + 用于后續(xù)的符號交織。
[0067]一般的，如果IQ交織每組符號個數(shù)為偶數(shù)，設(shè)為2m，優(yōu)選的交織圖樣為[xm，Xm+1，***? X2m? X1 ? X2 ? *** ? Xm-J °
[0068]步驟S4中的符號交織采用塊交織或者分塊行循環(huán)移位的塊交織；所述分塊行循環(huán)移位的塊交織包含以下步驟:
[0011]優(yōu)選地，刀盤直徑與刀片修正系數(shù)的對應(yīng)關(guān)系為:當(dāng)d≤250mm時，v=l.1 ;當(dāng)250mm < d < 350mm 時，ν=1.05 ；當(dāng) 350mm < d < 449mm 時，ν=1.0 ;當(dāng) d > 449mm 時，ν=0.95。
[0012]優(yōu)選地，工件的屈服強度與材質(zhì)修正系數(shù)的對應(yīng)關(guān)系為:當(dāng)q≤250Mpa時，
0.85 ≤f ≤0.95 ;當(dāng) 250Mpa < q ≤350Mpa 時，0.95 ≤f ≤1.05 ;當(dāng) 350Mpa < q ≤449Mpa時，1.10 ≤f ≤1.2 ;當(dāng) q > 449Mpa 時，1.23 ≤f ≤1.35。
[0013]優(yōu)選地，工件的厚度與厚度修正系數(shù)的對應(yīng)關(guān)系為:當(dāng)H≤1.8mm時，
0.85 ≤a ≤1.0 ;當(dāng) 1.80mm < H ≤2.3mm 時，0.35 ≤a ≤0.85 ;當(dāng) 2.3mm < H ≤2.8mm時，0.35 < a < O ;當(dāng) 2.8mm < H < 3.0mm 時，-0.3 < a < O ;當(dāng) 3.0mm < H < 4.0mm時，-0.5 < a < -0.3 ;當(dāng) 4.0mm < H < 4.5mm 時，-0.8 < a < -0.5 ;當(dāng) 4.5mm < H < 6.0mm時，a < —0.8ο
[0014]另一方面，本發(fā)明還提供一種熱軋帶鋼的剪切方法，其中，應(yīng)用上述的利用圓盤剪進行剪切的方法對熱軋帶鋼的邊部進行剪切。
[0015]優(yōu)選地，在圓盤剪的下游設(shè)置用于支撐熱軋帶鋼的托輥；其中，以剪切中心線為基準(zhǔn)，托輥與熱軋鋼帶的接觸點位于剪切中心線的上方；并且熱軋帶鋼的表面與剪切中心線之間形成8°至11°的夾角。
[0016]本發(fā)明的有益效果在于，根據(jù)本發(fā)明的方法，在進行參數(shù)設(shè)定時，不僅對圓盤剪和待剪切的工件的原始參數(shù)進行數(shù)據(jù)采集，還要根據(jù)不同的原始參數(shù)確定相應(yīng)的修正系數(shù)。然后通過對原始參數(shù)和修正系數(shù)的綜合應(yīng)用，來確定圓盤剪的水平間隙和重疊量的大小。這樣，通過更加充分地考慮圓盤剪的自身部件的參數(shù)變化和帶鋼的參數(shù)特性的變化，大大提高了圓盤剪的間隙調(diào)整的精度。由此使得圓盤剪的自身部件和待剪切工件呈現(xiàn)不同的工況時，剪刃間隙調(diào)整電機都能夠接收到精確的位移參數(shù)指令，準(zhǔn)確地帶動可動剪刃位移，從而大大降低剪切部位出現(xiàn)毛刺和塌邊的可能性，進而提高熱軋帶鋼邊部的質(zhì)量。
[0017]本發(fā)明的其他特征和優(yōu)點將在隨后的【具體實施方式】部分予以詳細說明。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0018]附圖是用來提供對本發(fā)明的進一步理解，并且構(gòu)成說明書的一部分，與下面的【具體實施方式】一起用于解釋本發(fā)明，但并不構(gòu)成對本發(fā)明的限制。在附圖中:
[0019]圖1是根據(jù)本發(fā)明的方法剪切熱軋帶鋼的示意圖，圖中箭頭所示為熱軋帶鋼的行進方向。
[0020]附圖標(biāo)記說明
[0021]I圓盤剪11可動剪刃
[0022]2熱軋帶鋼3托輥4剪切中心線
【具體實施方式】
[0023]以下結(jié)合附圖對本發(fā)明的【具體實施方式】進行詳細說明。應(yīng)當(dāng)理解的是，此處所描述的【具體實施方式】僅用于說明和解釋本發(fā)明，并不用于限制本發(fā)明。
[0024]本發(fā)明提供一種利用圓盤剪進行剪切的方法。參考圖1，根據(jù)本發(fā)明的實施方式，該方法首先包括采集圓盤I和待剪切的工件的參數(shù)。根據(jù)本發(fā)明的實施例，所采集的參數(shù)至少包括圓盤剪I的刀盤直徑d、工件的屈服強度q和工件的厚度H中的一者。更具體地，刀盤直徑d的采集可以包括但不限于采用傳感器自動采集，或者通過手動輸入端口人工輸入刀盤直徑d的數(shù)據(jù)。工件的屈服強度q的采集可以包括但不限于通過手動輸入端口人工輸入工件的屈服強度q的數(shù)據(jù)。工件的厚度H的采集可以包括但不限于采用傳感器自動采集，或者通過手動輸入端口人工輸入工件的厚度H的數(shù)據(jù)。
[0025]根據(jù)本發(fā)明的實施例，根據(jù)所采集的參數(shù)的大小，確定與參數(shù)相對應(yīng)的修正系數(shù)。具體而言，根據(jù)所采集的刀盤直徑d的數(shù)據(jù)，確定相應(yīng)的刀片修正系數(shù)V ;根據(jù)所采集的工件的屈服強度q的數(shù)據(jù)，確定相應(yīng)的材質(zhì)修正系數(shù)f ;根據(jù)所采集的工件的厚度H的數(shù)據(jù)，確定相應(yīng)的厚度修正系數(shù)a。
[0026]更具體地，根據(jù)本發(fā)明的實施例，刀盤直徑d與刀片修正系數(shù)V的對應(yīng)關(guān)系包括但不限于以下四種:當(dāng) d < 250mm 時，ν=1.I ;當(dāng) 250mm < d < 350mm 時，ν=1.05 ;當(dāng) 350mm
<d < 449mm時，v=l.0 ;當(dāng)d > 449mm時，v=0.95。其中，可以單獨地使用上述四種對應(yīng)關(guān)系中的任何一種對應(yīng)關(guān)系獲得一個修正系數(shù)，也可以使用其中的任意幾種對應(yīng)關(guān)系獲得幾個修正系數(shù)。
[0027]根據(jù)本發(fā)明的實施例，工件的屈服強度q與材質(zhì)修正系數(shù)f的對應(yīng)關(guān)系包括但不限于以下四種:當(dāng)q≤250Mpa時，0.85≤f≤0.95 ;當(dāng)250Mpa < q≤350Mpa時，
0.95 ≤ f ≤ 1.05 ;當(dāng) 350Mpa < q ≤ 449Mpa 時，1.10 ≤ f ≤ 1.2 ;當(dāng) q > 449Mpa 時，1.23^f ^ 1.35。同樣地，可以單獨地使用上述四種對應(yīng)關(guān)系中的任何一種對應(yīng)關(guān)系獲得一個修正系數(shù)，也可以使用其中的任意幾種對應(yīng)關(guān)系獲得幾個修正系數(shù)。
[0028]根據(jù)本發(fā)明的實施例，工件的厚度H與厚度修正系數(shù)a的對應(yīng)關(guān)系包括但不限于以下七種:當(dāng)H≤1.8mm時，0.85≤a≤1.0 ;當(dāng)1.80mm < H≤2.3mm時，0.35≤a≤0.85 ;當(dāng) 2.3mm < HS 2.8mm 時，0.35 < a < O ;當(dāng) 2.8mm < HS 3.0mm 時，-0.3 < a < O ;當(dāng) 3.0mm
<H ^ 4.0mm 時，-0.5 < a < -0.3 ;當(dāng) 4.0mm < H < 4.5mm 時，-0.8 < a < -0.5 ;當(dāng) 4.5mm
<H < 6.0mm時，a < -0.8。同樣地，可以單獨地使用上述七種對應(yīng)關(guān)系中的任何一種對應(yīng)關(guān)系獲得一個修正系數(shù)，也可以使用其中的任意幾種對應(yīng)關(guān)系獲得幾個修正系數(shù)。
[0029]接下來，根據(jù)本發(fā)明的實施例，可以根據(jù)所收集的參數(shù)和所獲得的相應(yīng)的修正系數(shù)，計算圓盤剪I的水平間隙h和重疊量I。
[0030]更詳細地，根據(jù)本發(fā)明的實施例，圓盤剪I的水平間隙h的計算公式為h=f XH/10。等式右邊的各個數(shù)據(jù)已經(jīng)通過前文中所描述的方法獲得，因此可以很準(zhǔn)確地計算出圓盤剪I的水平間隙h。根據(jù)本發(fā)明的實施例，圓盤剪I的重疊量I的計算公式為l=fXvXaXH/10o等式右邊的各個數(shù)據(jù)已經(jīng)通過前文中所描述的方法獲得，因此可以很準(zhǔn)確地計算出圓盤剪I的重疊量I。
[0031]計算出圓盤剪I的水平間隙h后，可以根據(jù)該計算值控制圓盤剪I的剪刃間隙調(diào)整電機，并帶動圓盤剪I的可動剪刃11沿水平方向位移。同樣地，計算出圓盤剪I的重疊量I后，可以根據(jù)該計算值控制圓盤剪I的剪刃間隙調(diào)整電機，并帶動圓盤剪I的可動剪刃11沿豎直方向位移。其中，圓盤剪I的可動剪刃11可以是上剪刃和/或下剪刃。本發(fā)明的實施例優(yōu)選上剪刃為可動剪刃11。
[0032]根據(jù)上述，在本發(fā)明提供的利用圓盤剪進行的剪切方法中，充分地考慮圓盤剪的自身部件的參數(shù)變化和帶鋼的參數(shù)特性的變化，大大提高了圓盤剪的間隙調(diào)整的精度。藉此，大大降低剪切部位出現(xiàn)毛刺和塌邊的可能性，進而提高熱軋帶鋼邊部的質(zhì)量。
[0033]另一方面，本發(fā)明還提供一種熱軋帶鋼的剪切方法。在該方法中，采用上述的圓盤剪的剪切方法，對熱軋帶鋼2的邊部進行剪切。
[0034]根據(jù)本發(fā)明的實施例，在圓盤剪I的下游設(shè)置用于支撐熱軋帶鋼2的托輥3，該托輥3用于張緊熱軋帶鋼2。更具體地，圓盤剪I的上剪刃和下剪刃對稱地折疊時形成的對稱中心線為剪切中心線4。以剪切中心線4為基準(zhǔn)，托輥3與熱軋鋼帶2的接觸點位于剪切中心線4的上方。也就是說，托輥3將熱軋帶鋼2向上托起使得熱軋帶鋼2相對于剪切點向上傾斜。并且，根據(jù)本發(fā)明的實施例，熱軋帶鋼2的表面與剪切中心線4之間形成8°至11°的夾角。由于熱軋帶鋼2受到托輥3的托舉，因此可以降低剪切過程中熱軋帶鋼2發(fā)生塌邊的幾率。并且，托輥3的托舉作用可以提高剪切部位的熱軋帶鋼2的張緊度，使得該部位的熱軋帶鋼2更容易發(fā)生脆性斷裂，從而降低剪切部位出現(xiàn)毛刺和塌邊的可能性。
[0035]以上結(jié)合附圖詳細描述了本發(fā)明的優(yōu)選實施方式，但是，本發(fā)明并不限于上述實施方式中的具體細節(jié)，在本發(fā)明的技術(shù)構(gòu)思范圍內(nèi)，可以對本發(fā)明的技術(shù)方案進行多種簡單變型，這些簡單變型均屬于本發(fā)明的保護范圍。
[0036]另外需要說明的是，在上述【具體實施方式】中所描述的各個具體技術(shù)特征，在不矛盾的情況下，可以通過任何合適的方式進行組合。為了避免不必要的重復(fù)，本發(fā)明對各種可能的組合方式不再另行說明。
[0037]此外，本發(fā)明的各種不同的實施方式之間也可以進行任意組合，只要其不違背本發(fā)明的思想，其同樣應(yīng)當(dāng)視為本發(fā)明所公開的內(nèi)容。
【權(quán)利要求】
1.一種利用圓盤剪進行剪切的方法，其特征在于，該方法包括: 步驟I，采集所述圓盤剪(I)和待剪切的工件的參數(shù)； 步驟2，根據(jù)所述參數(shù)的大小獲得與所述參數(shù)相對應(yīng)的修正系數(shù)； 步驟3，根據(jù)所述參數(shù)和所述修正系數(shù)獲得所述圓盤剪(I)的水平間隙(h)和重疊量(1)，并且根據(jù)所述水平間隙(h)和重疊量(I)調(diào)整所述圓盤剪(I)的上剪刃和下剪刃之間的水平間隙和重疊量。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的利用圓盤剪進行剪切的方法，其特征在于，所述步驟I包括: 采集所述圓盤剪(I)的刀盤直徑(d)、所述工件的屈服強度(q)和所述工件的厚度(H)中的至少一者的數(shù)據(jù)。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的利用圓盤剪進行剪切的方法，其特征在于，所述步驟2包括: 根據(jù)所采集的所述刀盤直徑(d)、所述工件的屈服強度(q)和所述工件的厚度(H)確定相應(yīng)的刀片修正系數(shù)(V)、材質(zhì)修正系數(shù)(f)和厚度修正系數(shù)(a)。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的利用圓盤剪進行剪切的方法，其特征在于，所述步驟3包括: 利用公式h=fXH/10獲得所述圓盤剪(I)的水平間隙(h);并且 根據(jù)該計算獲得的水平間隙(h)控制所述上剪刃和下剪刃中的可動剪刃(11)沿水平方向位移。
5.根據(jù)權(quán)利要求3或4所述的利用圓盤剪進行剪切的方法，其特征在于，所述步驟3包括: 利用公式l=fXvXaXH/10獲得所述圓盤剪(I)的重疊量(I);并且根據(jù)該計算獲得的重疊量(I)控制所述上剪刃和下剪刃中的可動剪刃(11)沿豎直方向位移。
6.根據(jù)權(quán)利要求3所述的利用圓盤剪進行剪切的方法，其特征在于，所述刀盤直徑(d)與刀片修正系數(shù)(V)的對應(yīng)關(guān)系為:
當(dāng) d < 250mm 時，v=l.1 ；
當(dāng) 250mm < d < 350mm 時，ν=1.05 ；
當(dāng) 350mm < d < 449mm 時，ν=1.0 ；
當(dāng) d > 449mm 時，v=0.95。
7.根據(jù)權(quán)利要求3所述的利用圓盤剪進行剪切的方法，其特征在于，所述工件的屈服強度(q)與材質(zhì)修正系數(shù)(f)的對應(yīng)關(guān)系為:
當(dāng) q ≤ 250Mpa 時，0.85 ≤ f ≤ 0.95 ;
當(dāng) 250Mpa < q ≤ 350Mpa 時，0.95 ≤ f ≤ 1.05 ;
當(dāng) 350Mpa < q ≤ 449Mpa 時，1.10 ≤ f ≤ 1.2 ;
當(dāng) q > 449Mpa 時，1.23 ≤ f≤ 1.35。
8.根據(jù)權(quán)利要求3所述的利用圓盤剪進行剪切的方法，其特征在于，所述工件的厚度(H)與厚度修正系數(shù)(a)的對應(yīng)關(guān)系為:
當(dāng) H ≤1.8mm 時，0.85 ≤a ≤1.0 ;
當(dāng) 1.80mm < H ≤ 2.3mm 時，0.35≤ a ≤0.85 ;
當(dāng) 2.3mm < H ≤ 2.8mm 時，0.35 ≤ a ≤ O ;
當(dāng) 2.8mm < H < 3.0mm 時，-0.3 < a < O ;當(dāng) 3.0mm < H < 4.0mm 時，-0.5 < a < -0.3 ;
當(dāng) 4.0mm < H < 4.5mm 時，-0.8 < a < -0.5 ;
當(dāng) 4.5mm < H < 6.0mm 時，a < -0.8。
9.一種熱軋帶鋼的剪切方法，其特征在于，應(yīng)用權(quán)利要求1-8中任一項所述的利用圓盤剪進行剪切的方法對所述熱軋帶鋼的邊部進行剪切。
10.根據(jù)權(quán)利要求9所述的熱軋帶鋼的剪切方法，其特征在于，在所述圓盤剪(I)的下游設(shè)置用于支撐所述熱軋帶鋼(2)的托輥(3)； 其中，以剪切中心線(4)為基準(zhǔn)，所述托輥(3)與所述熱軋鋼帶(2)的接觸點位于所述剪切中心線(4)的上方；并且 所述熱軋帶鋼(2)的`表面與所述剪切中心線(4)之間形成8°至11°的夾角。
【文檔編號】B23D19/04GK103862094SQ201210535608
【公開日】2014年6月18日 申請日期:2012年12月12日 優(yōu)先權(quán)日:2012年12月12日
【發(fā)明者】黃修磊 申請人:攀鋼集團攀枝花鋼釩有限公司