專利名稱：高強(qiáng)度雙相薄鋼板和高強(qiáng)度雙相電鍍薄鋼板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相薄鋼板，特別涉及具有440MPa或更大的拉伸強(qiáng)度并且適于在交通工具用薄鋼板中使用的、具有優(yōu)異深拉延性的雙相冷軋薄鋼板和具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅薄鋼板，以及制造它們的方法。
背景技術(shù)：
最近，從保持全球環(huán)境的觀點(diǎn)看，需要改善交通工具中的燃料消耗，并且從交通工具碰撞過程中人員保護(hù)的觀點(diǎn)看，需要改善車體的安全性。為此，正積極地進(jìn)行使車體既光亮又堅(jiān)固的研究。
為了同時(shí)滿足使車體既光亮又堅(jiān)固，據(jù)說高度強(qiáng)化構(gòu)成零件的原材料是有效的，并且最近，高強(qiáng)度薄鋼板正積極地用作交通工具的一部分。
大多數(shù)車體用零件是通過沖壓加工作為原材料的薄鋼板形成的。為此，所使用的高強(qiáng)度薄鋼板需要具有優(yōu)異的沖壓成型性。為了改善沖壓成型性，作為薄鋼板的機(jī)械性能，必須具有高的蘭克福特值(r值)，高的延展性(E1)和低的屈服應(yīng)力(YS)。
然而，通常隨著薄鋼板高度強(qiáng)化，r值和延展性降低且沖壓成型性變差，同時(shí)屈服應(yīng)力升高從而使隨模成型性變差，因此易于出現(xiàn)回彈問題。
并且，根據(jù)所使用的交通工具零件的位置，也需要高的耐腐蝕性，因此目前將具有優(yōu)異耐腐蝕性的各種經(jīng)表面處理的薄鋼板用作交通工具用薄鋼板。在這些表面處理的薄鋼板當(dāng)中，鍍鋅薄鋼板是在相同的作業(yè)線中通過進(jìn)行再結(jié)晶退火和鍍鋅的連續(xù)鍍鋅設(shè)備制造的，因此提供優(yōu)異的耐腐蝕性和廉價(jià)的產(chǎn)品是有可能的。而且，除了優(yōu)異的耐腐蝕性之外，通過鍍鋅之后進(jìn)行熱處理而獲得的合金鍍鋅薄鋼板，在可焊性和沖壓成型性方面也很優(yōu)異。因此，它們被廣泛使用。
為了進(jìn)一步促使車體既光亮又堅(jiān)固，除了開發(fā)具有優(yōu)異沖壓成型性的高強(qiáng)度冷軋薄鋼板之外，還需要開發(fā)通過連續(xù)鍍鋅作業(yè)線而具有優(yōu)異耐腐蝕性的高強(qiáng)度鍍鋅薄鋼板。
作為具有良好沖壓成型性的高強(qiáng)度薄鋼板的典型例子，提到的是具有軟鐵氧體相和硬馬氏體相雙相顯微結(jié)構(gòu)的雙相薄鋼板。特別是在連續(xù)退火之后用氣體噴流冷卻制造的雙相薄鋼板屈服應(yīng)力低，并具有高的延展性和優(yōu)異的烘烤淬透性。上述雙相薄鋼板通常具有良好的可加工性，但具有的缺陷在于惡劣條件下的可加工性差，特別是r值低且深拉延性差。
并且，當(dāng)進(jìn)行鍍鋅以提供優(yōu)異耐腐蝕性時(shí)，連續(xù)鍍鋅作業(yè)線一般要連續(xù)裝配退火設(shè)備和電鍍設(shè)備。為此，在進(jìn)行鍍鋅的情況下，退火后的冷卻受到電鍍溫度的制約，并且不能立刻就降低到低于電鍍溫度的溫度，導(dǎo)致冷卻間斷。結(jié)果，平均冷卻速率必然變小。因此，當(dāng)在連續(xù)鍍鋅作業(yè)線中制造鍍鋅薄鋼板時(shí)，在鍍鋅后的薄鋼板中，難以形成在大冷卻速率的冷卻條件下產(chǎn)生的馬氏體相。所以，通過連續(xù)鍍鋅作業(yè)線通常難以制造具有鐵氧體相和馬氏體相雙相顯微結(jié)構(gòu)的高強(qiáng)度鍍鋅薄鋼板。
在這種不利的條件下，試圖增加雙相薄鋼板的r-值以改善深拉延性。例如，JP-B-55-10650公開了一種方法，該方法是，在冷軋后，在從重結(jié)晶溫度到AC3轉(zhuǎn)變點(diǎn)的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行裝箱退火，此后，在加熱至700-800℃后進(jìn)行包括淬火及回火在內(nèi)的連續(xù)退火，以獲得混合顯微結(jié)構(gòu)。然而，在此方法中，由于在連續(xù)退火期間進(jìn)行淬火及回火，因此屈服應(yīng)力高，由此不能獲得低的屈服比。具有這么高屈服應(yīng)力的薄鋼板不適于沖壓成型，并且其缺陷在于沖壓零件的隨模成型性不好。
在JP-A-55-100934中也公開了一種降低高屈服應(yīng)力的方法。在此方法中，首先進(jìn)行裝箱退火以獲得高的r-值，其中使裝箱退火的溫度到達(dá)鐵氧體(α)-奧氏體(γ)的雙相區(qū)，并且在均熱期間將錳從α相富集到γ相。隨著在連續(xù)退火期間富集的錳相優(yōu)先變成γ相，甚至在像氣體噴流冷卻中那樣的冷卻速率也能獲得雙相顯微結(jié)構(gòu)，并且屈服應(yīng)力進(jìn)一步變低。然而，在此方法中，由于α-γ雙相區(qū)長時(shí)間富集錳，需要在相對高的溫度下進(jìn)行裝箱退火，因此在生產(chǎn)步驟中存在許多問題，例如由退火中的熱膨脹引起的卷材內(nèi)部的薄鋼板之間經(jīng)常出現(xiàn)粘著，出現(xiàn)回火色，降低用于爐體的內(nèi)罩的使用壽命等。因此，迄今為止，工業(yè)上難以穩(wěn)定地制造具有高r-值和低屈服應(yīng)力的高強(qiáng)度薄鋼板。
此外，JP-B-1-35900公開了一種方法，其中通過冷軋一種鋼(成分為0.012重量％碳-0.32重量％硅-0.53重量％錳-0.03重量％磷-0.051重量％鈦)，加熱至相應(yīng)于α-γ雙相區(qū)的870℃，并隨后以100℃/s的平均冷卻速率冷卻，能夠制造具有非常高r-值和低屈服應(yīng)力的雙相冷軋薄鋼板，r-值＝1.61，YS＝224MPa和TS＝482MPa。然而，在冷軋后，在連續(xù)退火作業(yè)線或連續(xù)鍍鋅作業(yè)線中普遍使用的氣體噴射冷卻中難以獲得100℃/s的高冷卻速率，這需要使用水淬硬設(shè)備，并且在水淬硬薄鋼板的表面處理中問題變得實(shí)際了，因此在生產(chǎn)設(shè)備和材料中存在問題。
此外，試圖制造高強(qiáng)度雙相鍍鋅薄鋼板。過去，作為制造高強(qiáng)度雙相鍍鋅薄鋼板的方法，通常是使用這樣一種方法，其中通過使用加入大量用于提高淬透性的諸如鉻或鉬這樣的合金元素而便于形成低溫轉(zhuǎn)變相。然而，加入大量合金元素會(huì)造成不希望的生產(chǎn)成本增加。
而且，如同JP-B-62-40405等中公開的一樣，建議這樣一種方法，通過限定退火后或連續(xù)鍍鋅作業(yè)線中電鍍后的冷卻速率來制造高強(qiáng)度雙相鍍鋅薄鋼板。然而，因?yàn)閷τ糜谶B續(xù)鍍鋅作業(yè)線的設(shè)備進(jìn)行限制，這種方法是不實(shí)際，而且，據(jù)說用這種方法獲得的薄鋼板具有不充分的延展性。
本發(fā)明的公開因此，本發(fā)明的一個(gè)目的是解決上述問題并提供具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板和具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅薄鋼板及它們的制造方法。
而且，本文中使用的術(shù)語“鍍鋅薄鋼板”包括通過進(jìn)行電鍍獲得的、除鋅之外還含鋁等的鍍鋅薄鋼板，和電鍍后通過進(jìn)行熱(合金化)處理以把馬特里克斯超高強(qiáng)度薄鋼板的鐵擴(kuò)散進(jìn)電鍍層中獲得的合金鍍鋅薄鋼板。
為了達(dá)到上述目的，發(fā)明人對合金元素對薄鋼板中的顯微結(jié)構(gòu)和再結(jié)晶結(jié)構(gòu)的影響進(jìn)行了許多研究。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，在再結(jié)晶退火之前，通過將鋼錠中的碳限制到較低含量并使釩含量與碳含量成比例，鋼中的碳以碳化釩的形式析出，從而盡可能地減少固溶C，從而形成{111}再結(jié)晶結(jié)構(gòu)，以獲得高的r-值，隨后通過加熱至α-γ雙相區(qū)溶解碳化釩，以在奧氏體中富集碳，在隨后的冷卻過程中容易地生成馬氏體，由此能夠穩(wěn)定地制造具有高r-值和優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板和高強(qiáng)度雙相鍍鋅薄鋼板。
下面將闡述發(fā)明人所作的基本實(shí)驗(yàn)的結(jié)果。
在這種情況下，對TS590MPa等級的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板和TS780MPa等級的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。
首先，在下面的條件下對TS590MPa等級的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板進(jìn)行基本試驗(yàn)。將每一個(gè)不同的鋼片(具有如下基本成分碳0.03重量％，硅0.02重量％，錳1.7重量％，磷0.01重量％，硫0.005重量％，鋁0.04重量％，氮0.002重量％和0.03-0.55重量％不等的釩含量)都加熱至1250℃并均熱，然后在900℃的精軋機(jī)輸送溫度下進(jìn)行三軋道軋制(three-pass rolling)以獲得厚度為4.0毫米的熱軋薄鋼板。
此外，對于具有如下基本成分的各種鋼片進(jìn)行與上述相同的處理，碳0.03重量％，硅0.02重量％，錳1.7重量％，磷0.01重量％，硫0.005重量％，鋁0.04重量％和氮0.002重量％和通過分別加入0.03-0.04重量％、0.01-0.18重量％和0.01-0.18重量％的釩、鈮和鈦而具有(2×Nb[重量％]/93+2×Ti[重量％]/48)/(V[重量％]/51)的不同值，以滿足0.5×C[重量％]/12≤(V[重量％]/51+2×Nb[重量％]/93+2×Ti[重量％]/48)≤3×C[重量％]/12的關(guān)系。
而且，精軋后的熱軋薄鋼板與卷材處理一樣，進(jìn)行650℃×1小時(shí)的保溫處理。隨后，以70％的軋制壓縮率對薄鋼板進(jìn)行冷軋，以獲得厚度為1.2毫米的冷軋薄鋼板。接著，冷軋薄鋼板在850℃下進(jìn)行再結(jié)晶退火60秒并以30℃/s的冷卻速率冷卻。
另一方面，在下面的條件下進(jìn)行TS780MPa等級的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板進(jìn)行基本試驗(yàn)。
各種鋼片，其基本成分為碳0.04重量％，硅0.70重量％，錳2.6重量％，磷0.04重量％，硫0.005重量％，鋁0.04重量％和氮0.002重量％和通過分別加入0.02-0.06重量％、0.01-0.12重量％和0.01-0.12重量％的釩、鈮和鈦而具有(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)的不同值，以滿足0.5×C[重量％]/12≤(V[重量％]/51+2×Nb[重量％]/93+2×Ti[重量％]/48)≤3×C[重量％]/12的關(guān)系，將這些各種鋼片加熱至1250℃并均熱，然后在900℃的精軋機(jī)輸送溫度下進(jìn)行三軋道軋制，以獲得厚度為4.0mm的熱軋薄鋼板。而且，精軋后的熱軋薄鋼板與卷材處理一樣，進(jìn)行650℃×1小時(shí)的保溫度處理。隨后，以70％的軋制壓縮率對薄鋼板進(jìn)行冷軋，以獲得厚度為1.2毫米的冷軋薄鋼板。接著，將冷軋薄鋼板在850℃下進(jìn)行再結(jié)晶退火60秒，并以30℃/s的冷卻速率冷卻。
對于這樣獲得的冷軋薄鋼板進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，以研究拉力特性。使用JIS No.5拉伸試件進(jìn)行拉伸試驗(yàn)。將r-值確定為軋制方向(rL)、相對于軋制方向傾斜45度的方向(rD)和垂直于(90°)軋制方向的方向(rC)的平均r-值{＝(rL+rC+2×rD)/4}。


圖1a和1b說明在使用含釩但不含鈮和鈦、釩的鋼錠制造的TS590MPa等級的冷軋薄鋼板中，鋼錠中的釩含量對冷軋薄鋼板的r-值和屈服比(YR＝屈服應(yīng)力(YS)/拉伸強(qiáng)度(TS)×100(％))的影響。而且，圖1a和1b中的橫坐標(biāo)是釩含量與碳含量的原子比((V/51)/(C/12))，圖1a中，縱座標(biāo)是r-值，圖1b中，縱座標(biāo)是屈服比(YR)。
正如從圖1a和1b中所看到的一樣，通過將鋼錠中的釩含量與碳含量的原子比限制為0.5-3.0，可以獲得高的r-值和低的屈服比，并有可能制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板。
在本發(fā)明的薄鋼板中，發(fā)明人發(fā)現(xiàn)因?yàn)楣倘芴己偷^少，并且在再結(jié)晶退火之前大量形成{111}再結(jié)晶結(jié)構(gòu)，所以能夠獲得高的r-值。發(fā)明人還發(fā)現(xiàn)通過在α-γ雙相區(qū)退火能溶解碳化釩，并且固溶碳大量富集到奧氏體相中，在隨后的冷卻過程中奧氏體可以容易地轉(zhuǎn)變成馬氏體，從而獲得鐵氧體和馬氏體的雙相顯微結(jié)構(gòu)。
盡管過去鈦和鈮主要用作碳化物形成元素，但是發(fā)明人注意到就在較高溫區(qū)通過退火而有效地獲得固溶碳而言，釩比鈦和鈮具有更高的碳化物溶解度。即，發(fā)現(xiàn)由于在高溫下退火時(shí)，碳化釩與碳化鈦和碳化鈮相比更容易溶解，所以通過在α-γ雙相區(qū)退火可以獲得足夠量的用于將奧氏體轉(zhuǎn)變成馬氏體的固溶碳。此外，很明顯，加入釩能最顯著地形成這種現(xiàn)象，但是一起加入鈮和鈦也能獲得相似的結(jié)果。
本發(fā)明基于上述知識，而獲得以下知識可實(shí)現(xiàn)另一個(gè)發(fā)明。
發(fā)明人比較了通過使用除了含釩之外還含鈮和鈦的鋼錠制造的TS590MPa等級和TS780MPa的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板中的r-值并闡明如下。圖2a和2b說明在使用含釩、鈮和鈦的鋼錠制造的TS590MPa等級和TS780MPa等級的冷軋薄鋼板中，鋼錠中釩、鈮和鈦的含量對冷軋薄鋼板的拉伸強(qiáng)度(TS)和蘭克福特值(r-值)的影響。而且，圖2a和2b中的橫坐標(biāo)是鈮和鈦含量與釩含量的原子比(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)，圖2a中縱座標(biāo)是拉伸強(qiáng)度(TS)，圖2b中縱座標(biāo)是r-值。
根據(jù)上述結(jié)果，在TS780MPa等級中，通過大量固溶強(qiáng)化元素試圖進(jìn)行高度強(qiáng)化，以便與TS590Mpa等級相比，通過增加固溶碳含量等使r-值較低。然而，在TS780MPa等級中，當(dāng)(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)的值不小于1.5時(shí)，r-值明顯提高。當(dāng)(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)的值不小于1.5時(shí)顯著提高r-值，這一在TS780MPa等級中的特征在TS590MPa等級中未發(fā)現(xiàn)。
盡管造成上述結(jié)果的細(xì)節(jié)還不清楚，但人們認(rèn)為，像在TS780MPa等級中那樣，在含大量導(dǎo)致降低r-值的元素如固溶碳等的系統(tǒng)中，與釩相比，鈮和鈦更容易以化合物的形式析出固溶碳和氮，并且固溶碳和氮的含量在熱軋后減少，從而提高了r-值。而且，當(dāng)(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)的值超過15時(shí)，TS顯著下降，這不利于獲得TS780MPa等級的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板。這被認(rèn)為是由于以下的事實(shí)與碳化釩相比，碳化鈮和碳化鈦幾乎不溶解，如果鈮和鈦含量的加入量大于釩含量的加入量，則在α-γ雙相區(qū)退火中，奧氏體相中富集的碳含量大為減少，而且冷卻后形成的馬氏體相是軟化的。
以上述知識為基礎(chǔ)，通過進(jìn)一步檢驗(yàn)來實(shí)現(xiàn)本發(fā)明。本發(fā)明概述如下。
(1)一種具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板，其特征在于薄鋼板的組成包含碳0.01-0.08重量％，硅不超過2.0重量％，錳不超過3.0重量％，磷不超過0.10重量％，硫不超過0.02重量％，鋁0.005-0.20重量％，氮不超過0.02重量％和釩0.01-0.5重量％，條件是釩和碳滿足由下式(i)表示的關(guān)系0.5×C/12≤V/51≤3×C/12 (i)其余的是鐵和不可避免的雜質(zhì)，其具有由作為初生相的鐵氧體相和包括與整個(gè)顯微結(jié)構(gòu)的面積比不小于1％的馬氏體相的次生相組成的顯微結(jié)構(gòu)。
(2)一種根據(jù)第(1)項(xiàng)的具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板，其中薄鋼板的成分進(jìn)一步包括鈮大于0重量％但不大于0.3重量％，和鈦大于0重量％但不大于0.3重量％中的一種或兩種，總計(jì)不超過0.3重量％，條件是釩、鈮、鈦與碳滿足由下式(ii)而不是式(i)表示的關(guān)系0.5×C/12≤(V/51+2×Nb/93+2×Ti/48)≤3×C/12(ii)其余的是鐵和不可避免的雜質(zhì)。
而且，優(yōu)選的是鈮0.001-0.3重量％和鈦0.001-0.3重量％中的一種或二種，總計(jì)不超過0.3重量％。
(3)一種根據(jù)第(2)項(xiàng)的具有優(yōu)異深拉延性高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板，其中薄鋼板包括碳0.03-0.08重量％，硅0.1-2.0重量％，錳1.0-3.0重量％，磷不超過0.05重量％和S不超過0.01重量％，而且釩、鈮和鈦滿足1.5≤(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)≤15的關(guān)系。
(4)一種根據(jù)第(1)到(3)項(xiàng)中任何一項(xiàng)的具有優(yōu)異深拉延性高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板，其中薄鋼板進(jìn)一步包括下列A組和B組中的一組或二組A組鉻和鉬中的一種或二種，總計(jì)不超過2.0重量％；B組銅和鎳中的一種或二種，總計(jì)不超過2.0重量％。
(5)一種制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板的方法，其包括熱軋鋼錠，酸洗，冷軋，然后在AC1轉(zhuǎn)變點(diǎn)到AC3轉(zhuǎn)變點(diǎn)的溫度范圍進(jìn)行連續(xù)退火，所述鋼錠包含碳0.01-0.08重量％，硅不超過2.0重量％，錳不超過3.0重量％，磷不超過0.10重量％，硫不超過0.02重量％，鋁0.005-0.20重量％，氮不超過0.02重量％和釩0.01-0.5重量％，條件是釩和碳滿足由下式(iii)表示的關(guān)系0.5×C/12≤V/51≤3×C/12 (iii)其余的是鐵和不可避免的雜質(zhì)。
(6)一種根據(jù)第(5)項(xiàng)制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板的方法，其中薄鋼板的成分進(jìn)一步包括鈮大于0重量％但不大于0.3重量％和鈦大于0重量％但不大于0.3重量％中的一種或兩種，總計(jì)不超過0.3重量％，條件是釩、鈮、鈦和碳滿足由下式(iv)而不是式(iii)表示的關(guān)系0.5×C/12≤(V/51+2×Nb/93+2×Ti/48)≤3×C/12 (iv)其余的是鐵和不可避免的雜質(zhì)。
而且，優(yōu)選的是鈮0.001-0.3重量％和鈦0.001-0.3重量％的一種或兩種，總計(jì)不超過0.3重量％。
(7)一種根據(jù)第(6)項(xiàng)制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板的方法，其中鋼錠包括碳0.03-0.08重量％，硅0.1-2.0重量％，錳1.0-3.0重量％，磷不超過0.05重量％和硫不超過0.01重量％，并且釩、鈮和鈦滿足1.5≤(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)≤15的關(guān)系。
(8)一種根據(jù)第(5)-(7)項(xiàng)中任何一項(xiàng)制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板的方法，其中鋼錠進(jìn)一步包括下列A-組和B-組中的一組或二組A-組鉻和鉬中的一種或兩種，總計(jì)不超過2.0重量％；B-組銅和鎳中的一種或兩種，總計(jì)不超過2.0重量％。
(9)一種具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅薄鋼板，其包括在第(1)-(4)項(xiàng)中任何一項(xiàng)中公開的薄鋼板上的鍍鋅層。
(10)一種制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅薄鋼板的方法，其中在連續(xù)退火后，在AC1轉(zhuǎn)變點(diǎn)到AC3轉(zhuǎn)變點(diǎn)的溫度范圍中，按照第(5)-(7)項(xiàng)中的任何一項(xiàng)中描述的制造方法進(jìn)行鍍鋅。
(11)一種根據(jù)第(10)項(xiàng)制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅薄鋼板的方法，其中進(jìn)一步包括在從AC1轉(zhuǎn)變點(diǎn)到AC3轉(zhuǎn)變點(diǎn)的溫度范圍內(nèi)，在冷軋步驟和連續(xù)退火步驟之間的連續(xù)退火步驟。
(12)一種根據(jù)(10)-(11)項(xiàng)制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅薄鋼板的方法，其中鋼錠進(jìn)一步包括下列A-組和B-組中的一組或兩組A-組鉻和鉬中的一種或兩種，總計(jì)不超過2.0重量％；B-組銅和鎳中的一種或兩種，總計(jì)不超過2.0重量％。
本發(fā)明的冷軋薄鋼板和鍍鋅薄鋼板是拉伸強(qiáng)度(TS)不小于440Mpa并具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相薄鋼板。
首先，將限制本發(fā)明的冷軋薄鋼板和鍍鋅薄鋼板中的成分的理由解釋如下。而且，重量％簡單地表示為“％”。碳0.01-0.08％碳是用于增加薄鋼板的強(qiáng)度并進(jìn)一步促進(jìn)形成鐵氧體和馬氏體的雙相顯微結(jié)構(gòu)的元素，從在本發(fā)明中形成雙相顯微結(jié)構(gòu)的觀點(diǎn)看，必需含不少于0.01％，優(yōu)選的是不少于0.015％的碳。而且，如果打算將強(qiáng)度增加至TS不小于540MPa和TS不小于780MPa，優(yōu)選的是碳含量分別不少于0.015％和不少于0.03％。另一方面，當(dāng)碳含量超過0.08％時(shí)，會(huì)妨礙{111}再結(jié)晶結(jié)構(gòu)的形成，從而使深拉延性惡化。因此，本發(fā)明將碳含量限制為0.01-0.08％。當(dāng)特別需要增加薄鋼板的強(qiáng)度時(shí)，優(yōu)選的是0.03-0.08％。而且，從深拉延性的觀點(diǎn)看，優(yōu)選的是不超過0.05％。硅不超過2.0％盡管硅是能夠增加薄鋼板強(qiáng)度而不顯著降低薄鋼板延展性的有用強(qiáng)化元素，但是如果含量超過2.0％，不但會(huì)引起深拉延性惡化，而且會(huì)使表面性能惡化。因此，將硅限制為不超過2.0％。而且，如果打算將強(qiáng)度增加至TS不小于780MPa，優(yōu)選的是不少于0.1％以保證所需的強(qiáng)度。而且優(yōu)選的是不少于0.01％以將強(qiáng)度增加至TS不小于440Mpa，這是本發(fā)明的一個(gè)主要目的。錳不超過3.0％錳具有強(qiáng)化鋼的作用，進(jìn)一步還具有減小臨界冷卻速率以獲得(obtention)鐵氧體和馬氏體的雙相顯微結(jié)構(gòu)，從而促進(jìn)鐵氧體和馬氏體雙相顯微結(jié)構(gòu)形成的作用，因此優(yōu)選的是包含根據(jù)退火后的冷卻速率的含量。而且，錳還是防止由于硫形成熱裂縫的有效元素，因此優(yōu)選的是根據(jù)硫含量而適當(dāng)確定含量。然而，當(dāng)錳含量超過3.0％時(shí)，會(huì)使深拉延性和可焊性惡化。因此，在本發(fā)明中，將錳含量限制為不超過3.0％。而且，為了顯著發(fā)揮上述效果，優(yōu)選的是錳含量不少于0.5％，為了將強(qiáng)度增加至TS不小于780MPa，特別優(yōu)選的是不少于1.0％。而且，為了將強(qiáng)度增加至TS不小于440MPa，優(yōu)選的是不小于0.1％，這是本發(fā)明的一個(gè)主要目的。磷不超過0.10％磷具有強(qiáng)化鋼的作用，可以根據(jù)所需強(qiáng)度確定所需的磷量。當(dāng)磷含量超過0.10％時(shí)，會(huì)降低沖壓成型性。因此，將磷含量限制為不超過0.10％。而且，如果需要更優(yōu)異的沖壓成型性，優(yōu)選的是磷含量不超過0.08％。而且，當(dāng)為了保證TS不小于780MPa而含大量的碳、錳等時(shí)，為了防止可焊性降低，優(yōu)選的是磷含量不超過0.05％。此外，如果打算將強(qiáng)度增加至TS不小于440MPa，優(yōu)選的是不少于0.001％。硫不超過0.02％硫在薄鋼板中作為雜質(zhì)而存在，并且硫是造成薄鋼板的延展性和成型性、特別是使伸展-折邊(stretch-flanging)性能惡化的元素。因此，優(yōu)選的是盡可能地減少，當(dāng)將其減少至不超過0.02％時(shí)，硫不產(chǎn)生壞的影響，因此在本發(fā)明中，S含量以0.02％為上限。而且，當(dāng)需要更優(yōu)異的伸展-折邊性能時(shí)，或當(dāng)為了保證TS不小于780MPa而含大量碳、錳等時(shí)，如果需要優(yōu)異的可焊性，硫含量優(yōu)選的是不超過0.01％，更優(yōu)選的是不超過0.005％。另一方面，考慮到煉鋼過程中清除硫的成本，硫含量優(yōu)選的是不少于0.0001％。鋁0.005-0.20％鋁作為脫氧元素加入鋼中，并且鋁是改善鋼的潔凈度的有用元素，但是小于0.005％時(shí)，不能獲得添加效果。另一方面，當(dāng)其超過0.20％時(shí)，不能獲得更大的脫氧作用，反而會(huì)使深拉延性惡化。因此，將鋁含量限制為0.005-0.20％。而且，本發(fā)明不排斥通過鋁脫氧以外的脫氧作用進(jìn)行的煉鋼方法。例如，可以進(jìn)行鈦脫氧或硅脫氧。用這些脫氧方法制造的薄鋼板也包括在本發(fā)明的范圍之內(nèi)。在這種情況下，即使向鋼水中加入鈣、REM等，也不妨礙本發(fā)明薄鋼板的特性，因此包括鈣、REM等的薄鋼板自然也包括在本發(fā)明的范圍內(nèi)。氮不超過0.02％氮是通過固溶硬化和應(yīng)變老化硬化增加薄鋼板強(qiáng)度的元素，但是當(dāng)?shù)砍^0.02％時(shí)，薄鋼板中氮化物增加，從而使薄鋼板的深拉延性明顯惡化。因此，將氮含量限制為不超過0.02％。而且，在需要沖壓成型性有更大改善的情況下，氮含量優(yōu)選的是不超過0.01％，更優(yōu)選的是不超過0.004％。在這種情況下，考慮到煉鋼過程中脫氮作用的成本，優(yōu)選的是氮含量不少于0.0001％。釩0.01-0.5％且0.5×C/12≤V/51≤3×C/12在本發(fā)明中，釩是一種最重要的元素。在再結(jié)晶之前，固溶C以碳化釩的形式析出并固定，從而形成{111}再結(jié)晶結(jié)構(gòu)，從而可以獲得高的r-值。而且，在α-γ雙相區(qū)退火中，釩溶解碳化釩而在奧氏體相中富集大量固溶碳，在隨后的冷卻過程中，奧氏體相容易轉(zhuǎn)變成馬氏體，從而可以獲得具有鐵氧體和馬氏體雙相顯微結(jié)構(gòu)的雙相薄鋼板。當(dāng)釩含量不少于0.01％，更優(yōu)選的是不少于0.02％，且與碳含量的關(guān)系滿足0.5×C/12≤V/51時(shí)，這種作用變得顯著。另一方面，當(dāng)釩含量超過0.5％時(shí)或當(dāng)與碳含量的關(guān)系為V/51＞3×C/12時(shí)，位于α-γ雙相區(qū)的碳化釩幾乎不發(fā)生溶解，而且?guī)缀醯貌坏借F氧體和馬氏體的雙相顯微結(jié)構(gòu)。因此，將釩含量限制為0.01-0.5％且0.5×C/12≤V/51≤3×C/12。而且，為了獲得鐵氧體和馬氏體雙相顯微結(jié)構(gòu)，V/51≤2×C/12是優(yōu)選的。
除上述成分外，更優(yōu)選的是包括鈮大于0％但不超過0.3(重量)％和Ti大于0％但不超過0.3％中的一種或兩種，總計(jì)不超過0.3(重量)％，而且釩、鈮、鈦含量與碳含量的關(guān)系滿足0.5×C/12≤(V/51+2×Nb/93+2×Ti/48)≤3×C/12而不是釩與碳含量滿足0.5×C/12≤V/51≤3×C/12。鈮大于0％但不大于0.3％和Ti大于0％但不大于0.3％中的一種或兩種總計(jì)不大于0.3％，且釩、鈮、鈦與碳滿足0.5×C/12≤(V/51+2×Nb/93+2×Ti/48)≤3×C/12鈮和鈦與釩一樣是碳化物形成元素，并且具有與上述釩相同的作用。也就是說，通過在再結(jié)晶之前以碳化鈮和碳化鈦的形式析出并固定固溶碳，從而形成{111}再結(jié)晶結(jié)構(gòu)，可以獲得高的r-值，而且通過在α-γ雙相區(qū)退火中溶解碳化鈮和碳化鈦，在奧氏體相中富集大量固溶碳并在隨后的冷卻過程中轉(zhuǎn)變成馬氏體，可以獲得具有鐵氧體和馬氏體雙相顯微結(jié)構(gòu)的雙相薄鋼板。而且，因?yàn)樯鲜鲡壓外伒淖饔门c釩的作用相比相當(dāng)小，所以當(dāng)只向鋼錠中加入鈮和鈦而不加入釩時(shí)，不能充分提高本發(fā)明目標(biāo)的深拉延性。
因此，優(yōu)選的是加入大于0％的鈮和鈦。更優(yōu)選的是鈮和鈦每一種的含量都不少于0.001％。在這種情況下，為了產(chǎn)生上述效果，優(yōu)選的是與碳和釩含量的關(guān)系滿足0.5×C/12≤(V/51+2×Nb/93+2×Ti/48)。另一方面，當(dāng)鈮和鈦每一種的含量或它們總計(jì)超過0.3％時(shí)，或者當(dāng)鈮和鈦含量與碳和釩含量的關(guān)系滿足(V/51+2×Nb/93+2×Ti/48)＞3×C/12時(shí)，在α-γ雙相區(qū)幾乎不發(fā)生碳化物的溶解，因此幾乎不能獲得鐵氧體和馬氏體的雙相顯微結(jié)構(gòu)。因此，優(yōu)選的是當(dāng)只加入鈮或者鈦中的一種時(shí)，鈮含量和鈦含量的每一種都在大于0％但不大于0.3％的范圍內(nèi)，當(dāng)一起加入鈮和鈦時(shí)，鈮和鈦含量總計(jì)不大于0.3％并且與釩和碳含量的關(guān)系滿足0.5×C/12≤(V/51+2×Nb/93+2×Ti/48)≤3×C/12。
另一方面，如果打算將強(qiáng)度增加至TS不小于780MPa，加入大量固溶增強(qiáng)元素，例如碳、錳等易于使深拉延性惡化。在這種情況下，釩、鈮和鈦含量更理想的是1.5≤(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)≤15。將(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)限制為不小于1.5的理由應(yīng)歸于雖然原因的細(xì)節(jié)還不清楚，但與釩相比，通過加入大量鈮和鈦，可促進(jìn)熱軋之后形成碳化物從而減少固溶，因此容易形成{111}再結(jié)晶結(jié)構(gòu)。而且，為了確保TS不小于780MPa的強(qiáng)度，希望(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)不大于15。
而且，除上述鋼成分之外，優(yōu)選地，根據(jù)本發(fā)明的鋼進(jìn)一步包含下面A-組和B-組中的一組或兩組A-組鉻和鉬中的一種或兩種，總計(jì)不超過2.0％；B-組銅和鎳中的一種或兩種，總計(jì)不超過2.0％。A-組鉻和鉬中的一種或兩種，總計(jì)不超過2.0％對于提供鐵氧體和馬氏體的雙相顯微結(jié)構(gòu)來說，A-組中的鉻和鉬與錳一樣都具有降低臨界冷卻速率以促進(jìn)鐵氧體和馬氏體的雙相顯微結(jié)構(gòu)形成的作用，如果必要的話也可以包括它們。為了獲得上述效果，鉻含量和鉬含量的下限為鉻0.05％，錳0.05％。然而，當(dāng)鉻和鉬中的一種或兩種總計(jì)超過2.0％時(shí)，深拉延性惡化。為此，優(yōu)選的是將A-組中的鉻和鉬中的一種或兩種限制為總計(jì)不大于2.0％。B-組銅和鎳中的一種或兩種，總計(jì)不超過2.0％B-組中的銅和鎳具有強(qiáng)化鋼的作用，并可以含有根據(jù)所需強(qiáng)度的所需量。然而，當(dāng)加入的銅和鎳的含量單獨(dú)或總計(jì)超過2.0％時(shí)，易于使深拉延性惡化。為此，銅和鎳中的一種或兩種優(yōu)選的是總計(jì)不大于2.0％。而且，為了獲得上述效果，銅和鎳的下限分別是銅0.05％和鎳0.05％。
在本發(fā)明中對除上述元素之外的元素沒有特別限制，即使包括普通鋼成分范圍內(nèi)的硼、鈣、鋯、REM等也沒有問題。
在這種情況下，硼是具有改善鋼的淬透性作用的元素，如果需要的話，也可以包括硼。然而，當(dāng)硼含量超過0.003％時(shí)，上述效果飽和，所以硼含量優(yōu)選的是不大于0.003％。而且，更理想的范圍是0.001-0.002％。鈣和REM具有控制硫化物雜質(zhì)形成的作用，還具有改善延伸-折邊性質(zhì)的作用。當(dāng)選自鈣和REM中的一種或兩種總計(jì)超過0.01％時(shí)，這種效果飽和。為此，鈣和REM中的一種或兩種的含量優(yōu)選的是總計(jì)不大于0.01％。而且，更優(yōu)選的范圍是0.001-0.005％。
除了上述元素之外，其余的是鐵和不可避免的雜質(zhì)。所提到的不可避免的雜質(zhì)是例如銻、錫、鋅、鈷等。其含量可接受的范圍為銻不大于0.01％、錫不大于0.1％、鋅不大于0.01％和鈷不大于0.1％。
接著，將闡述本發(fā)明的薄鋼板的顯微結(jié)構(gòu)。
本發(fā)明的冷軋薄鋼板具有由作為初生相的鐵氧體相和包括相對于整個(gè)顯微結(jié)構(gòu)的面積比不小于1％的馬氏體相的次生相組成的顯微結(jié)構(gòu)。
為了提供具有低屈服應(yīng)力(YS)、高延展性(E1)和優(yōu)異深拉延性的冷軋薄鋼板，需要使本發(fā)明薄鋼板的顯微結(jié)構(gòu)變成由作為初生相的鐵氧體相和包括馬氏體相的次生相組成的雙相顯微結(jié)構(gòu)。優(yōu)選的是作為初生相的鐵氧體相的面積比不小于80％，因此次生相不大于20％。當(dāng)鐵氧體相的面積比小于80％時(shí)，難以確保高延展性，而且沖壓成型性也趨于下降。而且，當(dāng)需要良好的延展性時(shí)，優(yōu)選的是鐵氧體相的面積比不小于85％，因此次生相不大于15％。而且，為了利用雙相顯微結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)，需要鐵氧體相不大于99％。
在本發(fā)明中，要求次生相包括相對于整個(gè)顯微結(jié)構(gòu)的面積比不小于1％的馬氏體相。當(dāng)馬氏體的面積比小于1％時(shí)，不能同時(shí)滿足低的屈服應(yīng)力(YS)和高的延展性(E1)。更優(yōu)選的是馬氏體相的面積比不小于3％但不大于20％。在需要良好延展性的情況下，優(yōu)選的是馬氏體相的面積比不大于15％。而且，次生相可能只由面積比不小于1％的馬氏體相組成，或由面積比不小于1％的馬氏體相和作為附加相的珠光體相、貝氏體相和殘余奧氏體的混合相中的任何一種組成，這不作特別的限制。在后面一種情況中，為了更有效地發(fā)揮馬氏體相的作用，優(yōu)選的是珠光體相、貝氏體相和殘余奧氏體的面積比相對于次生相顯微結(jié)構(gòu)總計(jì)不大于50％。
具有上述顯微結(jié)構(gòu)的冷軋薄鋼板和鍍鋅薄鋼板是具有低應(yīng)力、高延展性和優(yōu)異深拉延性的薄鋼板。
下面，將闡述制造本發(fā)明的冷軋薄鋼板和鍍鋅薄鋼板的方法。
本發(fā)明的生產(chǎn)方法中使用的鋼錠的組成與上述冷軋薄鋼板和鍍鋅薄鋼板的組成相同，所以對于鋼錠限制理由的解釋從略。
本發(fā)明的冷軋薄鋼板是這樣制造的，使用具有上述范圍組成的鋼錠作為原材料，相繼對此原材料進(jìn)行以下步驟熱軋獲得熱軋薄鋼板的熱軋步驟；酸洗熱軋薄鋼板的酸洗步驟；對熱軋薄鋼板進(jìn)行冷軋獲得冷軋薄鋼板的冷軋步驟；和對冷軋薄鋼板進(jìn)行再結(jié)晶退火獲得冷軋退火薄鋼板的再結(jié)晶退火步驟。
而且，本發(fā)明的鍍鋅薄鋼板還可以這樣制造，使用具有上述范圍組成的鋼錠作為原材料，相繼對此原材料進(jìn)行以下步驟熱軋以獲得熱軋薄鋼板的熱軋步驟；酸洗該熱軋薄鋼板的酸洗步驟；對熱軋薄鋼板進(jìn)行冷軋獲得冷軋薄鋼板的冷軋步驟；和對冷軋薄鋼板進(jìn)行再結(jié)晶退火和鍍鋅獲得鍍鋅薄鋼板的連續(xù)鍍鋅步驟。而且，如果需要的話，可以通過在連續(xù)鍍鋅步驟之前對冷軋薄鋼板進(jìn)行退火和酸洗步驟來制造鍍鋅薄鋼板。
為了避免組成的宏觀偏析，優(yōu)選的是通過連續(xù)澆鑄法制造所使用的鋼錠，但也可以通過鑄錠法或薄板澆鑄法制造所使用的鋼錠。而且，除了在制造鋼錠并再加熱之后就冷卻至室溫的常規(guī)方法之外，也可以使用節(jié)能的方法而毫無問題，例如將熱鋼錠插入加熱爐而不冷卻的方法，稍加保溫后直接送去軋制或稍加保溫后立即直接軋制的方法等。
通過加熱和熱軋對上述原材料(鋼錠)進(jìn)行形成熱軋薄鋼板的熱軋步驟。在熱軋步驟中，只要能夠制造具有所需厚度的熱軋薄鋼板，即使使用普通的軋制條件也沒有什么特別的問題。而且，以下論及的優(yōu)選的熱軋條件供參考。錠加熱溫度不低于900℃為了通過使析出物粗化以形成{111}再結(jié)晶結(jié)構(gòu)而改善深拉延性，希望使錠加熱溫度盡可能地降低。然而，當(dāng)錠加熱溫度低于900℃時(shí)，軋制負(fù)荷增加，而且在熱軋中引起麻煩的危險(xiǎn)性增加。為此，錠加熱溫度優(yōu)選的是不低于900℃。而且，由于伴隨氧化物重量的增加，氧化皮(scale)損耗增加，造成產(chǎn)率下降，錠加熱溫度的上限更優(yōu)選的是1300℃。而且，從降低錠加熱溫度并預(yù)防熱軋中產(chǎn)生麻煩的觀點(diǎn)看，在熱軋中使用所謂的加熱薄鋼片的薄鋼片加熱器是有效的方法，這是不言而喻的。精軋機(jī)輸送溫度不低于700℃為了獲得均勻的熱軋母板顯微結(jié)構(gòu)以在冷軋和再結(jié)晶退火之后提供優(yōu)異的深拉延性，優(yōu)選的是精軋機(jī)輸送溫度(FDT)不低于700℃。也就是說，當(dāng)精軋變形溫度低于700℃時(shí)，不僅熱軋母板的顯微結(jié)構(gòu)變得不均勻，而且熱軋中的軋制負(fù)荷變得較高，并且在熱軋中引起麻煩的危險(xiǎn)性也增加了。卷繞溫度不高于800℃卷繞溫度優(yōu)選的是不高于800℃。即，當(dāng)卷繞溫度超過800℃時(shí)，氧化皮增加，并且由于氧化皮的損失而造成產(chǎn)率下降。而且，當(dāng)卷繞溫度低于200℃時(shí)，薄鋼板的形狀明顯不良，并且在實(shí)際應(yīng)用中引起問題的危險(xiǎn)增加，所以卷繞溫度的下限更優(yōu)選的是200℃。
如上所述，在本發(fā)明的熱軋步驟中，優(yōu)選的是將鋼錠加熱至900℃以上，在不低于700℃的精軋變形溫度下進(jìn)行熱軋，并且在不高于800℃的卷繞溫度下進(jìn)行卷繞。
而且，在本發(fā)明的熱軋步驟中，為了減少熱軋中的軋制負(fù)荷，可以在一部分精軋或其通路之間進(jìn)行潤滑軋制。另外，從使薄鋼板形狀均勻化和材料均質(zhì)化的觀點(diǎn)看，使用潤滑軋制是有效的。而且，潤滑軋制中的摩擦系數(shù)優(yōu)選的是0.10-0.25。
熱軋步驟更優(yōu)選的是連續(xù)軋制加工，其中位于前后的板條彼此相連，并連續(xù)受到精軋。從熱軋中運(yùn)轉(zhuǎn)穩(wěn)定性的觀點(diǎn)看，使用連續(xù)軋制加工是理想的。
接著，對熱軋薄鋼板進(jìn)行酸洗以去掉氧化皮。按照普通方式進(jìn)行酸洗步驟就足夠了，優(yōu)選的是使用例如鹽酸、硫酸等這樣的處理溶液作為酸洗溶液。
而且，通過對熱軋薄鋼板進(jìn)行冷軋形成冷軋薄鋼板。對冷軋條件沒有特別的限制，只要能夠獲得具有所需大小與形狀的冷軋薄鋼板即可，但優(yōu)選的是冷軋中的軋制壓縮率不小于40％。當(dāng)軋制壓縮率小于40％時(shí)，形不成{111}再結(jié)晶結(jié)構(gòu)，并且不能獲得優(yōu)異的深拉延性。
在隨后的再結(jié)晶退火步驟中對本發(fā)明的冷軋薄鋼板進(jìn)行再結(jié)晶退火，以獲得冷軋退火薄鋼板。在連續(xù)退火作業(yè)線中進(jìn)行再結(jié)晶退火。另一方面，在冷軋后，通過對冷軋薄鋼板進(jìn)行再結(jié)晶退火并在連續(xù)鍍鋅作業(yè)線中進(jìn)行鍍鋅制造本發(fā)明的鍍鋅薄鋼板。在這種情況下，要求再結(jié)晶退火中的退火溫度是在(α+γ)雙相區(qū)下，從AC1轉(zhuǎn)變點(diǎn)至AC3轉(zhuǎn)換點(diǎn)的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行。這應(yīng)歸于這樣的事實(shí)，在(α+γ)雙相區(qū)進(jìn)行退火以溶解釩、鈦和鈮的碳化物，從而向奧氏體相中分配適量的足以將奧氏體轉(zhuǎn)變成馬氏體的碳。當(dāng)退火溫度低于AC1轉(zhuǎn)變點(diǎn)時(shí)，顯微結(jié)構(gòu)變成鐵氧體單相而且不能產(chǎn)生馬氏體，而當(dāng)退火溫度高于AC3轉(zhuǎn)變點(diǎn)時(shí)，晶粒變粗，顯微結(jié)構(gòu)變成奧氏體單相而且不能形成{111}再結(jié)晶結(jié)構(gòu)，因此深拉延性明顯惡化。
在本發(fā)明的冷軋薄鋼板中，為了形成馬氏體相從而獲得鐵氧體和馬氏體的雙相顯微結(jié)構(gòu)，優(yōu)選的是以不小于5℃/s的冷卻速率進(jìn)行再結(jié)晶退火的冷卻。
另一方面，在本發(fā)明的鍍鋅薄鋼板中，優(yōu)選的是在上述再結(jié)晶退火之后淬火至380-530℃。當(dāng)淬火的停止溫度低于380℃時(shí)，容易出現(xiàn)有缺陷的鍍覆，而當(dāng)停止溫度超過530℃時(shí)，在鍍覆表面上容易出現(xiàn)不均勻。而且，為了產(chǎn)生馬氏體相從而獲得鐵氧體和馬氏體的雙相顯微結(jié)構(gòu)，優(yōu)選的是冷卻速率不小于5℃/s。在上述淬火之后，通過在電鍍槽中浸漬進(jìn)行鍍鋅。在這種情況下，電鍍槽中的鋁濃度優(yōu)選的是0.12-0.145重量％。當(dāng)鍍鋅槽中的鋁濃度小于0.12重量％時(shí)，合金化過度進(jìn)行，鍍層附著力(抗粉化)趨于惡化，而當(dāng)鋁濃度超過0.145重量％時(shí)，容易出現(xiàn)有缺陷的鍍層。
在鍍鋅之后還對鍍層進(jìn)行合金化處理。而且，優(yōu)選的是進(jìn)行合金化處理以使鍍層中的鐵含量為9-12％。
作為合金化處理，優(yōu)選的是通過再加熱至450-550℃的溫度區(qū)間進(jìn)行鍍鋅層的合金化。合金化處理后，優(yōu)選的是以不小于5℃/s的冷卻速率冷卻至300℃。在高溫下進(jìn)行合金化處理難以形成馬氏體相，并有可能引起薄鋼板延展性惡化，而當(dāng)合金化溫度低于450℃時(shí)，合金化的發(fā)展緩慢并且生產(chǎn)率趨于下降。而且，當(dāng)合金化處理后的冷卻速率極小時(shí)，形成馬氏體變得困難。為此，從合金化處理后到300℃的冷卻速率溫度范圍優(yōu)選的是不小于5℃/s。
而且，如果要求進(jìn)一步改善鍍覆性能，優(yōu)選的是冷軋后且進(jìn)行連續(xù)鍍鋅前，在連續(xù)退火作業(yè)線中獨(dú)立地進(jìn)行退火，隨后，通過酸洗去掉薄鋼板表面上形成的鋼中的成分富集層，此后在連續(xù)鍍鋅作業(yè)線中進(jìn)行上述處理。在這種情況下，可以在酸洗作業(yè)線中或排布在連續(xù)鍍鋅作業(yè)線中的酸洗池中進(jìn)行酸洗。并且，為了避免形成氧化皮，連續(xù)退火作業(yè)線中的氣氛優(yōu)選的是相對于薄鋼板的還原氣氛，通常使用含若干百分比的H2的氮?dú)饩妥銐蛄?。?yōu)選的是在下面的條件下進(jìn)行退火，連續(xù)退火作業(yè)線中薄鋼板達(dá)到的溫度不低于取決于鋼成分的AC1轉(zhuǎn)變點(diǎn)。因?yàn)樾枰ㄟ^在連續(xù)退火作業(yè)線中形成雙相顯微結(jié)構(gòu)而促使薄鋼板表面上的合金元素富集并在次生相中富集合金元素。在連續(xù)退火作業(yè)線中進(jìn)行退火后的薄鋼板中，有這樣一種趨勢，鋼組分中的磷擴(kuò)散從而在薄鋼板表面上析出，而且硅、錳、鉻等以氧化物的形式富集，所以優(yōu)選的是通過酸洗去除在薄鋼板表面上形成的富集層。然后，在連續(xù)鍍鋅作業(yè)線中進(jìn)行與上述相同的退火。為了形成如雙相顯微結(jié)構(gòu)的特征，優(yōu)選的是在(α+γ)雙相區(qū)，在AC1轉(zhuǎn)變點(diǎn)到AC3轉(zhuǎn)變點(diǎn)的溫度范圍內(nèi)，在連續(xù)鍍鋅作業(yè)線中進(jìn)行退火。在這種情況下，在連續(xù)退火作業(yè)線和連續(xù)鍍鋅作業(yè)線中都在不低于AC1轉(zhuǎn)變點(diǎn)下進(jìn)行退火的理由應(yīng)歸于形成如上所述的雙相顯微結(jié)構(gòu)的事實(shí)。一旦通過在連續(xù)退火作業(yè)線中形成作為最終顯微結(jié)構(gòu)的雙相顯微結(jié)構(gòu)而形成作為次生相的元素富集位置，那么在這個(gè)位置上富集合金元素至某種程度是可能的。理想的是足以獲得與在冷卻后的最終產(chǎn)品中相同的雙相顯微結(jié)構(gòu)，所以更優(yōu)選的是在粒界三重點(diǎn)(由三個(gè)晶粒形成的粒界的交叉點(diǎn))附近富集合金元素。此后，當(dāng)在連續(xù)鍍鋅作業(yè)線中，在雙相區(qū)進(jìn)行退火時(shí)，在次生相或γ-相中進(jìn)一步富集合金元素，因此在冷卻處理期間，γ-相容易轉(zhuǎn)變成馬氏體相。而且，本文中使用的術(shù)語“合金元素”指的是例如錳、鉬等這樣的置換合金元素，這造成了幾乎不出現(xiàn)擴(kuò)散的情況，而且為了降低屈服比，在退火步驟的溫度下容易出現(xiàn)富集。
而且，還可以對再結(jié)晶退火加工后的冷軋薄鋼板和鍍鋅加工后或合金化處理后的鍍鋅薄鋼板以不大于10％的軋制壓縮率進(jìn)行表面回火軋制，以修正形狀并調(diào)整表面糙度等。而且，本發(fā)明的冷軋薄鋼板不僅能夠用作用于加工的冷軋薄鋼板，而且還能夠用作用于加工的經(jīng)表面處理的薄鋼板的坯料。除了上述鍍鋅薄鋼板(包括合金薄鋼板)之外，作為用于加工的表面處理薄鋼板是鍍錫薄鋼板、瓷制琺瑯等。即使用例如樹脂或脂肪層、各種涂料、電鍍等對它們進(jìn)行處理也沒有問題。而且，為了改善化學(xué)轉(zhuǎn)變性能、可焊性、沖壓成型性、耐腐蝕性等，在鍍鋅之后可以對本發(fā)明的鍍鋅薄鋼板進(jìn)行特殊處理。
附圖簡述圖1a是說明鋼中釩和碳含量對蘭克福特值(r-值)影響的圖。
圖1b是說明鋼中釩和碳含量對屈服比(YR＝屈服應(yīng)力(YS)/拉伸應(yīng)力(TS)×100(％))影響的圖。
圖2a是說明在TS590MPa等級和TS780Mpa等級的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板中，鈮、鈦和釩含量之間的關(guān)系對拉伸強(qiáng)度(TS)影響的圖。
圖2b是說明在TS590MPa等級和TS780Mpa等級的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板中，鈮、鈦和釩含量之間的關(guān)系對蘭克福特值(TS)影響的圖。
實(shí)施本發(fā)明的最佳方式在轉(zhuǎn)爐中制造具有表1-4所示組成的每一種鋼水，并對它們進(jìn)行連續(xù)澆鑄處理以獲得鋼錠。在這種情況下，為了進(jìn)行對冷軋薄鋼板的試驗(yàn)，制備具有表1和2中所示組成的每種薄鋼板，為了進(jìn)行對鍍鋅薄鋼板的試驗(yàn)，制備具有表3和4中所示組成的每種薄鋼板。特別是為了分別獲得TS不小于780MPa的冷軋薄鋼板和鍍鋅薄鋼板，制備表2和4中所示的鋼錠。然后，在熱軋步驟中將鋼錠加熱至1150℃并在精軋變形溫度900℃和卷繞溫度650℃的條件下進(jìn)行熱軋，從而獲得厚度為4.0毫米的熱軋鋼帶。隨后，酸洗熱軋鋼帶，并在冷軋步驟中以70％的軋制壓縮率進(jìn)行冷軋，從而獲得厚度為1.2毫米的冷軋帶鋼或冷軋薄鋼板。接著，在連續(xù)退火作業(yè)線中，在表5和6中所示的退火溫度下，對表1和2中的每一種冷軋薄鋼板進(jìn)行再結(jié)晶退火。在0.8％的軋制壓縮率下，對這樣獲得的冷軋薄鋼板進(jìn)一步進(jìn)行回火冷軋。相對于鍍鋅薄鋼板，在表7和8所示的退火溫度下，對表3和4中的每一種冷軋薄鋼板進(jìn)行再結(jié)晶退火，并在連續(xù)鍍鋅作業(yè)線中，在鋁濃度為0.13％的電鍍槽中進(jìn)行鍍鋅。而且，相對于一部分薄鋼板(表7中的第52、68、69和70號薄鋼板)，在連續(xù)退火作業(yè)線中，在830℃下對冷軋后的薄鋼板進(jìn)行退火，再在連續(xù)鍍鋅作業(yè)線中進(jìn)行酸洗和退火，并在電鍍槽中鋁濃度為0.13％的條件下，在480℃的電鍍槽溫度下進(jìn)行鍍鋅，進(jìn)一步以0.8％的軋制壓縮率，對這樣獲得的鋼帶(鍍鋅薄鋼板)進(jìn)行回火冷軋。相對于表7中的75和77號薄鋼板，在鍍鋅之后，在520℃的合金化溫度下，對它們進(jìn)行合金化處理。
從獲得的鋼帶上切掉一試驗(yàn)件，通過使用光學(xué)顯微鏡或掃描電子顯微鏡，對垂直于軋制方向的截面(截面C)的顯微結(jié)構(gòu)進(jìn)行成像，使用圖像分析裝置測量作為初生相的鐵氧體相的結(jié)構(gòu)比和次生相的種類和結(jié)構(gòu)比。在這種情況下，對用于觀察顯微結(jié)構(gòu)的樣品進(jìn)行類鏡面拋光，并用含2％HNO3的乙醇溶液進(jìn)行蝕刻，然后用于觀測。而且，還從鋼帶上切掉JIS No.5的抗拉試驗(yàn)件，并按照J(rèn)IS Z 2241的定義進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，測量屈服應(yīng)力(YS)、拉伸強(qiáng)度(TS)、延伸率(E1)、屈服比(YR)和蘭克福特值(r-值)。這些結(jié)果示于表5-8中。
表1(a)

(注)*1X＝(V/51)/(C/12)*2Y＝(V/51+2×Nb/93+2×Ti/48)/(C/12)*3Z＝(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)
表1(b)

(注)*1X＝(V/51)/(C/12)*2Y＝(V/51+2×Nb/93+2×Ti/48)/(C/12)*3Z＝(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)
表2

(注)*1X＝(V/51)/(C/12)*2Y＝(V/51+2×Nb/93+2×Ti/48)/(C/12)*3Z＝(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)
表3(a)

(注)*1X＝(V/51)/(C/12)*2Y＝(V/51+2×Nb/93+2×Ti/48)/(C/12)*3Z＝(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)
表3(b)

(注)*1X＝(V/51)/(C/12)*2Y＝(V/51+2×Nb/93+2×Ti/48)/(C/12)*3Z＝(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)
表4

(注)*1X＝(V/51)/(C/12)*2Y＝(V/51十2×Nb/93+2×Ti/48)/(C/12)*3Z＝(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)
表5(a)冷軋

(注)*1F是鐵氧體相的縮寫，M是馬氏體相的縮寫，P是珠光體相的縮寫，B是貝氏體相的縮寫。
表5(b)冷軋

(注)*1F是鐵氧體相的縮寫，M是馬氏體相的縮寫，P是珠光體相的縮寫，B是貝氏體相的縮寫。
表6(a)冷軋

(注)*1F是鐵氧體相的縮寫，M是馬氏體相的縮寫，P是珠光體相的縮寫，B是貝氏體相的縮寫。
表6(b)冷軋

(注)*1F是鐵氧體相的縮寫，M是馬氏體相的縮寫，P是珠光體相的縮寫，B是貝氏體相的縮寫。
表7(a)鍍鋅

(注)*1F是鐵氧體相的縮寫，M是馬氏體相的縮寫，P是珠光體相的縮寫，B是貝氏體相的縮寫。
表7(b)鍍鋅

(注)*1F是鐵氧體相的縮寫，M是馬氏體相的縮寫，P是珠光體相的縮寫，B是貝氏體相的縮寫。
表8(a)鍍鋅

(注)*1F是鐵氧體相的縮寫，M是馬氏體相的縮寫，P是珠光體相的縮寫，B是貝氏體相的縮寫。
表8(b)鍍鋅

(注)*1F是鐵氧體相的縮寫，M是馬氏體相的縮寫，P是珠光體相的縮寫，B是貝氏體相的縮寫。
從表5和6中所示的結(jié)果可以看出，本發(fā)明所有實(shí)施例中的冷軋薄鋼板都具有低的屈服應(yīng)力(YS)，高的延伸率和低的屈服比(YR)，進(jìn)一步還表明了高的r-值和優(yōu)異的深拉延性，并具有不小于440MPa的拉伸強(qiáng)度(TS)。相反，在本發(fā)明范圍之外的對比例中，屈服應(yīng)力(YS)高，延伸率(E1)低，或r-值低。特別是，在表6中所示的TS不小于780MPa的高強(qiáng)度薄鋼板中，觀察到伴隨著高度強(qiáng)化，r-值稍有降低，例如使用含釩但不含鈮和鈦的2-A號鋼制造的第28號薄鋼板和使用含釩、鈮和鈦并滿足0.5×C/12≤(V/51+2×Nb/93+2×Ti/48)≤3×C/12的關(guān)系式并滿足(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)≤0.5的關(guān)系式的2-I號鋼制造的第38號薄鋼板。另一方面，在使用含釩、鈮和鈦并同時(shí)滿足0.5×C/12≤(V/51+2×Nb/93+2×Ti/48)≤3×C/12和1.5≤(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)≤15的關(guān)系式的2-B、2-C、2-D和2-E號鋼制造的第29、32、33和34號薄鋼板中，r-值得以提高。
而且，對于鍍鋅薄鋼板獲得的結(jié)果示于表7和8中。即使在這些鍍鋅薄鋼板中，也獲得類似于上述冷軋薄鋼板的結(jié)果。
在本發(fā)明的薄鋼板中，甚至通過生產(chǎn)過程進(jìn)行鍍鋅也能獲得優(yōu)異的性能。
工業(yè)實(shí)用性本發(fā)明在工業(yè)上產(chǎn)生了顯著的效果，即能夠穩(wěn)定地制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度冷軋薄鋼板和鍍鋅薄鋼板。當(dāng)將本發(fā)明的冷軋薄鋼板和鍍鋅薄鋼板用于交通工具零件時(shí)，有容易沖壓成形的效果，并且大大有助于減少車體的重量。
權(quán)利要求
1.具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板，其特性在于該薄鋼板的組成包括碳0.01-0.08重量％、硅不超過2.0重量％、錳不超過3.0重量％、磷不超過0.10重量％、硫不超過0.02重量％、鋁0.005-0.20重量％、氮不超過0.02重量％和釩0.01-0.5重量％，條件是釩與碳滿足0.5×C/12≤V/51≤3×C/12的關(guān)系，其余是鐵和不可避免的雜質(zhì)，并且具有由作為初生相的鐵氧體相和包括與整個(gè)顯微結(jié)構(gòu)的面積比不小于1％的馬氏體相的次生相組成的顯微結(jié)構(gòu)。
2.具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板，其特性在于該薄鋼板的組成包括碳0.01-0.08重量％、硅不超過2.0重量％、錳不超過3.0重量％、磷不超過0.10重量％、硫不超過0.02重量％、鋁0.005-0.20重量％、氮不超過0.02重量％和釩0.01-0.5重量％，進(jìn)一步還包含鈮大于0重量％但不大于0.3重量％和鈦大于0重量％但不大于0.3重量％中的一種或兩種，總計(jì)不超過0.3重量％，條件是釩、鈮、鈦與碳滿足0.5×C/12≤V/51+2×Nb/93+2×Ti/48)≤3×C/12的關(guān)系，其余是鐵和不可避免的雜質(zhì)，并且具有由作為初生相的鐵氧體相和包括與整個(gè)顯微結(jié)構(gòu)的面積比不小于1％的馬氏體相的次生相組成的顯微結(jié)構(gòu)。
3.根據(jù)權(quán)利要求2的具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板，其中薄鋼板包含鈮0.001-0.3重量％和鈦0.001-0.3重量％中的一種或兩種，總計(jì)不超過0.3重量％。
4.根據(jù)權(quán)利要求2的具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板，其中薄鋼板包含碳0.03-0.08重量％，硅0.1-2.0重量％，錳1.0-3.0重量％，磷不超過0.05重量％和硫不超過0.01重量％，條件是釩、鈮與鈦滿足1.5≤(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)≤15的關(guān)系。
5.根據(jù)權(quán)利要求1-4中任何一項(xiàng)的具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板，其中薄鋼板進(jìn)一步包含以下A-組和B-組中的一組或兩組A-組鉻和鉬中的一種或兩種，總計(jì)不超過2.0重量％；B-組銅和鎳中的一種或兩種，總計(jì)不超過2.0重量％。
6.一種制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板的方法，其包括熱軋鋼錠，酸洗、冷軋，然后在AC1轉(zhuǎn)變點(diǎn)到AC3轉(zhuǎn)變點(diǎn)的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行連續(xù)退火；所述鋼錠包含C0.01-0.08重量％、硅不超過2.0重量％.錳不超過3.0重量％、磷不超過0.10重量％、硫不超過0.02重量％、鋁0.005-0.20重量％、氮不超過0.02重量％和釩0.01-0.5重量％，條件是釩與碳滿足0.5×C/12≤V/51≤3×C/12的關(guān)系，其余是鐵和不可避免的雜質(zhì)。
7.一種制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板的方法，其包括熱軋鋼錠，酸洗、冷軋，然后在AC1轉(zhuǎn)變點(diǎn)到AC3轉(zhuǎn)變點(diǎn)的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行連續(xù)退火；所述鋼錠包含碳0.01-0.08重量％、硅不超過2.0重量％、錳不超過3.0重量％、磷不超過0.10重量％、硫不超過0.02重量％、鋁0.005-0.20重量％、氮不超過0.02重量％和釩0.01-0.5重量％，并進(jìn)一步包含鈮大于0重量％但不大于0.3重量％和鈦大于0重量％但不大于0.3重量％中的一種或兩種，總計(jì)不超過0.3重量％，條件是釩、鈮、鈦與碳滿足0.5×C/12≤(V/51+2×Nb/93+2×Ti/48)≤3×C/12的關(guān)系，其余是鐵和不可避免的雜質(zhì)。
8.根據(jù)權(quán)利要求7的制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板的方法，其中鋼錠包含鈮0.001-0.3重量％和鈦0.001-0.3重量％中的一種或兩種，總計(jì)不超過0.3重量％。
9.根據(jù)權(quán)利要求7的制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板的方法，其中鋼錠包含碳0.03-0.08重量％、硅0.1-2.0重量％、錳1.0-3.0重量％、磷不超過0.05重量％和硫不超過0.01重量％，條件是釩、鈮與鈦滿足1.5≤(2×Nb/93+2×Ti/48)/(V/51)≤15的關(guān)系。
10.權(quán)利要求6-9中任何一項(xiàng)的制造具有優(yōu)異深拉延性高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板的方法，其中鋼錠進(jìn)一步包含下列A-組和B-組中的一組或二組A-組鉻和鉬中的一種或兩種，總計(jì)不超過2.0重量％；B-組銅和鎳中的一種或兩種，總計(jì)不超過2.0重量％。
11.具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅鋼板，包含如權(quán)利要求1中要求保護(hù)的薄鋼板上的電鍍層。
12.具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅鋼板，包含如權(quán)利要求2中要求保護(hù)的薄鋼板上的電鍍層。
13.具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅鋼板，包含如權(quán)利要求3中要求保護(hù)的薄鋼板上的電鍍層。
14.具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅鋼板，包含如權(quán)利要求4中要求保護(hù)的薄鋼板上的電鍍層。
15.具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅鋼板，包含如權(quán)利要求5中要求保護(hù)的薄鋼板上的電鍍層。
16.一種制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅鋼板的方法，其特征在于在權(quán)利要求6中要求保護(hù)的方法中的在AC1轉(zhuǎn)變點(diǎn)到AC3轉(zhuǎn)變點(diǎn)的溫度范圍連續(xù)退火后進(jìn)行鍍鋅。
17.根據(jù)權(quán)利要求16的制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅鋼板的方法，其特征在于在冷軋步驟和在AC1轉(zhuǎn)變點(diǎn)到AC3轉(zhuǎn)變點(diǎn)溫度范圍的連續(xù)退火步驟之間進(jìn)一步包括一個(gè)連續(xù)退火步驟。
18.一種制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅鋼板的方法，其特征在于在權(quán)利要求7中要求保護(hù)的方法中的在AC1轉(zhuǎn)變點(diǎn)到AC3轉(zhuǎn)變點(diǎn)溫度范圍的連續(xù)退火后進(jìn)行鍍鋅。
19.根據(jù)權(quán)利要求18的制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅鋼板的方法，其特征在于在冷軋步驟和在AC1轉(zhuǎn)變點(diǎn)到AC3轉(zhuǎn)變點(diǎn)溫度范圍的連續(xù)退火步驟之間進(jìn)一步包括一個(gè)連續(xù)退火步驟。
20.一種制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅鋼板的方法，其特征在于在權(quán)利要求8中要求保護(hù)的方法中的在AC1轉(zhuǎn)變點(diǎn)到AC3轉(zhuǎn)變點(diǎn)溫度范圍的連續(xù)退火后進(jìn)行鍍鋅。
21.根據(jù)權(quán)利要求20的制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅鋼板的方法，其特征在于在冷軋步驟和在AC1轉(zhuǎn)變點(diǎn)到AC3轉(zhuǎn)變點(diǎn)溫度范圍的連續(xù)退火步驟之間進(jìn)一步包括一個(gè)連續(xù)退火步驟。
22.一種制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅鋼板的方法，其特征在于在權(quán)利要求9中要求保護(hù)的方法中的在AC1轉(zhuǎn)變點(diǎn)到AC3轉(zhuǎn)變點(diǎn)溫度范圍的連續(xù)退火后進(jìn)行鍍鋅。
23.根據(jù)權(quán)利要求22的制造具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相鍍鋅鋼板的方法，其特征在于在冷軋步驟和在AC1轉(zhuǎn)變點(diǎn)到AC3轉(zhuǎn)變點(diǎn)溫度范圍的連續(xù)退火步驟之間進(jìn)一步包括一個(gè)連續(xù)退火步驟。
24.根據(jù)權(quán)利要求16-23中任何一項(xiàng)制造具有優(yōu)異深拉延性高強(qiáng)度雙相鍍鋅鋼板的方法，其中鋼錠進(jìn)一步包含下列A-組和B-組中的一組或兩組A-組鉻和鉬中的一種或兩種，總計(jì)不超過2.0重量％；B-組銅和鎳中的一種或兩種，總計(jì)不超過2.0重量％。
全文摘要
本發(fā)明提供一種具有優(yōu)異深拉延性的高強(qiáng)度雙相冷軋薄鋼板，其中該薄鋼板的成分包括碳0.01－0.08重量％、硅不超過2.0重量％、錳不超過3.0重量％、磷不超過0.10重量％、硫不超過0.02重量％、鋁0.005－0.20重量％、氮不多于0.02重量％和釩0.01－0.5重量％，條件是釩和碳滿足0.5×C/12≤V/51≤3×C/12的關(guān)系式，其余是鐵和不可避免的雜質(zhì)，并且具有由作為初生相的鐵氧體相和包括與整個(gè)顯微結(jié)構(gòu)面積比不小于1％的馬氏體相的次生相組成的顯微結(jié)構(gòu)；和在上述薄鋼板上包括電鍍層的高強(qiáng)度雙相鍍鋅鋼板及制造它們的方法。
文檔編號C22C38/00GK1419607SQ01807327
公開日2003年5月21日 申請日期2001年11月27日 優(yōu)先權(quán)日2000年11月28日
發(fā)明者松岡才二, 花澤和浩, 清水哲雄, 坂田敬 申請人:川崎制鐵株式會(huì)社