專利名稱：：印刷版用高強(qiáng)度鋁合金板的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及印刷、特別是作為平版印刷的支承體使用的印刷版用高強(qiáng)度鋁合金板。
背景技術(shù)：
：一般作為膠印版(offsetplate)的支承體使用鋁或鋁合金板，為了提高感光膜對印刷版的緊貼性和非圖像部的保水性而對合金板表面進(jìn)行粗面化處理。作為該粗面化處理方法，有球磨法或毛刷研磨法等機(jī)械的處理方法，使用鹽酸或以其為主體的電解液或使用以硝酸為主體的電解液電化學(xué)性地使合金板表面粗面化的電解粗面化處理，或者組合這些機(jī)械的處理方法和電解粗面化處理方法的處理方法。還有，通過電解粗面化得到的粗面板顯示出高的制版適當(dāng)性和印刷性能，適于巻材的連續(xù)處理。作為適于這樣的電解粗面化處理的鋁合金板，在專利文獻(xiàn)1中記述的是規(guī)定量添加有Fe、Si、Cu、Ti、B和Mn的鋁合金板。在該專利文獻(xiàn)1的鋁合金板中，通過添加規(guī)定量的這些元素，會使電解粗面化面的均勻性提高。專利文獻(xiàn)l:日本專利第3295276號公報(權(quán)利要求1，段落0009、0010)然而，在現(xiàn)有的鋁合金板中，在制造過程中，合金板表面存在Al—Fe—Si系、Al—Fe系、Al—Fe—Mn系等金屬間化合。而且，該金屬間化合物在電解粗面化處理中會影響初期凹陷的形成，若該初期凹陷的形成不足，則電解粗面化面的均勻性容易降低。另外，若最大長度的大的金屬間化合物存在，則電解粗面化面的均勻性容易降低。而且，在現(xiàn)有的鋁合金板中，存在于合金板表面的金屬間化合物不受控制，因此有在電解粗面化面的均勻性上達(dá)不到能夠滿足的水平這樣的問題。另外，以現(xiàn)有的鋁合金板作為支承體而使用的印刷版，在使用頻率高的特定的品種中，將印刷版安裝到印刷輥(印刷機(jī))上時，在印刷版的端部的折曲固定部，鋁合金板自身容易產(chǎn)生裂紋。而且還有一個問題是存在以該裂紋為起點(diǎn)，發(fā)生印刷版的切版，即所謂印刷版斷裂的可能性。因此，期望強(qiáng)度更優(yōu)選的印刷fe用鋁合金的開發(fā)。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明鑒于這樣的問題點(diǎn)而做，其目的在于，提供一種電解粗面化面的均勻性優(yōu)異，并且強(qiáng)度優(yōu)異的印刷版用高強(qiáng)度鋁合金板。本發(fā)明通過將存在于鋁合金板的表面的金屬間化合物的個數(shù)密度控制在最佳的范圍，由此得到發(fā)明目的的特性。但是，明確且定量地定義這種金屬間化合物的狀態(tài)困難，因此間接地根據(jù)在特定的處理?xiàng)l件下得到的結(jié)果進(jìn)行定義。艮P，為了解決前述課題，本發(fā)明是一種印刷版用高強(qiáng)度鋁合金板，其含有Si:0.03質(zhì)量％以上0.15質(zhì)量％以下、Fe:0.25質(zhì)量°/。以上0.50質(zhì)量％以下、Cu:0.001質(zhì)量°/。以上0.050質(zhì)量％以下、Mg:超過0.05質(zhì)量%低于0.30質(zhì)量％和Mn:超過0.05質(zhì)量％低于0.30質(zhì)量％，余量是Al和不可避免的雜質(zhì)，并且，其作為如下印刷版用高強(qiáng)度鋁合金板構(gòu)成在2質(zhì)量％鹽酸中，以電流密度120A/dm2、頻率50Hz、溫度25"的電解條件對所述鋁合金板進(jìn)行電解粗面化處理，之后的表面的算術(shù)平均粗糙度Ra為0.3|im以上、0.7|im以下。根據(jù)如此構(gòu)成，鋁合金板通過含有規(guī)定量的Si、Fe、Cu、Mg和Mn，在對鋁合金板的表面進(jìn)行電解粗面化處理時，初期凹陷的形成得到促進(jìn)。另外，使電解粗面化面不均勻的最大長度的大的金屬間化合物的個數(shù)密度也變少。此外，在Fe、Cu、Mg、Mn的作用下，鋁合金板的強(qiáng)度提高。而且，由此鋁合金板的電解粗面化處理后的表面的算術(shù)平均粗糙度Ra被限定在規(guī)定范圍內(nèi)，因此以該鋁合金板作為支承體使用的印刷版，其電解粗面化面作為印刷版有適當(dāng)?shù)谋砻嫘?。另外，為了解決前述課題，本發(fā)明是一種印刷版用高強(qiáng)度鋁合金板，其含有Si:0.03質(zhì)量°/。以上0.15質(zhì)量％以下、Fe:0.25質(zhì)量％以上0.50質(zhì)量％以下、Cu:0.001質(zhì)量％以上0.050質(zhì)量％以下、Mg:0.05質(zhì)量％以上0.50質(zhì)量％以下、Mn:0.01質(zhì)量％以上0.10質(zhì)量。/。以下和Ni:0.005質(zhì)量％以上0.20質(zhì)量％以下，余量是Al和不可避免的雜質(zhì)，并且，其作為如下印刷版用高強(qiáng)度鋁合金板構(gòu)成在2質(zhì)量％鹽酸中，以電流密度120A/dm2、頻率50Hz、溫度25'C的電解條件對所述鋁合金板進(jìn)行電解粗面化處理，之后的表面的算術(shù)平均粗糙度Ra為0.3pm以上、0.7pm以下。根據(jù)如此構(gòu)成，鋁合金板通過含有規(guī)定量的Si、Fe、Cu、Mg、Mn和Ni，在對鋁合金板的表面進(jìn)行電解粗面化處理時，初期凹陷的形成得到促進(jìn)。另外，使電解粗面化面不均勻的最大長度的大的金屬間化合物的個數(shù)密度也變少。此外，在Fe、Cu、Mg、Mn的作用下，鋁合金板的強(qiáng)度提高。而且，由于鋁合金板的電解粗面化處理后的表面的算術(shù)平均粗糙度Ra被限定在規(guī)定范圍內(nèi)，因此該鋁合金板作為支承體使用的印刷版，其電解粗面化面作為印刷版有適當(dāng)?shù)谋砻嫘?。根?jù)本發(fā)明的印刷版用高強(qiáng)度鋁合金板，電解粗面化面的均勻性優(yōu)異。另外，鋁合金板的強(qiáng)度優(yōu)異，抗拉強(qiáng)度、彎曲疲勞強(qiáng)度提高，能夠防止印刷版發(fā)生切裂(<朽義切扎)。具體實(shí)施例方式(1)鋁合金板(第一實(shí)施方式)首先，對于本發(fā)明的印刷版用高強(qiáng)度鋁合金板(以下，稱為鋁合金板)的第一實(shí)施方式進(jìn)行說明。本發(fā)明的鋁合金板，含有規(guī)定量的Si、Fe、Cu、Mg和Mn，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。以下對于各化學(xué)成分的數(shù)值范圍的限定理由進(jìn)行說明。_(Si:0.03質(zhì)量％以上、0.15質(zhì)量°/。以下)Si使Al-Fe-Si系金屬間化合物在鋁合金板的表面析出，在電解粗面化處理時促進(jìn)鋁合金板表面的初期凹陷的形成。其結(jié)果是使鋁合金板的電解粗面化面(以下稱為粗面)的均勻性提高。Si含量低于0.03質(zhì)量。/。時，鋁合金板表面的金屬間化合物的個數(shù)密度少，因此初期凹陷的形成不足，粗面的均勻性差。另外，若Si含量超過0.15質(zhì)量％，則鋁合金板表面的金屬間化合物的個數(shù)密度過多，粗面的均勻性差。(Fe:0.25質(zhì)量％以上、0.50質(zhì)量％以下)Fe是用于鋁合金板的強(qiáng)度提高的重要的元素。另外，F(xiàn)e使Al-Fe-Si、Al-Fe-Mn系金屬間化合物在鋁合金板的表面析出，在電解粗面化處理時促進(jìn)鋁合金板表面的初期凹陷的形成。其結(jié)果是使鋁合金板的粗面的均勻性提高。Fe含量低于0.25質(zhì)量。/。時，鋁合金板的強(qiáng)度變低，抗拉強(qiáng)度、彎曲疲勞強(qiáng)度降低，作為印刷版的支承體使用時發(fā)生切裂。此外，因?yàn)殇X合金板表面的金屬間化合物的個數(shù)密度少，所以初期凹陷的形成不足，粗面的均勻性差。另外，若Fe含量超過0.50質(zhì)量％，則鋁合金板表面的金屬間化合物的個數(shù)密度過多，另外在鋁合金板表面形成粗大的金屬間化合物，粗面的均勻性差。(Cu:0.001質(zhì)量％以上、0.050質(zhì)量％以下)Cu在鋁中以固溶狀態(tài)存在，使鋁基體的強(qiáng)度提高，并且具有調(diào)整鋁基體與金屬間化合物的電位的作用。Cu含量低于0.001質(zhì)量％時，鋁合金板的強(qiáng)度變低，抗拉強(qiáng)度、彎曲疲勞強(qiáng)度降低，作為印刷版的支承體使用時發(fā)生切裂。此外，在鋁合金板的電解粗面化時，初期凹陷的形成不足，粗面的均勻性差。另外，若Cu含量超過0.050質(zhì)量％，則粗大的凹陷變多，粗面的均勻性差。(Mg:超過0.05質(zhì)量％、低于0.30質(zhì)量％)Mg在鋁中以固溶狀態(tài)存在，是使鋁基體的強(qiáng)度提高的重要的元素。Mg含量在0.05質(zhì)量Q/。以下時，鋁合金板的強(qiáng)度變低，抗拉強(qiáng)度、彎曲疲勞強(qiáng)度降低，作為印刷版的支承體使用時發(fā)生切裂。另外Mg含量在0.30質(zhì)量％時，粗大的凹陷變多，粗面的均勻性差。此外，在鋁合金板表面形成粗大的金屬間化合物，粗面的均勻性差。(Mn:超過0.05質(zhì)量％、低于0.30質(zhì)量％)Mn是用于鋁合金板的強(qiáng)度提高的重要的元素。另外，Mn使Al-Fe-Mn系金屬間化合物在鋁合金板的表面析出，在電解粗面化處理時促進(jìn)鋁合金板表面的初期凹陷的形成。其結(jié)果是使鋁合金板的粗面的均勻性提高。Al-Fe-Mn系金屬間化合物，除了在鋁合金板的制造過程中在鑄錠制造時形成的所謂結(jié)晶物以外，還在均熱化熱處理時以所謂析出物的形狀大量形成。Mn含量在0.05質(zhì)量M以下時，鋁合金板的強(qiáng)度變低，抗拉強(qiáng)度、彎曲疲勞強(qiáng)度降低，作為印刷版的支承體使用時發(fā)生切裂。此外，金屬間化合物的個數(shù)密度少，因此初期凹陷不足，粗面的均勻性差。另外Mn含量在0.30質(zhì)量％以上時，粗大的凹陷變多，粗面的均勻性差。此外，在鋁合金板表面形成粗大的金屬間化合物，粗面的均勻性差。(不可避免的雜質(zhì))不可避免的雜質(zhì)，如果是通常市場銷售的鋁基體金屬所含的不可避免的雜質(zhì)，則無損本發(fā)明的目的。另外，鋁合金板在2質(zhì)量％鹽酸中，以電流密度120A/dm^頻率50Hz、溫度25X:的電解條件，進(jìn)行電解粗面化處理之后的表面的算術(shù)平均粗糙度Ra為0.3pm以上、0.7pm以下。以下，對于該特性的數(shù)值范圍的限定理由進(jìn)行說明。(算術(shù)平均粗糙度Ra:0.3pm以上、0.7jim以下)若算術(shù)平均粗糙度Ra低于0.3pm，則印刷版的感光膜的緊貼性降低，并且印刷版的非圖像部的表面的保水量變少，無墨部的防墨性劣化，印刷品質(zhì)降低。若算術(shù)平均粗糙度Ra超0.7pm，則印刷版的網(wǎng)點(diǎn)面積的面內(nèi)偏差容易發(fā)生，易發(fā)生印刷品質(zhì)得到確保的臨界的印刷張數(shù)、所謂耐刷性降低等問題。還有，本發(fā)明的所謂算術(shù)平均粗糙度Ra是由JISB0601-1994定義的。另夕卜，通過將化學(xué)成分(Si、Fe、Cu、Mg和Mn)的含量限定在前述的規(guī)定范圍，并根據(jù)以下說明制造方法來制造鋁合金板，則能夠?qū)⑺阈g(shù)平均粗糙度Ra控制在0.3pm以上、0.7pm以下。(第二實(shí)施方式)接下來，對于本發(fā)明的鋁合金板的第二實(shí)施方式進(jìn)行說明。本發(fā)明的鋁合金板，含有規(guī)定量的Si、Fe、Cu、Mg、Mn禾卩Ni，余量是Al和不可避免的雜質(zhì)。以下對于各化學(xué)成分的數(shù)值范圍的限定理由進(jìn)行說明。還有，關(guān)于Si、Cu與第一實(shí)施方式相同，關(guān)于Fe，除了使Al-Fe-Si系、Al-Fe-Mn系在鋁合金板的表面析出以外，還使Al-Fe-Ni系金屬間化合物在鋁合金板的表面析出，此外均與第一實(shí)施方式相同，因此在此省略7說明。(Mg:0.05質(zhì)量％以上、0.50質(zhì)量％以下)Mg在鋁中以固溶狀態(tài)存在，是使鋁基體的強(qiáng)度提高的重要的元素。Mg含量低于0.05質(zhì)量％時，鋁合金板的強(qiáng)度變低，抗拉強(qiáng)度、彎曲疲勞強(qiáng)度降低，作為印刷版的支承體使用時發(fā)生切裂。另外，若Mg含量超過0.50質(zhì)量％，則粗大的凹陷變多，粗面的均勻性差。此外，在鋁合金板表面形成粗大的金屬間化合物，粗面的均勻性差。(Mn:0.01質(zhì)量％以上、0.10質(zhì)量％以下)Mn是用于鋁合金板的強(qiáng)度提高的重要的元素。另外，Mn使鋁合金板的表面析出Al-Fe-Mn系金屬間化合物，電解粗面化處理時促迸鋁合金板表面的初期凹陷的形成。其結(jié)果是使鋁合金板的粗面的均勻性提高。Al-Fe-Mn系金屬間化合物，除了在鋁合金板的制造過程中在鑄錠制造時形成的所謂結(jié)晶物以外，還在均熱化熱處理時以所謂析出物的形狀大量形成。Mn含量在0.01質(zhì)量％以下時，鋁合金板的強(qiáng)度變低，抗拉強(qiáng)度、彎曲疲勞強(qiáng)度降低，作為印刷版的支承體使用時發(fā)生切裂。此外，鋁合金板表面的金屬間化合物的析出量少，另外金屬間化合物的個數(shù)密度少，因此初期凹陷的形成不足，粗面的均勻性差。另外，若Mn含量超過0.10質(zhì)量%,則在鋁合金板表面容易形成粗大的金屬間化合物，另外粗大的凹陷變多，粗面的均勻性差。另外，Mn含量優(yōu)選為0.07質(zhì)量％以下，更優(yōu)選低于0.06質(zhì)量％。通過使Mn含量在0.07質(zhì)量％以下，金屬間化合物的析出量和個數(shù)密度更為適度，另外粗大的凹陷的形成進(jìn)一步得到抑制，粗面的均勻性進(jìn)一步提高，而通過使之進(jìn)一步低于0.06質(zhì)量％，粗面的均勻性更為提高。其結(jié)果是使鋁合金板的強(qiáng)度提高，并且能夠使鋁合金板的表面性更良好。另外，通過使癒含量在0.07質(zhì)量％以下，進(jìn)一步低于0.06質(zhì)量％，與使之含有超過0.07質(zhì)量％(0.06質(zhì)量°/。以上)的情況相比，能夠?qū)崿F(xiàn)經(jīng)濟(jì)性的提高。(Ni:0.005質(zhì)量％以上、0.20質(zhì)量％以下)Ni是使材料的化學(xué)溶解性提高，使電解粗面化時的刻蝕性提高的元素。Ni在鋁合金板的表面使Al-Fe-Ni系金屬間化合物形成，而該化合物比Al-Fe系的化合物有更高的電位，因此電解粗面化處理時會促進(jìn)鋁合金板表面的初期凹陷的形成，可以在短時間內(nèi)得到均勻且微細(xì)的粗面。Ni含量低于0.005質(zhì)量％時，鋁合金板表面的金屬間化合物的個數(shù)密度少，因此初期凹陷的形成不足，并且凹陷的微細(xì)化不充分，粗面的均勻性差。另外，若Ni含量超過0.20質(zhì)量％，則化學(xué)溶解性過剩，會促進(jìn)無通電的浸漬狀態(tài)下的凹陷形成，因此粗面的均勻性差。在本發(fā)有中，通過在鋁合金板中添加Ni，能夠使鋁合金板的表面性更良好。(不可避免的雜質(zhì))不可避免的雜質(zhì)，如果是通常市場銷售的鋁基體金屬所含的不可避免的雜質(zhì)，則無損本發(fā)明的目的。另夕卜，鋁合金板在2質(zhì)量％鹽酸中，以電流密度120A/dm、頻率50Hz、溫度25'C的電解條件，進(jìn)行電解粗面化處理之后的表面的算術(shù)平均粗糙度Ra為0.3pm以上、0.7,以下。還有，關(guān)于該特性的數(shù)值范圍的限定理由與第一實(shí)施方式一樣，因此在此省略說明。還有，本發(fā)明的所謂算術(shù)平均粗糙度Ra是由JISB0601-1994定義的。另外，通過將化學(xué)成分(Si、Fe、Cu、Mg、Mn和Ni)的含量限定在前述的規(guī)定范圍，并根據(jù)以下說明制造方法來制造鋁合金板，則能夠?qū)⑺阈g(shù)平均粗糙度Ra控制在0.3pm以上、0.7pm以下。接下來，對于鋁合金板的制造方法的一例進(jìn)行說明。(2)鋁合金板的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明的第一實(shí)施方式和第二實(shí)施方式的鋁合金板的制造方法，其構(gòu)成例如含有如下工序制造鑄錠的第一工序；對鑄錠進(jìn)行均質(zhì)化熱處理的第二工序；由經(jīng)過均質(zhì)化熱處理的鑄錠制作鋁合金板的第三工序。但是，鋁合金板的制造方法并不限定于此，也可以根據(jù)需要適宜變更。以下對于各工序進(jìn)行說明。(第一工序)將第一實(shí)施方式中的化學(xué)成分(Si、Fe、Cu、Mg和Mn)的含量限定在規(guī)定范圍的鋁合金，或者將第二實(shí)施方式中的化學(xué)成分(Si、Fe、Cu、Mg、Mn禾卩Ni)的含量限定在規(guī)定范圍的鋁合金進(jìn)行熔解、鑄造而制作鑄9錠。作為熔解、鑄造方法使用歷來公知的方法。(第二工序)以規(guī)定溫度對所述由第一工序制作的鑄錠進(jìn)行均質(zhì)化熱處理。由此，可以使存在于鋁合金板的表面的金屬間化合物的個數(shù)密度處于適當(dāng)?shù)姆秶?。還有，關(guān)于均質(zhì)化熱處理的方法使用歷來公知的方法。均質(zhì)化熱處理溫度優(yōu)選為38(TC以上、60(TC以下。若均質(zhì)化熱處理溫度低于380'C，則除了均質(zhì)化熱處理不充分以外，金屬間化合物的析出量也少，鋁合金板的表面存在的金屬間化合物的大小變小，因此在粗面化處理中初期凹陷的形成得不到促進(jìn)，粗面化不足，Ra變小，并且粗面的均勻性容易變差。而且，若均質(zhì)化熱處理溫度超過600°C，則金屬間化合物固溶，鋁合金板的表面存在的金屬間化合物的個數(shù)密度變少，因此一個一個凹陷的尺寸變大，Ra變大，并且粗面的均勻性容易差。(第三工序)將所述第二工序中經(jīng)均質(zhì)化熱處理的鑄錠，以規(guī)定溫度的軋制開始溫度進(jìn)行熱軋，再進(jìn)行冷軋而制造鋁合金板。由此，可以使存在于鋁合金板的表面的金屬間化合物的個數(shù)密度處于適當(dāng)?shù)姆秶＿€有，關(guān)于熱軋、冷軋方法使用歷來公知的方法。在此優(yōu)選冷軋率為6095%。另外，可以根據(jù)需要反復(fù)多次進(jìn)行熱軋、冷軋，也可以在熱軋和冷軋之間進(jìn)行粗退火。熱軋開始溫度優(yōu)選為370°C以上、低于530°C。若熱軋開始溫度低于37(TC，則軋制板中的動態(tài)結(jié)晶不充分，軋制板的結(jié)晶組織不均勻，粗面的均勻性容易差。另外除此之外，鋁合金板的表面存在的金屬間化合物的個數(shù)密度不足，因此在粗面化處理中初期凹陷的形成得不到促進(jìn)，粗面的均勻性容易差。而且，若熱軋開始溫度在530'C以上，則在熱軋的各軋道間晶粒過剩地成長，粗面的均勻性容易差。另外除此以外，金屬間化合物固溶，鋁合金板的表面存在的金屬間^:合物的個數(shù)密度少，因此初期凹陷的形成得不到促進(jìn)，粗面的均勻性容易差。另外，本發(fā)明的鋁合金板，其在對所述鋁合金板的表面進(jìn)行電化學(xué)的粗面化處理(電解粗面化處理)后的表面的算術(shù)平均粗糙度Ra為0.3pm以上、0.7pm以下。以下，對于電解粗面化處理進(jìn)行說明。(3)電解粗面化處理電解粗面化處理方法，其進(jìn)行是通過如下方法在2質(zhì)量％鹽酸中，以電流密度120A/dm2、頻率50Hz、溫度25"C的電解條件，對鋁合金板實(shí)施10秒鐘的電解處理的方法。通過以此條件進(jìn)行電解粗面化處理，以該鋁合金板作為支承體使用的印刷版，感光膜對印刷版的緊貼性和非圖像部的保水性提高等，其電解粗面化面作為印刷版而達(dá)到適合的表面性。還有，電解粗面化處理的條件，以電解粗面化面作為印刷版而達(dá)到適合的表面性的條件進(jìn)行即可，也可以根據(jù)需要適宜加以變更。例如，作為電解液，也可以使用硝酸、硫酸、檸檬酸、酒石酸等水溶液代替鹽酸，還能夠根據(jù)需要添加各種有機(jī)酸。還有，作為交流電源雖然使用公知的，但優(yōu)選正弦波的單相和三相變流等。另外，也可以將球磨法或毛刷研磨法等機(jī)械的粗面化法加以組合而進(jìn)行。在所述電解粗面化處理之前，先對鋁合金板進(jìn)行眾所周知的前處理，優(yōu)選進(jìn)行軋制油的除去和表面的清洗等。此前處理方法可列舉在溶劑、界面活性劑和氫酸化鈉、氫氧化鉀等堿水溶液中浸漬鋁合金板的方法等。在此，以堿水溶液進(jìn)行前處理(脫脂處理)時，優(yōu)選通過將由此而發(fā)生的污物浸漬的硝酸、硫酸等之中而加以除去。此外，優(yōu)選在所述電解粗面化處理之后進(jìn)行化學(xué)性的處理，以去除由電解粗面化處理而形成并殘存于表面的污物等。作為該化學(xué)性處理的方法，可列舉在溶解鋁的酸或堿水溶液中浸漬的方法等。在此，以堿水溶液進(jìn)行處理時，優(yōu)選通過將由此而發(fā)生的污物浸漬的硝酸、硫酸等之中而加以除去。實(shí)施例(第一實(shí)施例)就本發(fā)明的鋁合金板的第一實(shí)施例(實(shí)施例16)與其比較例(比較例112)進(jìn)行比較，具體地加以說明。(實(shí)施例16，比較例110)將具有表1所示的組成的鋁合金熔解、鑄造而制作鑄錠，進(jìn)行端面銑削而達(dá)到厚度470mm。以480°CX4h對該鑄錠進(jìn)行均質(zhì)化熱處理，以420"C的軋制開始溫度進(jìn)行熱軋而制作厚3mm的軋制板。冷軋?jiān)撥堉瓢宥谱骱?.3mm的鋁合金板。(比較例ll、12)將具有表1所示的組成的鋁合金熔解、鑄造而制作鑄錠，進(jìn)行端面銑削而達(dá)到厚度470mm。以350。CX4h(比較例11)或630。CX4h(比較例12)對該鑄錠進(jìn)行均質(zhì)化熱處理，以420。C的軋制開始溫度進(jìn)行熱軋而制作厚3mm的軋制板。冷軋?jiān)撥堉瓢宥谱骱?.3mm的鋁合金板。即，將制造條件變?yōu)樗龅臈l件，從而使算術(shù)平均粗糙度Ra變化。接著，按以下的條件對前述的鋁合金板的表面進(jìn)行電解粗面化處理。(電解粗面化處理?xiàng)l件)以5質(zhì)量％氫氧化鈉水溶液，在溫度50'C下對鋁合金板進(jìn)行30秒鐘脫脂后，以1質(zhì)量％硝酸在室溫下中和清洗30秒。在2質(zhì)量％鹽酸中，以電流密度120A/dm2、頻率50Hz、溫度25'C的電解條件，對經(jīng)過中和清洗的鋁合金板進(jìn)行IO秒鐘的電解處理，據(jù)此方法進(jìn)行交流電解粗面化處理。以5質(zhì)量％氫氧化鈉水溶液，在溫度50'C對經(jīng)過電解粗面化處理的鋁合金板進(jìn)行10秒鐘去污處理后，以30質(zhì)量％硝酸，在室溫下進(jìn)行30秒中和清洗，使之干燥。將其作為評價試料。接下來，測定評價試料的粗面(電解粗面化面)的算術(shù)平均粗糙度Ra，并且根據(jù)以下的評價方法對于均勻性進(jìn)行評價。其結(jié)果顯示在表1中。還有，算術(shù)平均粗糙度Ra根據(jù)JISB0601-1994記載的方法進(jìn)行。(均勻性的評價方法)使用SEM以2000倍對于評價試料的粗面進(jìn)行表面觀察，對其拍攝照片。排列此照片平行地拉出3條全長100cm的線，求得處于該線之下的最大的凹陷和最小的凹陷的尺寸(最大長度)的差，據(jù)此評價均勻性。在此，凹陷的尺寸的差在2pm以下的為0(良好)，凹陷的尺寸的差超過2pm的為X(不良)。接下來，對于所述鋁合金板，據(jù)以下的方法測定或計(jì)算抗拉強(qiáng)度和彎曲疲勞強(qiáng)度。其結(jié)果顯示在表1中。(抗拉強(qiáng)度的評價方法)通過從鋁合金板上切割來制作JIS5號試驗(yàn)片(JIS2201)。使用該試驗(yàn)片，依據(jù)JISZ2241進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，測定抗拉強(qiáng)度。在此，抗拉強(qiáng)度為200MPa以上的為O(良好)，抗拉強(qiáng)度低于200MPa的為X(不良)。(彎曲疲勞強(qiáng)度的評價方法)通過從鋁合金板切割制作試驗(yàn)片(長10mmX寬80mm)。使用此試驗(yàn)片，以在試驗(yàn)片的厚度方向上施加的單振幅5mm，進(jìn)行依據(jù)JISZ2273的平面彎曲疲勞試驗(yàn)。然后，計(jì)算反復(fù)彎曲104次的斷裂應(yīng)力，以該斷裂應(yīng)力作為彎曲疲勞強(qiáng)度。在此，斷裂應(yīng)力400MPa以上的為O(良好)，低于400MPa的為X(不良)。使用此彎曲疲勞強(qiáng)度良好的鋁合金板的印刷版切裂性良好。接下來，針對以所述鋁合金板為支承體使用的印刷版，調(diào)査作為印刷版的表面性。其結(jié)果顯示在表1中。(印刷版的表面性的評價方法)將印刷版裝配到通用的印刷機(jī)上，巻取成輥狀，進(jìn)行印刷，評價表面性。網(wǎng)點(diǎn)面積的面內(nèi)偏差等未發(fā)生的，以及油墨殘留到無墨部這樣的印刷品質(zhì)降低未發(fā)生的為O(良好)，發(fā)生網(wǎng)點(diǎn)面積的面內(nèi)偏差，無墨部留有油墨的印刷品質(zhì)降低的為X(不良)。<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>比較例8因?yàn)镸g含量超過本發(fā)明范圍的上限值，所以粗面的均勻性差，另外，由于在鋁合金板表面形成有粗大的金屬間化合物，因此電解粗面化處理后的算術(shù)平均粗糙度Ra超過本發(fā)明范圍的上限值，所以印刷版的表面性差。比較例9因?yàn)镸n含量低于本發(fā)明范圍的下限值，所以粗面的均勻性差，印刷版的表面性差。另外強(qiáng)度不足，抗拉強(qiáng)度、彎曲疲勞強(qiáng)度差。比較例10因?yàn)镸n含量超過本發(fā)明范圍的上限值，所以粗面的均勻性差，另外，由于在鋁合金板表面形成有粗大的金屬間化合物，因此電解粗面化處理后的算術(shù)平均粗糙度Ra超過本發(fā)明范圍的上限值，所以印刷版的表面性差。比較例11因?yàn)殡娊獯置婊幚砗蟮乃阈g(shù)平均粗糙度Ra超過本發(fā)明范圍的上限值，另外因?yàn)榫鶆蛐砸膊睿杂∷娴谋砻嫘圆?。比較例12因?yàn)殡娊獯置婊幚砗蟮乃阈g(shù)平均粗糙度Ra低于本發(fā)明范圍的下限值，另外因?yàn)榫鶆蛐砸膊?，所以印刷版的表面性差?第二實(shí)施例)本發(fā)明的鋁合金板的第二實(shí)施方式(實(shí)施例714)與其比較例(比較例1326)進(jìn)行比較，具體地加以說明。(實(shí)施例714，比較例1324)將具有表2所示的組成的鋁合金熔解、鑄造而制作鑄錠，進(jìn)行端面銑削而達(dá)到厚度470mm。以480°CX4h對該鑄錠進(jìn)行均質(zhì)化熱處理，以420'C的軋制開始溫度進(jìn)行熱軋而制作厚3mm的軋制板。冷軋?jiān)撥堉瓢宥谱骱?.3mm的鋁合金板。(比較例25、26)將具有表2所示的組成的鋁合金熔解、鑄造而制作鑄錠，進(jìn)行端面銑削而達(dá)到厚度470mm。以350。CX4h(比較例25)或630。CX4h(比較例26)對該鑄錠進(jìn)行均質(zhì)化熱處理，以42(TC的軋制開始溫度進(jìn)行熱軋而制作厚3mm的軋制板。冷軋?jiān)撥堉瓢宥谱骱?.3mm的鋁合金板。g卩，將制造條件變?yōu)樗龅臈l件，從而使算術(shù)平均粗糙度Ra變化。接著，以與第一實(shí)施例相同的條件對前述的鋁合金板的表面進(jìn)行電解粗面化處理。接著，以與第一實(shí)施例相同的方法測定評價試料的粗面(電解粗面化面)的算術(shù)平均粗糙度Ra，并且據(jù)以下的評價方法就均勻性進(jìn)行評價。其結(jié)果顯示在表2中。(均勻性的評價方法)使用SEM以2000倍對于評價試料的粗面進(jìn)行表面觀察，對其拍攝照片。排列此照片平行地拉出3條全長100cm的線，求得處于該線之下的最大的凹陷和最小的凹陷的尺寸(最大長度)的差，據(jù)此評價均勻性。在此，凹陷的尺寸的差在1.5pm以下的為O(良好)，凹陷的尺寸的差超過1.5pm的為X(不良)。接下來，對于所述鋁合金板，據(jù)以下的方法測定或計(jì)算抗拉強(qiáng)度和彎曲疲勞強(qiáng)度。還有，關(guān)于彎曲疲勞強(qiáng)度的評價方法，因?yàn)榕c第一實(shí)施例相同，所以在此省略說明。其結(jié)果顯示在表2中。(抗拉強(qiáng)度的評價方法)通過從鋁合金板上切割來制作JIS5號試驗(yàn)片(JIS2201)。使用該試驗(yàn)片，依據(jù)JISZ2241進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，測定抗拉強(qiáng)度。在此，抗拉強(qiáng)度為190MPa以上的為O(良好)，抗拉強(qiáng)度低于l卯MPa的為X(不良)。接下來，針對以所述鋁合金板為支承體使用的印刷版，調(diào)査作為印刷版的表面性。還有，關(guān)于表面性的評價方法因?yàn)榕c第一實(shí)施例相同，所以在此省略說明。其結(jié)果顯示在表2中。<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>如表2所示，實(shí)施例714因?yàn)榛瘜W(xué)組成、電解粗面化處理后的算術(shù)平均粗糙度Ra滿足本發(fā)明的發(fā)明范圍(以下稱為本發(fā)明范圍)，所以粗面的均勻性、鋁合金板的強(qiáng)度(抗拉強(qiáng)度、彎曲疲勞強(qiáng)度)、印刷版的表面性優(yōu)異。比較例13因?yàn)镾i含量低于本發(fā)明范圍的下限值，所以粗面的均勻性差，印刷版的表面性差。比較例14因?yàn)镾i含量超過本發(fā)明范圍的上限值，所以粗面的均勻性差，印刷版的表面性差。比較例15因?yàn)镕e含量低于本發(fā)明范圍的下限值，所以粗面的均勻性差，印刷版的表面性差。另外強(qiáng)度不足，抗拉強(qiáng)度、彎曲疲勞強(qiáng)度差。比較例16因?yàn)镕e含量超過本發(fā)明范圍的上限值，所以粗面的均勻性差，另外，由于在鋁合金板表面形成有粗大的金屬間化合物，因此電解粗面化處理后的算術(shù)平均粗糙度Ra超過本發(fā)明范圍的上限值，所以印刷版的表面性差。比較例17因?yàn)镃u含量低于本發(fā)明范圍的下限值，所以粗面的均勻性差，印刷版的表面性差。另外強(qiáng)度不足，抗拉強(qiáng)度、彎曲疲勞強(qiáng)度差。比較例18因?yàn)镃u含量超過本發(fā)明范圍的上限值，所以粗面的均勻性差，印刷版的表面性差。比較例19因?yàn)镸g含量低于本發(fā)明范圍的下限值，所以強(qiáng)度不足，抗拉強(qiáng)度、彎曲疲勞強(qiáng)度差。比較例20因?yàn)镸g含量超過本發(fā)明范圍的上限值，所以粗面的均勻性差，另外，由于在鋁合金板表面形成有粗大的金屬間化合物，因此電解粗面化處理后的算術(shù)平均粗糙度Ra超過本發(fā)明范圍的上限值，所以印刷版的表面性差。比較例21因?yàn)镸n含量低于本發(fā)明范圍的下限值，所以粗面的均勻性差，印刷版的表面性差。另外強(qiáng)度不足，抗拉強(qiáng)度、彎曲疲勞強(qiáng)度差。比較例22因?yàn)镸n含量超過本發(fā)明范圍的上限值，所以粗面的均勻性差，印刷版的表面性差。比較例23因?yàn)镹i含量低于本發(fā)明范圍的下限值，所以粗面的均勻性差，印刷版的表面性差。比較例24因?yàn)镹i含量超過本發(fā)明范圍的上限值，所以粗面的均勻性差，印刷版的表面性差。比較例25因?yàn)殡娊獯置婊幚砗蟮乃阈g(shù)平均粗糙度Ra超過本發(fā)明范圍的上限值，另外因?yàn)榫鶆蛐砸膊睿杂∷娴谋砻嫘圆?。比較例26因?yàn)殡娊獯置婊幚砗蟮乃阈g(shù)平均粗糙度Ra低于本發(fā)明范圍的下限值，另外因?yàn)榫鶆蛐砸膊睿杂∷娴谋砻嫘圆睢?quán)利要求1.一種印刷版用高強(qiáng)度鋁合金板，其特征在于，含有Si0.03質(zhì)量％以上0.15質(zhì)量％以下、Fe0.25質(zhì)量％以上0.50質(zhì)量％以下、Cu0.001質(zhì)量％以上0.050質(zhì)量％以下、Mg超過0.05質(zhì)量％低于0.30質(zhì)量％和Mn超過0.05質(zhì)量％低于0.30質(zhì)量％，余量是Al和不可避免的雜質(zhì)，其中，在2質(zhì)量％的鹽酸中，以電流密度120A/dm2、頻率50Hz、溫度25℃的電解條件對所述鋁合金板進(jìn)行電解粗面化處理后的表面的算術(shù)平均粗糙度Ra為0.3μm以上0.7μm以下。2.—種印刷版用高強(qiáng)度鋁合金板，其特征在于，含有Si:0.03質(zhì)量％以上O.15質(zhì)量％以下、Fe:0.25質(zhì)量％以上0.50質(zhì)量％以下、Cu:0.001質(zhì)量％以上0.050質(zhì)量°/。以下、Mg:0.05質(zhì)量％以上0.50質(zhì)量％以下、Mn:0.01質(zhì)量°/。以上0.10質(zhì)量％以下和Ni:0.005質(zhì)量％以上0.20質(zhì)量％以下，余量是Al和不可避免的雜質(zhì)，其中，在2質(zhì)量的％鹽酸中，以電流密度120A/dm2、頻率50Hz、溫度25'C的電解條件對所述鋁合金板進(jìn)行電解粗面化處理后的表面的算術(shù)平均粗糙度Ra為0.3pm以上0.7,以下。全文摘要一種以規(guī)定量含有Si、Fe、Cu、Mg和Mn，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的印刷版用高強(qiáng)度鋁合金板，或者以規(guī)定量含有Si、Fe、Cu、Mg、Mn和Ni，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的印刷版用高強(qiáng)度鋁合金板，其中，在2質(zhì)量％鹽酸中，以電流密度120A/dm²、頻率50Hz、溫度25℃的電解條件對所述鋁合金板進(jìn)行電解粗面化處理后的表面的算術(shù)平均粗糙度Ra為0.3μm以上、0.7μm以下。文檔編號C22C21/00GK101535514SQ20078004225公開日2009年9月16日申請日期2007年12月3日優(yōu)先權(quán)日2006年12月5日發(fā)明者小林一德,星野晃三申請人:株式會社神戶制鋼所