專利名稱：：一種無間隙原子熱軋鋼帶及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種無間隙原子熱軋鋼帶及其制造方法。技術(shù)背景-汽車工業(yè)始終是發(fā)達(dá)國家經(jīng)濟(jì)的支柱產(chǎn)業(yè)，也是一些發(fā)展中國家的重要產(chǎn)業(yè)。2001年以來，隨著我國汽車工業(yè)的迅猛發(fā)展，對汽車用鋼的需求量大幅度上升。目前汽車用鋼仍以鋼板為主，其中轎車用鋼板重量約占轎車總重的50%。轎車零部件所用鋼板，如發(fā)動(dòng)機(jī)罩用鋼板、行李箱蓋板、車門外板、前后檔泥板、車頂板、車身底板和儀表板等多數(shù)需要經(jīng)過沖壓成型，而且為簡化車體組裝，進(jìn)一步提高轎車整體性能和安全性能，轎車零部件正在向組合成型方向發(fā)展，這就對鋼板的成型性能提出了更高的要求。為適應(yīng)這種發(fā)展趨勢，轎車用鋼板已由以低碳沸騰鋼為代表的第一代沖壓用鋼、以低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼為代表的第二代沖壓用鋼發(fā)展到了以超低碳、氮IF鋼為代表的第三代沖壓用鋼。IF鋼(InterstitialFreeSteel)即無間隙原子鋼，是在超低C、N鋼中加入一定量的Nb或Ti或Nb、Ti合金元素，使鋼中C、N原子被固定成碳化物、氮化物，而鋼中無間隙原子存在的鋼種，IF鋼具有極優(yōu)良的深沖性能。汽車用IF鋼雖然多以冷軋、退火或鍍鋅狀態(tài)交貨，但是由于冷軋鋼帶的原料是熱軋鋼帶，熱軋鋼帶的組織和性能會(huì)遺傳到冷軋鋼帶上，熱軋鋼帶若具有晶粒過粗、晶粒過細(xì)或者晶粒不均勻等組織特征以及塑性不高等性能特征，會(huì)使冷軋鋼帶塑性下降，嚴(yán)重時(shí)將導(dǎo)致冷軋產(chǎn)品沖壓開裂產(chǎn)生廢品。熱軋鋼帶的塑性對成品冷軋鋼帶的深沖性能有重要影響。現(xiàn)在雖然已經(jīng)公開了多項(xiàng)有關(guān)IF鋼的發(fā)明專利，但僅有一項(xiàng)與熱軋鋼帶的塑性有關(guān)。2007年6月6日公開的專利號為CN1974824的"一種薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)IF鋼的生產(chǎn)工藝"發(fā)明專利，提供了一項(xiàng)基于轉(zhuǎn)爐-薄板坯連鑄連軋短流程工藝路線生產(chǎn)Ti微合金化IF鋼的技術(shù)，其中IF熱軋鋼帶的屈服強(qiáng)度為265-285MPa,抗拉強(qiáng)度為340-365MPa,延伸率為35%-43%，該熱軋鋼帶的強(qiáng)度較高，塑性較低，以此為原料生產(chǎn)的冷軋成品的延伸率為36.5%-42%，平均n值為0.22-0.23，平均r值為1.48-1.81，其塑性和深沖性能不高，只能用作商品級(CQ)、普通沖壓級(DQ)、深沖壓級(DDQ)等較低沖壓級別鋼板，而不符合超深沖壓級(EDDQ)、超級超深沖壓級(S-EDDQ)、高級超深沖壓級(H-EDDQ)等較高沖壓級別鋼板對沖壓性能的要求。
發(fā)明內(nèi)容為了克服現(xiàn)有無間隙原子熱軋鋼帶及其制造方法的上述不足，本發(fā)明提供了一種強(qiáng)度較低，塑性較高的無間隙原子熱軋鋼帶，同時(shí)提供這種鋼帶的制造方法。為了達(dá)到上述目的，并解決熱軋鋼帶組織不均、塑性不良導(dǎo)致成品冷軋鋼帶深沖性能不高的問題，本發(fā)明主要通過化學(xué)成分和熱軋工藝制度的合理匹配，生產(chǎn)出一種良塑性Nb、Ti復(fù)合微合金化IF熱軋鋼帶。本無間隙原子熱軋鋼帶及的化學(xué)成分的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)配比為0<C《0.0050<P《0.0180<S《0.0150<N《0.0040<Si《0.03Mn:O.100.20Al:O.020.060<Ti《0.070，0<Nb《0.0200<Cr《0.050<Ni《0.070<Cu《0.070<Mo《0.020，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。一般寬度為10002130mm，厚度3.0-5.Omm。本發(fā)明所述的良塑性IF熱軋鋼帶化學(xué)成分的限定理由如下C在鋼中形成間隙固溶體，具有顯著的固溶強(qiáng)化效應(yīng)，隨著C含量的提高，鋼的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和硬度增加，但塑性和成型性能卻明顯下降。隨著鋼中固溶C含量的提高，〈111〉織構(gòu)密度降低，成品時(shí)效傾向增強(qiáng)。因此，限定C含量不得高于0.005X。N和C一樣，固溶于Fe中形成間隙固溶體，并同樣具有顯著的固溶強(qiáng)化效應(yīng)，使鋼的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和硬度增加，卻使鋼的塑性和成型性能下降。隨著溫度的降低，N在鐵素體中的溶解度急劇降低，且多以A1N形式在晶界析出，抑制鐵素體晶粒生長，提高鋼的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和硬度，降低其塑性和成型性能。N也使鋼產(chǎn)生應(yīng)變時(shí)效現(xiàn)象。因此，限定N含量不得高于O.004%。Si固溶于Fe中形成置換固溶體，其固溶強(qiáng)化能力僅次于P，可有效提高鋼的強(qiáng)度，但同時(shí)也在一定程度上降低鋼的塑性和韌性。Si比鐵更容易被氧化，在再結(jié)晶退火過程中會(huì)在鋼板表面發(fā)生選擇性氧化反應(yīng)，其氧化產(chǎn)物易富集于鋼板表面，這不僅會(huì)影響熱鍍鋅效果，而且會(huì)使熱鍍鋅時(shí)的合金化反應(yīng)遲滯，導(dǎo)致因高溫合金化而使熱鍍鋅板的鋅層抗粉化能力下降。因此，限定Si含量不得高于0.03X。Mn在鋼中與Fe互溶形成固溶體，其固溶強(qiáng)化能力低于P和Si，Mn和固溶C共存會(huì)降低鋼的深沖性。Mn是良好的脫硫劑，能夠減弱或消除因S引起的鋼的熱脆性，改善鋼的熱加工性能。Mn含量過低不僅會(huì)使成本增高，還易增加鋼的熱脆傾向。因此，將Mn含量限定在O.10%-0.20%范圍。與其它元素相比，P是固溶強(qiáng)化鐵素體能力最強(qiáng)的元素，隨著P含量的提高，鋼的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和硬度顯著增加，但塑性、成型性能和韌性，尤其是低溫韌性卻明顯下降。P在鋼中易偏析，損害鋼板組織的均勻性，導(dǎo)致裂紋源。P在晶界偏析，也會(huì)使熱鍍鋅過程中的合金化反應(yīng)遲滯，從而同樣產(chǎn)生因高溫合金化而使熱鍍鋅板鋅層抗粉化能力下降的問題。因此，限定P含量不得高于0.018X。S對鋼的強(qiáng)度和塑性影響不大。S在鐵素體中的溶解度很低，在鋼中多以硫化物夾雜的形式存在，這些夾雜物會(huì)降低鋼的塑性和韌性，使其產(chǎn)生明顯的各向異性，并導(dǎo)致成品表面和內(nèi)在缺陷。S易使鋼產(chǎn)生熱脆性，嚴(yán)重惡化鋼的熱加工性能。S易偏析，明顯損害鋼板組織和質(zhì)量的均勻性，是使鋼板產(chǎn)生裂紋的重要原因之一。因此，限定S含量不得高于0.015X。Al和O有很強(qiáng)的親和力，冶煉時(shí)一般將A1作為主要脫氧劑加入鋼中。A1和N也有較強(qiáng)的親和力，能夠起到固定鋼中固溶N、消除由其產(chǎn)生的應(yīng)變時(shí)效的作用。但鋼中A1含量太高會(huì)降低熱鍍鋅時(shí)的合金化反應(yīng)速率并提高合金化溫度。因此，將A1含量限定在0.02X-0.06X范圍。Ti是極為活潑的金屬元素之一，它和O、C、N、S均有極強(qiáng)的親和力，是一種良好的脫氧劑，也是固定鋼中固溶C、N的有效元素。在IF鋼中加入Ti的目的就在于清除鋼中C、N原子，得到純凈的鐵素體基體，但是如果Ti的加入量過高，則導(dǎo)致成本增加和再結(jié)晶溫度提高。因此，限定Ti含量不得高于O.07%。Nb和O、C、N均有很強(qiáng)的親和力，可分別與其形成穩(wěn)定的化合物。與Ti的作用類似，在IF鋼中加入Nb是為了清除鋼中C、N原子，得到純凈的鐵素體基體，但是如果Nb的加入量過高，也會(huì)導(dǎo)致成本增加和再結(jié)晶溫度提高。因此，限定Nb含量不得高于0.02X。Nb、Ti復(fù)合微合金化IF鋼的力學(xué)性能對工藝參數(shù)不敏感、整巻性能波動(dòng)小、平面各向異性小，鍍層具有良好的抗粉化能力，適于采用高溫連續(xù)退火工藝生產(chǎn)成品冷軋板，也適于用作熱鍍鋅和電鍍鋅基板。Cr、Ni、Cu、Mo均能起到一定程度的固溶強(qiáng)化作用，提高鋼的屈服強(qiáng)度，降低其塑性和成型性能，Mo還能提高鋼的再結(jié)晶溫度。因此，限定Cr含量不得高于O.05%，Ni含量不得高于O.07%,Cu含量不得高于O.07%，Mo含量不得高于0.02X。本無間隙原子熱軋鋼帶及其制造方法包括下述依次的步驟-A制備連鑄坯通過鐵水預(yù)處理脫硫、頂?shù)讖?fù)合吹煉轉(zhuǎn)爐冶煉、RH精煉和厚板坯連鑄，獲得的連鑄坯的化學(xué)成分的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)為0<C《0.0050<P《0.0180<S《0.0150<N《0.0040<Si《0.03Mn:0.10~0.20Al-0.020.06，0<Ti《0.0700<Nb《0.0200<Cr《0.050<Ni《0.070<Cu《0.070<Mo《0.020，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。B采用傳統(tǒng)熱連軋工藝將連鑄坯加工成熱軋鋼帶6連鑄坯在步進(jìn)式加熱爐中加熱到120(TC以上，保溫時(shí)間長于2.5小時(shí)，使奧氏體均勻化；連鑄坯經(jīng)過粗軋和精軋兩個(gè)階段的熱加工，生產(chǎn)出厚度為3.0-5.0mm的成品熱軋鋼帶，熱軋鋼帶終軋溫度880-930°C，以實(shí)現(xiàn)奧氏體軋制；熱軋鋼帶終軋后快速水冷至680-750'C巻取，以獲得細(xì)小均勻的鐵素體晶粒和粗大稀疏的析出物，然后再在空氣中冷卻到室溫。本無間隙原子熱軋鋼帶及其制造方法，在于通過化學(xué)成分和熱軋工藝制度的合理匹配，生產(chǎn)出一種良塑性Nb、Ti復(fù)合微合金化IF熱軋鋼帶，以此為原料生產(chǎn)的冷軋鋼帶具有良好的沖壓性能。本發(fā)明的熱軋鋼帶與2007年6月6日公開的專利號為CN1974824的"一種薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)IF鋼的生產(chǎn)工藝"發(fā)明專利中熱軋鋼帶拉伸性能的對比見表1，以上述兩種熱軋鋼帶為原料生產(chǎn)的冷軋鋼帶沖壓性能的對比見表2。<table>tableseeoriginaldocumentpage7</column></row><table>由表l可以看出，與對比專利CN1974824熱軋鋼帶相比，本發(fā)明的熱軋鋼帶強(qiáng)度較低，塑性較高。由表2可以看出，以本發(fā)明IF熱軋鋼帶為原料生產(chǎn)的冷軋鋼帶的延伸率為45.3%-46%，平均n值為0.24-0.25，平均r值為2.48-2.77，明顯高于對比專利CN1974824冷軋鋼帶的相應(yīng)指標(biāo)，其塑性和深沖性能較高，可用作超深沖壓級(EDDQ)、超級超深沖壓級(S-EDDQ)、高級超深沖壓級(H-EDDQ)等較高沖壓級別鋼板，能夠更好地滿足汽車、家電制造等行業(yè)的使用要求。從而解決現(xiàn)有IF熱軋鋼帶強(qiáng)度較高，塑性較低，以其為原料生產(chǎn)的冷軋成品塑性和深沖性能不高，只能用作商品級(CQ)、普通沖壓級(DQ)、深沖壓級(DDQ)等較低沖壓級別鋼板，而不符合超深沖壓級(EDDQ)、超級超深沖壓級(S-EDDQ)、高級超深沖壓級(H-EDDQ)等較高沖壓級別鋼板對沖壓性能要求的問題。具體實(shí)施例方式下面結(jié)合實(shí)施例詳細(xì)說明本無間隙原子熱軋鋼帶及其制造方法的具體實(shí)施方式，但本無間隙原子熱軋鋼帶及其制造方法的具體實(shí)施方式不局限于下述的實(shí)施例。下述各實(shí)施例的生產(chǎn)條件為鐵水預(yù)處理設(shè)施，180噸頂?shù)讖?fù)合吹煉轉(zhuǎn)爐，RH精煉裝置，厚板坯連鑄機(jī)，半連續(xù)式熱軋鋼帶生產(chǎn)線。Nb、Ti復(fù)合微合金化IF熱軋鋼帶化學(xué)分析方法為GB/T223，取樣方法GB/T222。Nb、Ti復(fù)合微合金化IF熱軋鋼帶拉伸性能檢驗(yàn)方法GB/T228,取樣方法GB/T2975。Nb、Ti復(fù)合微合金化的熱軋鋼帶冷彎性能檢驗(yàn)方法GB/T232，取樣方法GB/T2975。鋼板實(shí)施例一本實(shí)施例的無間隙原子熱軋鋼帶厚3.0mm，化學(xué)成分的質(zhì)量百分配比為C:0.0016N:0.0020Si:0.01Mm0.14P:0.007S:0.005Al:0.04Ti:0.05Nb:0.015Cr:0.02Ni:0.02Cu:0.01Mo:0.002，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。本實(shí)施例的IF熱軋鋼帶按照GB/T2975標(biāo)準(zhǔn)取樣，按照GB/T228標(biāo)準(zhǔn)測試?yán)煨阅?，測試結(jié)果下屈服強(qiáng)度ReL:245MPa，抗拉強(qiáng)度Rm:320MPa，斷后伸長率A:48%。本實(shí)施例的熱軋鋼帶按照GB/T2975標(biāo)準(zhǔn)取樣，按照GB/T232標(biāo)準(zhǔn)測試?yán)鋸澬阅?，測試結(jié)果180°d=0冷彎試樣完好。鋼板實(shí)施例二本實(shí)施例的無間隙原子熱軋鋼帶厚4.Omm化學(xué)成分的質(zhì)量百分配比為C:0.0015N:0.0018Si:0.01Mn:0.141P:0.007S:0.005AL:0.04Ti:0.05Nb:0.014Cr:0.02Ni:0.02Cu:0.01Mo:0.0043，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。本實(shí)施例的IF熱軋鋼帶按照GB/T2975標(biāo)準(zhǔn)取樣，按照GB/T228標(biāo)準(zhǔn)測試?yán)煨阅埽瑴y試結(jié)果下屈服強(qiáng)度ReL:260MPa，抗拉強(qiáng)度Rm:315MPa，斷后伸長率A:50%。上述IF熱軋鋼帶按照GB/T2975標(biāo)準(zhǔn)取樣，按照GB/T232標(biāo)準(zhǔn)測試?yán)鋸澬阅?，測試結(jié)果180。d=0冷彎試樣完好。鋼板實(shí)施例三本實(shí)施例的無間隙原子熱軋鋼帶厚5.Omm化學(xué)成分的質(zhì)量百分配比為C:0.0014N:0.0015Si:0.006Mn:0.147P:0.0061S:0.005AL:0.0383Ti:0.056Nb:0.0146;Cr:0.0163;Ni:0.0137Cu:0.0055Mo:0.0024，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。本實(shí)施例的IF熱軋鋼帶按照GB/T2975標(biāo)準(zhǔn)取樣，按照GB/T228標(biāo)準(zhǔn)測試?yán)煨阅?，測試結(jié)果下屈服強(qiáng)度ReL:215MPa，抗拉強(qiáng)度Rm:295MPa，斷后伸長率A:52%。上述IF熱軋鋼帶按照GB/T2975標(biāo)準(zhǔn)取樣，按照GB/T232標(biāo)準(zhǔn)測試?yán)鋸澬阅?，測試結(jié)果180°d=0冷彎試樣完好。制造方法實(shí)施例一本實(shí)施例制造的是鋼板實(shí)施例一，本實(shí)施例的制造方法包括下述依次的步驟A制備連鑄坯-通過鐵水預(yù)處理脫硫、180噸頂?shù)讖?fù)合吹煉轉(zhuǎn)爐冶煉、RH精煉和厚板坯連鑄，獲得的連鑄坯的化學(xué)成分的質(zhì)量百分配比為C:0.0016N:0.0020Si:0.01Mn:0.14P:0.007S:0.005Al:0.04Ti:0.05Nb:0.015Cr:0.02Ni:0.02Cu:0.01Mo:0.002,其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。B采用傳統(tǒng)熱連軋工藝將連鑄坯加工成熱軋鋼帶連鑄坯在步進(jìn)式加熱爐中加熱到123(TC，保溫時(shí)間3小時(shí)。連鑄坯經(jīng)過粗軋和精軋兩個(gè)階段的熱加工，生產(chǎn)出厚度為3.0mm的成品熱軋鋼帶，熱軋鋼帶終軋溫度91(TC。熱軋鋼帶終軋后快速水冷至72(TC巻取，然后再在空氣中冷卻到室溫。本實(shí)施例的IF熱軋鋼帶按照GB/T2975標(biāo)準(zhǔn)取樣，按照GB/T228標(biāo)準(zhǔn)測試?yán)煨阅埽瑴y試結(jié)果下屈服強(qiáng)度ReL:245MPa，抗拉強(qiáng)度Rm:320MPa，斷后伸長率A:48%。本實(shí)施例的熱軋鋼帶按照GB/T2975標(biāo)準(zhǔn)取樣，按照GB/T232標(biāo)準(zhǔn)測試?yán)鋸澬阅?，測試結(jié)果180°d二0冷彎試樣完好。制造方法實(shí)施例二本實(shí)施例制造的是鋼板實(shí)施例二，本實(shí)施例的制造方法包括下述依次的步驟A制備連鑄坯通過鐵水預(yù)處理脫硫、180噸頂?shù)讖?fù)合吹煉轉(zhuǎn)爐冶煉、RH精煉和厚板坯連鑄，獲得的連鑄坯的化學(xué)成分的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)配比為C:0.0015N:0.0018Si:0.01Mn:0.141P:0.007S:0.005AL:0.04Ti:0.05Nb:0.014Cr:0.02Ni:0.02Cu:0.01Mo:0.0043，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。B采用傳統(tǒng)熱連軋工藝將連鑄坯加工成熱軋鋼帶連鑄坯在步進(jìn)式加熱爐中加熱到1220°C，保溫時(shí)間3小時(shí)。連鑄坯經(jīng)過粗軋和精軋兩個(gè)階段的熱加工，生產(chǎn)出厚度為4.Oram的成品熱軋鋼帶，熱軋鋼帶終軋溫度90(TC，熱軋鋼帶終軋后快速水冷至71(TC巻取，然后再在空氣中冷卻到室溫。本實(shí)施例的IF熱軋鋼帶按照GB/T2975標(biāo)準(zhǔn)取樣，按照GB/T228標(biāo)準(zhǔn)測試?yán)煨阅?，測試結(jié)果下屈服強(qiáng)度ReL:260MPa,抗拉強(qiáng)度Rm:315MPa，斷后伸長率A:50%。上述IF熱軋鋼帶按照GB/T2975標(biāo)準(zhǔn)取樣，按照GB/T232標(biāo)準(zhǔn)測試?yán)鋸澬阅?，測試結(jié)果180°d=0冷彎試樣完好。制造方法實(shí)施例三本實(shí)施例制造的是鋼板實(shí)施例三，本實(shí)施例的制造方法包括下述依次的步驟A制備連鑄坯通過鐵水預(yù)處理脫硫、180噸頂?shù)讖?fù)合吹煉轉(zhuǎn)爐冶煉、RH精煉和厚板坯連鑄，獲得的連鑄坯的化學(xué)成分的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)為C:0.0014N:0.0015Si:0.006Mn:0.147P:0.0061S:0.005AL:0.0383Ti:0.056Nb:0.0146;Cr:0.0163;Ni:0.0137Cu:0.0055Mo:0.0024，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。B采用傳統(tǒng)熱連軋工藝將連鑄坯加工成熱軋鋼帶連鑄坯在步進(jìn)式加熱爐中加熱到122(TC，保溫時(shí)間3小時(shí)。連鑄坯經(jīng)過粗軋和精軋兩個(gè)階段的熱加工，生產(chǎn)出厚度為5.Omm的成品熱軋鋼帶，熱軋鋼帶終軋溫度90(TC，熱軋鋼帶終軋后快速水冷至70(TC巻取，然后再在空氣中冷卻到室溫。上述IF熱軋鋼帶按照GB/T2975標(biāo)準(zhǔn)取樣，按照GB/T228標(biāo)準(zhǔn)測試?yán)煨阅?，測試結(jié)果下屈服強(qiáng)度ReL:215MPa，抗拉強(qiáng)度Rm:295MPa，斷后伸長率A:52%。上述IF熱軋鋼帶按照GB/T2975標(biāo)準(zhǔn)取樣，按照GB/T232標(biāo)準(zhǔn)測試?yán)鋸澬阅?，測試結(jié)果180°d=0冷彎試樣完好。權(quán)利要求1、一種無間隙原子熱軋鋼帶，其化學(xué)成分的質(zhì)量百分配比為0＜C≤0.0050＜P≤0.0180＜S≤0.0150＜N≤0.0040＜Si≤0.03Mn0.10～0.20Al0.02～0.060＜Ti≤0.070，0＜Nb≤0.0200＜Cr≤0.050＜Ni≤0.070＜Cu≤0.070＜Mo≤0.020，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。2、權(quán)利要求l所述的無間隙原子熱軋鋼帶的制造方法，它包括下述依次的步驟-A制備連鑄坯通過鐵水預(yù)處理脫硫、頂?shù)讖?fù)合吹煉轉(zhuǎn)爐冶煉、RH精煉和厚板坯連鑄，獲得的連鑄坯的化學(xué)成分的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)為0<C《0.0050<P《0.0180<S《0.0150<N《0.0040<Si《0.03Mn:O.100.20Al:0.020.060<Ti《0.070，0<Nb《0.0200<Cr《0.050<Ni《0.070<Cu《0.070<Mo《0.020,其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)；B采用傳統(tǒng)熱連軋工藝將連鑄坯加工成熱軋鋼帶。3、按照權(quán)利要求2所述的無間隙原子熱軋鋼帶的制造方法，其特征是在采用傳統(tǒng)熱連軋工藝將連鑄坯加工成熱軋鋼帶的過程中，連鑄坯在步進(jìn)式加熱爐中加熱到120(TC以上，保溫時(shí)間長于2.5小時(shí)，使奧氏體均勻化；連鑄坯經(jīng)過粗軋和精軋兩個(gè)階段的熱加工，生產(chǎn)出厚度為3.0-5.0mm的成品熱軋鋼帶，熱軋鋼帶終軋溫度880-93(TC，以實(shí)現(xiàn)奧氏體軋制；熱軋鋼帶終軋后快速水冷至680-75(TC巻取，以獲得細(xì)小均勻的鐵素體晶粒和粗大稀疏的析出物，然后再在空氣中冷卻到室溫。全文摘要一種無間隙原子熱軋鋼帶及其制造方法，鋼帶的化學(xué)成分的質(zhì)量百分配比為0＜C≤0.005；0＜P≤0.018；0＜S≤0.015；0＜N≤0.0040＜Si≤0.03；Mn0.10～0.20；Al0.02～0.06；0＜Ti≤0.070；0＜Nb≤0.020；0＜Cr≤0.05；0＜Ni≤0.07；0＜Cu≤0.07；0＜Mo≤0.020，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。鋼帶的制造方法的步驟為A制備連鑄坯通過鐵水預(yù)處理脫硫、頂?shù)讖?fù)合吹煉轉(zhuǎn)爐冶煉、RH精煉和厚板坯連鑄；B采用傳統(tǒng)熱連軋工藝將連鑄坯加工成熱軋鋼帶，終軋溫度880-930℃，快速水冷至680-750℃卷取，然后冷卻到室溫。本無間隙原子熱軋鋼帶制造方法制的鋼帶強(qiáng)度較低，塑性較高，加工工藝好。文檔編號C21C5/28GK101608285SQ200910074898公開日2009年12月23日申請日期2009年7月13日優(yōu)先權(quán)日2009年7月13日發(fā)明者王立新,辛建卿申請人:山西太鋼不銹鋼股份有限公司