專利名稱：用于排氣閥的耐熱鋼的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及用于排氣閥的耐熱鋼。
背景技術：
已經在發(fā)動機中使用了用于將燃料和空氣的混合氣體引入氣缸中的進氣閥，以及用于將燃燒氣體排出到氣缸外部的排氣閥。其中，由于排氣閥暴露于高溫燃料氣體中，因此已經在排氣閥中使用了具有優(yōu)異高溫特性(例如，高溫硬度、疲勞特性、耐磨性和抗氧化性)的材料。作為用于排氣閥的材料，已知有Ni基超合金(例如，NCF751)、奧氏體耐熱鋼 (例如，SUH35)等。Ni基超合金是這樣一種材料其中通過時效處理使得Y ‘相析出，從而增強了其在高溫下的強度和耐磨性。Ni基超合金價格昂貴，但具有極高的耐熱性。因此，采用Ni基超合金的閥門主要在暴露于800°C或更高的溫度下的大功率發(fā)動機中使用。另一方面，奧氏體耐熱鋼是這樣一種材料其中使得M23C6型碳化物析出，從而增強了其在高溫下的強度和耐磨性。奧氏體耐熱鋼在高溫特性方面次于Ni基超合金，但其價格低廉。因此，采用奧氏體耐熱鋼的閥門主要在不要求高耐熱性的發(fā)動機中使用。關于適合用于排氣閥的這些材料，迄今為止已提出了多項建議。例如， JP-A-2004-277860公開了一種用于排氣閥的耐熱合金，其包含(按重量％計)C :0. 01% 至0. 2%, Si 小于或等于1%，Mn 小于或等于1%，Ni :30%至62%，Cr 至20%，W 0. 01%至 3. 0%,A1 :0. 7%至小于 1. 6%, Ti 1. 5%至 3. 0%,B 0. 001%至 0. 01%,P 小于或等于0. 02%以及S 小于或等于0. 01%，余量為Fe和不可避免的雜質。此外，JP-A-9-279309公開了一種i^e-Cr-Ni耐熱合金，其包含(按重量％計):C 0.01% 至 0. 10%,Si 小于或等于 2%，Mn 小于或等于 2%，Cr :14% 至 18%，Nb+Ta :0. 5% 至 1.5%，Ti :2. 0%至 3. 0%，A1 :0. 8%至 1. 5%，Ni :30%至35%，8 :0. 001 %至0. 01 %，Cu 小于或等于0. 5%,P 小于或等于0. 02%,S 小于或等于0.01%,0 小于或等于0.01%, 及N 小于或等于0. 01%，余量為Fe和不可避免的雜質，并且該!^e-Cr-Ni耐熱合金具有預定的組分平衡。此外，JP-A-2001-323323公開了一種制造汽車發(fā)動機閥的方法，包括使具有 Fe-O. 53 % C-0. 2 % Si_9. 2 % Mn_3. 9 % Ni-21. 5 % Cr-0. 43 % N 組成的 Fe 基耐熱鋼在 1，100°C至 1，180°C 的溫度下進行固溶處理(solution treatment)，并在 700°C至 1，000°C 的溫度下鍛造閥的斜面部分，然后進行時效處理。該文獻記載了當使具有預定組成的!^e基耐熱鋼在預定條件下進行固溶處理、鍛造和時效處理時，可以將閥面部分的硬度調節(jié)為大于或等于HV 400。由于最近原材料的成本上漲，因此排氣閥的生產成本受到原材料成本波動的顯著影響。特別是，Ni基超合金具有高的Ni含量，因此原材料成本和由Ni基超合金制成的排氣閥的生產成本很大程度上受到Ni價格的影響。因此，已經期望這樣的材料在該材料中 Ni的量降低從而降低了原材料成本的波動幅度。然而，在M基超合金中，M是用于形成作為增強相的Y'相的元素，因此進一步降低M含量會導致難以利用Y'相獲得高的強度。另一方面，雖然碳化物析出型奧氏體耐熱鋼難以受到Ni價格的影響，但與Y ‘析出型M基超合金相比，碳化物析出型奧氏體耐熱鋼的問題是高溫特性較差。為了解決該問題，還已知通過增加SUH35的強度而獲得的材料(例如，海外標準LV21-43鋼(SUH 35+1W, 2Nb))。然而，關于LV21-43鋼，仍然存在難以控制紋理并且其具有差的熱加工性的問題。

發(fā)明內容
本發(fā)明要解決的問題是提供用于排氣閥的耐熱鋼，這種耐熱鋼具有相對較低的M 含量、具有高機械特性(例如，拉伸強度、疲勞強度、耐磨性、硬度等等)，此外，這種耐熱鋼還具有優(yōu)異的耐腐蝕性。gp，本發(fā)明提供下列1至4項。1. 一種用于排氣閥的耐熱鋼，包含大于0. 50質量％但小于0. 80質量％的C，大于0. 30質量％但小于0. 60%質量的N，大于或等于17. 0質量％但小于25. 0質量％的Cr，大于或等于4.0質量％但小于12.0質量％的附，大于或等于7.0質量％但小于14.0質量％的胞，大于或等于2. 0質量％但小于6. 0質量％的Mo，大于0. 5質量％但小于1. 5質量％的Si，以及大于或等于0.025質量％但小于1.0質量％的恥，余量為!^e和不可避免的雜質，其中在不可避免的雜質中包含的P的含量被調節(jié)為小于0. 03質量％，其中C和N的總含量為0.85質量％至1.3質量％，并且其中Nb的含量與C含量的比值為大于或等于0. 05但小于1. 8。2.上述項1所述的用于排氣閥的耐熱鋼，其還包含總量大于或等于0. 001質量％ 但小于0. 01質量％的Mg和Ca。3.上述項1或2所述的用于排氣閥的耐熱鋼，其還包含選自由下列組分組成的組中的至少一種組分大于或等于0. 001質量％但小于0. 03質量％的B，以及大于或等于0. 001質量％但小于0. 1質量％的&。4.上述項1至3中任一項所述的用于排氣閥的耐熱鋼，其還包含大于或等于0. 01 質量％但小于5. 0質量％的Co。C和N均為奧氏體穩(wěn)定元素，同時，它們還是形成MX型碳氮化物(包括MC型碳化物)的元素。在本發(fā)明中，將(C+N)量(C和N的總含量)和Nb/C的比值(Nb的含量與C 含量的比值)調節(jié)在特定范圍內，使得在固溶處理之后，在材料中形成適量的具有合適尺寸的MX型碳氮化物(包括MC型碳化物)。因此，在固溶處理之后晶粒沒有粗化，另外也不存在粗的初晶MX型碳氮化物。此外，由于通過時效處理在材料中析出了適量的M23C6型碳化物，因此提高了高溫特性。此外，由于將固溶體硬化元素限定為Mo，因此提高了高溫特性。
具體實施例方式下面將詳細對本發(fā)明的一些實施方案進行描述。在本文中，在本說明書中，所有由質量定義的百分數(shù)分別與由重量定義的百分數(shù)相同。[1.用于排氣閥的耐熱鋼]本發(fā)明的用于排氣閥的耐熱鋼包含下列元素，余量為!^e和不可避免的雜質。添加元素的種類、其組分范圍以及其限制原因如下所述。在一個實施方案中，本發(fā)明的耐熱鋼包含下列主要組成元素和可任選的次要組成元素，余量為狗和不可避免的雜質。在另一個實施方案中，本發(fā)明的耐熱鋼基本上由下列主要組成元素和可任選的次要組成元素組成，余量的!^e和不可避免的雜質。在另一個實施方案中，本發(fā)明的耐熱鋼由下列主要組成元素和可任選的次要組成元素、其余的狗和不可避免的雜質組成。[1. 1.主要組成元素](1)0. 05 質量％< C < 0. 80 質量％C為奧氏體穩(wěn)定元素，并且抑制作為有害相的西格瑪(sigma)相或萊夫斯(Laves) 相的形成。此外，C優(yōu)先與Nb結合，從而生成MC型碳化物。適量的具有合適尺寸的MC型碳化物抑制晶粒在固溶處理期間粗化，并提高強度特性。此外，適量的具有合適尺寸的MC型碳化物還充當硬質相，從而提高耐磨性。此外，C與Cr結合生成M23C6型碳化物，從而提高耐磨性和強度特性。為了獲得這些效果，C含量超過0.50質量％是必要的。C含量優(yōu)選超過 0. 52質量％。另一方面，過量的C導致形成過量的碳化物，從而導致可加工性劣化。因此C含量小于0. 80質量％是必要的。C含量更優(yōu)選小于0. 70質量％，并且進一步更優(yōu)選小于0. 67
質量％。(2)0. 30 質量％< N < 0. 60 質量％N為奧氏體穩(wěn)定元素，并且充當奧氏體形成元素(例如Ni和Mn)的可替代元素。 此外，由于N的原子半徑較小，因此其充當間隙型固溶體硬化元素以增強基質。此外，N與置換型固溶體硬化元素(例如Mo和W)復合，從而有助于提高強度。另外，N取代MC型碳化物的C位點，從而形成MX型碳氮化物。為了獲得這些效果，N含量超過0. 30質量％是必要的。氮含量更優(yōu)選超過0.35質量％。另一方面，過量的N導致難以使N溶于基質中。因此，N含量小于0.60質量％是必要的。N含量更優(yōu)選小于0. 50質量％，并且進一步更優(yōu)選小于0. 47質量％。(3) 17. 0 質量 Cr < 25. 0 質量 ％Cr在排氣閥的工作溫度范圍內能夠形成Cr2O3保護性氧化物涂層。因此Cr為提高耐腐蝕性和抗氧化性必不可少的元素。此外，Cr與C結合形成Cr23C6碳化物，從而有助于提高強度特性。為了獲得這些效果，Cr含量為大于或等于17.0質量％是必要的。Cr含量更優(yōu)選大于或等于18. 0質量％，并且進一步更優(yōu)選大于或等于19. 5質量％。另一方面，由于Cr為鐵素體穩(wěn)定元素，因此過量的Cr將導致奧氏體不穩(wěn)定。此外， 添加過量的Cr促進了作為脆化相的西格瑪相或萊夫斯相的形成，從而導致熱加工性和強度特性劣化。因此，Cr含量小于25.0質量％是必要的。Cr含量更優(yōu)選小于23. 5質量％， 并且進一步更優(yōu)選小于或等于22. 5質量％。(4)4.0 質量 Ni < 12.0 質量 ％
Ni作為奧氏體穩(wěn)定元素添加。為了穩(wěn)定奧氏體，Ni含量為大于或等于4.0質量％ 是必要的。Ni含量更優(yōu)選大于或等于4. 5質量％，并且進一步更優(yōu)選大于或等于5. 1質量％。另一方面，過量的Ni導致成本增加。因此Ni含量小于12.0質量％是必要的。Ni 含量更優(yōu)選小于11. 5質量％，并且進一步更優(yōu)選小于或等于10. 5質量％。0 質量 Mn < 14. 0 質量 ％Mn作為奧氏體穩(wěn)定元素添加。Mn不僅充當對于昂貴Ni的可替代元素，還具有增加N的溶解度的效果。為了獲得這些效果，Mn含量為大于或等于7.0質量％是必要的。Mn 含量更優(yōu)選為大于或等于7. 5質量％，并且進一步更優(yōu)選大于或等于8. 0質量％。另一方面，過量的Mn使得熔點降低，從而導致高溫特性劣化。因此Mn含量小于 14.0質量％是必要的。Mn含量更優(yōu)選小于或等于12. 5質量％，并且進一步更優(yōu)選小于11.0 質量％。(6)2. 0 質量 Mo < 6. 0 質量 ％Mo充當基質的Y相的固溶體硬化元素，并且能夠有效改善高溫強度。為了獲得此效果，Mo含量為大于或等于2. 0質量％是必要的。Mo含量更優(yōu)選大于或等于2. 9質量％， 并且進一步更優(yōu)選大于或等于3. 3質量％。另一方面，過量的Mo導致變形阻力增大。此外，其會促進作為脆化相的西格瑪相或萊夫斯相的形成，由此導致熱加工性和疲勞特性劣化。因此，Mo含量小于6. 0質量％是必要的。Mo含量更優(yōu)選小于5. 1質量％，并且進一步更優(yōu)選小于或等于4. 5質量％。順便提及，除了將Mo作為固溶體硬化因素添加的技術之外，還存在添加W的技術。 然而，在本發(fā)明中，將該技術限定為添加Mo。由于固溶體硬化元素(例如Mo或W)引起的固溶體硬化的量很大程度上取決于元素的原子量。Mo的原子量小于W，并且每單位質量％的原子數(shù)大于W。因此，Mo提供更大的固溶體硬化量。為此，當期望通過添加W獲得等價量的固溶體硬化時，萊夫斯相的析出成為主導，從而導致不能獲得與Mo等價的效果。因此，為了最大程度獲得固溶體硬化的效果，在本發(fā)明中將技術限定為添加Mo。(7)0. 5 質量％< Si < 1. 5 質量％Si是在溶解時作為脫氧劑的有效元素，并且是在高溫區(qū)域賦予抗氧化性的有效元素。此外，Si作為固溶體硬化元素具有提高強度的效果。為了獲得這些效果，Si含量超過 0.5質量％是必要的。Si含量更優(yōu)選為大于或等于0.55質量％。Si含量進一步更優(yōu)選為超過0. 60質量％。另一方面，過量的Si將不利地導致強度特性降低。此外，Si的氧化物易于剝離。 當生成大量Si的氧化物時，氧化物層剝離，從而使得抗氧化性劣化。因此，Si含量小于1. 5 質量％是必要的。Si含量更優(yōu)選小于1. 1質量％，并且進一步更優(yōu)選小于0. 9質量％。順便提及，存在含有Si的!^e基合金通常易于在1 共存的高溫環(huán)境下腐蝕的問題。因此，目前已將不含Si的材料用于排氣閥用的鋼中。然而，根據現(xiàn)有的燃料情況(生產無鉛汽油)，耐鉛腐蝕性已經不是問題。因此，在本發(fā)明中，主動地添加Si以有效地利用其來提高抗氧化性和強度特性。這一點是本發(fā)明的主要特征之一。(8)0. 025 質量 Nb < 1. 0 質量 ％Nb結合C和N，從而使得MX型碳氮化物(包括MC型碳化物，下文同)析出。適量
6的具有合適尺寸的MX型碳氮化物抑制在固溶處理之后晶粒粗化，從而有效提高了高溫強度特性。為了獲得這種效果，Nb含量為大于或等于0. 025質量％是必要的。另一方面，添加過量的Nb會促進鐵素體的產生，并生成大量粗MX型碳氮化物。即使在固溶處理之后，這些粗碳氮化物仍然部分存在，這使得熱加工性劣化。此外，疲勞特性也劣化。因此，Nb的含量小于1. 0質量％是必要的。Nb含量更優(yōu)選小于0. 9質量％，并且進一步更優(yōu)選小于0. 8質量％。順便提及，用于形成MX型碳化物的元素包括Ti、V等，以及Nb。然而，在本發(fā)明中， 將形成元素限定為Nb。其原因如下。Ti對于C和N的結合力較強，因此相對較粗的初晶MX型碳氮化物(初生碳化物) 大量析出。即使在固溶處理之后這些初生碳化物也沒有溶解，使得粗的碳氮化物顯著影響了疲勞特性和沖擊特性，導致它們劣化。此外，V可有效用于提高強度特性。然而，V對于0的結合力較強，從而導致形成V 氧化物，使得材料的抗氧化性顯著劣化。因此，從保持強度特性和抗氧化性這兩者的平衡來看，將MX型碳氮化物的形成元素限定為Nb。(9)P<0. 03 質量 ％添加P促進了碳化物的細化作用，并有效用于改善高溫強度特性。然而，添加的過量P顯著降低熔點，從而使得高溫強度和熱加工性劣化。此外，根據時效處理條件，析出的碳化物粗化。關于疲勞特性，粗碳化物是破裂的起始點，從而導致性能劣化。因此，有必要將P含量調節(jié)為小于0. 03質量％。本發(fā)明的目的為通過提高固溶體硬化元素的量和碳化物的量，從而改善高溫強度特性，因此為了盡可能防止可加工性劣化，優(yōu)選P含量較低。[1. 2.次要組成元素]除了上述元素之外，本發(fā)明的用于排氣閥的耐熱鋼還可以包含任意一種或兩種或更多種下列元素。(1)0. 001 質量(Mg、Ca) < 0. 01 質量％在熔融合金時，Mg和Ca均可以作為脫氧劑/脫硫劑添加。Mg和/或Ca有助于提高合金的熱加工性。為了獲得這些效果，Mg和Ca的總量為大于或等于0.001質量％是必要的。另一方面，過量的Mg和/或Ca往往使得可加工性劣化，而不是提高可加工性。因此，Mg和Ca的總量小于0. 01質量％是必要的。0)0. 001 質量B < 0. 03 質量％(3)0. 001 質量Zr < 0. 1 質量％B和ττ均在晶界處偏析(segregate)，從而強化晶界。為了獲得這種效果，B和Ir 的含量均為大于或等于0.001質量％是必要的。另一方面，過量的B和ττ會削弱熱加工性。因此，B含量小于0. 03質量％是必要的。此外，^ 含量小于ο. ι質量％是必要的?？梢蕴砑应⒑蚟 中的任意一者或兩者。(4)0. 01 質量 Co < 5. 0 質量 ％Co充當奧氏體穩(wěn)定元素，并且被用作Ni的可替代元素。此外，Co有助于提高強度特性。為了獲得這些效果，Co含量為大于或等于0. 01質量％是必要的。
另一方面，過量的Co導致成本增加。因此，Co含量小于5.0質量％是必要的。在這方面，關于在本發(fā)明的鋼中所含的各元素，根據一個實施方案，各元素在鋼中存在的最小量是在已開發(fā)的鋼的實施例中使用的最小非零量(如表1中所總結)。根據其他實施方案，各元素在鋼中存在的最大量是在已開發(fā)的鋼的實施例中使用的最大量(如表 1中所總結)。[1.3.組分平衡]除了組分元素在上述范圍內之外，本發(fā)明的用于排氣閥的耐熱鋼還滿足下列條件。(1)0. 85 質量 C+N < 1. 3 質量 ％如上所述，C和N均為強的奧氏體穩(wěn)定元素，并且在降低成本方面可有效地充當昂貴Ni的可替代元素。此外，C和N均具有形成MX型碳氮化物的作用。適量的具有合適尺寸的MX型碳氮化物抑制在固溶處理之后晶粒粗化，這可有效地改善高溫強度特性。為了獲得這些效果，(C+N)含量(C和N的總含量)為大于或等于 0.85質量％是必要的。(C+N)含量更優(yōu)選為大于或等于0.87質量％，并且進一步更優(yōu)選大于或等于0.9質量％。另一方面，過量的(C+N)導致大量粗MX型碳氮化物的形成。即使在固溶處理之后， 這些粗碳氮化物仍然部分殘留，這導致熱加工性劣化。因此，(C+N)的量為小于或等于1.3 質量％是必要的。(C+N)的量更優(yōu)選小于或等于1.20質量％，并且進一步更優(yōu)選小于或等于1. 15質量％。(2)0. 05 ^ Nb/C < 1. 8由于釘軋效應(pinning effect)，適量的具有合適尺寸的MX型碳氮化物具有抑制晶粒粗化的作用。為了獲得這種效果，Nb含量(質量％)與C含量(質量％)的比值 (Nb/C)為大于或等于0.05是必要的。Nb/C的比值更優(yōu)選為大于或等于0.07，并且進一步更優(yōu)選大于或等于0.1。另一方面，當Nb相對于C過量時，Nb優(yōu)先與C結合，并且粗的初晶MX型碳氮化物大量析出。即使在固溶處理后，粗的初晶MX型碳氮化物也不會完全消失，這導致疲勞特性劣化。此外，C被消耗，從而降低了析出的M23C6S碳化物(其可有效地提高耐磨性和強度特性)的量。因此，Nb/C的比值小于1.8是必要的。Nb/C的比值更優(yōu)選小于1.5，并且進一步更優(yōu)選小于或等于1.3。[2.用于排氣閥的耐熱鋼的制造方法]本發(fā)明的用于排氣閥的耐熱鋼的制造方法包括熔融/澆鑄步驟、均勻化熱處理步驟、鍛造步驟、固溶處理步驟和時效步驟。[2. 1.熔融/澆鑄步驟]熔融/澆鑄步驟是對按預定組成共混的原材料進行熔融并澆鑄的步驟。對原材料的熔融方法和熔融金屬的澆鑄方法沒有進行特別限定，并且可以使用各種方法?？梢圆捎萌我馊廴跅l件，只要在這些條件下能夠獲得具有均勻組分并可以被澆鑄的熔融金屬即可。[2. 2.均勻化熱處理步驟]均勻化熱處理步驟是使在熔融/澆鑄步驟中獲得的鑄錠進行均勻化熱處理的步驟。為了使鑄錠的組分均勻化，進行均勻化熱處理步驟。
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作為均勻化熱處理的條件，根據組分選擇最佳條件。通常，熱處理溫度為1，IOO0C 至1，250°C。此外，熱處理時間為5小時至25小時。[2. 3.鍛造步驟]鍛造步驟是將進行了均勻化熱處理的鑄錠塑性變形為預定形狀的步驟。對鍛造方法和鍛造條件沒有進行特別限定，并且可以采用任意方法和條件，只要可以有效生產出所需的形狀即可。[2. 4.固溶處理步驟]固溶處理步驟是對在鍛造步驟中得到的材料進行固溶處理的步驟。為了使粗的初晶MX型碳氮化物消失，進行固溶處理。作為固溶處理條件，根據組分選擇最佳條件。通常，隨著固溶處理溫度的增加，初生碳化物的殘留量減少，并且在時效處理中析出的細晶粒內碳化物的量增加。因此這可有效地提高疲勞特性。然而，當在高于1，200°c的溫度下進行處理時，會促進晶界反應碳化物 (grain boundary reaction carbide)的析出，從而導致性能劣化。因此，固溶處理優(yōu)選在 1，000°C至1，200下進行20分鐘或更長的時間，然后進行油冷卻處理。[2. 5.時效步驟]時效步驟是在固溶處理后對材料進行時效處理的步驟。為了使M23C6型碳化物析出，進行時效處理。作為時效處理條件，根據組分選擇最佳條件。雖然取決于組分，但時效處理優(yōu)選在 700°C至850°C下進行2小時或更長的時間，然后進行空氣冷卻處理。[3.用于排氣閥的耐熱鋼的操作]C和N均為奧氏體穩(wěn)定元素，同時，它們還是形成MX型碳氮化物的元素。在本發(fā)明中，分別將(C+N)的量和Nb/C的比值控制在特定范圍內，使得在固溶處理后在材料中形成適量的具有合適尺寸的MX型碳氮化物。因此，在固溶處理之后，晶粒沒有粗化，另外也沒有殘留粗的初晶MX型碳氮化物。此外，由于通過時效處理在材料中析出了適量的M23C6型碳化物，因此提高了高溫特性。此外，由于將固溶體硬化元素限定為Mo，因此提高了高溫特性。此外，將添加的Si的量控制在特定范圍內，使得抗氧化性提高，并且還實現(xiàn)了固溶體硬化作用。此外，相比于傳統(tǒng)的奧氏體耐熱鋼，提高了 M的量，使得Y相穩(wěn)定，從而提高了剛性。例子(實施例1至24和比較例1至16)[樣品的制備]將具有表1和2所示的組成的各合金在高頻感應爐中熔融，以獲得50kg的鑄錠。 在1，180°C下將通過熔融制備的各鑄錠均勻化熱處理16小時。然后，將鑄錠鍛造為直徑為 18mm的線材坯(rod stock)。對鍛造的材料進一步進行固溶處理(ST)。在1，050°C的條件下使固溶處理進行30分鐘，然后進行油冷卻(實施例1至，或在1，050°C的條件下使固溶處理進行30分鐘，然后進行油冷卻(比較例1至16)。此外，在750°C的條件下對固溶處理(ST)之后的材料進行時效處理(AG)4小時，然后進行空氣冷卻。表權利要求
1.一種用于排氣閥的耐熱鋼，包含 大于0. 50質量％但小于0. 80質量％的C， 大于0. 30質量％但小于0. 60%質量的N，大于或等于17.0質量％但小于25.0質量％的Cr， 大于或等于4.0質量％但小于12.0質量％的Ni， 大于或等于7.0質量％但小于14.0質量％的Mn， 大于或等于2. 0質量％但小于6. 0質量％的Mo， 大于0.5質量％但小于1.5質量％的Si，以及大于或等于0. 025質量％但小于1.0質量％的Nb， 余量為!^e和不可避免的雜質，其中在所述不可避免的雜質中包含的P的含量被調節(jié)為小于0. 03質量％， 其中C和N的總含量為0. 85質量％至1. 3質量％，并且其中Nb的含量與C含量的比值為大于或等于0. 05但小于1. 8。
2.權利要求1所述的用于排氣閥的耐熱鋼，其還包含總量大于或等于0.001質量％但小于0.01質量％的]\%和Ca。
3.權利要求1所述的用于排氣閥的耐熱鋼，其還包含選自由下列組分組成的組中的至少一種組分大于或等于0. 001質量％但小于0. 03質量％的B，以及大于或等于0. 001質量％但小于0. 1質量％的&。
4.權利要求2所述的用于排氣閥的耐熱鋼，其還包含選自由下列組分組成的組中的至少一種組分大于或等于0. 001質量％但小于0. 03質量％的B，以及大于或等于0. 001質量％但小于0. 1質量％的&。
5.權利要求1所述的用于排氣閥的耐熱鋼，其還包含大于或等于0.01質量％但小于 5. 0質量％的Co。
6.權利要求2所述的用于排氣閥的耐熱鋼，其還包含大于或等于0.01質量％但小于 5. 0質量％的Co。
7.權利要求3所述的用于排氣閥的耐熱鋼，其還包含大于或等于0.01質量％但小于 5. 0質量％的(0。
8.權利要求4所述的用于排氣閥的耐熱鋼，其還包含大于或等于0.01質量％但小于 5. 0質量％的(0。
全文摘要
本發(fā)明提供用于排氣閥的耐熱鋼，包含大于0.50質量％但小于0.80質量％的C，大于0.30質量％但小于0.60％質量的N，大于或等于17.0質量％但小于25.0質量％的Cr，大于或等于4.0質量％但小于12.0質量％的Ni，大于或等于7.0質量％但小于14.0質量％的Mn，大于或等于2.0質量％但小于6.0質量％的Mo，大于0.5質量％但小于1.5質量％的Si，以及大于或等于0.025質量％但小于1.0質量％的Nb，余量為Fe和不可避免的雜質，其中在不可避免的雜質中包含的P的含量被調節(jié)為小于0.03質量％，C和N的總含量為0.85質量％至1.3質量％，并且Nb的含量與C含量的比值為大于或等于0.05但小于1.8。
文檔編號C22C38/58GK102199739SQ20111008089
公開日2011年9月28日 申請日期2011年3月25日 優(yōu)先權日2010年3月25日
發(fā)明者大崎元嗣, 植田茂紀, 露無崇志 申請人:大同特殊鋼株式會社, 本田技研工業(yè)株式會社