專利名稱：蒸汽噴射用無縫鋼管及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及無縫鋼管及其制造方法，更具體地涉及蒸汽噴射用無縫鋼管及其制造方法。
背景技術(shù)：
為了從油砂中得到浙青，可利用蒸汽噴射法。蒸汽噴射法是將高溫和高壓的蒸汽注入到地下的油砂層從而得到浙青的方法。蒸汽噴射法所使用的鋼管將蒸汽導(dǎo)入油砂層。蒸汽的溫度為30(T350°C。且蒸汽是高壓的。因此，要求蒸汽噴射用鋼管能夠耐受高溫和高壓。更具體來說，要求在30(T35(TC的溫度域下具有高強(qiáng)度的蒸汽噴射用鋼管。日本特開昭56-29637號公報(bào)(專利文獻(xiàn)I)、日本特開平2-50917號公報(bào)(專利文獻(xiàn)2)以及日本特開2000-290728號公報(bào)(專利文獻(xiàn)3)公開了蒸汽噴射用鋼管。

發(fā)明內(nèi)容
這些專利文獻(xiàn)f 3所公開的蒸汽噴射用鋼在350°C下的屈服強(qiáng)度均低于API5L標(biāo)準(zhǔn)的X80級。更具體來說，這些專利文獻(xiàn)的鋼在350°C下的屈服應(yīng)力小于555MPa。為了從油砂中得到更多的浙青，期望利用比以往更高溫度和壓力的蒸汽。為了能夠利用高溫和高壓的蒸汽，要求蒸汽噴射用鋼管有比以往更高的高溫強(qiáng)度。本發(fā)明的目的在于提供即使在350°C下也具有高屈服應(yīng)力的蒸汽噴射用鋼管。本發(fā)明的實(shí)施方式的蒸汽噴射用無縫鋼管具有以質(zhì)量％計(jì)含有C :0. 03、. 08%、Si 0. 05 O. 5%,Mn 1. 5 3· 0%、Mo :大于 O. 4 I. 2%、A1 :0. 005 O. 100%、Ca 0. 001 O. 005%,N
O.002 O. 015%, P :0. 03%以下、S :0. 01%以下、Cu :1. 5%以下且剩余部分為Fe和雜質(zhì)構(gòu)成的化學(xué)組成。蒸汽噴射用無縫鋼管是在熱加工后進(jìn)行水冷、淬火和回火而制造的。優(yōu)選上述無縫鋼管的化學(xué)組成中含有選自由Cr :1. 0%以下、Nb :0. 1%以下、Ti
O.1%以下、Ni :1. 0%以下、V :0. 2%以下組成的組中的I種或2種以上替代一部分Fe。優(yōu)選上述無縫鋼管在350°C下具有600MPa以上的屈服應(yīng)力。本發(fā)明的實(shí)施方式的蒸汽噴射用無縫鋼管的制造方法具備加熱圓鋼坯的工序；將加熱后的圓鋼坯穿孔而制造管坯的工序；將管坯軋制而制造無縫鋼管的工序；對軋制后的無縫鋼管進(jìn)行水冷的工序；對水冷后的無縫鋼管進(jìn)行淬火的工序；對淬火后的無縫鋼管進(jìn)行回火的工序；其中，所述圓鋼坯具有以質(zhì)量％計(jì)含有c :0. 03、. 08%、Si :0. 05、. 5%、Mn 1. 5 3. 0%, Mo :大于 O. 4 I. 2%、A1 :0. 005 O. 100%、Ca 0. 001 O. 005%、N 0. 002 O. 015%、P :0. 03%以下、S :0. 01%以下、Cu :1. 5%以下且剩余部分為Fe和雜質(zhì)構(gòu)成的化學(xué)組成。


圖I為顯示制造本實(shí)施方式的蒸汽噴射用無縫鋼管的設(shè)備的構(gòu)成的功能框圖。圖2為顯示制造本實(shí)施方式的蒸汽噴射用無縫鋼管的工序的流程圖。
圖3為顯示圖2中各工序中的鋼坯、管坯以及無縫鋼管的溫度的示意圖。圖4為顯示實(shí)施例中鋼序號I的無縫鋼管的拉伸試驗(yàn)溫度與屈服應(yīng)力的關(guān)系的圖。圖5為顯示實(shí)施例中鋼序號2的無縫鋼管的拉伸試驗(yàn)溫度與屈服應(yīng)力的關(guān)系的圖。圖6為顯示實(shí)施例中鋼序號3的無縫鋼管的拉伸試驗(yàn)溫度與屈服應(yīng)力的關(guān)系的圖。
具體實(shí)施例方式以下參照附圖對本發(fā)明的實(shí)施方式詳細(xì)地說明。圖中相同或相當(dāng)?shù)牟糠仲x予同一符號并且不重復(fù)進(jìn)行說明。
本發(fā)明人等基于以下的見解完成了本發(fā)明的實(shí)施方式的蒸汽噴射用無縫鋼管。(I)多量地含有鑰(Mo)時(shí)，高溫下的屈服強(qiáng)度提高。Mo在鋼中固溶，提高高溫下的鋼的屈服應(yīng)力。Mo還與C結(jié)合形成微細(xì)的碳化物，從而強(qiáng)化高溫下的鋼的屈服應(yīng)力。(2)多量地含有Mo時(shí)，焊接性降低。但是可通過加速冷卻由熱加工所制造的無縫鋼管并且進(jìn)行淬火回火，從而提高焊接性。實(shí)施了加速冷卻、淬火和回火的鋼管的晶體顆粒被微細(xì)化。因此，焊接熱影響部以及母材的韌性提高，抑制了焊接性的降低。以下對本實(shí)施方式的蒸汽噴射用無縫鋼管的具體內(nèi)容進(jìn)行說明。[化學(xué)組成]本發(fā)明的實(shí)施方式的蒸汽噴射用無縫鋼管具有以下的化學(xué)組成。以下涉及元素的％意指為質(zhì)量％。C 0. 03 O. 08%碳(C)提升鋼的強(qiáng)度。然而，過多地含有C時(shí)，韌性降低，焊接性降低。因此，C含量為O. 03、. 08%。優(yōu)選的C含量的下限為O. 04%。優(yōu)選的C含量的上限為O. 06%。Si 0. 05 O. 5%硅(Si)對鋼進(jìn)行脫氧。然而，過多地含有Si時(shí)，鋼的韌性降低。特別是焊接熱影響部的韌性降低，焊接性降低。因此，Si含量為O. 05、. 5%。優(yōu)選的Si含量的上限為O. 3%，進(jìn)一步優(yōu)選為O. 15%。Mn :1.5 3.0%錳(Mn)提高鋼的淬火性，提升鋼的強(qiáng)度。Mn還提高鋼的韌性。然而，過多地含有Mn時(shí)，耐HIC (Hydrogen Induced Cracking :氫致開裂)性降低。因此，Mn含量為I. 5 3. 0%。優(yōu)選的Mn含量的下限為I. 8%，更優(yōu)選為2. 0%，進(jìn)一步優(yōu)選為2. 1%。Mo :大于 O. 4% 1· 2%鑰(Mo)提高鋼的高溫強(qiáng)度。具體來說，Mo在鋼中固溶，提高鋼的淬火性。由于淬火性的提高，鋼的高溫強(qiáng)度提高。Mo還形成微細(xì)的碳化物，提升鋼的高溫強(qiáng)度。Mo在鋼中固溶，還增強(qiáng)抗回火軟化。然而，過多地含有Mo時(shí)，焊接性降低。更具體來說，焊接熱影響部的韌性降低。因此,Mo含量大于O. 4%且為I. 2%以下。Mo含量的優(yōu)選下限為O. 5%,進(jìn)一步優(yōu)選為O. 6%。Al 0. 005 O. 100%
鋁(Al)對鋼進(jìn)行脫氧。然而，過多地含有Al時(shí)，Al生成簇(cluster)狀的夾雜物，鋼的韌性降低。過多地含有Al時(shí)，在管端加工坡口面時(shí)，還易產(chǎn)生表面缺陷。因此，Al含量為O. 005 O. 100%。Al含量的優(yōu)選上限為O. 050%，進(jìn)一步優(yōu)選為O. 030%。Al含量的優(yōu)選下限為O. 010%。本發(fā)明中Al含量是指酸能夠溶解的Al (所謂的Sol. Al)的含量。Ca 0. ΟΟΓΟ. 005%鈣(Ca)與S結(jié)合形成CaS。由于生成CaS，S被固定。因此，鋼的韌性和耐腐蝕性提高。鈣還抑制了澆注時(shí)連續(xù)鑄造裝置噴嘴的堵塞。另一方面，過多地含有Ca時(shí)，Ca易生成簇狀的夾雜物，耐HIC性降低。因此，Ca含量為O. 00Γ0. 005%。N 0. 002 0. 015%氮(N)提高鋼的淬火性，提升鋼的強(qiáng)度。另一方面，過多地含有N時(shí)，鋼的韌性降低。因此，N含量為0.002 0.015%。
P 0. 03% 以下磷(P)是雜質(zhì)。P降低鋼的韌性。因此，優(yōu)選P含量越少越好。P含量為0.03%以下。S :0.01% 以下硫(S)是雜質(zhì)。S降低鋼的韌性。因此，優(yōu)選S含量越少越好。S含量為0.01%以下。Cu :1.5% 以下銅(Cu)增強(qiáng)耐HIC性。具體來說，Cu抑制氫侵入鋼中，抑制HIC的產(chǎn)生和傳播。即使少量地含有Cu時(shí)，也可獲得上述效果。優(yōu)選的Cu含量為0.02%以上。另一方面，過多地含有Cu時(shí)，上述效果即為飽和。因此，Cu含量為I. 5%以下。本實(shí)施方式的無縫鋼管的化學(xué)組成的剩余部分為Fe和雜質(zhì)。本實(shí)施方式的無縫鋼管還可以含有選自由Cr、Nb、Ti、Ni和V組成的組中的I種或2種以上替代一部分上述Fe。這些元素提升鋼的強(qiáng)度。Cr :1.0% 以下鉻(Cr)是選擇元素。Cr提高鋼的淬火性，提升鋼的強(qiáng)度。即使少量地含有Cr時(shí)，也可獲得上述效果。優(yōu)選的Cr含量為0. 02%以上，更優(yōu)選為0. 1%以上，進(jìn)一步優(yōu)選為0. 2%以上。另一方面，過多地含有Cr時(shí)，鋼的韌性降低。因此，Cr含量為1.0%以下。Nb 0. 1% 以下鈮(Nb)是選擇元素。Nb形成碳氮化物，微細(xì)化鋼的晶體顆粒。因此，Nb提升鋼的強(qiáng)度和韌性。即使少量地含有Nb時(shí)，也可獲得上述效果。優(yōu)選的Nb含量為0. 003%以上。另一方面，過多地含有Nb時(shí)，上述效果即為飽和。因此，Nb含量為0. 1%以下。Ti :0. 1% 以下鈦(Ti)是選擇元素。Ti抑制連續(xù)鑄造時(shí)鑄片表面缺陷的產(chǎn)生。Ti還生成碳氮化物，從而微細(xì)化鋼的晶體顆粒。因此，Ti提升鋼的強(qiáng)度和韌性。即使少量地含有Ti時(shí)，也可獲得上述效果。優(yōu)選的Ti含量為0.003%以上。另一方面，過多地含有Ti時(shí)，上述效果即為飽和。因此，Ti含量為0. 1%以下。Ni :1.0% 以下鎳(Ni)是選擇元素。Ni提高鋼的淬火性，提升鋼的強(qiáng)度和韌性。即使少量地含有Ni時(shí)，也可獲得上述效果。優(yōu)選的Ni含量為O. 02%以上。另一方面，過多地含有Ni時(shí)，上述效果即為飽和。因此，Ni含量為I. 0%以下。V :O. 2% 以下釩(V)是選擇元素。V生成碳氮化物，從而微細(xì)化鋼的晶體顆粒。因此，V提升鋼的強(qiáng)度和韌性。即使少量地含有V時(shí)，也可獲得上述效果。優(yōu)選的V含量為O. 003%以上。另一方面，過多地含有V時(shí)，鋼的韌性降低。因此，V含量為O. 2%以下。[制造方法]本實(shí)施方式的無縫鋼管在熱加工后被加速冷卻。無縫鋼管在加速冷卻后進(jìn)一步進(jìn)行淬火和回火。采用上述工序制造的無縫鋼管在350°C下的屈服應(yīng)力為600MPa以上 。由于無縫鋼管具有晶體顆粒被微細(xì)化的組織，所以還具有高韌性。因此，盡管Mo含量高，但仍然抑制了鋼的焊接性的降低。以下對本實(shí)施方式的無縫鋼管的制造方法進(jìn)行詳細(xì)描述。[制造設(shè)備]圖I為顯示本實(shí)施方式的蒸汽噴射用無縫鋼管的生產(chǎn)線的一個例子的框圖。參照圖1，生產(chǎn)線具備加熱爐I、穿孔機(jī)2、拉伸軋制機(jī)3、定徑軋制機(jī)4、輔助加熱爐5、水冷裝置
6、淬火裝置7和回火裝置8。各裝置間配置了多個輸送輥10。圖I中，生產(chǎn)線中包括了淬火裝置7和回火裝置8。然而，淬火裝置7和回火裝置8也可任選從生產(chǎn)線中脫離而配置?？傊?，淬火裝置7和回火裝置8也可任選離線配置。[制造流程]圖2為顯示制造本實(shí)施方式的無縫鋼管的工序的流程圖，圖3為顯示制造中的軋制材料(圓鋼坯、管坯和無縫鋼管)的表面溫度相對于時(shí)間的變化的圖。參照圖2和圖3，在本實(shí)施方式的蒸汽噴射用無縫鋼管的制造方法中，首先用加熱爐I加熱圓鋼坯(SI)。接著，將加熱后的圓鋼坯熱加工形成無縫鋼管(S2和S3)。具體來說，使用穿孔機(jī)2將圓鋼坯穿軋形成管坯(S2)。進(jìn)而用拉伸軋制機(jī)3、定徑軋制機(jī)4軋制管坯，形成無縫鋼管(S3)。根據(jù)需要，使用輔助加熱爐5將由熱加工制造的無縫鋼管加熱至特定的溫度(S4)。接著，使用水冷裝置6對無縫鋼管進(jìn)行水冷(加速冷卻S5)。使用淬火裝置7對水冷后的無縫鋼管進(jìn)行淬火(S6 )，使用回火裝置8進(jìn)行回火(S7 )。以下，對各個工序進(jìn)行詳細(xì)地說明。[加熱工序(SI)]首先用加熱爐I加熱圓鋼坯。優(yōu)選的加熱溫度為1050°C 1300°C。在該溫度范圍內(nèi)加熱圓鋼坯時(shí)，穿軋時(shí)圓鋼坯的熱加工性良好，抑制表面缺陷的產(chǎn)生。另外，在該加熱溫度范圍內(nèi)加熱圓鋼坯時(shí)，可抑制晶體顆粒的粗大化。加熱爐I例如為公知的步進(jìn)式加熱爐、旋轉(zhuǎn)爐。[穿孔工序(S2)]從加熱爐I中取出圓鋼坯。之后，使用穿孔機(jī)2將加熱后的圓鋼坯穿軋。穿孔機(jī)2具有公知的構(gòu)成。具體來說，穿孔機(jī)2具備一對傾斜輥和頂頭(plug)。頂頭配置在傾斜輥間。優(yōu)選的穿孔機(jī)2是交叉型的穿孔機(jī)。其原因是，能夠以高擴(kuò)徑率進(jìn)行穿孔。[軋制工序(S3)]接著軋制管坯。具體來說，使用拉伸軋制機(jī)3拉伸軋制管坯。拉伸軋制機(jī)3包括串聯(lián)排列的多個輥軋機(jī)。拉伸軋制機(jī)3例如為芯棒式無縫管軋機(jī)。接著，使用定徑軋制機(jī)4將拉伸軋制后的管坯定徑軋制，從而制造無縫鋼管。定徑軋制機(jī)4包括串聯(lián)排列的多個輥軋機(jī)。定徑軋制機(jī)4例如為定徑機(jī)、拉伸縮徑軋機(jī)。定徑軋制機(jī)4的多個輥軋機(jī)之中，將由最末尾的輥軋機(jī)軋制后的管坯的表面溫度定義為“最終溫度”。最終溫度例如通過配置在定徑軋制機(jī)4最末尾的輥軋機(jī)的出口側(cè)的溫度傳感器來測量。優(yōu)選的最終溫度為如圖3所示的A3點(diǎn)(更具體地為Aci3點(diǎn))以上。更優(yōu)選的最終溫度為900°C以上，進(jìn)一步優(yōu)選為950°C以上。具有本發(fā)明的化學(xué)組成的無縫鋼管的Ac3點(diǎn)為75(T950°C。最終溫度為900°C以上時(shí)，對于定徑軋制中的管坯，因輥脫熱造成的熱損失小。因此，能夠減少制造的無縫鋼管的溫度不均勻。[再加熱工序(S4)]根據(jù)需要實(shí)施再加熱工序(S4)?？傊?，也可以不實(shí)施再加熱工序。不實(shí)施再加熱工序時(shí)，在圖2中，由步驟S3推進(jìn)至步驟S5。另外，不實(shí)施再加熱工序時(shí)，在圖I中，也可以不配置輔助加熱爐5。 實(shí)施再加熱工序時(shí)，將制造的無縫鋼管裝入輔助加熱爐5并進(jìn)行加熱。由此，減少制造的無縫鋼管的溫度不均勻。輔助加熱爐5的加熱溫度為Ari點(diǎn) 1100°C。加熱溫度小于Ari點(diǎn)時(shí)，α相析出且組織變得不均勻，強(qiáng)度的偏差變大。另一方面，加熱溫度大于1100°C時(shí)，晶體顆粒粗大化。優(yōu)選的加熱時(shí)間為f 30分鐘。[水冷工序(S5)]使用水冷裝置6對步驟S3中制造的無縫鋼管或者步驟S4中再加熱后的無縫鋼管進(jìn)行水冷(加速冷卻)。水冷之前的無縫鋼管的表面溫度實(shí)質(zhì)上等同于最終溫度或者輔助加熱爐中的加熱溫度。即，水冷之前的無縫鋼管的表面溫度為A3點(diǎn)以上，優(yōu)選為900°C以上，進(jìn)一步優(yōu)選為950°C以上。水冷裝置6具備多個旋轉(zhuǎn)輥、層流水流裝置和水流噴注裝置。多個旋轉(zhuǎn)輥配置成2列，無縫鋼管配置在排列成2列的多個旋轉(zhuǎn)輥之間。此時(shí)，2列旋轉(zhuǎn)輥分別與無縫鋼管的外表面下部接觸。旋轉(zhuǎn)輥旋轉(zhuǎn)時(shí)，無縫鋼管軸向旋轉(zhuǎn)。層流水流裝置配置在旋轉(zhuǎn)輥的上方，從上方對無縫鋼管灑水。此時(shí)，對無縫鋼管灑的水形成分層狀的水流。水流噴注裝置配置在配置有旋轉(zhuǎn)輥的無縫鋼管的端附近。水流噴注裝置從無縫鋼管端向鋼管內(nèi)部噴射噴注水流。使用層流水流裝置和水流噴注裝置同時(shí)冷卻無縫鋼管的外表面和內(nèi)表面。優(yōu)選水冷裝置6冷卻無縫鋼管直至無縫鋼管的表面溫度為450°C以下為止。換而言之，水冷停止溫度為450°C以下。將水冷停止溫度設(shè)為450°C以下時(shí)，通過在后續(xù)工序中進(jìn)行淬火，從而進(jìn)一步微細(xì)化無縫鋼管的晶體顆粒。其結(jié)果，無縫鋼管的韌性進(jìn)一步提高。水冷裝置6優(yōu)選的冷卻速度為10°C /秒以上。水冷裝置6也可以為上述旋轉(zhuǎn)輥、層流水流裝置和水流噴注裝置以外的其它裝置。水冷裝置6例如也可以為水槽。此時(shí)，將步驟S3中制造的無縫鋼管浸潰在水槽內(nèi)冷卻。這樣的冷卻方法被稱為“浸潰冷卻”。此外水冷裝置6也可以僅為層流水流裝置?？傊?，不限定冷卻裝置6的種類。[淬火工序(S6)]對由水冷裝置6水冷后的無縫鋼管進(jìn)行淬火。優(yōu)選的淬火溫度大于Ae3點(diǎn)且為IOOO0C以下。將無縫鋼管加熱至上述淬火溫度時(shí)，無縫鋼管的組織從貝氏體相變?yōu)槲⒓?xì)的奧氏體組織。即，發(fā)生逆相變。此時(shí)，晶體顆粒被微細(xì)化。即，通過在步驟S5中實(shí)施加速冷卻，能夠促進(jìn)淬火工序中晶體顆粒的微細(xì)化。
淬火溫度小于Ae3相變點(diǎn)時(shí)，未充分地發(fā)生逆相變。另一方面，淬火溫度大于1000°C時(shí)，晶體顆粒粗大化。淬火處理優(yōu)選的均熱時(shí)間為10秒 30分鐘。淬火溫度下均熱后，對無縫鋼管進(jìn)行水冷。[回火工序(S7)]對淬火后的鋼管進(jìn)行回火。回火溫度為Aca點(diǎn)以下，可根據(jù)所期望的力學(xué)特性進(jìn)行調(diào)整。通過回火處理，本發(fā)明的無縫鋼管在350°C下的屈服應(yīng)力可以為600MPa以上?；鼗饻囟鹊钠顑?yōu)選為±10°C，進(jìn)一步優(yōu)選為±5°C。回火溫度的偏差越小，越容易獲得所期望的力學(xué)特性。在以上的制造方法中，實(shí)施加速冷卻(S5)，之后實(shí)施淬火處理(S6)。通過這些工序，可促進(jìn)晶體顆粒的微細(xì)化。因此，制造的無縫鋼管具有優(yōu)異的韌性。因此，本實(shí)施方式的無縫鋼管盡管含有較多的Mo，但仍可抑制韌性的降低，抑制焊接性的降低。
此外，通過對具有上述化學(xué)組成的無縫鋼管進(jìn)行淬火和回火，可以使無縫鋼管在350°C下的屈服應(yīng)力為600MPa以上。實(shí)施例制造具有各種化學(xué)組成的多根蒸汽噴射用無縫鋼管，并考察在常溫(23°C廣360°C下的屈服應(yīng)力。[考察方法]制造具有表I顯示的化學(xué)組成的多個鋼坯。[表 I]
權(quán)利要求
1.一種蒸汽噴射用無縫鋼管，其具有以質(zhì)量％計(jì)含有C 0. 03^0. 08%、Si :0. 05、. 5%、Mn :1. 5 3. 0%、Mo :大于 O. 4 I. 2%、Al 0. 005 O. 100%、Ca 0. ΟΟΓΟ. 005%、N 0. 002 O. 015%、P :0. 03% 以下、S :0. 01% 以下、Cu :1. 5% 以下、且剩余部分為Fe和雜質(zhì)構(gòu)成的化學(xué)組成，其在熱加工后進(jìn)行水冷并且進(jìn)行淬火和回火而制造。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的無縫鋼管，其中，所述化學(xué)組成中含有選自由Cr :1. 0% 以下、Nb :0. 1% 以下、Ti :0. 1% 以下、Ni :1. 0% 以下、V:0. 2%以下組成的組中的I種或2種以上替代一部分所述Fe。
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述的無縫鋼管，其在350°C下具有600MPa以上的屈服應(yīng)力。
4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的無縫鋼管，其在350°C下具有600MPa以上的屈服應(yīng)力。
5.一種蒸汽噴射用無縫鋼管的制造方法，其具備加熱圓鋼坯的工序；將加熱后的所述圓鋼坯穿孔而制造管坯的工序；將所述管坯軋制而制造無縫鋼管的工序；對軋制后的所述無縫鋼管進(jìn)行水冷的工序；對水冷后的所述無縫鋼管進(jìn)行淬火的工序；對淬火后的所述無縫鋼管進(jìn)行回火的工序；其中，所述圓鋼坯具有以質(zhì)量％計(jì)含有C 0. 03^0. 08%、Si :0. 05、. 5%、Mn :1. 5 3. 0%、Mo :大于 0. 4 I. 2%、Al 0. 005 0. 100%、Ca 0. 00Γ0. 005%、N 0. 002 0. 015%、P :0. 03% 以下、S :0. 01% 以下、Cu 1. 5% 以下、 且剩余部分為Fe和雜質(zhì)構(gòu)成的化學(xué)組成。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的無縫鋼管的制造方法，其中，所述圓鋼坯的化學(xué)組成中含有選自由Cr :1. 0% 以下、Nb :0. 1% 以下、Ti :0. 1% 以下、Ni :1. 0% 以下、 V:0. 2%以下 組成的組中的I種或2種以上替代一部分所述Fe。
全文摘要
本發(fā)明提供即使在350℃下也具有高屈服應(yīng)力的蒸汽噴射用鋼管。本發(fā)明的蒸汽噴射用無縫鋼管具有以質(zhì)量%計(jì)含有C0.03~0.08%、Si0.05~0.5%、Mn1.5~3.0%、Mo大于0.4~1.2%、Al:0.005~0.100%、Ca0.001~0.005%、N0.002~0.015%、P0.03%以下、S0.01%以下、Cu1.5%以下且剩余部分為Fe和雜質(zhì)構(gòu)成的化學(xué)組成。蒸汽噴射用無縫鋼管是在熱加工后進(jìn)行水冷、淬火和回火而制造的。
文檔編號C21D8/10GK102812146SQ20118001448
公開日2012年12月5日 申請日期2011年3月3日 優(yōu)先權(quán)日2010年3月18日
發(fā)明者石山知由, 荒井勇次 申請人:住友金屬工業(yè)株式會社