回收甲醇制丙烯裝置反應(yīng)氣高位熱量的方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種回收甲醇制丙烯裝置反應(yīng)氣高位熱量的方法，主要解決現(xiàn)有技術(shù)中設(shè)備數(shù)量較多、能耗較高的問(wèn)題。本發(fā)明通過(guò)采用一種回收甲醇制丙烯裝置反應(yīng)氣高位熱量的方法，甲醇制丙烯反應(yīng)器出口的甲醇制丙烯高溫反應(yīng)混合氣進(jìn)入甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣煙道(1)，與煙道(1)內(nèi)依次布置的DME反應(yīng)器出口反應(yīng)氣加熱器(10)、超高壓蒸汽發(fā)生器(3)、第一甲醇汽化器(2)、第二甲醇汽化器(6)逐級(jí)進(jìn)行換熱以回收熱量，換熱后的甲醇制丙烯低溫反應(yīng)混合氣排出煙道(1)的技術(shù)方案較好地解決了上述問(wèn)題，可用于甲醇制丙烯裝置中。
【專利說(shuō)明】回收甲醇制丙烯裝置反應(yīng)氣高位熱量的方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及一種回收甲醇制丙烯裝置反應(yīng)氣高位熱量的方法。

【背景技術(shù)】
[0002]甲醇制丙烯(MTP)工藝是采用低成本的天然氣原料或煤炭原料轉(zhuǎn)化為高附加值丙烯產(chǎn)品的工藝。德國(guó)魯奇公司最初開(kāi)發(fā)的甲醇制丙烯工藝采用由南方化學(xué)公司提供的穩(wěn)定的分子篩催化劑和固定床反應(yīng)器，甲醇制丙烯反應(yīng)操作溫度為380-480°C，反應(yīng)壓力為0.13-0.16MPa。該工藝先將經(jīng)預(yù)熱汽化的原料甲醇送入DME反應(yīng)器制得二甲醚和水，再把未反應(yīng)甲醇和二甲醚與水在氣相條件下加熱到反應(yīng)溫度后，一起送入甲醇制丙烯反應(yīng)器，同時(shí)加入蒸汽和循環(huán)C2/C4/C5/C6進(jìn)行選擇性轉(zhuǎn)化反應(yīng)，而液相作為控溫介質(zhì)通過(guò)激冷噴嘴進(jìn)入甲醇制丙烯反應(yīng)器進(jìn)行反應(yīng)。產(chǎn)物反應(yīng)混合氣經(jīng)冷卻后，送入分離單元，實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品精制。其中，原料甲醇去DME反應(yīng)器之前需要汽化并過(guò)熱到反應(yīng)溫度，DME出口反應(yīng)氣去甲醇制丙烯反應(yīng)器之前也需要加熱到反應(yīng)溫度。
[0003]專利CN103333040A涉及一種低能耗的丙烯生產(chǎn)工藝，公開(kāi)了將原料甲醇與稀釋氣混合后進(jìn)行醚化反應(yīng)，得到的一次產(chǎn)物與稀釋氣的流股與蒸汽水、回?zé)挓N混合換熱后，進(jìn)行制烯烴反應(yīng)得到二次產(chǎn)物，再將二次產(chǎn)物進(jìn)行烯烴分離，通過(guò)將分離得到的凈化水汽化后作為部分蒸汽水循環(huán)至反應(yīng)部分，分離得到的乙烯，C1-C3烷烴、C4-C6產(chǎn)物作為回?zé)挓N。該專利通過(guò)控制稀釋氣、回?zé)挓N、催化劑積炭量綜合調(diào)控，解決了甲醇制丙烯工藝中需要使用大量蒸汽水的問(wèn)題。
[0004]專利CN202246473U涉及一種煤基甲醇制丙烯工藝系統(tǒng)，公開(kāi)了包括甲醇制丙烯反應(yīng)器、熱回收系統(tǒng)、急冷系統(tǒng)、壓縮分離單元、脫丙烷塔、干燥單元、脫乙烷塔、C3組分分離塔、氧化物抽提塔、脫丁烷塔等部分；通過(guò)改造分離系統(tǒng)，分離精制所得到的丙烯產(chǎn)品的水含量能夠符合聚合級(jí)丙烯的標(biāo)準(zhǔn)。
[0005]專利CN103557597A對(duì)已有甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣余熱回收系統(tǒng)進(jìn)行改進(jìn)，公開(kāi)了一種甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣熱回收方法，包括高壓蒸汽發(fā)生的步驟，原料甲醇過(guò)熱的步驟，原料甲醇汽化的步驟，提供一種甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣余熱回收方法和系統(tǒng)。但存在發(fā)生高壓蒸汽能位偏低等問(wèn)題。
[0006]在甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣余熱回收過(guò)程中，因原料甲醇需要汽化并過(guò)熱到260?280°C左右才進(jìn)DME反應(yīng)器反應(yīng)，因此可利用甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣過(guò)熱段部分余熱來(lái)汽化及過(guò)熱原料甲醇?，F(xiàn)有技術(shù)中的魯奇工藝反應(yīng)混合氣余熱回收系統(tǒng)存在不盡合理，流程復(fù)雜，設(shè)備數(shù)量多；甲醇過(guò)熱需要額外設(shè)置一臺(tái)甲醇過(guò)熱器，需用高壓蒸汽過(guò)熱到DME反應(yīng)所需要的溫度，而且發(fā)生的中壓蒸汽能位較低，能量沒(méi)有逐級(jí)合理利用等問(wèn)題。
[0007]本發(fā)明有針對(duì)性的解決了上述問(wèn)題。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0008]本發(fā)明所要解決的技術(shù)問(wèn)題是現(xiàn)有技術(shù)中設(shè)備數(shù)量較多、能耗較高的問(wèn)題，提供一種新的回收甲醇制丙烯裝置反應(yīng)氣高位熱量的方法。該方法具有設(shè)備數(shù)量較少、能耗較低的優(yōu)點(diǎn)。
[0009]為解決上述問(wèn)題，本發(fā)明采用的技術(shù)方案如下:一種回收甲醇制丙烯裝置反應(yīng)氣高位熱量的方法，甲醇制丙烯反應(yīng)器出口的甲醇制丙烯高溫反應(yīng)混合氣進(jìn)入甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣煙道(1)，與煙道(I)內(nèi)依次布置的DME反應(yīng)器出口反應(yīng)氣加熱器(10)、超高壓蒸汽發(fā)生器(3)、第一甲醇汽化器(2)、第二甲醇汽化器(6)逐級(jí)進(jìn)行換熱以回收熱量，換熱后的甲醇制丙烯低溫反應(yīng)混合氣排出煙道(I)。
[0010]上述技術(shù)方案中，優(yōu)選地，所述DME反應(yīng)器出口反應(yīng)氣進(jìn)入DME反應(yīng)器出口反應(yīng)氣加熱器(10)與甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣高溫過(guò)熱段進(jìn)行換熱，加熱至380?400°C后去甲醇制丙烯反應(yīng)器入口。
[0011]上述技術(shù)方案中，優(yōu)選地，所述超高壓鍋爐給水送入超高壓蒸汽汽包(4)后，再進(jìn)入超高壓蒸汽發(fā)生器(3)與甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣次高溫過(guò)熱段進(jìn)行換熱并汽化為超高壓蒸汽返回超高壓蒸汽汽包(4)，超高壓蒸汽并入管網(wǎng)。
[0012]上述技術(shù)方案中，優(yōu)選地，液態(tài)原料甲醇送入甲醇汽化罐(7)，以質(zhì)量計(jì)60?70%液態(tài)原料甲醇進(jìn)入第一甲醇汽化器(2)與甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣中溫過(guò)熱段進(jìn)行換熱并汽化為飽和氣態(tài)甲醇返回甲醇汽化罐(7)，30?40%液態(tài)原料甲醇進(jìn)入第二甲醇汽化器
(6)與甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣低溫過(guò)熱段進(jìn)行換熱并汽化為飽和氣態(tài)甲醇也返回甲醇汽化罐(7)。
[0013]上述技術(shù)方案中，更優(yōu)選地，來(lái)自甲醇汽化罐(7)的飽和氣態(tài)甲醇送至甲醇過(guò)熱器(5)與超高壓蒸汽換熱為過(guò)熱氣態(tài)甲醇，達(dá)到260?280°C后去DME反應(yīng)單元；甲醇汽化罐(7)內(nèi)的輔助甲醇汽化罐(8)用于汽化部分原料甲醇或在甲醇制丙烯裝置開(kāi)車(chē)階段汽化全部原料甲醇。
[0014]上述技術(shù)方案中，優(yōu)選地，所述甲醇制丙烯高溫反應(yīng)混合氣溫度為470?500°C。
[0015]上述技術(shù)方案中，優(yōu)選地，所述換熱后的甲醇制丙烯低溫反應(yīng)混合氣溫度為180 ?200。。。
[0016]上述技術(shù)方案中，優(yōu)選地，所述超高壓蒸汽的壓力為10.0?14.0MPaG，溫度為311.0 ?336.6°C。
[0017]本發(fā)明將甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣高能位的熱量加熱DME出口反應(yīng)氣至380?400°C并副產(chǎn)12.2MPa，325.9°C超高壓蒸汽0.7?0.8噸/噸丙烯，過(guò)程的有效能效率提高至78?80%，且副產(chǎn)超高壓蒸汽可加熱飽和氣態(tài)甲醇至260?280°C，不必設(shè)置第二甲醇過(guò)熱器，可減少設(shè)備數(shù)量，降低高壓蒸汽消耗，取得了較好的技術(shù)效果。

【專利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0018]圖1為本發(fā)明所述方法的流程示意圖；
[0019]圖2為魯奇甲醇制丙烯工藝技術(shù)反應(yīng)混合氣熱量回收流程示意圖。
[0020]圖1和圖2中，1-MTP反應(yīng)混合氣煙道；2_第一甲醇汽化器；3_超高壓蒸汽發(fā)生器；
4-超高壓蒸汽汽包；5_甲醇過(guò)熱器；6_第二甲醇汽化器；7_甲醇汽化罐；8_輔助甲醇汽化罐；9_第二甲醇過(guò)熱器；10-DME反應(yīng)器出口反應(yīng)氣加熱器。
[0021]下面通過(guò)實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的闡述，但不僅限于本實(shí)施例。

【具體實(shí)施方式】
[0022]【實(shí)施例1】
[0023]如圖1所示為本發(fā)明一種回收甲醇制丙烯裝置反應(yīng)氣高位熱量的方法，公稱生產(chǎn)能力50萬(wàn)噸/年丙烯的甲醇制丙烯裝置，從甲醇制丙烯反應(yīng)器產(chǎn)生的甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣溫度480°C，經(jīng)過(guò)熱回收系統(tǒng)，溫度降至190°C后送往下游；在汽化壓力為1.7MPa的條件下，采用壓力為3.4MPa的中壓蒸汽作為熱源將25%的107°C液態(tài)原料甲醇加熱汽化為氣態(tài)甲醇。
[0024]溫度為294°C的DME出口反應(yīng)氣進(jìn)入DME出口反應(yīng)氣加熱器10與甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣高溫過(guò)熱段進(jìn)行換熱后加熱至385°C后，去甲醇制丙烯反應(yīng)器入口。同時(shí)，甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣溫度從480°C降至403°C。
[0025]超高壓鍋爐給水進(jìn)入超高壓蒸汽發(fā)生器3與甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣次高溫過(guò)熱段進(jìn)行換熱并汽化為12.2MPa，325.9°C的超高壓蒸汽，其中34.1噸/小時(shí)送超高壓蒸汽管網(wǎng)。同時(shí)，甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣溫度從403°C降至349°C。
[0026]液態(tài)原料甲醇送入甲醇汽化罐7，一部分液態(tài)原料甲醇進(jìn)入第一甲醇汽化器2與甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣中溫過(guò)熱段進(jìn)行換熱并汽化為飽和氣態(tài)甲醇返回甲醇汽化罐7，另一部分液態(tài)原料甲醇進(jìn)入第二甲醇汽化器6與甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣低溫過(guò)熱段進(jìn)行換熱并汽化為飽和氣態(tài)甲醇也返回甲醇汽化罐7。液態(tài)原料甲醇的入口溫度為107°C，汽化壓力為1.7MPa。同時(shí)，甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣溫度從349°C降至299°C，再降至190°C。
[0027]來(lái)自甲醇汽化罐7的飽和氣態(tài)甲醇送至甲醇過(guò)熱器5與另一部分超高壓蒸汽換熱為過(guò)熱氣態(tài)甲醇，達(dá)到265°C后去DME反應(yīng)單元。
[0028]甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣溫度從480°C降至190°C所提供的有效能為57.30MW,輔助甲醇汽化的中壓蒸汽所提供的有效能為6.99MW，合計(jì)提供的總有效能為64.29MW。
[0029]DME出口反應(yīng)氣從294°C加熱至385°C所回收的有效能為15.46MW，副產(chǎn)12.2MPa，325.9°C超高壓蒸汽34.1噸/小時(shí)所回收的有效能為9.57MW，液態(tài)原料甲醇從107°C汽化并過(guò)熱至265°C所回收的有效能為25.63MW，合計(jì)回收的總有效能為50.66MW。
[0030]由此，過(guò)程的有效能效率為78.8%。
[0031]【對(duì)比例I】
[0032]如圖2所示為現(xiàn)有魯奇專利甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣余熱回收方法:甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣從溫度480°C降至190°C所提供的有效能為57.30麗；在汽化壓力為1.7MPa的條件下，采用中壓蒸汽作為熱源將25%的107°C液態(tài)原料甲醇加熱汽化為氣態(tài)甲醇所提供的有效能為6.99MW ;采用高壓蒸汽將氣態(tài)甲醇過(guò)熱至265 °C所提供的有效能為4.19MW。合計(jì)提供的總有效能為68.48MW。
[0033]副產(chǎn)3.4MPa，241°C中壓蒸汽98.4噸/小時(shí)所回收的有效能為24.05麗，液態(tài)原料甲醇從107°C汽化并過(guò)熱至265°C所回收的有效能為25.63麗，合計(jì)回收的總有效能為49.68MW。
[0034]由此，過(guò)程的有效能效率為72.5%。
[0035]【實(shí)施例2】
[0036]如圖1所示為本發(fā)明一種回收甲醇制丙烯裝置反應(yīng)氣高位熱量的方法:公稱生產(chǎn)能力50萬(wàn)噸/年丙烯的甲醇制丙烯裝置，從甲醇制丙烯反應(yīng)器產(chǎn)生的甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣溫度490°C，經(jīng)過(guò)熱回收系統(tǒng)，溫度降至190°C后送往下游；在汽化壓力為1.SMPa的條件下，采用壓力為3.4MPa的中壓蒸汽作為熱源將25%的105 °C液態(tài)原料甲醇加熱汽化為氣態(tài)甲醇。
[0037]溫度為294°C的DME出口反應(yīng)氣進(jìn)入DME出口反應(yīng)氣加熱器10與甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣高溫過(guò)熱段進(jìn)行換熱后加熱至394°C后，去甲醇制丙烯反應(yīng)器入口。同時(shí)，甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣溫度從490°C降至411°C。
[0038]超高壓鍋爐給水進(jìn)入超高壓蒸汽發(fā)生器3與甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣次高溫過(guò)熱段進(jìn)行換熱并汽化為12.2MPa，325.9°C的超高壓蒸汽，其中35.2噸/小時(shí)送超高壓蒸汽管網(wǎng)。同時(shí)，甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣溫度從411°C降至356°C。
[0039]液態(tài)原料甲醇送入甲醇汽化罐7，一部分液態(tài)原料甲醇進(jìn)入第一甲醇汽化器2與甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣中溫過(guò)熱段進(jìn)行換熱并汽化為飽和氣態(tài)甲醇返回甲醇汽化罐7，另一部分液態(tài)原料甲醇進(jìn)入第二甲醇汽化器6與甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣低溫過(guò)熱段進(jìn)行換熱并汽化為飽和氣態(tài)甲醇也返回甲醇汽化罐7。液態(tài)原料甲醇的入口溫度為105°C，汽化壓力為1.8MPa。同時(shí)，甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣溫度從356°C降至302°C，再降至190°C。
[0040]來(lái)自甲醇汽化罐7的飽和氣態(tài)甲醇送至甲醇過(guò)熱器5與另一部分超高壓蒸汽換熱為過(guò)熱氣態(tài)甲醇，達(dá)到275°C后去DME反應(yīng)單元。
[0041]甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣溫度從490°C降至190°C所提供的有效能為59.92MW,輔助甲醇汽化的中壓蒸汽所提供的有效能為7.03MW，合計(jì)提供的總有效能為66.95MW。
[0042]DME出口反應(yīng)氣從294°C加熱至394°C所回收的有效能為17.00MW，副產(chǎn)12.2MPa，325.9°C超高壓蒸汽35.2噸/小時(shí)所回收的有效能為9.89MW，液態(tài)原料甲醇從105°C汽化并過(guò)熱至275°C所回收的有效能為26.47MW，合計(jì)回收的總有效能為53.36MW。
[0043]由此，過(guò)程的有效能效率為79.7%。
[0044]【對(duì)比例2】
[0045]如圖2所示為現(xiàn)有魯奇專利甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣余熱回收方法:甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣從溫度490°C降至190°C所提供的有效能為59.92麗；在汽化壓力為1.8MPa的條件下，采用中壓蒸汽作為熱源將25%的105°C液態(tài)原料甲醇加熱汽化為氣態(tài)甲醇所提供的有效能為7.03MW ;采用高壓蒸汽將氣態(tài)甲醇過(guò)熱至275 °C所提供的有效能為4.94MW。合計(jì)提供的總有效能為71.89MW。
[0046]副產(chǎn)3.4MPa，241°C中壓蒸汽106.7噸/小時(shí)所回收的有效能為26.07MW，液態(tài)原料甲醇從105°C汽化并過(guò)熱至275°C所回收的有效能為26.47麗，合計(jì)回收的總有效能為52.54MW。
[0047]由此，過(guò)程的有效能效率為73.1 %。
[0048]【實(shí)施例3】
[0049]按照實(shí)施例1所述的條件，公稱能力改變?yōu)?00萬(wàn)噸/年丙烯的甲醇制丙烯裝置，甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣溫度從480°C降至190°C所提供的有效能為114.60MW，輔助甲醇汽化的中壓蒸汽所提供的有效能為13.98MW，合計(jì)提供的總有效能為128.58MW。
[0050]DME出口反應(yīng)氣從294°C加熱至385°C所回收的有效能為30.92MW，副產(chǎn)12.2MPa，325.9°C超高壓蒸汽68.2噸/小時(shí)所回收的有效能為19.14MW，液態(tài)原料甲醇從107°C汽化并過(guò)熱至265°C所回收的有效能為51.26MW，合計(jì)回收的總有效能為101.32MW。
[0051]由此，過(guò)程的有效能效率為78.8%。
[0052]【實(shí)施例4】
[0053]按照實(shí)施例1所述的條件，公稱能力改變?yōu)?50萬(wàn)噸/年丙烯的甲醇制丙烯裝置，甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣溫度從480°C降至190°C所提供的有效能為171.90MW，輔助甲醇汽化的中壓蒸汽所提供的有效能為20.97MW，合計(jì)提供的總有效能為192.87MW。
[0054]DME出口反應(yīng)氣從294°C加熱至385°C所回收的有效能為46.38MW，副產(chǎn)12.2MPa，325.9°C超高壓蒸汽102.3噸/小時(shí)所回收的有效能為28.71MW，液態(tài)原料甲醇從107°C汽化并過(guò)熱至265°C所回收的有效能為76.89MW，合計(jì)回收的總有效能為151.98MW。
[0055]由此，過(guò)程的有效能效率為78.8%。
【權(quán)利要求】
1.一種回收甲醇制丙烯裝置反應(yīng)氣高位熱量的方法，甲醇制丙烯反應(yīng)器出口的甲醇制丙烯高溫反應(yīng)混合氣進(jìn)入甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣煙道(1)，與煙道(I)內(nèi)依次布置的DME反應(yīng)器出口反應(yīng)氣加熱器(10)、超高壓蒸汽發(fā)生器(3)、第一甲醇汽化器(2)、第二甲醇汽化器(6)逐級(jí)進(jìn)行換熱以回收熱量，換熱后的甲醇制丙烯低溫反應(yīng)混合氣排出煙道(I)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述回收甲醇制丙烯裝置反應(yīng)氣高位熱量的方法，其特征在于所述DME反應(yīng)器出口反應(yīng)氣進(jìn)入DME反應(yīng)器出口反應(yīng)氣加熱器(10)與甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣高溫過(guò)熱段進(jìn)行換熱，加熱至380?40(TC后去甲醇制丙烯反應(yīng)器入口。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述回收甲醇制丙烯裝置反應(yīng)氣高位熱量的方法，其特征在于所述超高壓鍋爐給水送入超高壓蒸汽汽包(4)后，再進(jìn)入超高壓蒸汽發(fā)生器(3)與甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣次高溫過(guò)熱段進(jìn)行換熱并汽化為超高壓蒸汽返回超高壓蒸汽汽包(4)，超高壓蒸汽并入管網(wǎng)。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述回收甲醇制丙烯裝置反應(yīng)氣高位熱量的方法，其特征在于液態(tài)原料甲醇送入甲醇汽化罐(7)，以質(zhì)量計(jì)60?70%液態(tài)原料甲醇進(jìn)入第一甲醇汽化器(2)與甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣中溫過(guò)熱段進(jìn)行換熱并汽化為飽和氣態(tài)甲醇返回甲醇汽化罐(7)，30?40%液態(tài)原料甲醇進(jìn)入第二甲醇汽化器￠)與甲醇制丙烯反應(yīng)混合氣低溫過(guò)熱段進(jìn)行換熱并汽化為飽和氣態(tài)甲醇也返回甲醇汽化罐(7)。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述回收甲醇制丙烯裝置反應(yīng)氣高位熱量的方法，其特征在于來(lái)自甲醇汽化罐(7)的飽和氣態(tài)甲醇送至甲醇過(guò)熱器(5)與超高壓蒸汽換熱為過(guò)熱氣態(tài)甲醇，達(dá)到260?280°C后去DME反應(yīng)單元；甲醇汽化罐(7)內(nèi)的輔助甲醇汽化罐(8)用于汽化部分原料甲醇或在甲醇制丙烯裝置開(kāi)車(chē)階段汽化全部原料甲醇。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述回收甲醇制丙烯裝置反應(yīng)氣高位熱量的方法，其特征在于所述甲醇制丙烯高溫反應(yīng)混合氣溫度為470?500°C。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述回收甲醇制丙烯裝置反應(yīng)氣高位熱量的方法，其特征在于所述換熱后的甲醇制丙烯低溫反應(yīng)混合氣溫度為180?200°C。
8.根據(jù)權(quán)利要求1所述回收甲醇制丙烯裝置反應(yīng)氣高位熱量的方法，其特征在于所述超高壓蒸汽的壓力為10.0?14.0MPaG，溫度為311.0?336.6°C。
【文檔編號(hào)】F22D1/40GK104370674SQ201410567778
【公開(kāi)日】2015年2月25日 申請(qǐng)日期:2014年10月22日 優(yōu)先權(quán)日:2014年10月22日
【發(fā)明者】李真澤, 張紅, 徐爾玲, 何琨 申請(qǐng)人:中石化上海工程有限公司, 中石化煉化工程（集團(tuán)）股份有限公司