專(zhuān)利名稱(chēng)：兩級(jí)uasb+a/o+sbr工藝處理不同時(shí)期垃圾滲濾液深度脫氮的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種處理垃圾滲濾液深度脫氮方法，屬于厭氧和好氧聯(lián)合工藝城市生 活垃圾滲濾液生物脫氮技術(shù)領(lǐng)域，適用于垃圾滲濾液深度處理。
背景技術(shù)：
由于我國(guó)的垃圾性質(zhì)、經(jīng)濟(jì)實(shí)力和技術(shù)水平?jīng)Q定了垃圾處理中90%以上是采用衛(wèi) 生填埋法。但垃圾衛(wèi)生填埋以后，由于垃圾的發(fā)酵、雨水的下滲以及地下水位的上升等導(dǎo)致 垃圾填埋體內(nèi)有相當(dāng)數(shù)量的滲濾液。垃圾滲濾液是一種水質(zhì)水量變化大、微生物營(yíng)養(yǎng)元素 比例失調(diào)、氨氮含量高、成分復(fù)雜的高濃度有機(jī)廢水。早期滲濾液有機(jī)物和氨氮濃度都很 高，但有機(jī)物易降解，晚期滲濾液中有機(jī)物濃度低且難降解，故高氨氮的有效去除是滲濾液 處理的重點(diǎn)和難點(diǎn)。特別是隨著國(guó)家2008年7月執(zhí)行新排放標(biāo)準(zhǔn)《生活垃圾填埋場(chǎng)污染 控制標(biāo)準(zhǔn)》(GB16889-2008)以來(lái)，研究方向更是集中在對(duì)垃圾滲濾液的總氮和氨氮的去除 上。近年來(lái)，采用生物法、物理化學(xué)法對(duì)垃圾滲濾液進(jìn)行處理的研究時(shí)有報(bào)道。有研究認(rèn) 為高氨氮對(duì)生化處理中的微生物會(huì)造成毒害或抑制作用，因而首先采用物化工藝將氨氮降 低到適宜水平，然后再對(duì)剩余氨氮進(jìn)行生化處理然而吹脫等物化預(yù)處理大大增加了處理成 本，且使處理工藝復(fù)雜，管理難度提高目前對(duì)垃圾滲濾液的處理以生物法為主，如UASB工 藝，Anammox工藝，MBR工藝，SBR工藝，厭氧-好氧工藝等。大多數(shù)研究人員認(rèn)為，處理垃圾 滲濾液最經(jīng)濟(jì)、有效的方法是厭氧-好氧組合工藝。因此，研究開(kāi)發(fā)高效、低能耗的生物脫 氮工藝和裝置已成為當(dāng)前水處理界重要的研究課題。生物脫氮能夠根本解決滲濾液氮污染問(wèn)題，而實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定的短程硝化是解決滲濾液 生物脫氮的有效途徑之一。眾所周知，生物脫氮包括硝化和反硝化兩個(gè)反應(yīng)過(guò)程。第一步 是由亞硝化菌(Nitrosomonas)將NH/-N氧化為Ν02_-Ν的亞硝化過(guò)程；第二步是由硝化菌 (Nitrobacter)將Ν02__Ν氧化為Ν03__Ν的過(guò)程。然后通過(guò)反硝化作用將產(chǎn)生的Ν03__Ν經(jīng)由 Ν02_-Ν、Ν0或N2O轉(zhuǎn)化為N2, Ν02_-Ν是硝化和反硝化兩個(gè)過(guò)程的中間產(chǎn)物。1975年，Voets等 在處理高濃度氨氮廢水的研究中，發(fā)現(xiàn)了硝化過(guò)程中NO2--N積累的現(xiàn)象，首次提出了短程 硝化反硝化生物脫氮的概念。其基本原理是將氨氮氧化控制在亞硝化階段，然后通過(guò)反硝 化作用將亞硝酸氮還原為氮?dú)?，是?jīng)NH/-N — NO2--N — N2這樣的途徑完成，整個(gè)過(guò)程較全 程硝化反硝化大大縮短。根據(jù)硝化反應(yīng)的化學(xué)計(jì)量學(xué)，與全程硝化反硝化脫氮相比，短程硝 化反硝化具有以下幾個(gè)優(yōu)點(diǎn)1)在硝化階段可節(jié)約25%左右的需氧量，降低了能耗；2)反 硝化過(guò)程可減少約40%的有機(jī)碳源，降低了運(yùn)行費(fèi)用；3)N02_-N的反硝化速率通常比Ν03_-Ν 的高63%左右；4)減少了 50%的污泥產(chǎn)量；5)反應(yīng)器的容積可減少30% 40%左右；6) 可減少投加堿度和外加碳源的量。故短程硝化就可以實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗。短程硝化的標(biāo)志是有 穩(wěn)定且較高的Ν02_-Ν積累，即亞硝酸氮積累率較高。其中，影響亞硝酸氮積累的因素有溫 度、PH值、游離氨(FA)、泥齡、溶解氧(DO)濃度等。垃圾滲濾液氨氮濃度高，游離氨較高，當(dāng) 游離氨大于30mg/l時(shí)，在適宜的溫度和溶解氧的條件下，就易于實(shí)現(xiàn)短程硝化。因此，該工藝對(duì)于實(shí)際工程應(yīng)用具有重要意義。然而目前對(duì)氨氮濃度很高的廢水，實(shí)現(xiàn)完全硝化同時(shí)實(shí)現(xiàn)短程硝化的研究不多。 并且到目前為止，經(jīng)短程硝化途徑在實(shí)際工程中實(shí)現(xiàn)生物脫氮的成功應(yīng)用并不多見(jiàn)。其主 要原因是影響亞硝酸鹽積累的控制因素比較復(fù)雜，并且硝酸菌能夠迅速地將no2_-N轉(zhuǎn)化為 no3_-N，因此，造成已經(jīng)實(shí)現(xiàn)的短程硝化脫氮工藝又恢復(fù)為全程硝化過(guò)程。而本工藝采用“兩級(jí)UASB+A/0+SBR”處理城市生活垃圾滲濾液，完全依靠生物處理，降低了處理成本，簡(jiǎn)化了處理工藝。

發(fā)明內(nèi)容
在現(xiàn)有的垃圾滲濾液處理中存在如下難題物化預(yù)處理去除高質(zhì)量濃度氨氮操作 復(fù)雜，費(fèi)用高；直接生化時(shí)高質(zhì)量濃度的氨氮可能會(huì)抑制微生物的活性；高質(zhì)量濃度的有 機(jī)物會(huì)抑制硝化反應(yīng)的進(jìn)行；滲濾液水質(zhì)隨填埋時(shí)間發(fā)生很大變化，造成后期滲濾液營(yíng)養(yǎng) 比例失調(diào)，提高生化脫氮效率難度很大。因此需要一種完整的經(jīng)濟(jì)有效的處理工藝來(lái)處理 垃圾滲濾液。本發(fā)明的目的就是針對(duì)現(xiàn)有生物脫氮技術(shù)存在問(wèn)題以及生活垃圾填埋場(chǎng)垃圾滲 濾液的處理現(xiàn)狀，采用兩級(jí)UASB與A/0和SBR組合工藝處理城市生活垃圾滲濾液，強(qiáng)化垃 圾滲濾液的生物處理技術(shù)，尤其是高氨氮的生物去除，盡量減少物理化學(xué)方法的使用，最大 限度的降低滲濾液的處理成本。而且由于后續(xù)的SBR工藝運(yùn)行方式靈活，對(duì)于不同時(shí)期的 城市生活垃圾滲濾液都可以達(dá)到很高的總氮和氨氮去除率。本發(fā)明可廣泛應(yīng)用于高氨氮廢水的處理，特別適用于各級(jí)城市垃圾填埋場(chǎng)處理城 市生活垃圾滲濾液。本發(fā)明的技術(shù)方案本發(fā)明設(shè)計(jì)的兩級(jí)UASB+A/0+SBR處理不同時(shí)期的城市生活垃圾滲濾液的裝置， 其特征在于，包括一體化水箱I，兩個(gè)UASB反應(yīng)器(一級(jí)UASBII和二級(jí)UASBIII)，A/0反 應(yīng)器IV和二沉池V和SBR反應(yīng)器VI串聯(lián)組成；一體化水箱I由原水格室1和硝化液回流格室2組成。所用滲濾液放在原滲濾液 格室1內(nèi)，原水格室1通過(guò)一級(jí)UASB II原滲濾液進(jìn)水泵6及一級(jí)UASB II原滲濾液進(jìn)水 管7與一級(jí)UASB II底部進(jìn)水口相連；在一級(jí)UASB II原滲濾液進(jìn)水泵6前設(shè)有止回閥5 ； 硝化液回流格室2通過(guò)一級(jí)UASB II硝化液進(jìn)水泵8及一級(jí)UASB II硝化液進(jìn)水管9與一 級(jí)UASB II底部相連，一級(jí)UASB II硝化液進(jìn)水泵8前設(shè)有閥門(mén)4 ；硝化液回流格室2通過(guò) 管32與二沉池V相連。一級(jí)UASB II內(nèi)設(shè)有一級(jí)UASB II三相分離器10，頂部有一級(jí)UASB II排氣管 13，一級(jí)UASB II排氣管13與一級(jí)UASB II堿液瓶15連接，一級(jí)UASBII堿液瓶15與一級(jí) UASB II氣體流量計(jì)14連接，采用液體置換法計(jì)量產(chǎn)生的氣體。一級(jí)UASB II頂部設(shè)有一 級(jí)UASB II出水管16，與二級(jí)UASBIII底部進(jìn)水口連接，出水管上部連接一根一級(jí)UASB II 內(nèi)循環(huán)管12，一級(jí)UASBII內(nèi)循環(huán)泵11通過(guò)一級(jí)UASB II內(nèi)循環(huán)管12與一級(jí)UASB II底部 進(jìn)水口相連；二級(jí)UASBIII內(nèi)設(shè)有二級(jí)UASBIII三相分離器20，頂部有二級(jí)UASBIII排氣管21， 二級(jí)UASBIII排氣管21與二級(jí)UASBIII堿液瓶22連接，二級(jí)UASBIII堿液瓶22與二級(jí)UASBIII氣體流量計(jì)23連接，采用液體置換法計(jì)量產(chǎn)生的氣體。二級(jí)UASBIII頂部設(shè)有二 級(jí)UASBIII出水管19，與A/0反應(yīng)器IV連接，出水管上部連接一根二級(jí)UASBIII內(nèi)循環(huán)管 18，二級(jí)UASBIII內(nèi)循環(huán)泵17通過(guò)二級(jí)UASBIII內(nèi)循環(huán)管18與二級(jí)UASBIII底部進(jìn)水口相連；A/0反應(yīng)器IV包括缺氧段和好氧段，缺氧段設(shè)有A/0反應(yīng)器IV機(jī)械攪拌裝置24， 好氧段與A/0反應(yīng)器IV氣泵25通過(guò)A/0反應(yīng)器IV供氣管26相連，A/0反應(yīng)器IV設(shè)有A/ 0反應(yīng)器IV出水管30，A/0反應(yīng)器IV出水管30與二沉池V相連，好氧段通過(guò)污泥回流泵 28和污泥回流管27與二沉池V的底部相連。二沉池V上部設(shè)有二沉池V出水管33，該管一段通過(guò)SBR反應(yīng)器VI進(jìn)水泵35和 SBR反應(yīng)器VI進(jìn)水管36與SBR反應(yīng)器VI相連，在SBR反應(yīng)器VI進(jìn)水泵35前設(shè)有控制閥 34，一段通過(guò)硝化液回流管32與硝化液回流格室2相連。SBR反應(yīng)器VI設(shè)有SBR反應(yīng)器VI進(jìn)水管36，SBR反應(yīng)器VI出水管40，在SBR反 應(yīng)器VI進(jìn)水管36上設(shè)有SBR反應(yīng)器VI進(jìn)水控制閥37 ；SBR反應(yīng)器VI出水管設(shè)有SBR反 應(yīng)器VI排水閥39 ；SBR反應(yīng)器VI設(shè)有SBR反應(yīng)器VI機(jī)械攪拌裝置38 ；在SBR反應(yīng)器VI 底部設(shè)有SBR反應(yīng)器VI曝氣頭42，SBR反應(yīng)器VI曝氣頭42與SBR反應(yīng)器VI曝氣管43相 連，在SBR反應(yīng)器VI曝氣管43上設(shè)有SBR反應(yīng)器VI氣體流量計(jì)41，SBR反應(yīng)器VI曝氣管 43進(jìn)口處與SBR反應(yīng)器VI氣泵44相連。本發(fā)明設(shè)計(jì)的兩級(jí)UASB+A/0+SBR處理不同時(shí)期的城市生活垃圾滲濾液的方法， 其特征在于，包括以下步驟(1)試驗(yàn)所用滲濾液從一體化水箱I由原水格室1通過(guò)一級(jí)UASB II進(jìn)水泵6及 一級(jí)UASB II原滲濾液進(jìn)水管7進(jìn)入到一級(jí)UASB II，與此同時(shí)，一部分A/0反應(yīng)器IV出 水經(jīng)過(guò)二沉池V后通過(guò)硝化液回流管32被硝化液回流泵31泵入到一體化水箱1的硝化液 回流格室2，回流的硝化液從硝化液回流格室2通過(guò)一級(jí)UASB II的硝化液進(jìn)水泵8及一 級(jí)UASB II硝化液進(jìn)水管9進(jìn)入到一級(jí)UASB II底部；同時(shí)，啟動(dòng)一級(jí)UASB II內(nèi)循環(huán)泵 11 ；其中當(dāng)處理早期滲濾液時(shí)，進(jìn)入到一級(jí)UASB II的原滲濾液與回流的硝化液體積比在 1 3 1 4，當(dāng)處理晚期滲濾液時(shí)，進(jìn)入到一級(jí)UASB II的原滲濾液與回流的硝化液體 積比在1 1 1 2;回流硝化液中的亞硝態(tài)氮與硝態(tài)氮在一級(jí)UASB II中作為電子供 體，利用原水中的有機(jī)碳源，通過(guò)反硝化反應(yīng)轉(zhuǎn)化為N2，完成氮的去除。并且，在一級(jí)UASB II中還通過(guò)厭氧產(chǎn)甲烷菌發(fā)生厭氧產(chǎn)甲烷反應(yīng)，實(shí)現(xiàn)有機(jī)物的去除；(2) 一級(jí)UASB II出水進(jìn)入到二級(jí)UASBIII中，同時(shí)啟動(dòng)二級(jí)UASBIII內(nèi)循環(huán)泵 17，當(dāng)處理早期滲濾液時(shí)，在二級(jí)UASBIII中通過(guò)產(chǎn)甲烷反應(yīng)去除殘余有機(jī)物；當(dāng)處理晚期 滲濾液時(shí)，在二級(jí)UASBIII中繼續(xù)進(jìn)行反硝化反應(yīng)去除殘余Ν0χ_-Ν(亞硝態(tài)氮與硝態(tài)氮)。(3) 二級(jí)UASBIII出水進(jìn)入A/0反應(yīng)器IV缺氧段，啟動(dòng)A/0反應(yīng)器IV機(jī)械攪拌 裝置24，同時(shí)，二沉池V的污泥通過(guò)污泥回流泵28回流到A/0反應(yīng)器IV缺氧段，回流比為 50 100 %，回流污泥中的NOx--N在此進(jìn)行反硝化。在A/0反應(yīng)器IV好氧段，開(kāi)啟A/0反應(yīng) 器IV氣泵25，通過(guò)A/0反應(yīng)器IV氣泵25，空氣進(jìn)入A/0反應(yīng)器IV供氣管26、和A/0反應(yīng) 器IV曝氣頭29，為A/0反應(yīng)器IV中的微生物提供所需氧氣。在A/0反應(yīng)器IV好氧段，硝 化細(xì)菌以NH/-N為電子供體，氧氣為電子受體，通過(guò)短程硝化反應(yīng)，將NH4+-N氧化為NO2--N, 從而去除氨氮，其中NO2--N累積率在80 99%
(4) A/0反應(yīng)器IV出水通過(guò)A/0反應(yīng)器IV出水管30流入到二沉池V，在二沉池V 進(jìn)行泥水分離，分離結(jié)束后，開(kāi)啟污泥回流泵28，通過(guò)污泥回流管27回流到A/0反應(yīng)器IV 的缺氧段。二沉池V出水一部分回流到一體化水箱1的硝化液回流格室2，其中回流的硝化 液即部分二沉池V的出水與原滲濾液體積比當(dāng)處理早期滲濾液時(shí)為3 1 4 1，當(dāng)處理 晚期滲濾液時(shí)，此體積比為1 1 2 1。其余二沉池V出水通過(guò)SBR反應(yīng)器VI進(jìn)水管 36進(jìn)入到SBR反應(yīng)器VI中進(jìn)行深度處理。(5)開(kāi)啟SBR反應(yīng)器VI進(jìn)水泵35，二沉池V出水被泵入到SBR反應(yīng)器VI中。當(dāng) 處理早期滲濾液時(shí)，在A/0反應(yīng)器IV的短程硝化很完全，A/0反應(yīng)器IV出水的氨氮濃度小 于10mg/L，因此，在SBR反應(yīng)器VI中只需通過(guò)反硝化反應(yīng)去除亞硝態(tài)氮與硝態(tài)氮即可。故 在SBR反應(yīng)器VI中投加碳源，為NCV-N即亞硝態(tài)氮與硝態(tài)氮反硝化提供電子供體。同時(shí)，開(kāi) 啟SBR反應(yīng)器VI機(jī)械攪拌裝置38，使得完全混合，反硝化充分，將Ν0χ_-Ν完全轉(zhuǎn)化為N2,使 得氮得到深度去除。由于反硝化反應(yīng)產(chǎn)生堿度，在反硝化過(guò)程中，PH值逐漸升高，而氧化還 原電位ORP逐漸降低，當(dāng)反硝化結(jié)束時(shí)，PH值達(dá)到最大值并出現(xiàn)拐點(diǎn)，而氧化還原電位ORP 逐漸降低出現(xiàn)平臺(tái)。因此，當(dāng)PH升到最高點(diǎn)不再變化時(shí)，則指示反硝化反應(yīng)結(jié)束，此時(shí)關(guān)閉 SBR反應(yīng)器VI機(jī)械攪拌裝置38，停止缺氧攪拌；當(dāng)處理晚期滲濾液時(shí)，由于在A/0反應(yīng)器 IV中硝化不徹底，因此在SBR反應(yīng)器VI中，首先開(kāi)啟SBR反應(yīng)器VI氣泵44，氣體通過(guò)SBR 反應(yīng)器VI曝氣管43，SBR反應(yīng)器VI氣體流量計(jì)41和SBR反應(yīng)器VI曝氣頭42，去除殘余 氨氮。此時(shí)仍然為短程硝化。在硝化過(guò)程中，由于硝化反應(yīng)產(chǎn)生H+,系統(tǒng)內(nèi)pH值逐漸降低， 硝化結(jié)束時(shí)降至最低，出現(xiàn)“氨谷”，而氧化還原電位ORP則出現(xiàn)突越。故當(dāng)pH值降至最低 點(diǎn)“氨谷”時(shí)，表明硝化反應(yīng)結(jié)束。此時(shí)，停止曝氣關(guān)閉SBR反應(yīng)器VI氣泵44，之后投加外 碳源，開(kāi)啟SBR反應(yīng)器VI機(jī)械攪拌裝置38，進(jìn)行反硝化。當(dāng)pH值升至最高點(diǎn)不再變化時(shí)， 表明反硝化反應(yīng)結(jié)束。(6)反硝化完成后，關(guān)閉SBR反應(yīng)器VI機(jī)械攪拌裝置38，之后，靜止沉淀30 60 分鐘，進(jìn)行泥水分離，開(kāi)啟SBR反應(yīng)器VI排水閥39將上清液排出。其最終出水的氨氮濃度 僅為3 IOmg · L—1，達(dá)到90 99%的氨氮去除率；最終出水的亞硝態(tài)氮與硝態(tài)氮濃度在 3 5mg -Γ1左右，總氮濃度為20 40mg .L—1。因此，此工藝實(shí)現(xiàn)了高氨氮的生化去除，不 僅完全達(dá)到了國(guó)家2008年最新公布的生活垃圾填埋場(chǎng)污染控制標(biāo)準(zhǔn)(GB16889-2008)中對(duì) 總氮濃度不超過(guò)40mg · L—1的要求，同時(shí)還得到95 98%的總氮去除率。技術(shù)原理本發(fā)明兩級(jí)UASB+A/0+SBR工藝處理垃圾滲濾液短程生物脫氮工藝的機(jī)理當(dāng)處理早期滲濾液時(shí)，由于早期滲濾液的碳氮比很高，原水中含有豐富的碳源，故 有機(jī)物首先作為反硝化碳源在一級(jí)UASB中被反硝化所利用，剩余有機(jī)物在二級(jí)UASB中通 過(guò)產(chǎn)甲烷反應(yīng)進(jìn)一步降解，A/0工藝主要進(jìn)行氨氮的硝化。從而充分利用了原水中有機(jī)碳 源，不用外加碳源節(jié)省了運(yùn)行費(fèi)用。由于在一級(jí)UASB中反硝化可以產(chǎn)生部分堿度，因此為 高氨氮在A/0反應(yīng)器中硝化提供了充足的堿度，在A/0反應(yīng)器中氨氮進(jìn)行了充足的硝化，A/ 0反應(yīng)器出水的氨氮濃度在10mg/l以下。因此在SBR反應(yīng)器中只需去除硝化產(chǎn)生的亞硝態(tài) 氮及硝態(tài)氮即可，從而使總氮降低到40mg/l以下達(dá)到深度脫氮的目的。同時(shí)亞硝態(tài)氮屬于 致癌物質(zhì)，排放到環(huán)境中會(huì)對(duì)環(huán)境產(chǎn)生很大的危害，危及人類(lèi)健康，通過(guò)SBR反應(yīng)器進(jìn)行反 硝化不僅去除了亞硝態(tài)氮及硝態(tài)氮還使總氮降低到40mg/l以下，進(jìn)一步提高了總氮的去除率，達(dá)到了深度脫氮的目的。晚期垃圾滲濾液碳氮比很低，可生化性差。晚期滲濾液生物脫氮時(shí)反硝化的有機(jī) 碳源不足，通常需補(bǔ)充部分碳源，而短程硝化反硝化可節(jié)省碳源的40 %，所以實(shí)現(xiàn)晚期垃圾 滲濾液處理的短程硝化將更有意義。同處理早期滲濾液一樣，試驗(yàn)所用滲濾液從一體化水 箱通過(guò)一級(jí)UASB滲濾液進(jìn)水泵泵入到一級(jí)UASB，與此同時(shí)，一部分A/0工藝出水經(jīng)過(guò)二沉 池后也通過(guò)蠕動(dòng)泵回流到一級(jí)UASB中作為電子供體(回流體積比2 1)，其中的Ν0χ_-Ν(亞 硝態(tài)氮與硝態(tài)氮)利用原水中的有機(jī)碳源進(jìn)行反硝化，但反硝化不完全。在二級(jí)UASB中繼 續(xù)反硝化。系統(tǒng)中能利用的有機(jī)物已經(jīng)很少。同時(shí)，二沉池的污泥回流到A/0工藝缺氧段， 回流污泥中的NCV-N在此進(jìn)行反硝化。有機(jī)物首先作為反硝化碳源在一級(jí)UASB中被反硝化所利用。但是，由于晚期垃圾 滲濾液的碳氮比很低，反硝化的有機(jī)碳源就不是很充足。特別是在經(jīng)過(guò)兩級(jí)UASB出水后， 在A/0反應(yīng)器的缺氧段反硝化時(shí)兩級(jí)UASB出水中的有機(jī)物濃度作為碳源就不能滿足反硝 化的需要由于碳源不足導(dǎo)致反硝化不徹底，同時(shí)也不能補(bǔ)充硝化所消耗的堿度，致使由于 堿度不足又造成硝化不徹底，亞硝酸鹽累積率很低。在一級(jí)UASB中有亞硝態(tài)氮和硝態(tài)氮剩 余，說(shuō)明此時(shí)已達(dá)到了有機(jī)碳源利用的極限。此時(shí)，A/0反應(yīng)器出水流經(jīng)二沉池之后進(jìn)入SBR反應(yīng)器。由于在A/0反應(yīng)器中硝化 不徹底，因此在SBR中，首先曝氣去除殘余氨氮。此時(shí)仍然為短程硝化。之后投加外碳源， 開(kāi)始缺氧攪拌，進(jìn)行反硝化，反硝化結(jié)束后沉淀排水。反硝化與硝化過(guò)程是相輔相成的，充 分的反硝化作用補(bǔ)充了堿度促進(jìn)了硝化順利地進(jìn)行。通常認(rèn)為游離氨濃度FA對(duì)NOB抑制作用較大，0. 1 lmg/L的FA就會(huì)對(duì)NOB抑制。 相對(duì)于NOB，AOB承受FA的抑制能力更強(qiáng)，其抑制范圍一般在10 150mg/L。在本發(fā)明中 二沉池出水回流至一級(jí)UASB，不僅可以反硝化去除總氮，而且可以稀釋進(jìn)水的氨氮濃度，進(jìn) 而控制游離氨的濃度。從而在A/0反應(yīng)器中從進(jìn)水到出水呈梯度遞減趨勢(shì)，維持在70-2mg/ L。在這樣的游離氨濃度下在A/0反應(yīng)器整個(gè)流程都對(duì)NOB產(chǎn)生抑制，實(shí)現(xiàn)了穩(wěn)定高效的短 程硝化。在A/0反應(yīng)器的好氧段，隨著硝化反應(yīng)地進(jìn)行，PH值不斷降低，當(dāng)硝化結(jié)束時(shí)，pH 曲線降低到最低值“氨谷”，硝化結(jié)束后PH持續(xù)升高。因此，pH的變化可以準(zhǔn)確地指示硝化 反應(yīng)的進(jìn)程。通過(guò)監(jiān)測(cè)PH值，當(dāng)“氨谷”出現(xiàn)時(shí)，可以減少曝氣量，降低運(yùn)行費(fèi)用。A/0反應(yīng)器出水流經(jīng)二沉池后進(jìn)入到SBR反應(yīng)器中進(jìn)行深度處理。在SBR反應(yīng)器 中投加少量的外碳源作為反硝化的碳源進(jìn)行反硝化，結(jié)束反硝化后沉淀排水即可。在反硝化階段氧化還原電位ORP逐漸下降直到出現(xiàn)平臺(tái)同時(shí)PH值上升到最高點(diǎn) 不再變化時(shí)反硝化反應(yīng)結(jié)束。通過(guò)在線檢測(cè)氧化還原電位ORP和pH值把握短程硝化反硝 化的進(jìn)程，用過(guò)程控制的方法實(shí)時(shí)調(diào)節(jié)攪拌時(shí)間，從而達(dá)到節(jié)能的目的。本發(fā)明設(shè)計(jì)的的兩級(jí)UASB+A/0+SBR處理不同時(shí)期的城市生活垃圾滲濾液的方法 與現(xiàn)有技術(shù)相比，具有下列優(yōu)點(diǎn)(1)通過(guò)A/0反應(yīng)器出水流經(jīng)二沉池后一部分回流到一級(jí)UASB反應(yīng)器進(jìn)行反硝 化，充分利用原水充足的碳源，實(shí)現(xiàn)了高效的反硝化效率。從而充分利用了垃圾滲濾液含有 高濃度的有機(jī)物特點(diǎn)，把垃圾滲濾液水質(zhì)的缺點(diǎn)變?yōu)閮?yōu)點(diǎn)。(2)通過(guò)A/0反應(yīng)器出水流經(jīng)二沉池后一部分回流到一級(jí)UASB反應(yīng)器起到了一定的稀釋作用，避免高氨氮濃度對(duì)微生物的毒害作用。不為硝酸鹽菌在亞硝酸鹽積累條件下提供充足的溶解氧，使反應(yīng)器內(nèi)硝化產(chǎn)生的 亞硝酸鹽氮及時(shí)經(jīng)缺氧攪拌還原為氮?dú)猓粸橄跛峋峁┥L(zhǎng)所需的底物，從根本上抑制 硝酸菌的生長(zhǎng)。因此，從根本上減小了短程硝化向傳統(tǒng)全程硝化轉(zhuǎn)化的可能性，使短程硝化 類(lèi)型更穩(wěn)定、持久。(3)在一級(jí)UASB中反硝化可以為在A/0反應(yīng)器中的好氧段進(jìn)行的 高氨氮的硝化提
供堿度。(4)脫氮方法采用的是短程硝化生物脫氮工藝，因而它節(jié)省了好氧階段供氧量 25%左右；節(jié)約反硝化所需碳源40%左右；減少污泥生成量。特別是晚期滲濾液生物脫氮 時(shí)反硝化的有機(jī)碳源不足，通常需補(bǔ)充部分碳源，而短程硝化反硝化可節(jié)省碳源的40%，所 以實(shí)現(xiàn)晚期垃圾滲濾液處理的短程硝化將更有意義。(5)通過(guò)對(duì)工藝各階段的調(diào)整，特別是對(duì)早期和晚期滲濾液提出了不同方案的處 理，解決了其他工藝只能處理單一水質(zhì)，抗沖擊負(fù)荷差的問(wèn)題。本工藝不僅能處理早期垃圾 滲濾液同時(shí)還能高效去除晚期垃圾滲濾液，克服了垃圾滲濾液水質(zhì)變化大的缺點(diǎn)。(6)該系統(tǒng)對(duì)總氮和氨氮都實(shí)現(xiàn)了高效的去除。出水總氮在40mg/L以下，氨 氮在10mg/L左右，完全達(dá)到了 2008年7月新排放標(biāo)準(zhǔn)《生活垃圾填埋場(chǎng)污染控制標(biāo)準(zhǔn)》 (GB16889-2008)的要求。(7)后續(xù)的SBR工藝可以靈活運(yùn)行，強(qiáng)化了系統(tǒng)的脫氮能力，提高了總氮去除率。本發(fā)明可廣泛應(yīng)用于高氨氮廢水或有機(jī)物、氮素含量變化較大的工業(yè)廢水的處 理，特別適用于垃圾填埋場(chǎng)處理各時(shí)期的垃圾滲濾液。


圖1是兩級(jí)UASB+A/0+SBR工藝深度脫氮的裝置示意圖I- 一體化水箱，II- 一級(jí) UASB，III- 二級(jí) UASB，IV-A/0 反應(yīng)器，V- 二沉池，VI-SBR 反應(yīng)器；I-—體化水箱1_原滲濾液格室，2-A/0硝化液回流水格室，3-硝化液回流水管控 制閥，4-硝化液回流水控制閥，5-止回閥；II-一級(jí)UASB :6_—級(jí)UASB II原滲濾液進(jìn)水泵，7_—級(jí)UASB II原滲濾液進(jìn)水 管，8- —級(jí)UASB II硝化液進(jìn)水泵、9- 一級(jí)UASB II硝化液進(jìn)水管，10- 一級(jí)UASB II三相 分離器、11-一級(jí)UASB II內(nèi)循環(huán)泵，12-—級(jí)UASB II內(nèi)循環(huán)水管、13-—級(jí)UASB II排氣 管、14-一級(jí)UASB II氣體流量計(jì)、15-—級(jí)UASB II堿液瓶，16-—級(jí)UASB II出水管，III-二級(jí)UASB :17_二級(jí)UASBIII 內(nèi)循環(huán)泵，18-二級(jí)UASBIII 內(nèi)循環(huán)水管、19-二 級(jí)UASBIII出水管，20-二級(jí)UASBIII三相分離器，21-二級(jí)UASBIII排氣管、22-二級(jí) UASBIII堿液瓶，23- 二級(jí)UASBIII氣體流量計(jì)IV-A/0反應(yīng)器24-A/0反應(yīng)器IV機(jī)械攪拌裝置，25-A/0反應(yīng)器IV氣泵，26-A/0 反應(yīng)器IV供氣管，27-污泥回流管，28-污泥回流泵，29-A/0反應(yīng)器IV曝氣頭，30-A/0反應(yīng) 器IV出水管V-二沉池31_硝化液回流水泵，32-硝化液回流水管，33-二沉池V出水管，34-控 制閥；
VI-SBR反應(yīng)器35-SBR反應(yīng)器VI進(jìn)水泵，36-SBR反應(yīng)器VI進(jìn)水管，37-SBR反應(yīng) 器VI進(jìn)水控制閥，38-SBR反應(yīng)器VI機(jī)械攪拌裝置，39-SBR反應(yīng)器VI排水閥，40-SBR反應(yīng) 器VI排水管，41-SBR反應(yīng)器VI氣體流量計(jì)，42-SBR反應(yīng)器VI曝氣頭，43-SBR反應(yīng)器VI供 氣管，44-SBR反應(yīng)器VI氣泵
具體實(shí)施例方式結(jié)合實(shí)例實(shí)驗(yàn)用水取自北京六里屯垃圾填埋場(chǎng)，其水質(zhì)如下C0D = 3000 5000mg .L-1，NH4+-N = 1600 2400mg · ΛΤΡ = 9 15mg · ΛΤΝ = 1700 2700mg · Λ Ν0χ_-Ν = 0. 5 15mg · pH = 7 8。 COD、氨氮、亞硝酸鹽氮、硝酸鹽氮等常規(guī)水質(zhì)指標(biāo) 均采用國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)方法。！"(^^…!"(^、^、!^等采用了“！^^分析儀(Multi N/C3000，德國(guó)耶 拿)。UASBl和UASB2的有效容積分別為4. 25L、8. 25L。A/0反應(yīng)器材質(zhì)為有機(jī)玻璃其有效 容積為15L，平均分成10個(gè)格室，第1格室為缺氧區(qū)，其余為好氧區(qū)。SBR反應(yīng)器為8L，每個(gè) 周期處理3L水。如圖1所示，本發(fā)明處理垃圾滲濾液的具體步驟如下(1)試驗(yàn)所用滲濾液從一體化水箱I由原水格室1通過(guò)一級(jí)UASB II進(jìn)水泵6及 一級(jí)UASB II原滲濾液進(jìn)水管7從一級(jí)UASB II底部進(jìn)水孔進(jìn)入到一級(jí)UASB II，與此同 時(shí)，一部分A/0反應(yīng)器IV出水經(jīng)過(guò)二沉池V后通過(guò)硝化液回流管32被硝化液回流泵31泵 入到一體化水箱1的硝化液回流格室2，回流的硝化液從硝化液回流格室2通過(guò)一級(jí)UASB II硝化液進(jìn)水泵8及一級(jí)UASBII硝化液進(jìn)水管9進(jìn)入到一級(jí)UASB II底部；同時(shí)，啟動(dòng)一 級(jí)UASB II內(nèi)循環(huán)泵11 ；其中所用滲濾液為晚期滲濾液，因此進(jìn)入到一級(jí)UASB II的原滲 濾液與回流的硝化液體積比在1 1 1 2;回流硝化液中的亞硝態(tài)氮與硝態(tài)氮在一級(jí) UASB II中作為電子供體，利用原水中的有機(jī)碳源，通過(guò)短程反硝化反應(yīng)轉(zhuǎn)化為N2,完成氮 的去除。并且，在一級(jí)UASB II中還通過(guò)厭氧產(chǎn)甲烷菌發(fā)生厭氧產(chǎn)甲烷反應(yīng)，實(shí)現(xiàn)有機(jī)物的 去除；產(chǎn)生的氣體經(jīng)過(guò)一級(jí)UASB II三相分離器10的分離，通過(guò)一級(jí)UASB II排氣管13進(jìn) 入到一級(jí)UASB II堿液瓶15，其中，產(chǎn)生的CO2被堿液吸收，N2和CH4通過(guò)一級(jí)UASB II氣 體流量計(jì)14計(jì)量后排放。經(jīng)過(guò)一級(jí)UASB II三相分離器10的分離，一級(jí)UASB II出水通 過(guò)一級(jí)UASB II出水管16進(jìn)入到二級(jí)UASBIII中。(2)啟動(dòng)二級(jí)UASBIII內(nèi)循環(huán)泵17，當(dāng)處理早期滲濾液時(shí)，在二級(jí)UASBIII中通過(guò) 產(chǎn)甲烷反應(yīng)去除殘余有機(jī)物；當(dāng)處理晚期滲濾液時(shí)，在二級(jí)UASBIII中繼續(xù)進(jìn)行反硝化反 應(yīng)去除殘余N0x_-N(亞硝態(tài)氮與硝態(tài)氮)。產(chǎn)生的氣體經(jīng)過(guò)二級(jí)UASBIII三相分離器20的 分離，通過(guò)二級(jí)UASBIII排氣管21進(jìn)入到二級(jí)UASBIII堿液瓶22，其中，產(chǎn)生的CO2被堿液 吸收，N2和CH4通過(guò)二級(jí)UASBIII氣體流量計(jì)23計(jì)量后排放。經(jīng)過(guò)二級(jí)UASBIII三相分離 器20的分離，二級(jí)UASBIII出水通過(guò)二級(jí)UASBIII出水管19進(jìn)入到A/0反應(yīng)器IV。(3) 二級(jí)UASBIII出水進(jìn)入A/0反應(yīng)器IV缺氧段，啟動(dòng)機(jī)A/0反應(yīng)器IV械攪拌 裝置24，同時(shí)，二沉池V的污泥通過(guò)污泥回流泵28回流到A/0反應(yīng)器IV缺氧段，回流比為 50 100 %，回流污泥中的NOx--N在此進(jìn)行反硝化。在A/0反應(yīng)器IV好氧段，開(kāi)啟A/0反應(yīng) 器IV氣泵25，通過(guò)A/0反應(yīng)器IV氣泵25，空氣進(jìn)入A/0反應(yīng)器IV供氣管26、和A/0反應(yīng) 器IV曝氣頭29，為A/0反應(yīng)器IV中的微生物提供所需氧氣。在A/0反應(yīng)器IV好氧段，硝 化細(xì)菌以NH/-N為電子供體，氧氣為電子受體，通過(guò)短程硝化反應(yīng)，將NH4+-N氧化為NO2--N,從而去除氨氮。
(4) A/0反應(yīng)器IV出水通過(guò)A/0反應(yīng)器IV出水管30流入到二沉池V，在二沉池V 進(jìn)行泥水分離，分離結(jié)束后，開(kāi)啟污泥回流泵28，通過(guò)污泥回流管27回流到A/0反應(yīng)器IV 的缺氧段。二沉池V出水一部分回流到一體化水箱1的硝化液回流格室2，其中回流的硝 化液即部分二沉池V的出水與原滲濾液體積比為1 1 2 1。其余二沉池V出水通過(guò) SBR反應(yīng)器VI進(jìn)水管36進(jìn)入到SBR反應(yīng)器VI中進(jìn)行深度處理。(5)開(kāi)啟SBR反應(yīng)器VI進(jìn)水泵35，二沉池V出水被泵入到SBR反應(yīng)器VI中。由 于處理的是晚期滲濾液，在A/0反應(yīng)器IV中硝化不徹底，因此在SBR反應(yīng)器VI中，首先開(kāi) 啟SBR反應(yīng)器VI氣泵44，氣體通過(guò)SBR反應(yīng)器VI曝氣管43，SBR反應(yīng)器VI氣體流量計(jì)41 和SBR反應(yīng)器VI曝氣頭42，通過(guò)短程硝化去除殘余氨氮。在硝化過(guò)程中，由于硝化反應(yīng)產(chǎn) 生H+，系統(tǒng)內(nèi)pH值逐漸降低，硝化結(jié)束時(shí)降至最低，出現(xiàn)“氨谷”，而氧化還原電位ORP則出 現(xiàn)突越。故當(dāng)PH值降至最低點(diǎn)“氨谷”時(shí)，表明硝化反應(yīng)結(jié)束。此時(shí)，停止曝氣，關(guān)閉SBR 反應(yīng)器VI氣泵44，開(kāi)啟SBR反應(yīng)器VI機(jī)械攪拌裝置38，投加外碳源，為Ν0χ__Ν即亞硝態(tài)氮 與硝態(tài)氮反硝化提供電子供體，進(jìn)行反硝化。由于反硝化反應(yīng)產(chǎn)生堿度，在反硝化過(guò)程中， PH值逐漸升高，而氧化還原電位ORP逐漸降低，當(dāng)反硝化結(jié)束時(shí)，pH值達(dá)到最大值并出現(xiàn) 拐點(diǎn)，而氧化還原電位ORP逐漸降低出現(xiàn)平臺(tái)。因此，當(dāng)pH升到最高點(diǎn)不再變化時(shí)，則指示 反硝化反應(yīng)結(jié)束，此時(shí)關(guān)閉SBR反應(yīng)器VI機(jī)械攪拌裝置38，停止缺氧攪拌；反硝化結(jié)束后， NOx--N完全轉(zhuǎn)化為N2,氮得到了深度去除。(6)反硝化完成后，關(guān)閉SBR反應(yīng)器VI機(jī)械攪拌裝置38，之后，靜止沉淀30 60 分鐘，進(jìn)行泥水分離，開(kāi)啟SBR反應(yīng)器VI排水閥39將上清液排出。連續(xù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明原滲濾液TN = 1700 2700mg · Λ ΝΗ4+_Ν = 1600 2400mg · L-1 時(shí)，經(jīng)過(guò)兩級(jí) UASB+A/0+SBR處理后，最終出水的氨氮濃度僅為3mg .L—1，達(dá)到99%的氨氮去除率；最終出 水的亞硝態(tài)氮與硝態(tài)氮濃度在3mg -L"1左右，總氮濃度為26mg化人因此，此工藝實(shí)現(xiàn)了高 氨氮的生化去除，不僅完全達(dá)到了國(guó)家2008年最新公布的生活垃圾填埋場(chǎng)污染控制標(biāo)準(zhǔn) (GB16889-2008)中對(duì)總氮濃度不超過(guò)40mg · L—1的要求，同時(shí)還得到98%的總氮去除率。
權(quán)利要求
兩級(jí)UASB+A/O+SBR工藝處理不同時(shí)期垃圾滲濾液深度脫氮的方法，其特征在于，包括以下步驟1.)滲濾液從一體化水箱(I)由原水格室(1)通過(guò)一級(jí)UASB(II)進(jìn)水泵(6)及一級(jí)UASB(II)原滲濾液進(jìn)水管(7)進(jìn)入到一級(jí)UASB(II)，與此同時(shí)，一部分A/O反應(yīng)器(IV)出水經(jīng)過(guò)二沉池(V)后通過(guò)硝化液回流管(32)被硝化液回流泵(31)泵入到一體化水箱(1)的硝化液回流格室(2)，回流的硝化液從硝化液回流格室(2)通過(guò)一級(jí)UASB(II)的硝化液進(jìn)水泵(8)及一級(jí)UASB(II)硝化液進(jìn)水管(9)進(jìn)入到一級(jí)UASB(II)底部；同時(shí)，啟動(dòng)一級(jí)UASB(II)內(nèi)循環(huán)泵(11)；其中當(dāng)處理早期滲濾液時(shí)，進(jìn)入到一級(jí)UASB(II)的原滲濾液與回流的硝化液體積比在1∶3～1∶4，當(dāng)處理晚期滲濾液時(shí)，進(jìn)入到一級(jí)UASB(II)的原滲濾液與回流的硝化液體積比在1∶1～1∶2；回流硝化液中的亞硝態(tài)氮與硝態(tài)氮在一級(jí)UASB(II)中作為電子供體，利用原水中的有機(jī)碳源，通過(guò)反硝化反應(yīng)轉(zhuǎn)化為N2，完成氮的去除；并且，在一級(jí)UASB(II)中還通過(guò)厭氧產(chǎn)甲烷菌發(fā)生厭氧產(chǎn)甲烷反應(yīng)，實(shí)現(xiàn)有機(jī)物的去除；2.)一級(jí)UASB(II)出水進(jìn)入到二級(jí)UASB(III)中，同時(shí)啟動(dòng)二級(jí)UASB(III)內(nèi)循環(huán)泵(17)，當(dāng)處理早期滲濾液時(shí)，在二級(jí)UASB(III)中通過(guò)產(chǎn)甲烷反應(yīng)去除殘余有機(jī)物；當(dāng)處理晚期滲濾液時(shí)，在二級(jí)UASB(III)中繼續(xù)進(jìn)行反硝化反應(yīng)去除殘余亞硝態(tài)氮與硝態(tài)氮；3.)二級(jí)UASB(III)出水進(jìn)入A/O反應(yīng)器(IV)缺氧段，啟動(dòng)A/O反應(yīng)器(IV)機(jī)械攪拌裝置(24)，同時(shí)，二沉池(V)的污泥通過(guò)污泥回流泵(28)回流到A/O反應(yīng)器(IV)缺氧段，回流體積50～100％，回流污泥中的亞硝態(tài)氮與硝態(tài)氮在此進(jìn)行反硝化；在A/O反應(yīng)器(IV)好氧段，開(kāi)啟A/O反應(yīng)器(IV)氣泵(25)，通過(guò)A/O反應(yīng)器(IV)氣泵(25)，空氣進(jìn)入A/O反應(yīng)器(IV)供氣管(26)、和A/O反應(yīng)器(IV)曝氣頭(29)，為A/O反應(yīng)器(IV)中的微生物提供所需氧氣；4.)A/O反應(yīng)器(IV)出水通過(guò)A/O反應(yīng)器(IV)出水管(30)流入到二沉池(V)，在二沉池(V)進(jìn)行泥水分離，分離結(jié)束后，開(kāi)啟污泥回流泵(28)，通過(guò)污泥回流管(27)回流到A/O反應(yīng)器(IV)的缺氧段；二沉池(V)出水一部分回流到一體化水箱(1)的硝化液回流格室(2)，其中回流的硝化液即部分二沉池(V)的出水與原滲濾液體積比當(dāng)處理早期滲濾液時(shí)為3∶1～4∶1，當(dāng)處理晚期滲濾液時(shí)，此體積比為1∶1～2∶1；其余二沉池(V)出水通過(guò)SBR反應(yīng)器(VI)進(jìn)水管(36)進(jìn)入到SBR反應(yīng)器(VI)中進(jìn)行深度處理；5.)開(kāi)啟SBR反應(yīng)器(VI)進(jìn)水泵(35)，二沉池(V)出水被泵入到SBR反應(yīng)器(VI)中；當(dāng)處理早期滲濾液時(shí)，在A/O反應(yīng)器(VI)的短程硝化很完全，A/O反應(yīng)器(IV)出水的氨氮濃度小于10mg/L，因此，在SBR反應(yīng)器(VI)中只需通過(guò)反硝化反應(yīng)去除亞硝態(tài)氮與硝態(tài)氮即可；故在SBR反應(yīng)器(VI)中投加碳源，為NOX--N即亞硝態(tài)氮與硝態(tài)氮反硝化提供電子供體；同時(shí)，開(kāi)啟SBR反應(yīng)器(VI)機(jī)械攪拌裝置(38)，使得完全混合，反硝化充分，將NOX--N完全轉(zhuǎn)化為N2，使得氮得到深度去除；由于反硝化反應(yīng)產(chǎn)生堿度，在反硝化過(guò)程中，pH值逐漸升高，而氧化還原電位ORP逐漸降低，當(dāng)反硝化結(jié)束時(shí)，pH值達(dá)到最大值并出現(xiàn)拐點(diǎn)，而氧化還原電位ORP逐漸降低出現(xiàn)平臺(tái)；因此，當(dāng)pH升到最高點(diǎn)不再變化時(shí)，則指示反硝化反應(yīng)結(jié)束，此時(shí)關(guān)閉SBR反應(yīng)器(VI)機(jī)械攪拌裝置(38)，停止缺氧攪拌；當(dāng)處理晚期滲濾液時(shí)，由于在A/O反應(yīng)器(IV)中硝化不徹底，因此在SBR反應(yīng)器(VI)中，首先開(kāi)啟SBR反應(yīng)器(VI)氣泵(44)，氣體通過(guò)SBR反應(yīng)器(VI)曝氣管(43)，SBR反應(yīng)器(VI)氣體流量計(jì)(41)和SBR反應(yīng)器(VI)曝氣頭(42)，去除殘余氨氮；此時(shí)仍然為短程硝化；在硝化過(guò)程中，由于硝化反應(yīng)產(chǎn)生H+，系統(tǒng)內(nèi)pH值逐漸降低，硝化結(jié)束時(shí)降至最低，出現(xiàn)“氨谷”，而氧化還原電位ORP則出現(xiàn)突越；故當(dāng)pH值降至最低點(diǎn)“氨谷”時(shí)，表明硝化反應(yīng)結(jié)束；此時(shí)，停止曝氣關(guān)閉SBR反應(yīng)器(VI)氣泵(44)，之后投加外碳源，開(kāi)啟SBR反應(yīng)器(VI)機(jī)械攪拌裝置(38)，進(jìn)行反硝化；當(dāng)pH值升至最高點(diǎn)不再變化時(shí)，表明反硝化反應(yīng)結(jié)束；6.)反硝化完成后，關(guān)閉SBR反應(yīng)器(VI)機(jī)械攪拌裝置(38)，之后，靜止沉淀30～60分鐘，進(jìn)行泥水分離，開(kāi)啟SBR反應(yīng)器(VI)排水閥(39)將上清液排出。
全文摘要
兩級(jí)UASB+A/O+SBR工藝處理不同時(shí)期垃圾滲濾液深度脫氮的方法屬于生物脫氮技術(shù)領(lǐng)域，適用于垃圾滲濾液深度處理。通過(guò)A/O反應(yīng)器出水流經(jīng)二沉池后一部分回流到一級(jí)UASB反應(yīng)器進(jìn)行反硝化，充分利用了原水充足的碳源，實(shí)現(xiàn)高效的反硝化效率，充分利用了垃圾滲濾液含有高濃度的有機(jī)物特點(diǎn)。通過(guò)溶解氧(DO)、氧化還原電位(ORP)和pH值傳感器實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)反應(yīng)器內(nèi)有機(jī)物降解和短程硝化/反硝化的進(jìn)程，根據(jù)監(jiān)測(cè)pH值與ORP值可以很好的控制短程硝化反硝化的進(jìn)程。最終出水平均氨氮濃度在2mg/L，總氮濃度低于40mg/L，氨氮和總氮去除率均在98％以上。本發(fā)明完全依靠生物處理，降低了成本，簡(jiǎn)化工藝。對(duì)垃圾滲濾液進(jìn)行脫氮處理，不僅實(shí)現(xiàn)完全硝化同時(shí)實(shí)現(xiàn)短程硝化，實(shí)現(xiàn)了垃圾滲濾液中氮的深度去除。
文檔編號(hào)C02F9/14GK101805096SQ201010136220
公開(kāi)日2010年8月18日 申請(qǐng)日期2010年3月26日 優(yōu)先權(quán)日2010年3月26日
發(fā)明者吳莉娜, 彭永臻 申請(qǐng)人:北京工業(yè)大學(xué)