專利名稱：二氧化硫回收分流法硫回收裝置及系統(tǒng)裝置回收硫的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及化工從含H2S酸性廢氣中回收硫磺的系統(tǒng)裝置和方法，特別適用二氧化硫回收分流法硫回收裝置及系統(tǒng)裝置回收硫的方法。
背景技術(shù)：
據(jù)不完全統(tǒng)計，至2003年我國已建成了100多套硫磺回收裝置，按行業(yè)分布石油煉制71套，天然氣凈化12套，焦化冶金7套，煤氣化21套，其中，規(guī)模最大的裝置為10萬t/a，規(guī)模最小的裝置為0.03萬t/a。2004年以來，中石化鎮(zhèn)海、福建等煉油廠還將投建3～4套10萬t/a級大型硫磺回收裝置，總的硫回收能力超過了100萬t/a。這100多套裝置中，2002年以后建成的裝置均帶有尾氣處理單元，除了國內(nèi)的SSR工藝及國內(nèi)自行設(shè)計的還原吸收法工藝外，均為引進(jìn)工藝，大多能滿足國家的環(huán)保要求。但如以前引進(jìn)的Sulfreen、Super Claus、MCRC及Clauspol等工藝裝置總硫轉(zhuǎn)化率在98.5％～99.5％，排放尾氣中SO2基本上在1500～8000mg/Nm3；沒有設(shè)尾氣處理裝置，排放尾氣中SO2絕大部分高于15000mgN/m3，均不能滿足國家新排放標(biāo)準(zhǔn)要求。我國硫回收工業(yè)生產(chǎn)從無到有，從小到大，在科研、設(shè)計、生產(chǎn)單位的合作下，多年來，在工藝流程、催化劑研制、設(shè)備結(jié)構(gòu)、分析控制等方面都有很大的進(jìn)步和發(fā)展，并不斷進(jìn)行改進(jìn)。部分大、中型裝置引進(jìn)了國外專利技術(shù)和關(guān)鍵設(shè)備、儀表和催化劑，技術(shù)水平已達(dá)到國外先進(jìn)水平。在硫回收率、尾氣處理、自動化控制水平、生產(chǎn)管理等方面還存在一系列問題和差距，有待進(jìn)一步完善和提高。
A、目前存在的幾種克勞斯法硫回收工藝1)、部分燃燒法一般酸性氣中H2S體積濃度高于50％時，推薦采用部分燃燒法。該法是讓絕大部分酸性氣體送入燃燒爐，控制空氣加入量進(jìn)行燃燒，出燃燒爐的反應(yīng)氣體，經(jīng)冷卻冷凝除硫后進(jìn)入轉(zhuǎn)化器。由少量未送入燃燒爐的酸性氣體與適量的空氣在各級再熱爐中發(fā)生燃燒反應(yīng)，以提供和維持轉(zhuǎn)化器的反應(yīng)溫度。
反應(yīng)混合氣體經(jīng)三級轉(zhuǎn)化和四級冷卻分離后，H2S總轉(zhuǎn)化率可達(dá)到96％以上，其尾氣放空，SO2濃度在15000mg/Nm3以上。
2)分流法H2S濃度介于15％～50％之間時，推薦采用分流法。該法將1/3酸性氣體送入燃燒爐中，加入足量空氣或富氧空氣讓H2S完全燃燒轉(zhuǎn)化為SO2，然后與其余的2/3酸性氣體混合，配成H2S/SO2＝2∶1的混合氣體，再進(jìn)入二級式轉(zhuǎn)化器進(jìn)行轉(zhuǎn)化，其總轉(zhuǎn)化率可達(dá)90％以上。該流程具有反應(yīng)條件容易控制，操作簡單易行等特點。
3)、直接氧化法H2S體積濃度小于15％(一般1％～20％)時，推薦采用直接氧化法。由于進(jìn)料氣中H2S含量低，難以使用燃燒爐，而用預(yù)熱爐將氣體加熱到所要求的反應(yīng)溫度。給進(jìn)料氣中配入空氣，混合后直接進(jìn)入催化反應(yīng)，H2S直接轉(zhuǎn)化為硫磺。該法雖經(jīng)兩段轉(zhuǎn)換，總轉(zhuǎn)換率僅能達(dá)70％。要提高轉(zhuǎn)換率，可采用三級或四級轉(zhuǎn)化，硫回收成本大幅提高。
1993年，由Linde AG公司開發(fā)的克林薩夫(Clinsulf)法，其原理也是克勞斯反應(yīng)，但技術(shù)上吸收了各種工藝的優(yōu)點，適用于H2S含量為1％～20％的酸氣，即可用于克勞斯尾氣或直接處理其他含低濃H2S的氣體。本法屬于直接氧化法。所用催化劑為TiO2。由于反應(yīng)器控制溫度低，所以抑制了H2S在硫磺中的溶解度，排出的硫磺質(zhì)量高，無H2S味，避免了一般克勞斯工藝對硫磺的精制工序。處理酸氣能力為500～50000m3/h，總硫回收率為99.6％。克林薩夫法的技術(shù)核心就是擁有Linde AG專利技術(shù)的內(nèi)冷式等溫反應(yīng)器。該反應(yīng)器由上層絕熱段和下層冷卻段組成。入口氣先在絕熱段反應(yīng)，使溫度迅速提升，進(jìn)行有機硫的水解反應(yīng)。然后進(jìn)入下層進(jìn)行等溫反應(yīng)。由于溫度低，所以H2S轉(zhuǎn)化率高，比超級克勞斯高約5個百分點，可以用于亞露點(SDP)法工藝流程。由于該技術(shù)開發(fā)較晚，在國內(nèi)少有業(yè)績，2003年后，Linde AG公司停止了該技術(shù)的轉(zhuǎn)讓。
4)、富氧克勞斯硫回收工藝近年來，由于許多已建成的硫回收裝置面臨酸性氣量大幅度增加而需進(jìn)行裝置改造的局面，因此以氧氣或富氧空氣代替空氣的富氧硫回收工藝引起了普遍重視。
1985年，美國有兩套煉油廠硫回收裝置首次采用55％的富氧空氣代替空氣進(jìn)行操作，裝置處理量提高了85％，取得了較好的經(jīng)濟(jì)效益。目前，美國空氣產(chǎn)品和化學(xué)品公司(APCI)、英國氧氣公司(BOC)、美國聯(lián)碳公司和三大工業(yè)氣體公司(BTIGI)等均開發(fā)成功了不同工藝特點的富氧硫回收工藝，如APCI公司的Cope法和BOC公司的Sure法。
該工藝與前三種唯一的區(qū)別就是用富(純)氧替代了空氣。由于采用富(純)氧燃燒的工藝(100vol.％純氧，體積是空氣的～1/5)，使裝置的體積大大縮小，不僅大大節(jié)約了占地面積，而且也能成倍的節(jié)約投資。但因為要有制氧設(shè)備，運行費用高，特別是純氧燃燒燒嘴屬專利產(chǎn)品，價格較高。比較適合于有空分裝置的企業(yè)。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供一種結(jié)構(gòu)簡單，成本低，不設(shè)置尾氣處理系統(tǒng)，反應(yīng)過程簡化，降低投資，催化轉(zhuǎn)化式反應(yīng)器的體積縮小，催化劑用量減少的二氧化硫回收分流法硫回收裝置。
本發(fā)明的另一目的是提供系統(tǒng)裝置回收硫的方法。
為了克服現(xiàn)有技術(shù)存在的不足，本發(fā)明的技術(shù)解決方案是這樣實現(xiàn)的二氧化硫回收分流法硫回收裝置，主要由第一蒸汽加熱器、第二蒸汽加熱器、第一硫冷凝器、第二硫冷凝器、酸氣預(yù)熱器、二氧化硫預(yù)熱器、廢熱鍋爐、焚燒爐、液硫池噴射器、高壓蒸汽加溫減壓器、焚燒爐空氣鼓風(fēng)機、一段出口鼓風(fēng)機、液硫泵、第一段克勞斯反應(yīng)器、第二段克勞斯反應(yīng)器、液硫池、第一液硫鎖斗、第二液硫鎖斗、上、下液硫捕集網(wǎng)、二氧化硫回收單元系統(tǒng)構(gòu)成，其本發(fā)明的顯著進(jìn)步在于來自二氧化硫回收單元系統(tǒng)的二氧化硫管線與二氧化硫預(yù)熱器通過管道連接，來自前端得脫硫單元系統(tǒng)的原料酸性氣體管線與酸氣預(yù)熱器通過管道連接，二氧化硫預(yù)熱器、酸氣預(yù)熱器和廢熱鍋爐同設(shè)在一個換熱箱中，酸氣預(yù)熱器分別與焚燒爐旁路、第一蒸汽加熱器的入口通過管道連接，二氧化硫預(yù)熱器與第一蒸汽加熱器的入口通過管道連接，在第一蒸汽加熱器的入口處設(shè)一旁路，經(jīng)旁路與第一蒸汽加熱器連接，主路從第一蒸汽加熱器的入口匯合后處與第一段克勞斯反應(yīng)器通過管道連接，第一段克勞斯反應(yīng)器與第一硫冷凝器通過管道連接，第一硫冷凝器與下液硫捕集網(wǎng)連接，下液硫捕集網(wǎng)分別與一段出口鼓風(fēng)機和第一液硫鎖斗通過管道連接，一段出口鼓風(fēng)機與第二段克勞斯反應(yīng)器通過管道連接，第二段克勞斯反應(yīng)器與第二硫冷凝器通過管道連接，第二硫冷凝器上液硫捕集網(wǎng)連接，上液硫捕集網(wǎng)分別與焚燒爐和第二液硫鎖斗通過管道連接，第一液硫鎖斗、第二液硫鎖斗分別通過管道與液硫池連接，第二硫冷凝器、第一硫冷凝器和上、下液硫捕集網(wǎng)共用一個殼體，第二硫冷凝器、第一硫冷凝器在一個管束里，焚燒爐空氣鼓風(fēng)機分別通過管道與液硫池和焚燒爐入口連接，氫回收尾氣管線與焚燒爐入口連接，液硫池噴射器與焚燒爐入口通過管道連接，焚燒爐出口連接串聯(lián)的酸氣預(yù)熱器、二氧化硫預(yù)熱器、廢熱鍋爐，經(jīng)廢熱鍋爐后，通過管道連接到二氧化硫回收單元系統(tǒng)，高壓蒸汽加溫減壓器與第一蒸汽加熱器、第二蒸汽加熱器通過管道連接，液硫池與液硫泵通過管道連接。
從目前存在的幾種克勞斯法硫回收工藝看，要使尾氣達(dá)標(biāo)排放，基本上都要設(shè)置尾氣處理系統(tǒng)。SO2回收循環(huán)氧化法沒有設(shè)置尾氣處理系統(tǒng)，系統(tǒng)總硫回收率達(dá)到99.9％以上。
來自于后續(xù)的SO2回收段的SO2經(jīng)換熱器與焚燒爐煙氣換熱，來自前端的酸性原料氣經(jīng)換熱器與焚燒爐煙氣換熱，若溫度能達(dá)到催化轉(zhuǎn)化式反應(yīng)器中的催化劑的活性溫度，就直接進(jìn)入催化轉(zhuǎn)化式反應(yīng)器中進(jìn)行克勞斯反應(yīng)( 式中H2S為硫化氫，SO2為二氧化硫，Sx為S6、S8，其中主要為S8，H2O為水，+Q表示放熱)，但當(dāng)焚燒爐不正常時，可進(jìn)入第一蒸汽加熱器中加熱，使其達(dá)到催化轉(zhuǎn)化式反應(yīng)器中的催化劑的活性溫度再送入催化轉(zhuǎn)化式反應(yīng)器中進(jìn)行克勞斯反應(yīng)。生成的硫磺經(jīng)冷凝、精制后到硫磺庫。兩段催化轉(zhuǎn)化剩余的SO2與H2S加上未轉(zhuǎn)化的COS、CS2等，再加上從液硫池氣提出來的H2S、單質(zhì)硫和其他含硫化合物，最后調(diào)節(jié)副線，把一部分酸性原料氣也會合進(jìn)來，送入焚燒爐，在過量空氣與燃料氣燃燒的火焰中燒成SO2。其摩爾流量(以SO2或元素硫S計)應(yīng)滿足事先設(shè)定的進(jìn)入催化轉(zhuǎn)化式反應(yīng)器中的H2S與SO2之摩爾比的關(guān)系?？赏ㄟ^調(diào)節(jié)副線流量進(jìn)行調(diào)節(jié)。從焚燒爐出來的高溫?zé)煔?～630℃)經(jīng)與廢熱鍋爐、酸性原料氣和來自SO2回收段的SO2經(jīng)換熱，最后用水激冷，使溫度降至～60℃后進(jìn)入SO2回收部分，在其中選擇性吸收SO2，使排放尾氣中SO2達(dá)到35～350ppm。吸收后的富液進(jìn)行再生，使其釋放出SO2(干基濃度≥99.9％)，經(jīng)與從焚燒爐出來的高溫?zé)煔鈸Q熱，送入催化轉(zhuǎn)化式反應(yīng)器中作為反應(yīng)物。
系統(tǒng)裝置回收硫的方法，按下述步驟進(jìn)行1)、通過管路將來自低甲洗酸氣溫度為25℃送入酸氣預(yù)熱器中換熱，然后分為兩路，一路送入焚燒爐，另一路送到第一蒸汽加熱器前端，來自二氧化硫回收單元系統(tǒng)的二氧化硫溫度為35℃送入二氧化硫預(yù)熱器中換熱后，也送到第一蒸汽加熱器前端與送來的原料酸氣混合，混合氣體的溫度若達(dá)不到220～240℃，則通過旁路輸送進(jìn)第一蒸汽加熱器中再進(jìn)行加熱，使其溫度達(dá)到220～240℃，否則直接送入第一段克勞斯反應(yīng)器中；2)、經(jīng)上道工序加熱后的氣體通過管路輸送到第一段克勞斯反應(yīng)器(3)中進(jìn)行催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)反應(yīng)式 (x＝6或8，Sx大部分為S8其中Sx、S8指的是硫磺蒸氣的分子式，Sx表示該分子是由x個硫原子組成，S8表示該分子是由8個硫原子組成)+Q表示放熱，床層溫度270～350℃，空速～470h-1，壓力為5～10kPa(G)；3)、催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)后的產(chǎn)物通過管路輸送給第一硫冷凝器，使其溫度下降到125～130℃，這時部分氣態(tài)硫被冷凝為霧滴，經(jīng)下液硫捕集網(wǎng)分離，分離后的液硫通過管路輸送給第一液硫鎖斗繼而送入液硫池，分離出的氣體經(jīng)過一段出口鼓風(fēng)機通過管路輸送給第二蒸汽加熱器加熱，使其溫度達(dá)到大約210～220℃輸送入第二段克勞斯反應(yīng)器進(jìn)行催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)，其催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)式為 式中H2S為硫化氫，SO2為二氧化硫，Sx為S6、S8，其中主要為S8，H2O為水，+Q表示放熱，床層溫度220～270℃，空速～600h-1，壓力為20～30kPa(G)。反應(yīng)產(chǎn)物送入第二硫冷凝器，使其溫度下降到125～130℃，這時部分氣態(tài)硫被冷凝為霧滴，經(jīng)上液硫捕集網(wǎng)分離，分離出的液硫通過管路輸送給第二液硫鎖斗繼而送入液硫池，分離出的氣體經(jīng)保溫管道送入焚燒爐焚燒；4)、經(jīng)第一液硫鎖斗、第二液硫鎖斗收集的產(chǎn)物送入液硫池，在液硫池的液硫通過從焚燒爐空氣鼓風(fēng)機來的部分空氣氣提溶解在其中的H2S和微量硫蒸氣后，液硫通過液硫泵輸送到成型車間，氣提空氣及其氣提出的H2S和微量硫蒸氣混合物通過液硫池噴射器送入焚燒爐焚燒；所說氣提是用空氣在液硫中鼓泡，把溶解在液硫中的H2S解析出來；5)、在焚燒爐中，來自氫回收尾氣管線的氫回收尾氣作為燃料氣，與來自焚燒爐空氣鼓風(fēng)機的部分空氣以80％燃料氣的次化學(xué)當(dāng)量在主燒嘴中燃燒，形成還原氛的高溫火焰芯以防NOx生成，x＝1或2，(X-代表的是數(shù)字，當(dāng)x＝1，NO表示一氧化氮；當(dāng)x＝2，NO2表示二氧化氮，)來自焚燒爐空氣鼓風(fēng)機的另部分空氣作為配合風(fēng)以燃料氣化學(xué)當(dāng)量的130％形成氧化氛的外焰，在從來自焚燒爐空氣鼓風(fēng)機的空氣中再分出部分空氣作為二次風(fēng)，用于工藝氣體(在氧化氛的外焰上)的燃燒，為確保煙氣中的H2S含量不超過10mg/Nm3，要求煙氣中的O2含量～10％，這些工藝氣包括來自上液硫捕集網(wǎng)分離出的氣體，其中含有未反應(yīng)完全的H2S，有機硫、未捕集干凈的單質(zhì)硫可燃物，來自酸氣預(yù)熱器中的H2S，有機硫可燃物，來自液硫池噴射器的H2S，微量硫可燃物；6)、焚燒爐燃燒的氣體依次經(jīng)過串聯(lián)的酸氣預(yù)熱器、二氧化硫預(yù)熱器、廢熱鍋爐換熱，使其溫度達(dá)到～160℃后，送入二氧化硫回收單元系統(tǒng)回收其中的SO2，并使其排放的尾氣中SO2含量在35～350mg/Nm3。
本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比，具有以下特點1、與傳統(tǒng)的克勞斯(包括超級克勞斯)相比，取消了高溫燃燒爐，即，該工藝不再有高溫?zé)岱磻?yīng)段，從而避免了一系列NH3與烴，生成或消耗COS、CS2及生成與消耗CO、H2的副反應(yīng)，使過程簡化，投資降低。
2、取消了高溫?zé)岱磻?yīng)段，作為克勞斯反應(yīng)的氧化劑( 式中H2S為硫化氫，SO2為二氧化硫，Sx為S6、S8，其中主要為S8，H2O為水，+Q表示放熱)由來自SO2回收段的高純SO2(SO2≥99.9％，干基)充當(dāng)，1摩爾SO2對H2S的氧化當(dāng)量約相當(dāng)于5摩爾空氣的氧化當(dāng)量，從而使催化轉(zhuǎn)化式反應(yīng)器的體積縮小，催化劑用量減少，節(jié)約了投資和費用。
3、無須對原料酸氣進(jìn)行洗滌(如超級克勞斯需要洗滌掉原料酸氣中的甲醇等)等預(yù)處理，減少了設(shè)備投資及由此引起的一系列含H2S廢水的處理等麻煩，節(jié)省了投資和費用。
4、對原料酸氣中的COS、SC2等有機硫，在催化轉(zhuǎn)化式反應(yīng)器中，可以被看作惰性氣體，無須考慮在床層中加入水解催化劑，不需要這些有機硫水解，從而無須使一段催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)器維持在以期使有機硫水解的高溫，可使一段催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)器維持在較低的溫度，有利于克勞斯反應(yīng)( 式中H2S為硫化氫，SO2為二氧化硫，Sx為S6、S8，其中主要為S8，H2O為水，+Q表示放熱)的化學(xué)平衡向著提高H2S轉(zhuǎn)化率的方向進(jìn)行。
5、除以上特點之外，與傳統(tǒng)克勞斯硫回收工藝最大的不同還在于①無須通過盡量提高H2S轉(zhuǎn)化率的方式使排放尾氣達(dá)標(biāo)。若酸性原料氣中的含硫物僅為H2S，該工藝僅需要保持催化轉(zhuǎn)化式反應(yīng)器硫回收率～67％即可。若考慮到含有其他含硫化合物，可適當(dāng)提高該值，但不會要求太高。
②酸性原料氣中的所有有機硫、H2、CO、烴類、NH3、HCN等“可燃物”均可以在焚燒爐中，通過過氧燃燒，將其轉(zhuǎn)化為SO2和對環(huán)境無害的物質(zhì)，送進(jìn)SO2回收段。簡化了流程和操作。
③不必嚴(yán)格控制進(jìn)入催化轉(zhuǎn)化式反應(yīng)器中氣體的H2S與SO2為2∶1的比例，當(dāng)催化轉(zhuǎn)化段硫回收率為67％時，H2S與SO2的比例為2∶1。在全過程中，可根據(jù)催化劑的活性及催化轉(zhuǎn)化段硫回收率調(diào)節(jié)H2S與SO2的比例，一般可使其大于2∶1，(其限制條件是{ε≤3/η-1}與{ε≤V0·η/[V0(1-η)-δ]}的交集，式中ε-H2S與SO2的比例；η-催化轉(zhuǎn)化段硫回收率；δ-來自前端的酸性原料氣中總的COS、CS2等含硫化合物(以元素硫S計)摩爾流量；V0-來自前端的酸性原料氣中H2S摩爾流量)有利于保護(hù)催化劑不受硫酸化毒害或有利于催化劑再生。
6、由于SO2回收采用了來自第三方的專利技術(shù)，其經(jīng)回收SO2后的焚燒爐煙氣中SO2濃度可以控制在35～350mg/Nm3，大大低于國家現(xiàn)在及未來對SO2的排放標(biāo)準(zhǔn)，無需考慮SO2排放不達(dá)標(biāo)的問題。
7、由于沒有高溫?zé)岱磻?yīng)段，故無須考慮酸性原料氣中的H2S的濃度是否高到可以燃燒的程度，可以處理貧H2S酸氣。其H2S的濃度可在5％～100％之間。
8、SO2回收循環(huán)氧化法硫回收工藝，在煤化工領(lǐng)域，更適合于處理高含硫煤氣化而產(chǎn)生的酸性廢氣。由于酸性原料氣中的H2S的濃度愈高，該法硫回收的經(jīng)濟(jì)效益就愈顯著。這樣，不僅使用該法硫回收過程具有環(huán)保意義，而且還有經(jīng)濟(jì)效益。
9、在正常開車時，用焚燒爐煙氣加熱來自SO2回收段的SO2及來自前端的酸性原料氣，使其溫度達(dá)到催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)所需溫度而節(jié)省蒸汽用量。
10、整體投資低。與超級克勞斯相比，可降低1/3。操作方便，不需要考慮太高的H2S轉(zhuǎn)化率。操作費用低，由于可以長期保持H2S與SO2的比例大于2∶1，且無漏氧的可能，不需要使用價格昂貴的TiO2防硫酸化催化劑，僅用普通的Al2O3催化劑即可，更不需要昂貴的專利進(jìn)口催化劑。
11、拓展性好。當(dāng)企業(yè)有足夠的投資能力時，還可以把鍋爐煙氣中的SO2回收作為本工藝的原料，可以在更大范圍內(nèi)解決環(huán)境污染問題，同時使硫回收產(chǎn)能擴(kuò)大而不擴(kuò)大硫回收投資。


圖1為本發(fā)明系統(tǒng)裝置結(jié)構(gòu)示意圖；圖2為圖1的簡化回收硫的流程圖。
具體實施例方式
附圖為本發(fā)明的實施例。
下面結(jié)合附圖及實施例對發(fā)明的內(nèi)容作進(jìn)一步說明參照圖1所示，二氧化硫回收分流法硫回收系統(tǒng)裝置，主要由第一蒸汽加熱器1、第二蒸汽加熱器2、第一硫冷凝器7、第二硫冷凝器6、酸氣預(yù)熱器12、二氧化硫預(yù)熱器13、廢熱鍋爐14、焚燒爐11、液硫池噴射器15、高壓蒸汽加溫減壓器20、焚燒爐空氣鼓風(fēng)機17、一段出口鼓風(fēng)機5、液硫泵16、第一段克勞斯反應(yīng)器3、第二段克勞斯反應(yīng)器4、液硫池18、第一液硫鎖斗9、第二液硫鎖斗10、上、下液硫捕集網(wǎng)8、二氧化硫回收單元系統(tǒng)19構(gòu)成，來自二氧化硫回收單元系統(tǒng)19的二氧化硫管線與二氧化硫預(yù)熱器13通過管道連接，來自前端得脫硫單元系統(tǒng)的原料酸性氣體管線與酸氣預(yù)熱器12通過管道連接，二氧化硫預(yù)熱器13、酸氣預(yù)熱器12和廢熱鍋爐14同設(shè)在一個換熱箱中，酸氣預(yù)熱器12分別與焚燒爐旁路11、第一蒸汽加熱器1的入口通過管道連接，二氧化硫預(yù)熱器13與第一蒸汽加熱器1的入口通過管道連接，在第一蒸汽加熱器1的入口處設(shè)一旁路，經(jīng)旁路與第一蒸汽加熱器1連接，主路從第一蒸汽加熱器1的入口匯合后處與第一段克勞斯反應(yīng)器3通過管道連接，第一段克勞斯反應(yīng)器3與第一硫冷凝器7通過管道連接，第一硫冷凝器7與下液硫捕集網(wǎng)8連接，下液硫捕集網(wǎng)8分別與一段出口鼓風(fēng)機5和第一液硫鎖斗9通過管道連接，一段出口鼓風(fēng)機5與第二段克勞斯反應(yīng)器4通過管道連接，第二段克勞斯反應(yīng)器4與第二硫冷凝器6通過管道連接，第二硫冷凝器6上液硫捕集網(wǎng)8連接，上液硫捕集網(wǎng)8分別與焚燒爐11和第二液硫鎖斗10通過管道連接，第一液硫鎖斗9、第二液硫鎖斗10分別通過管道與液硫池18連接，第二硫冷凝器6、第一硫冷凝器7和上、下液硫捕集網(wǎng)8共用一個殼體，第二硫冷凝器6、第一硫冷凝器7在一個管束里。焚燒爐空氣鼓風(fēng)機17分別通過管道與液硫池18和焚燒爐11入口連接，氫回收尾氣管線與焚燒爐11入口連接，液硫池噴射器15與焚燒爐11入口通過管道連接，焚燒爐11出口連接串聯(lián)的酸氣預(yù)熱器12、二氧化硫預(yù)熱器13、廢熱鍋爐14，經(jīng)廢熱鍋爐14后，通過管道連接到二氧化硫回收單元系統(tǒng)19，高壓蒸汽加溫減壓器20與第一蒸汽加熱器1、第二蒸汽加熱器2通過管道連接液硫池18與液硫泵16通過管道連接，所述二氧化硫回收單元系統(tǒng)19為現(xiàn)有專利回收系統(tǒng)，該系統(tǒng)包括換熱箱通過管路連接到吸收塔的下部，吸收塔的上部通過管路連接到貧胺冷卻器和胺凈化器上，貧胺冷卻器通過管路連接到雙胺冷沖池，胺凈化器通過管路連接到塔頂冷凝器上，塔頂冷凝器通過管路連接到再生塔上，貧胺冷卻器與再生塔之間通過管路連接有換熱器，再生塔下部連接一個塔底再沸器。本裝置可接入上述回收系統(tǒng)外，還可以與其他二氧化硫回收法匹配。
系統(tǒng)裝置的回收硫的方法，按下述步驟進(jìn)行1)、通過管路將來自低甲洗酸氣(～25℃)送入酸氣預(yù)熱器12中換熱，然后分為兩路，一路送入焚燒爐(少于1/3)，另一路送到第一蒸汽加熱器1前端(多于2/3)。來自二氧化硫回收單元系統(tǒng)19的二氧化硫(～35℃)送入二氧化硫預(yù)熱器13中換熱后，也送到第一蒸汽加熱器1前端與送來的原料酸氣混合?；旌蠚怏w的溫度若達(dá)不到220～240℃，則通過旁路輸送進(jìn)第一蒸汽加熱器1中再進(jìn)行加熱，使其溫度達(dá)到220～240℃，否則直接送入第一段克勞斯反應(yīng)器3中；2)、經(jīng)上道工序加熱后的氣體通過管路輸送到第一段克勞斯反應(yīng)器3中進(jìn)行催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)反應(yīng)式 (x＝6、8，Sx大部分為S8)+Q表示放熱，床層溫度270～350℃，空速～470h-1，壓力為5～10kPa(G)；3)、催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)后的產(chǎn)物通過管路輸送給第一硫冷凝器7，使其溫度下降到125～130℃，這時部分氣態(tài)硫被冷凝為霧滴，經(jīng)下液硫捕集網(wǎng)8分離，分離后的液硫通過管路輸送給第一液硫鎖斗9繼而送入液硫池18。氣體經(jīng)過一段出口鼓風(fēng)機5通過管路輸送給第二蒸汽加熱器2加熱，使其溫度達(dá)到大約210～220℃輸送入第二段克勞斯反應(yīng)器4進(jìn)行催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)，其催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)式為 式中H2S為硫化氫，SO2為二氧化硫，Sx為S6、S8，其中主要為S8，H2O為水，+Q表示放熱，床層溫度220～270℃，空速～600h-1，壓力為20～30kPa(G)。反應(yīng)產(chǎn)物送入第二硫冷凝器6，使其溫度下降到125～130℃，這時部分氣態(tài)硫被冷凝為霧滴，經(jīng)上液硫捕集網(wǎng)8分離，分離出的液硫通過管路輸送給第二液硫鎖斗10繼而送入液硫池18。分離出的氣體經(jīng)保溫管道送入焚燒爐11焚燒；4)、經(jīng)第一液硫鎖斗9、第二液硫鎖斗10收集的產(chǎn)物送入液硫池18，在液硫池18的液硫通過從焚燒爐空氣鼓風(fēng)機17來的部分空氣氣提溶解在其中的H2S和微量硫蒸氣后，液硫通過液硫泵16輸送到成型車間，氣提空氣及其氣提出的H2S和微量硫蒸氣混合物通過液硫池噴射器15送入焚燒爐11焚燒；5)、在焚燒爐11中，來自氫回收尾氣管線的氫回收尾氣作為燃料氣，與來自焚燒爐空氣鼓風(fēng)機17的部分空氣以80％燃料氣的次化學(xué)當(dāng)量在主燒嘴中燃燒，形成還原氛的高溫火焰芯(以防NOx生成，x＝1、2)，來自焚燒爐空氣鼓風(fēng)機17的另部分空氣作為配合風(fēng)以燃料氣化學(xué)當(dāng)量的130％形成氧化氛的外焰，在從來自焚燒爐空氣鼓風(fēng)機17的空氣中再分出部分空氣作為二次風(fēng)，用于工藝氣體(在氧化氛的外焰上)的燃燒，為確保煙氣中的H2S含量不超過10mg/Nm3，要求煙氣中的O2含量～10％。這些工藝氣包括來自上液硫捕集網(wǎng)8分離出的氣體，其中含有未反應(yīng)完全的H2S，有機硫、未捕集干凈的單質(zhì)硫等可燃物，來自酸氣預(yù)熱器12中的H2S，有機硫等可燃物，來自液硫池噴射器15的H2S，微量硫等可燃物；6)、焚燒爐11燃燒的氣體依次經(jīng)過串聯(lián)的酸氣預(yù)熱器12、二氧化硫預(yù)熱器13、廢熱鍋爐14換熱，使其溫度達(dá)到～160℃后，送入二氧化硫回收單元系統(tǒng)19回收其中的SO2，并使其排放的尾氣中SO2含量在35～350mg/Nm3。
進(jìn)入第一段克勞斯反應(yīng)器3中的H2S與SO2之摩爾比不限制在2∶1，其比值可在2～3范圍內(nèi)(H2S/SO2＝2～3)可根據(jù)催化劑的活性、第一、二段克勞斯反應(yīng)器3、4中的硫回收率進(jìn)行調(diào)節(jié)。當(dāng)催化劑的活性高，硫回收率較高時，適當(dāng)提高直接送入焚燒爐11的酸性原料氣比例，從而降低H2S與SO2之摩爾比，反之，適當(dāng)降低直接送入焚燒爐11的酸性原料氣比例，從而提高H2S與SO2之摩爾比，具體控制可以根據(jù)式1-1進(jìn)行計算。
第一、二段克勞斯反應(yīng)器3、4中的反應(yīng)僅考慮 (x＝6、8)；COS、CS2等有機硫視為惰性氣體，不考慮在催化轉(zhuǎn)化式反應(yīng)器中發(fā)生水解、加氫等反應(yīng)，這些有機硫只在后面的焚燒爐11中被過量的空氣氧化為SO2。
第一、二段克勞斯反應(yīng)器3、4入口的H2S與SO2之摩爾比總能通過調(diào)節(jié)使其大于2∶1且無“漏氧”的可能，也不需要加裝有機硫水解催化劑，所以，第一、二段克勞斯反應(yīng)器3、4中只需裝填普通的Al2O3催化劑，其裝填量可根據(jù)催化劑供應(yīng)商提供的催化劑參數(shù)及用戶要處理的酸氣量進(jìn)行計算獲得，假設(shè)催化劑的空速為Vsp(h-1)，進(jìn)入第一段克勞斯反應(yīng)器(3)的工藝氣流量為Q(m3/h)，則第一段克勞斯反應(yīng)器3中催化劑裝填量為Q/Vsp(m3)，第二段克勞斯反應(yīng)器4中催化劑裝填量可同法計算。
一部分酸性原料氣來自酸氣預(yù)熱器12直接送入焚燒爐11中進(jìn)行過氧焚燒，將其中含硫化合物轉(zhuǎn)變?yōu)镾O2，這部分氣體的流量，可以通過下列公式計算這部分直接送入焚燒爐(11)的氣體的摩爾流量為——P，kmol/h則有P={V0·∂[1-ϵη(1+ϵ)]-δ·ϵη(1+ϵ)}/∂]]>式中-酸性原料氣中H2S的摩爾分率ε-進(jìn)入第一段克勞斯反應(yīng)器3中H2S與SO2的摩爾比V0-酸性原料氣的摩爾流量kmol/hη-第一、二段克勞斯反應(yīng)器3、4的硫回收率δ-元酸性原料氣中COS、CS2等有機硫的摩爾流量kmol/h工廠中還有其他含硫廢氣脫硫以外的鍋爐煙氣脫硫廢氣，主要成分為SO2，且其中硫的最高化合價不高于+4價，摩爾流量為δ1(kmol/h，以元素硫S1計)，可以部分或全部地送入本裝置，若硫的最高化合價低于+4，送入焚燒爐11前端，使他們在焚燒爐11中過氧焚燒，把含硫化合物中的硫轉(zhuǎn)化為SO2，等于+4如SO2則直接送入二氧化硫回收單元系統(tǒng)19中回收其中的SO2，但送入本裝置的最大量為δ1MAX＝V0·[η(1+ε)-ε]/ε-δ式中-酸性原料氣中H2S的摩爾分率ε-進(jìn)入第一段克勞斯反應(yīng)器3中H2S與SO2的摩爾比V0-酸性原料氣的摩爾流量kmol/hη-第一、二段克勞斯反應(yīng)器3、4的硫回收率δ-元酸性原料氣中COS、CS2等有機硫的摩爾流量kmol/h。
實施例1某工廠，酸性原料氣的摩爾流量為——V0＝205.36kmol/h，酸性原料氣中H2S的摩爾分率為25.16％，酸性原料氣中總的COS、CS2等有機硫(以元素硫S1計)摩爾流量為——δ＝1.00kmol/h，進(jìn)入第一段克勞斯反應(yīng)器3中的H2S與SO2之摩爾比為——ε＝2.2，第一、二段克勞斯反應(yīng)器3、4的硫回收率(以元素硫S1計)——η＝90％，則該系統(tǒng)還可額外處理含硫廢氣的最大量(以純SO2計)是δ1MAX＝205.36×0.2516×
÷2.2-1＝14.97kmol/h。
此時，回收的硫磺量從原來的205.36×25.16÷100×32＝1653(kg/h)提高到了205.36×25.16÷100×32+14.97×32＝2132(kg/h)增產(chǎn)29％。處理廢氣的能力也相應(yīng)提高，但提高的幅度要根據(jù)額外處理廢氣中硫化物的濃度確定。假定要額外處理廢氣中SO2的濃度是20％，則處理能力提高了(205.36+14.97÷0.2)÷205.36×100-100＝36％。
本例說明，該工藝不僅可用于處理傳統(tǒng)意義上的酸性原料氣，還可以拓寬處理工廠中其他部分來的含硫廢氣，不僅使處理能力增強，還使硫磺產(chǎn)量增加。
權(quán)利要求
1.一種二氧化硫回收分流法硫回收裝置，主要由第一蒸汽加熱器(1)、第二蒸汽加熱器(2)、第一硫冷凝器(7)、第二硫冷凝器(6)、酸氣預(yù)熱器(12)、二氧化硫預(yù)熱器(13)、廢熱鍋爐(14)、焚燒爐(11)、液硫池噴射器(15)、高壓蒸汽加溫減壓器(20)、焚燒爐空氣鼓風(fēng)機(17)、一段出口鼓風(fēng)機(5)、液硫泵(16)、第一段克勞斯反應(yīng)器(3)、第二段克勞斯反應(yīng)器(4)、液硫池(18)、第一液硫鎖斗(9)、第二液硫鎖斗(10)、上、下液硫捕集網(wǎng)(8)、二氧化硫回收單元系統(tǒng)(19)構(gòu)成，其特征在于來自二氧化硫回收單元系統(tǒng)(19)的二氧化硫管線與二氧化硫預(yù)熱器(13)通過管道連接，來自前端得脫硫單元系統(tǒng)的原料酸性氣體管線與酸氣預(yù)熱器(12)通過管道連接，二氧化硫預(yù)熱器(13)、酸氣預(yù)熱器(12)和廢熱鍋爐(14)同設(shè)在一個換熱箱中，酸氣預(yù)熱器(12)分別與焚燒爐旁路(11)、第一蒸汽加熱器(1)的入口通過管道連接，二氧化硫預(yù)熱器(13)與第一蒸汽加熱器(1)的入口通過管道連接，在第一蒸汽加熱器(1)的入口處設(shè)一旁路，經(jīng)旁路與第一蒸汽加熱器(1)連接，主路從第一蒸汽加熱器(1)的入口匯合后處與第一段克勞斯反應(yīng)器(3)通過管道連接，第一段克勞斯反應(yīng)器(3)與第一硫冷凝器(7)通過管道連接，第一硫冷凝器(7)與下液硫捕集網(wǎng)(8)連接，下液硫捕集網(wǎng)(8)分別與一段出口鼓風(fēng)機(5)和第一液硫鎖斗(9)通過管道連接，一段出口鼓風(fēng)機(5)與第二段克勞斯反應(yīng)器(4)通過管道連接，第二段克勞斯反應(yīng)器(4)與第二硫冷凝器(6)通過管道連接，第二硫冷凝器(6)上液硫捕集網(wǎng)(8)連接，上液硫捕集網(wǎng)(8)分別與焚燒爐(11)和第二液硫鎖斗(10)通過管道連接，第一液硫鎖斗(9)、第二液硫鎖斗(10)分別通過管道與液硫池(18)連接，第二硫冷凝器(6)、第一硫冷凝器(7)和上、下液硫捕集網(wǎng)(8)共用一個殼體，第二硫冷凝器(6)、第一硫冷凝器(7)在一個管束里，焚燒爐空氣鼓風(fēng)機(17)分別通過管道與液硫池(18)和焚燒爐(11)入口連接，氫回收尾氣管線與焚燒爐(11)入口連接，液硫池噴射器(15)與焚燒爐(11)入口通過管道連接，焚燒爐(11)出口連接串聯(lián)的酸氣預(yù)熱器(12)、二氧化硫預(yù)熱器(13)、廢熱鍋爐(14)，經(jīng)廢熱鍋爐(14)后，通過管道連接到二氧化硫回收單元系統(tǒng)(19)，高壓蒸汽加溫減壓器(20)與第一蒸汽加熱器(1)、第二蒸汽加熱器(2)通過管道連接，液硫池(18)與液硫泵(16)通過管道連接。
2.一種用權(quán)利要求1系統(tǒng)裝置回收硫的方法，按下述步驟進(jìn)行1)、通過管路將來自低甲洗酸氣溫度為25℃送入酸氣預(yù)熱器(12)中換熱，然后分為兩路，一路送入焚燒爐，另一路送到第一蒸汽加熱器(1)前端，來自二氧化硫回收單元系統(tǒng)(19)的二氧化硫溫度為35℃送入二氧化硫預(yù)熱器(13)中換熱后，也送到第一蒸汽加熱器(1)前端與送來的原料酸氣混合，混合氣體的溫度若達(dá)不到220～240℃，則通過旁路輸送進(jìn)第一蒸汽加熱器(1)中再進(jìn)行加熱，使其溫度達(dá)到220～240℃，否則直接送入第一段克勞斯反應(yīng)器3中；2)、經(jīng)上道工序加熱后的氣體通過管路輸送到第一段克勞斯反應(yīng)器(3)中進(jìn)行催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)反應(yīng)式 x＝6或8，Sx大部分為S8其中Sx、S8指的是硫磺蒸氣的分子式，Sx表示該分子是由x個硫原子組成，S8表示該分子是由8個硫原子組成，+Q表示放熱，床層溫度270～350℃，空速～470h-1，壓力為5～10kPa(G；3)、催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)后的產(chǎn)物通過管路輸送給第一硫冷凝器(7)，使其溫度下降到125～130℃，這時部分氣態(tài)硫被冷凝為霧滴，經(jīng)下液硫捕集網(wǎng)(8)分離，分離后的液硫通過管路輸送給第一液硫鎖斗(9)繼而送入液硫池(18)，分離出的氣體經(jīng)過一段出口鼓風(fēng)機(5)通過管路輸送給第二蒸汽加熱器(2)加熱，使其溫度達(dá)到大約210～220℃輸送入第二段克勞斯反應(yīng)器(4)進(jìn)行催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)，其催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)式為 式中H2S為硫化氫，SO2為二氧化硫，Sx為S6、S8，其中主要為S8，H2O為水，+Q表示放熱，床層溫度220～270℃，空速～600h-1，壓力為20～30kPa(G)。反應(yīng)產(chǎn)物送入第二硫冷凝器(6)，使其溫度下降到125～130℃，這時部分氣態(tài)硫被冷凝為霧滴，經(jīng)上液硫捕集網(wǎng)(8)分離，分離出的液硫通過管路輸送給第二液硫鎖斗(10)繼而送入液硫池(18)，分離出的氣體經(jīng)保溫管道送入焚燒爐(11)焚燒；4)、經(jīng)第一液硫鎖斗(9)、第二液硫鎖斗(10)收集的產(chǎn)物送入液硫池(18)，在液硫池(18)的液硫通過從焚燒爐空氣鼓風(fēng)機(17)來的部分空氣氣提溶解在其中的H2S和微量硫蒸氣后，液硫通過液硫泵(16)輸送到成型車間，氣提空氣及其氣提出的H2S和微量硫蒸氣混合物通過液硫池噴射器(15)送入焚燒爐(11)焚燒；5)、在焚燒爐(11)中，來自氫回收尾氣管線的氫回收尾氣作為燃料氣，與來自焚燒爐空氣鼓風(fēng)機(17)的部分空氣以80％燃料氣的次化學(xué)當(dāng)量在主燒嘴中燃燒，形成還原氛的高溫火焰芯以防NOx生成，x＝1或2，X-代表的是數(shù)字，當(dāng)x＝1，NO表示一氧化氮；當(dāng)x＝2，NO2表示二氧化氮，來自焚燒爐空氣鼓風(fēng)機(17)的另部分空氣作為配合風(fēng)以燃料氣化學(xué)當(dāng)量的130％形成氧化氛的外焰，在從來自焚燒爐空氣鼓風(fēng)機(17)的空氣中再分出部分空氣作為二次風(fēng)，用于工藝氣體(在氧化氛的外焰上)的燃燒，為確保煙氣中的H2S含量不超過10mg/Nm3，要求煙氣中的O2含量～10％，這些工藝氣包括來自上液硫捕集網(wǎng)(8)分離出的氣體，其中含有未反應(yīng)完全的H2S，有機硫、未捕集干凈的單質(zhì)硫可燃物，來自酸氣預(yù)熱器(12)中的H2S，有機硫可燃物，來自液硫池噴射器(15)的H2S，微量硫可燃物；6)、焚燒爐(11)燃燒的氣體依次經(jīng)過串聯(lián)的酸氣預(yù)熱器(12)、二氧化硫預(yù)熱器(13)、廢熱鍋爐(14)換熱，使其溫度達(dá)到～160℃后，送入二氧化硫回收單元系統(tǒng)(19)回收其中的SO2，并使其排放的尾氣中SO2含量在35～350mg/Nm3。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述系統(tǒng)裝置回收硫的方法，其特征在于進(jìn)入第一段克勞斯反應(yīng)器(3)中的H2S與SO2之摩爾比不限制在2∶1，其比值可在2～3范圍內(nèi)，即H2S/SO2＝2～3可根據(jù)催化劑的活性、第一、二段克勞斯反應(yīng)器(3、4)中的硫回收率進(jìn)行調(diào)節(jié)。
4.根據(jù)權(quán)利要求2所述系統(tǒng)裝置回收硫的方法，其特征在于第一、二段克勞斯反應(yīng)器(3、4)中的反應(yīng)僅考慮 COS、CS2等有機硫視為惰性氣體，不考慮在催化轉(zhuǎn)化式反應(yīng)器中發(fā)生水解、加氫等反應(yīng)，這些有機硫只在后面的焚燒爐(11)中被過量的空氣氧化為SO2。
5.根據(jù)權(quán)利要求2所述系統(tǒng)裝置回收硫的方法，其特征在于其特征在于第一、二段克勞斯反應(yīng)器(3、4)入口的H2S與SO2之摩爾比總能通過調(diào)節(jié)使其大于2∶1且無“漏氧”的可能，也不需要加裝有機硫水解催化劑，所以，第一、二段克勞斯反應(yīng)器(3、4)中只需裝填普通的Al2O3催化劑，其裝填量可根據(jù)催化劑供應(yīng)商提供的催化劑參數(shù)及用戶要處理的酸氣量進(jìn)行計算獲得，假設(shè)催化劑的空速為Vsp(h-1)，進(jìn)入第一段克勞斯反應(yīng)器(3)的工藝氣流量為Q(m3/h)，則第一段克勞斯反應(yīng)器(3)中催化劑裝填量為Q/Vsp(m3)，第二段克勞斯反應(yīng)器(4)中催化劑裝填量可同法計算。
6.根據(jù)權(quán)利要求2所述系統(tǒng)裝置回收硫的方法，其特征在于一部分酸性原料氣來自酸氣預(yù)熱器(12)直接送入焚燒爐(11)中進(jìn)行過氧焚燒，將其中含硫化合物轉(zhuǎn)變?yōu)镾O2，這部分氣體的流量，可以通過下列公式計算這部分直接送入焚燒爐(11)的氣體的摩爾流量為——P，kmol/h則有P={V0·∂[1-ϵη(1+ϵ)]-δ·ϵη(1+ϵ)}/∂---1-1]]>式中-酸性原料氣中H2S的摩爾分率ε-進(jìn)入第一段克勞斯反應(yīng)器3中H2S與SO2的摩爾比V0-酸性原料氣的摩爾流量kmol/hη-第一、二段克勞斯反應(yīng)器(3、4)的硫回收率δ-元酸性原料氣中COS、CS2等有機硫的摩爾流量kmol/h。
7.根據(jù)權(quán)利要求2所述系統(tǒng)裝置回收硫的方法，其特征在于工廠中還有其他含硫廢氣脫硫以外的鍋爐煙氣脫硫廢氣，主要成分為SO2，且其中硫的最高化合價不高于+4價，摩爾流量為δ1(kmol/h，以元素硫S1計)，可以部分或全部地送入本裝置，若硫的最高化合價低于+4，送入焚燒爐(11)前端，使他們在焚燒爐(11)中過氧焚燒，把含硫化合物中的硫轉(zhuǎn)化為SO2，等于+4如SO2則直接送入二氧化硫回收單元系統(tǒng)(19)中回收其中的SO2，但送入本裝置的最大量為δ1MAx＝V0·[η(1+ε)-ε]/ε-δ式中-酸性原料氣中H2S的摩爾分率ε-進(jìn)入第一段克勞斯反應(yīng)器(3)中H2S與SO2的摩爾比V0-酸性原料氣的摩爾流量kmol/hη-第一、二段克勞斯反應(yīng)器(3、4)的硫回收率δ-元酸性原料氣中COS、CS2等有機硫的摩爾流量kmol/h。
全文摘要
本發(fā)明公開了二氧化硫回收分流法硫回收裝置及回收硫的方法。酸性原料氣分兩路，一路直接與來自二氧化硫回收單元的二氧化硫一起送入克勞斯催化反應(yīng)器進(jìn)行催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)，反應(yīng)所得硫磺予以回收，所得尾氣與另一路酸性原料氣送入焚燒爐過氧焚燒，將其所有含硫化合物轉(zhuǎn)化為二氧化硫送入二氧化硫回收單元進(jìn)行二氧化硫回收，使煙氣中二氧化硫符合排放標(biāo)準(zhǔn)后排放到大氣中，得到的二氧化硫再返回克勞斯反應(yīng)器中。具有結(jié)構(gòu)簡單，成本低，不設(shè)置尾氣處理，反應(yīng)過程簡化，降低投資，體積縮小，催化劑用量少，無高溫?zé)岱磻?yīng)段，無原料酸氣洗滌預(yù)處理過程，無須加入水解催化劑，能處理貧H
文檔編號B01D53/86GK101041120SQ20071001741
公開日2007年9月26日 申請日期2007年2月13日 優(yōu)先權(quán)日2007年2月13日
發(fā)明者孟旭光, 解慶忠 申請人:西安中宇軟件科技有限責(zé)任公司