專利名稱：一種軟基處理方法
技術領域：
本發(fā)明涉及公路路基建設工程領域，具體涉及高速公路軟路基的處理方法。
技術背景高速公路是大型線狀構筑物，對工后沉降和不同路段的沉降差有比較嚴格的要 求。高速公路一般會跨越不同的地貌單元，沿線將遇到各種各樣的地基條件，在長 江三角洲和珠江三角洲地區(qū)和我國其他沿海一帶廣泛發(fā)育深厚的軟土地層。由于路 堤高、荷載大，這些深厚軟土地基的加固處理是目前軟土地區(qū)公路或高速公路建設 中的技術難點之一。在我國高速公路的建設過程中，根據(jù)多年的建設經(jīng)驗，形成了一套適合我國高 速公路建設軟土地基處理技術體系。針對不同埋藏深度、不同厚度和不同特點的軟土地基，可以選擇換填、強夯、預壓排水固結、碎石樁、水泥土攪拌樁、CFG樁、 甚至樁基等不同的技術方案對原地基進行處理和加固?；诮ㄔO周期和地基條件， 排水體預壓排水固結和深層水泥土攪拌樁是處理中等和較厚軟基的首選加固技術措 施。作為常用的軟基處理技術手段，預壓排水固結法和水泥土攪拌樁法各有特點。預壓排水固結法具有(1)軟土的固結沉降速率快；(2)消除工后沉降小；(3)可 提高地基土的承載力和(4)造價低的優(yōu)點。但同時也存在(1)施工期和預壓期長 和(2)由于施工擾動增加軟土地基的總沉降量等不足。采用水泥土攪拌樁加固軟土地基，可以(1)有效地提高地基的承載力；(2)減少地基的總沉降量；(3)縮短或不需要地基處理施工完成后的預壓期。但也有自身的一些缺陷(1)造價偏高；(2)受施工機具和技術水平的限制，深部施工質(zhì)量 不易保證；(3)若攪拌樁不能穿透軟土層，工后沉降難以達到設計要求。發(fā)明內(nèi)容針對解決高速公路深厚軟基(厚度大于10m)處理中單純采用預壓排水固結法 工期過長以及單純采用深層水泥土攪拌樁費用較高的問題，本發(fā)明的目的在于提供 一種采用長的塑料排水板(或砂井)與短的水泥土攪拌樁聯(lián)合處理方法(簡稱長板一 短樁工法，又簡稱D-M工法)。這種方法與單獨預壓排水法相比，由于"短樁"的 存在，有效提高地基的穩(wěn)定性，可以加快路堤施工速率，從而相應縮短建設周期；與單獨深層攪拌樁相比，由于"長板"的存在，可以加快深部軟土的固結沉降，從而將丄后沉降控制在一定的范圍內(nèi)。另外，通過樁和板的間距、長度以及預壓方式的 調(diào)整使不同段落之間沉降速率的協(xié)調(diào)成為可能。本發(fā)明的長板一短樁工法處理深厚軟基的技術方案如下，根據(jù)長板與短樁的作 用機理與特點，將地基剖面劃分為(1)水泥土攪拌樁復合地基層(簡稱復合層，Composite zone)， (2)預壓排水固結層(簡稱固結層，Consolidated zone)和(3) 未加固處理的原狀軟土層(簡稱未加固層，Unimproved zone),如圖1所示。圖1A 平面圖中，1為塑料排水板,2為水泥土攪拌樁；圖1B剖視圖中，A為復合層，B為固 結層，C為未加固層，D為非軟土層，1為塑料排水板，2為水泥土攪拌樁。2) 長板-短樁工法的布置長板與短樁在平面上可以等間距布置，也可以不等間距布置；在深度上，長板 穿過短樁復合層插入深部軟土，可以穿透軟土層(較薄時)，也可以不穿透軟土層(較 厚時)，具體可按照地基壓縮層厚度確定。長板與短樁按等間距布置，長板不穿透軟土層。采用水泥土攪拌樁與塑料排水板(砂井)聯(lián)合處理方法處理高速公路深厚軟基， 一方面利用水泥與土的物理化學反應，改善土的力學性能，使軟土結成具有整體性、 水穩(wěn)性和一定強度的水泥土，形成由樁和周圍被改良的土體共同組成的復合地基， 減小地基的總沉降量。另一方面利用塑料排水板(砂井)的排水功能，給固結層的軟 土提供排水通道，減小排水路徑，在填土荷載作用下，加快軟土地基中水的排出速 度，縮短土層固結的時間，并盡可能在高速公路路堤固有的施工預壓期內(nèi)完成所需 的沉降量，以達到減小工后沉降量，縮短施工工期的目的。另一方面，在填土預壓 期，塑料排水板(砂井)可以使復合層的樁間土產(chǎn)生排水固結，使樁間土的強度逐步 得到提高。同時，攪拌樁的存在也為超載預壓減少工后沉降提供了可能性。3) 長板-短樁工法的組成長板-短樁工法由長的排水體(砂井、袋裝砂井、塑料排水板)、短的水泥土攪拌 樁(漿噴樁、粉噴樁)和墊層組成。水泥土攪拌樁強度達到設計要求，需大于1.2Mpa。 墊層材料的壓實系數(shù)要大于0.93。墊層材料由中砂、粗砂、級配砂石或碎石等組成， 在可能的情況下，應盡可能選擇剛度較大的墊層材料?？蛇x擇砂墊層+碎石墊層。 該墊層是長板-短樁工法的關鍵， 一方面起水平向排水墊層作用，與長的豎向排水體 共同組成排水體系；另一方面起褥墊層作用，可以調(diào)整復合層的樁土應力分擔。4) 長板-短樁工法的設計a、 樁間土承載力&在填土預壓過程中是變化的，且變化幅度較大。設計時^ 應取固結后的樁間土承載力特征值，初步設計時可取天然地基承載力的1. 2 1. 3 倍。b、 長板-短樁中復合地基的樁間土承載力折減系數(shù)p值可以取高值，取"^1.0。c、 長板-短樁工法中短樁樁長的確定主要考慮承載力和穩(wěn)定性。復合層承載力以面積置換率控制；面積置換率以有效樁長控制；有效樁長以樁身強度控制。d、 根據(jù)工后沉降與工期的要求，通過固結度的計算，確定排水體的長度和 間距。e、 計算在每一級荷載作用下固結層和未加固層的平均固結度，估算地基土 的強度變化，確定分級或等速加載計劃。f、 計算各級荷載下路基的沉降、路基總沉降、預壓期沉降及工后沉降，同 時驗算各級荷載下路基的穩(wěn)定性。g、 監(jiān)測方案的設計。 5)長板-短樁工法的施工長板一短樁的施工順序可以采用先施工水泥土攪拌樁(短樁)、再施工排水體(長 板)；也可以采用先施工排水體(長板)、再施工水泥土攪拌樁(短樁)。對于含水量較 高的地基土，應采用先長板后短樁的施工工藝。具體的地基承載力計算方法如下按照復合地基理論，由攪拌樁和樁間土組成的地基在上部荷載作用下，兩者共 同分擔荷載并變形協(xié)調(diào)。長板一短樁工法處理后，地基的承載力與單獨攪拌樁處理 的地基承載力相似。即/一 =附^"+彿-附)/"p (1)式中 復合地基承載力特征值(kPa);"a—單樁承載力特征值(kN)，受有效樁(或實際樁長)長和樁身強度雙重控 制，取其小者；^一攪拌樁的截面積(m2);/^一處理后樁間土承載力特征值(kPa);W —面積置換率； "一樁間土承載力折減系數(shù)。' = 1 (2)式中/c" 一與攪拌樁樁身水泥土配比相同的室內(nèi)加固土試塊(邊長為70.7mm的立方體，也可采用邊長為50mm的立方體)在標準養(yǎng)護條件下90d齡期的立方體抗壓強 度平均值(kPa);〃一樁身強度折減系數(shù)，干法可取0.20 0.30;濕法可取0.25 0.33;"P—樁的周長(m);"一樁長范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)；^'一樁周第z層土的側阻力特征值。對淤泥可取4 7kPa;對淤泥質(zhì)土可取6 12kPa;對軟塑狀態(tài)的粘性土可取10 15kPa;對可塑狀態(tài)的粘性土可以取12 18kPa; " 一樁長范圍內(nèi)第'層土的厚度(m);^一樁端地基土未經(jīng)修正的承載力特征值(kPa)，可按現(xiàn)行國家標準《建筑地基 基礎設計規(guī)范》GB 50007的有關規(guī)定確定；"一樁端天然地基土的承載力折減系數(shù)，可取0.4 0.6，承載力高時取低值。由式(2)和式(3)得到當樁身強度大于式(3)所提出的強度值時，相同樁長的承載 力相近，而不同樁長的承載力明顯不同。此時樁的承載力由基土支持力控制，增加 樁長可提高樁的承載力。當樁身強度低于式(3)所給值時，承載力受樁身強度控制。 對水泥土樁，其樁身強度是有一定限制的，也就是說，水泥土樁從承載力角度，存 在一有效樁長，單樁承載力在一定程度上并不隨樁長的增加而增大。長板一短樁聯(lián)合處理與攪拌樁單獨處理的區(qū)別在于1、 由于樁間土中插板施工，地基土受到擾動，前期樁間土承載力^會有所降低，隨著預壓樁間土排水固結，強度和承載力會隨之提高。因此，樁間土承載力y"在填土預壓過程中是變化的，且變化幅度較大。設計時^可取天然地基承載力的1.2 1.3 倍。2、 根據(jù)規(guī)范，"為樁間土承載力折減系數(shù)。當樁端土未經(jīng)修正的承載力特征值 大于樁周土的承載力特征值的平均值時，可取0.1 0.4，差值大時取低值；當樁端土 未經(jīng)修正的承載力特征值小于或等于樁周土的承載力特征值的平均值時，可取0.5 0.9，差值大時或設置褥墊層時均取高值。對于長板-短樁工法的特點，為了發(fā)揮長板 的排水作用，必須在樁頂鋪設水平向排水墊層，以形成一個完整的排水體系。而該 水平向排水墊層正好可以作為復合地基的褥墊層，因此，長板-短樁中復合地基的" 值可以取高值，取^=1.0。3、 長板-短樁工法中短樁的主要作用是提高淺層地基的承載力和穩(wěn)定性，其樁 長的確定主要考慮承載力和穩(wěn)定性，因此短樁的樁長應根據(jù)式(2)和式(3)，由有效樁 長進行控制。而有效樁長是由樁身強度L控制的。采用以上方法得到的技術效果是a. 將高速公路填土施工和預壓的過程作為路基處理的過程，充分利用填土荷載 加速路基沉降，以達到減小工后沉降的目的；填土施工期和預壓期作為預壓時間；b. 短樁解決了復合層的承載力和穩(wěn)定性；排水體解決了固結層的沉降； C.對深厚軟土路基長板和短樁的施工質(zhì)量容易得到保證；d. 可以協(xié)調(diào)橋頭段、過渡段和一般路段相鄰之間的工后沉降速率和坡度；e. 特別適用于深厚軟土路基的處理；f. 排水體的排水固結可以提高復合層樁間土的強度；g. 樁頂與填土之間的墊層可以充分發(fā)揮樁間土的作用；h. 具有可觀的經(jīng)濟效益。長板一短樁工法的提出是為了發(fā)揮預壓排水固結法和水泥土攪拌樁法的自身優(yōu) 點，克服其在處理深厚軟基的不足。該工法的特點是將高速公路填土施工和預壓的 過程作為路基處理的過程，充分利用填土荷載加速路基沉降，以達到減小工后沉降 的目的。適用于軟土層厚度大于10m的深厚淤泥、淤泥質(zhì)土及沖填土等飽和粘性土 地基。特別適用于地表存在薄層硬殼層和深部軟土存在連續(xù)薄砂層的地基。此外，從高速公路全線的角度出發(fā)，時常出現(xiàn)采用不同地基處理手段加固軟基 的情況，例如一部分路段用塑料排水板(砂井)處理， 一部分路段采用水泥土攪拌樁 復合地基處理。對于兩種處理方法的相鄰段，排水固結法處理段由于塑料排水板(砂 井)的存在，加快了預壓期的沉降速率，但同時也加快了工后沉降的速率；水泥土攪 拌樁處理段，其下軟土的固結將非常慢，工后沉降速率也將進行地非常慢。因此， 在高速公路運營后，兩種處理方法相鄰段的交界處，雖然都滿足工后控制沉降，但 由于兩者的沉降速率不同，必然會產(chǎn)生差異沉降，導致路面開裂，影響行車速度。 如果水泥土攪拌樁復合地基部分改為水泥土攪拌樁與塑料排水板(砂井)聯(lián)合處理， 則兩段的工后沉降速率就基本會趨于協(xié)調(diào)，這樣就解決了上述的差異沉降問題。而 且聯(lián)合處理法的另一優(yōu)點是水泥土攪拌樁的樁長可以比單獨采用水泥土攪拌樁短， 節(jié)約地基處理費用。聯(lián)合處理法可以解決深厚軟基問題，與水泥土攪拌樁復合地基和塑料排水板(砂 井)兩種方法相比，既有效地利用了高速公路建設固有的預壓期，解決了沉降問題， 又充分發(fā)揮兩種方法的長處，同時也協(xié)調(diào)了不同段落之間的工后沉降速率，也不會 影響施工工期，為一種行之有效的方法。


圖1為長板一短樁工法模式圖，A為平面圖，B為剖視圖；圖2為土工格柵段落路基中心沉降變化圖；圖3為常規(guī)段落路基中心沉降變化圖；圖4為聯(lián)合處理A段落路基中心沉降變化圖；圖5為聯(lián)合處理B段落路基中心沉降變化圖；圖6為分級加載擬合圖；圖7為各段落樁頂沉降對比圖；圖8為各段落樁間土沉降對比圖。
具體實施方式
為了驗證上述方法的有效性，以實際原位測量和現(xiàn)場觀測沉降的結果進行評估。 一 、填土期淺層地基的原位測試結果試驗段的路基施工試驗路段位于淮鹽高速公路鹽城段第十四合同段K97+461 K97+561,試驗段從東往西共分為四段，土工格柵段(僅打塑料排水板H.5m)，長 板短樁聯(lián)合處理B段(長板17.5m與8m短樁結合，樁距1.6m)，長板短樁聯(lián)合處理A 段(長板17.5m與8m短樁結合，樁距1.4m)，在聯(lián)合處理段西側有一段常規(guī)段(純攪 拌樁，樁長17.5m)。與2003年10月10日開始，至2004年5月底，共分層填土 15 次，每次填土壓實后高度為30cm，加上墊層40cm，填土高度為4. 5m (該段落路堤設 計填土高度為5.2m)。第二次原位測試(孔壓靜力觸探和扁鏟側脹試驗)于2004年 5月底進行，獲得了填土期試驗段不同方案處理段落的測試數(shù)據(jù)。對實測數(shù)據(jù)進行了 整理，并與天然地基的試驗結果進行如下對比與分析。(1) 孔壓靜力觸探試驗結果與分析 根據(jù)孔壓靜力觸探測得的孔隙水壓力參數(shù)和修正后的錐尖阻力，得到了天然地基和預壓期末的孔壓靜力觸探試驗曲線。根據(jù)地基土分層結果，對錐尖阻力分層進 行了統(tǒng)計，并對三個不同時期的樁間土的強度變化進行了對比。(2) 扁鏟側脹試驗結果與分析 扁鏟側脹原位測試試驗于2004年12月13日到2004年12月15號期間，總共測試了8個孔，在不同的地基處理段落各做了兩次試驗。詳細對比了最能夠反應地基土力學 性能變化的不排水強度和地基土側限壓縮模量。(3) 填土期淺層地基的工程性能變化 對于長板一短樁工法聯(lián)合處理的A、 B兩段，從處理方案上看，其唯一差別是樁間距(也包括塑料排水板的板間距)，A段是1.4m，而B段是1.6m。但從原位測試的檢 測結果可以看出樁間土的加固效果存在不可忽略的差異。B段中第②層和第③層的加 固效果比A段好，表明在A段中，由于樁間距小，樁與樁間土的復合效果更好；而B段 中樁間距大，樁間土的壓縮沉降相對于樁比較大，造成樁間土的加固效果好。而對 于第④層的處理效果，測試結果離散性較大。 得到的結論是從填土期的原位測試結果看，長板一短樁處理段落中復合層中樁間土的處理效 果比塑料排水板段差，而固結層中地基土的處理效果比塑料排水板段好，證明了長 板一短樁工法處置軟土的方案有利于樁底下部軟土層的排水固結。即由于短樁的存 在，上部預壓荷載可以通過短樁的向下刺入，使下部軟土層承受較大的附加荷載，也有利于固結層的軟土的固結沉降在較短的時間內(nèi)完成。就兩段長板一短樁處置段落，由于樁間距的不同測試發(fā)現(xiàn)其加固效果存在明顯 差異。在復合層中，樁間距大的段落(B段)樁間土的加固效果顯著，而固結層的加 固效果與A段相當，這說明樁間距是該工法的地基處理效果的主要影響因素。樁間距的增大，樁土應力比將增大，樁上將承擔吏大的荷載而發(fā)生較大的上下刺入，這有 利于樁間土的固結變形，提高樁間土的工程性能。二、現(xiàn)場觀測沉降的結果和分析在淮鹽高速公路鹽城段，選取K97+461 K97+561 (100m)作為試驗段。試驗 段從東往西共分為四段，土工格柵段(僅打塑料排水板17.5m)，長板短樁聯(lián)合處理 B段(長板17.5m與8m短樁結合，樁距1.6m)，長板短樁聯(lián)合處理A段(長板17.5m與 8m短樁結合，樁距1.4m)，在聯(lián)合處理段西側有一段常規(guī)段(純攪拌樁，樁長17.5m)。 每個段落分別在路基中央的樁上和樁間土上各埋設沉降板(土工格柵段只埋設 在土上)，分別對樁頂沉降和樁間土沉降進行對比。填土預壓4個月時，各段落沉降 監(jiān)測數(shù)據(jù)見表l。表1 各個段落沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)段落工況沉降(mm)土工格柵段土1107.7聯(lián)合處理B段樁間土731.4樁頂600.7聯(lián)合處理A段樁間土665.8樁頂637.8常規(guī)段樁間土204.3樁頂122.0從表l中可以看出:1、 土工格柵段(只打塑料排水板)沉降最大，常規(guī)段(純攪拌樁，樁長17.5 m) 由于長的水泥攪拌樁存在，沉降很小，是四段中最小的一段。聯(lián)合處理段(短的攪 拌樁+長塑料排水板)沉降居中；2、 對于長板-短樁處理段落，由于短樁的存在，有效地減少了軟土地基復合層 的沉降；3、 由于排水體的存在，在填土荷載作用下，大大加快了固結層的固結沉降，從而可以減小路基的工后沉降；4、 從樁頂和樁間土的沉降數(shù)據(jù)表明，樁頂?shù)某两盗烤∮跇堕g土的沉降，從而 驗證了路基填土荷載是半剛性的，在填土荷載作用下，復合地基中樁與樁間土的變 形不協(xié)調(diào)，兩者之間存在沉降差；5、 監(jiān)測數(shù)據(jù)表明，長板-短樁工法可以有效地減少深厚軟基的沉降，長板和短 樁均可以起到各自的作用，對高填土路堤，將填土施工和預壓過程作為軟基處理的 過程是行之有效的。圖2 圖5是自加載開始至今各個段落的沉降變化圖，從中看出四段中的沉降曲 線規(guī)律大體一致，曲線變化同上部荷載的加壓快慢有關，實際加載過程中，由于影響因素較多，使得分級加載不能很好的按照設計方案均速加載，根據(jù)具體實際情況， 對加載過程進行擬合，將加載過程分為五級，擬合曲線如下圖6。四段沉降曲線變化同圖6比較可以看出，各段的沉降變化快慢速率符合加載速 度的快慢。以土工格柵段為例，第一級加載速率較快，沉降較為明顯，第二三四級加載曲 線比較平緩，沉降增加較慢，第五級荷載曲線斜率最大，加荷速率最大，在此期間 沉降速率較快，沉降量大，從8月份開始預壓后，沉降速率慢慢減小，沉降曲線趨 于直線，表明軟土地基固結逐步完成。圖7和圖8是各段落樁頂和樁間土沉降對比圖。從中可以看出-1、 常規(guī)段的沉降最小，沉降曲線平緩，加載速率的快慢對其影響不大；2、 常規(guī)段由于水泥土攪拌樁打穿軟土層，樁頂沉降主要為攪拌樁的壓縮變 形，樁端刺入變形較??；而長板-短樁聯(lián)合處理段中，樁頂沉降較大，其變形包括樁 身壓縮變形和樁端刺入變形；3、 對于相同樁長的聯(lián)合處理A段和聯(lián)合處理B段，樁頂沉降相近，樁間土沉降大小取決于復合地基置換率的大小，置換率越大，沉降越小。說明在地質(zhì)條件 相同的條件下，樁長是復合層變形的主要影響參數(shù)，可以通過調(diào)整樁長來控制路基 變形總量；4、 為了減小路基總沉降和減少填土方量，長板-短樁工法可以通過調(diào)整固結 層的厚度或調(diào)整樁長來控制總沉降量，主要根據(jù)質(zhì)量控制、工期、經(jīng)濟指標等因素 進行優(yōu)化。無論是沉降觀測結果，還是土壓力觀測結果，與常規(guī)段復合地基相比，長板一 短樁工法復合地基都明顯地改變了復合地基的工作性狀。由于短樁沒有支撐在較好 的持力層上，有利于短樁的向下剌入和荷載傳遞，因此有利于下部土層的壓縮變形。 另一方面，采用短樁加強了復合地基中樁與土的協(xié)調(diào)變形和荷載分擔，與塑料排水 板處理段落比較，使長板一短樁工法復合地基有較好的承載性能。上述的對實施例的描述是為便于該技術領域的普通技術人員能理解和應用本發(fā) 明。熟悉本領域技術的人員顯然可以容易地對這些實施例做出各種修改，并把在此 說明的一般原理應用到其他實施例中而不必經(jīng)過創(chuàng)造性的勞動。因此，本發(fā)明不限 于這里的實施例，本領域技術人員根據(jù)本發(fā)明的揭示，對于本發(fā)明做出的改進和修 改都應該在本發(fā)明的保護范圍之內(nèi)。
權利要求
1. 一種處理軟基方法，特征在于采用排水體-水泥土攪拌樁，即長板-短樁結合工法，包括如下部分(1)劃分區(qū)域將軟土地基剖面劃分為三個部分水泥土攪拌樁復合地基層、預壓排水固結層和未加固處理的原狀軟土層，其中復合地基含有水泥土攪拌樁、排水體上段，排水固結層含有排水體下段；(2)布置長板-短樁長板與短樁在軟土地基平面上形成等間距布置，或者不等間距布置；長板穿過短樁復合層插入深部軟土，按照地基壓縮層厚確定長板的深度，可以穿透軟土層，也可以不穿透軟土層；短樁樁長和強度由復合層地基承載力確定；(3)長板-短樁工法的施工順序長板-短樁的施工順序可以采用先施工水泥土攪拌樁，即短樁，再施工排水體，即長板；也可以采用先施工排水體、再施工水泥土攪拌樁。
2、 如權利要求1所述的方法，特征在于對于含水量大于60的地基土，采 用先長板后短樁的施工工藝。
3、 如權利要求1所述的方法，特征在于所述的長的排水體包括砂井、袋裝 砂井、塑料排水板，優(yōu)選塑料排水板；短的水泥土攪拌樁，包括漿噴樁、粉噴樁。
4、 如權利要求1所述的方法，特征在于該長板-短樁工藝中還包括墊層，墊 層材料由中砂、粗砂、級配砂石或碎石組成，墊層材料的壓實系數(shù)大于0.93，優(yōu) 選砂墊層+碎石墊層。
5、 如權利要求l所述的方法，特征在于復合地基承載力由下述方法確定<formula>formula see original document page 2</formula>式中 /w—復合地基承載力特征值，單位kPa;w。一單樁承載力特征值，單位kN，受有效樁長或實際樁長和樁身強度雙重控制，取其小者；4一攪拌樁的截面積，單位m、 /w一處理后樁間土承載力特征值，單位kpa;W —面積置換率； "一樁間土承載力折減系數(shù)。一種高濃度大量合成銀納米線的方法技術領域本發(fā)明屬于納米材料技術領域，具體涉及一種以硝酸銀為銀源制備銀納米線的方法。
背景技術：
納米技術的研究一直廣受關注，被譽為21世紀的三大技術之一，具有重要的經(jīng)濟、 社會價值。銀是導電性能最好的金屬，具有良好的化學性能和催化性能，抗菌性能和生 物相容性出色，因而被廣泛應用于電子、化學化工、生物醫(yī)學、藥物、日用品等等行業(yè)。 而一維銀納米線，由于其體積小、長徑比高、比表面大，物理、化學性能獨特，目前可 以用作納米電子器件中的導線和開關，開發(fā)新型的導電或生物醫(yī)藥復合材料，或開發(fā)高 效催化劑等等。但除此之外，銀納米線具有本體銀所沒有的光學性能，這使得銀納米材 料的用途更加廣泛，在眾多的納米材料中也備受重視，而合成銀納米線是近年來材料領 域的一個研究熱點。近十年來，國際上報道了大量的制備銀納米線的方法，主要分為物理法和化學法兩大 類，其中化學法因其工藝簡單、經(jīng)濟，對設備要求低，容易規(guī)?；葍?yōu)勢從而得以迅猛發(fā) 展。目前，成功合成的銀納米線的化學法有模板電化學法、濕化學法等。模板電化學法使用氧化鋁模板通常結合電化學沉積技術(Sun XY, Xu FQ, Li ZM, Zhang WH., Ma阮C&w. P/^. 2005, 90, 69-72.; Pang Y T， Meng G W, Fang Q, Zhang L D et al, iVa"Wec/7"0/0gv 2003, 14, 20-24.; Wang Y W, Zhang L D， Meng G W, Peng XS, Jin YX, Zhang J" /尸/z, C/zem. 5 2002, 106, 2502-2507.; J. Choi, G. Sauer, K. Nielsch, R. B. Wehrspohn， U. G6sele, Ozem. Mato: 2003,15,776-779.)，但是模板法需要預制模板，孔道的質(zhì)量和數(shù)量決定了得到的納米材料 的質(zhì)量和數(shù)量，而且隨后的移除模板的技術比較繁瑣，而且易損傷納米材料，得到的納米 材料也容易團聚在一起，不利于單個操作或測量。濕化學法的制備方法有很多種(Sun， Y.; Yin, Y.; Mayers, B. T.; Herricks, T.; Xia, Y. C/zem. Mafer 2002， "， 4736.; Jana， N. R.; Gearheart, L.; Murphy, C. J. 2001, 7, 617.; Caswell, IC. K.; Bender, C. M.;Murphy, C. J. M^o2003, 3, 667.)，但是一般適用于極稀溶液合成中，濃度提高往往只 能得到銀的顆粒產(chǎn)物。以上局限于實驗室規(guī)模的制備方法都給大規(guī)模工業(yè)化應用帶來一定 的難度。 發(fā)明內(nèi)容
全文摘要
一種采用長的塑料排水板(或砂井)與短的水泥土攪拌樁聯(lián)合處理高速公路軟基的方法(簡稱長板-短樁工法，又簡稱D-M工法)。這種方法與單獨預壓排水法相比，由于“短樁”的存在，有效提高地基的穩(wěn)定性，可以加快路堤施工速率，從而相應縮短建設周期；與單獨深層攪拌樁相比，由于“長板”的存在，可以加快深部軟土的固結沉降，從而將工后沉降控制在一定的范圍內(nèi)。另外，通過樁和板的間距、長度以及預壓方式的調(diào)整使不同段落之間沉降速率的協(xié)調(diào)成為可能。
文檔編號E02D3/00GK101220588SQ200710036290
公開日2008年7月16日 申請日期2007年1月9日 優(yōu)先權日2007年1月9日
發(fā)明者葉觀寶, 超 徐, 航 白, 趙鴻鈞, 邢皓楓, 高彥斌 申請人:同濟大學