專利名稱：吸入通道的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種離心泵，在其殼體內(nèi)布置了一個或多個軸流或半軸流、封閉式結(jié)構(gòu)或敞開式結(jié)構(gòu)的葉輪，在第一葉輪前面布置了吸入通道，在吸入通道的壁表面內(nèi)布置了多個在圓周上分布的槽。
在特種高速泵情況下，通常當(dāng)供給量范圍為設(shè)計體積流量的65-80％時，所屬的NPSH-曲線具有明顯的、局部受限的上升。根據(jù)泵的結(jié)構(gòu)，所屬的Q-H特性曲線有時還會另外產(chǎn)生不穩(wěn)定性，這種不穩(wěn)定性通常稱為特性曲線拐點或者鞍點。
這種特性曲線形式是由所謂的部分負(fù)荷渦流的形成決定的，所述部分負(fù)荷渦流是在體積流量減少情況下在葉輪入口外部產(chǎn)生的。部分負(fù)荷渦流對葉輪入流有決定性影響，在部分負(fù)荷渦流影響下，葉輪入流會閉塞子午通流橫截面并在葉輪轉(zhuǎn)動方向上(等速旋轉(zhuǎn))具有高的速度分量。
從DE 25 58 840 C2可以獲知避免部分負(fù)荷渦流缺點的解決方案，其中在葉輪入口前面布置了一個擴壓器。通過這種解決方案，在部分負(fù)荷渦流到達(dá)在葉輪入口前面布置的構(gòu)件并對其造成破壞之前，使部分負(fù)荷渦流的作用方向反轉(zhuǎn)。
在EP 1 069 315 A2中，特別是在評價現(xiàn)有技術(shù)時，描述了影響部分負(fù)荷渦流的其它措施。措施“機匣處理，分離器或主動控制”或者需要機器外圍設(shè)備中的額外機組(主動控制)，或者甚至在機器的最佳點也降低效率(機匣處理)，或者與結(jié)構(gòu)費用的提高有關(guān)(分離器)。文獻(xiàn)本身建議使用大量“凹槽”，根據(jù)引文“AnImprovement of Performance-Curve Instability in a Mixed-FlowPump by J-Grooves”，May29-Junel，2001，New Orleans，Louisana，F(xiàn)EDSM 2001-18077，Proceedings of 2001 ASME Fluids EngineeringDivision Summer Meeting(FEDSM’01)，所述凹槽由于其彎折的J形變化通常被稱為J-凹槽。
在J-凹槽情況下，涉及平坦的、在另外的結(jié)構(gòu)中還空間彎曲延伸的槽，其在泵殼體中在流動方向上布置在葉輪入口處敞開式設(shè)計的葉輪裝置之前或之上。對于槽的功能能力，關(guān)鍵的是槽要部分覆蓋葉輪的外徑。在葉輪覆蓋區(qū)域，葉輪必須是敞開式設(shè)計，以保持敞開式葉輪裝置區(qū)域壓力較高的流體區(qū)域和在其上方布置的J-凹槽開始部分之間的連接。通過這種結(jié)構(gòu)措施，在J-凹槽上獲得了與其前面的入流區(qū)域的導(dǎo)流連接。通過在主流動方向布置的J-凹槽，敞開式葉輪裝置將一部分已經(jīng)輸送的流體送回到葉輪前面并送回到葉輪入流區(qū)域。該J-凹槽的缺點是，其返回輸送始終能夠越過流體機械的整個最大行程。由此備有這種凹槽的流體機械的峰值效率降低。
另一個缺點是自由的葉輪葉片尖端和相對的、在殼體上固定的J-凹槽的槽之間的相互作用，這會導(dǎo)致噪音升高和振動現(xiàn)象。在上述引文第2頁中，關(guān)于圖3及其解釋描述了減少發(fā)生上述現(xiàn)象的方法。為此，在自由的葉片尖端上方布置的J-凹槽端部通過環(huán)形的環(huán)槽連接。通過在殼體中附加安裝的該環(huán)槽，在單個J-凹槽的端面上實現(xiàn)了端面間的壓力平衡。并且這種空間彎曲的J-凹槽結(jié)構(gòu)是從直徑不變的入流區(qū)域以彎折方式向圓錐形殼體壁表面延伸的，需要高的制造技術(shù)生產(chǎn)成本。這種部分負(fù)荷渦流影響方式具有很大的缺點。
本發(fā)明的任務(wù)在于，在帶有半軸流或者軸流、敞開式或者封閉式結(jié)構(gòu)的葉輪的特種高速離心泵情況下，實現(xiàn)改善NPSH-特性和改善部分負(fù)荷特性的簡單方案。同時要解決這樣的問題，即在已經(jīng)使用的離心泵情況下，可以簡單的方式進(jìn)行事后改善，而不會對離心泵正常運行范圍的工作特性產(chǎn)生負(fù)面影響。
該問題是這樣解決的，即在吸入通道的殼體壁內(nèi)安裝槽，并且在第一葉輪的葉輪入口和距離最近的槽端部之間構(gòu)造出封閉的環(huán)形壁表面，其中槽只與吸入通道有效連接。第一葉輪是吸入葉輪。在吸入通道的殼體壁中構(gòu)造的封閉環(huán)形壁表面位于槽端部和第一葉輪的葉輪入口之間，其中所述槽端部在入流方向上位于葉輪入口之前。這種吸入葉輪可具有nq≥70min-1的特殊高速性能。
通過該解決方案，離心泵的最佳工作點保持不變并且和其它的工作點一樣不會受到負(fù)面影響。在部分負(fù)荷運行時產(chǎn)生的部分負(fù)荷渦流也稱為大預(yù)旋渦流，可借助縱向溝槽削弱?？v向槽實現(xiàn)了借助摩擦使能量從部分負(fù)荷渦流的壁附近區(qū)域轉(zhuǎn)移到在槽內(nèi)產(chǎn)生的許多小渦流。通過只在部分負(fù)荷工作時產(chǎn)生的能量轉(zhuǎn)移，大大降低了所產(chǎn)生的部分負(fù)荷渦流的圓周分量以及其強度，并由此改善了部分負(fù)荷特性。因為只有與從葉輪出來的部分負(fù)荷渦流共同作用，槽才能發(fā)揮其能量分散作用，所以其余工作點的葉輪入流不受影響。不會對正常葉輪入流產(chǎn)生負(fù)面作用，從而也不會對效率變化過程產(chǎn)生負(fù)面影響。與前面已知的J-凹槽形式的解決方案不同，在本發(fā)明情況下，從葉輪越過槽回流的流體不會與流向葉輪的主流體混合。
通過有意避免向槽內(nèi)輸送高能介質(zhì)，在正常工作時防止了對葉輪入流的干擾。直到葉輪引起產(chǎn)生的部分負(fù)荷渦流形式的干擾時，才在一定程度上開始槽和部分負(fù)荷渦流之間的相互作用。這種相互作用導(dǎo)致自動調(diào)整。在此部分負(fù)荷渦流的能量在槽內(nèi)通過形成大量小槽渦流被分散，這會大大削弱部分負(fù)荷渦流。只有當(dāng)在吸入通道內(nèi)位于葉輪前方的槽端部通過環(huán)形封閉的壁表面可靠地與已經(jīng)輸送的液體的供應(yīng)隔絕時，才能實現(xiàn)該作用。
本發(fā)明的一個設(shè)計方案是，槽布置在吸入通道殼體壁的隔板形結(jié)構(gòu)之間。在吸入通道無法加工或者其加工非常困難的應(yīng)用情況下，也可向存在的泵吸入通道內(nèi)推入包含槽或隔板的環(huán)形插入物。
這種插入物使得可能簡化槽的機械制造，并可易于安裝到新的待制造的或已經(jīng)出售的泵的吸入通道內(nèi)。由于槽深度小，只有幾個毫米，并且槽只構(gòu)造在壁附近的邊界層區(qū)域中，所以這樣構(gòu)造的插入物在已經(jīng)出售或者在工廠中安裝的離心泵情況下也能改善部分負(fù)特性。為此只需最終稍稍擴大接收插入物的吸入通道的內(nèi)徑，以能夠接收帶槽插入物的相應(yīng)直徑尺寸。這里使用標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件，以借助適當(dāng)?shù)闹睆椒旨壴诙鄶?shù)泵類型情況下能夠使用這種插入物。
根據(jù)本發(fā)明的另一個設(shè)計方案，封閉的環(huán)形壁表面的軸向距離取決于部分負(fù)荷渦流的強度。軸向表面的長度至少要這樣大，即能夠可靠地抑制葉輪入口處的葉輪葉片和在其前方設(shè)置的槽端部之間的干涉。由此以簡單的方式阻止了干擾噪聲和振動的發(fā)生。另一方面，軸向環(huán)表面的長度不能選擇成大于與緩慢形成的、還無害的部分負(fù)荷渦流的長度相應(yīng)的長度。直到形成的部分負(fù)荷渦流具有較大的強度時，其所謂的分離線才可能與葉輪分離并且越過封閉的環(huán)形壁表面。從而部分負(fù)荷渦流完全離開葉輪。在此部分負(fù)荷渦流的方向與入流相反并且圍繞機器軸在葉輪旋轉(zhuǎn)方向上旋轉(zhuǎn)。由于溝槽的切向溢流和在溝槽內(nèi)產(chǎn)生許多小湍流，在部分負(fù)荷渦流中存在的大部分能量被分散并且部分負(fù)荷渦流的作用被大大削弱。
根據(jù)本發(fā)明另外的設(shè)計方案，封閉環(huán)形壁表面的軸向長度取決于部分負(fù)荷渦流強度，其數(shù)量級為葉輪入口直徑的0.005-0.02倍。槽或隔板的長度數(shù)量級為葉輪入口直徑的0.03-0.5倍。在此槽的深度或隔板高度數(shù)量級為葉輪入口直徑的0.005-0.02倍。
根據(jù)本發(fā)明的另一個設(shè)計方案，槽寬度b與槽數(shù)量n的乘積對應(yīng)下面的比例關(guān)系n*b＝0.45-0.65*π*D下面詳細(xì)描述附圖中所示的本發(fā)明實施例。其中

圖1為裝備和未裝備槽的這種離心泵的NPSH-曲線，圖2為在正常運轉(zhuǎn)情況下帶有敞開式葉輪的軸流泵的回流區(qū)域的流動圖，圖3為在正常運轉(zhuǎn)情況下帶有封閉式葉輪的半軸流泵和軸流泵的流動圖，圖4為在部分負(fù)荷運轉(zhuǎn)情況下軸流泵的部分負(fù)荷渦流的流動圖，圖5為在部分負(fù)荷渦流離開葉輪情況下，在軸流機械的圓柱斷面中的不同速度三角形，圖6為根據(jù)圓柱斷面的槽內(nèi)部分負(fù)荷渦流的流動分布，圖7為槽內(nèi)的流動圖，圖8+9為特性改善的Q-H-曲線和NPSH-曲線。
圖1在圖中舉例并用點劃線示出了帶有軸流或半軸流結(jié)構(gòu)的高速葉輪的離心泵的典型NPSH-曲線。橫軸上是供給量Q的值，縱軸上是NPSH的值。可以看出，在工作點QOpt，即供給量的最佳點，NPSH的值小。與此相反，在部分負(fù)荷運轉(zhuǎn)情況下，NPSH-曲線上標(biāo)出了一個局部升高，即所謂的NPSH-尖峰，在所屬裝置的預(yù)先確定的、用虛線表示的最大允許NPSHA-值情況下，該尖峰限制了Qmin處的工作范圍。低于該工作點的運行是不允許的，因為否則在泵內(nèi)會產(chǎn)生由氣蝕決定的狀態(tài)，這種狀態(tài)不允許連續(xù)運行。
在圖中用連續(xù)的線繪出了另一個NPSH-曲線，其對應(yīng)具有相同工作點的離心泵，但在泵的吸入通道內(nèi)額外安裝了根據(jù)本發(fā)明布置的槽。對于這樣構(gòu)成的離心泵查明的曲線令人信服地表明了有利得多的NPSH特性。雖然對于部分負(fù)荷運轉(zhuǎn)始終存在典型的局部升高，但與無槽的泵相比，該升高位于明顯低得多的水平。這樣改善的泵具有寬得多的工作范圍。
圖2以敞開式軸流葉輪為例，在離心泵的最佳點示出了存在的流動情況。葉輪2在殼體3內(nèi)轉(zhuǎn)動。在葉輪2的轉(zhuǎn)動過程中，在殼體3和葉輪2的自由葉片尖端4之間產(chǎn)生了與葉輪一起轉(zhuǎn)動的弱渦流形式的回流區(qū)R。該回流R是由流動區(qū)域附近的葉片間流道之間的壓力交換和在自由的葉片尖端4區(qū)域出現(xiàn)的葉片5吸入側(cè)和壓力側(cè)之間的壓力平衡決定的。這種與葉輪2一起轉(zhuǎn)動的回流區(qū)R需要大約一個區(qū)域，該區(qū)域?qū)?yīng)葉片寬度B。
該回流區(qū)R沿殼體壁6具有通過箭頭示出的流動方向，該流動方向與葉輪流入方向LA相反。在回流區(qū)域R的流動方向反轉(zhuǎn)的位置，繪出了所謂的分離線SL。在此其在一定程度上涉及在殼體壁6的圓周上的邊界線。在該線SL區(qū)域，葉輪入流LA能量比回流區(qū)R的能量大并由此造成該流動反轉(zhuǎn)。在帶有敞開式半軸流或軸流葉輪的泵的情況下，這種回流區(qū)R存在于整個工作區(qū)并且還存在于最佳效率點區(qū)域。
根據(jù)圖3，在兩個不同結(jié)構(gòu)的封閉式葉輪情況下，存在類似的回流區(qū)。圖3中上面的圖示出了半軸流泵構(gòu)造的情況，而下面的圖示出了軸流泵的情況。在這些葉輪情況下，所謂的蓋片7避免了越過葉片尖端4和葉輪葉片5吸入側(cè)和壓力側(cè)之間的能量交換。為此，在這種葉輪2情況下，殼體壁6和蓋片7之間的間隙流LF小，其原因是葉輪之前和之后的壓力差。通過蓋片7和殼體壁6之間相應(yīng)的小間隙可大大減少這種漏泄損失。
圖4以敞開式葉輪2為例示出了在部分負(fù)荷運轉(zhuǎn)時部分負(fù)荷渦流PLV的形成。該說明以及下面的說明同樣適合封閉結(jié)構(gòu)的葉輪。這種與葉輪一起旋轉(zhuǎn)的部分負(fù)荷渦流PLV在葉輪入口邊8旁邊的葉輪外徑D區(qū)域并且方向與葉輪入流LA相反地從葉輪2出來，向吸入通道9回流。在產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)的部分負(fù)荷渦流PLV情況下，在葉輪入流和葉片環(huán)流之間會導(dǎo)致強的、不穩(wěn)定的相互作用，其特別通過NPSH-值的突然升高表現(xiàn)出來。該升高的強烈強度取決于產(chǎn)生的部分負(fù)荷渦流的強度。圖4中圈出的位置X和Y是個別部分并且用于展示圖5的速度三角形。大量槽10在圓周上分布并且在葉輪2前方布置在吸入通道9的壁表面6內(nèi)。
圖5示出了在位置X和Y的產(chǎn)生的部分負(fù)荷渦流PLV的速度比。位置X示出了從葉輪2出來的部分負(fù)荷渦流PLV在壁附近區(qū)域的速度比，位置Y示出了在遠(yuǎn)離壁的區(qū)域、又進(jìn)入葉輪2的部分負(fù)荷渦流PLV的速度比。為了展示，示出了在位置X和Y的速度三角形，這些三角形由絕對速度c、相對速度w和圓周速度u的方向-和大小箭頭組成。
在位置X，絕對速度cx由葉片5的壁附近圓周速度ux和部分負(fù)荷渦流PLV的從葉輪出來的、回流的相對速度wx產(chǎn)生，其特征是圓周分量cux高。與此相反，帶有速度參數(shù)c∞的箭頭表示在吸入通道9內(nèi)未受干擾的葉輪入流，該葉輪帶有在這里以斷面示出的并帶有箭頭的葉片5。
與此類似，在Y附近示出了速度三角形，該三角形是在部分負(fù)荷渦流PLV進(jìn)入葉輪2的位置區(qū)域的位置Y產(chǎn)生的。因為進(jìn)入位置Y位于較小的直徑上，所以圓周速度uy相應(yīng)地較小。由于部分負(fù)荷渦流PLV的能量減弱，其絕對速度cy也相應(yīng)較小，由此產(chǎn)生了相對速度wy，在該實例中該相對速度幾乎與出來的部分負(fù)荷渦流流線的相對速度wx成90°。
如示出了展開的殼體壁6的俯視圖的4和6中所示，部分負(fù)荷渦流減弱的原因特別是圓周分量cux，其導(dǎo)致與軸平行的槽10的切向溢流。外葉片端部4始終在殼體壁6的該壁表面旁邊經(jīng)過。在殼體壁6內(nèi)安裝了多個在圓周上分布的槽10，這些槽在葉輪入流c∞的方向上延伸。在入流方向上延伸并且布置在吸入通道9壁表面6內(nèi)的槽10的槽端部11布置在葉輪2外徑D處的葉片入口邊8之前的一定距離處。這里未示出在流入方向上延伸的或者與軸平行的槽10的開端，因為槽10的長度是根據(jù)供給量和葉輪構(gòu)造形式選擇的。槽10的長度的數(shù)量級為葉輪入口直徑的0.03-0.5倍。在正常工作時，入流流體穿過槽10流入，不會對離心泵的工作特性產(chǎn)生負(fù)面影響。
此外，在圖6中用虛線示出了不同的分離線SL1，SL2，SL3。分離線SL1和SL2示出了在不同工作狀態(tài)時產(chǎn)生的回流區(qū)域R的吸入側(cè)邊界。在最佳點Qopt區(qū)域，分離線SL1位于葉輪葉片5的寬度內(nèi)，并且隨著部分負(fù)荷工作的增加向葉輪入口邊或者葉片入口邊8前方移動一直到達(dá)分離線SL2。在正常工作情況下，分離線SL2的位置始終在葉輪2前方，位于封閉的環(huán)形壁表面12區(qū)域內(nèi)。通過該壁表面12保證從區(qū)域R回流的流體材料不會進(jìn)入槽10。對著葉輪旅游方向LA觀察到的在葉輪入口之前并且一直延伸到槽端部11的壁表面12的長度L的數(shù)量級與葉輪入口直徑的0.005-0.02倍的比例對應(yīng)。在這種使用的軸流泵實例中，葉輪入流直徑與葉輪外徑D相對應(yīng)。在半軸流泵情況下，葉輪入流直徑相應(yīng)地小些。在封閉式葉輪情況下，葉輪入流直徑對應(yīng)直到蓋片7內(nèi)徑的直徑。
直到在形成部分負(fù)荷渦流PLV的情況下，分離線SL2才越過封閉的環(huán)形壁表面12并到達(dá)具有槽10的壁表面6。此時產(chǎn)生的部分負(fù)荷渦流PLV的軸向范圍的邊界由分離線SL3示出。
如果部分負(fù)荷渦流PLV獲得相應(yīng)大的能量，則部分負(fù)荷渦流越過位于葉輪前方的環(huán)形封閉壁表面12并向吸入通道9回流。由于占優(yōu)勢的圓周方向上的絕對速度分量cux，在吸入通道9中產(chǎn)生的部分負(fù)荷渦流PLV主要切向越過槽10。由此其旋轉(zhuǎn)能量分散成在槽內(nèi)產(chǎn)生的許多小渦流。這在部分負(fù)荷渦流PLV情況下導(dǎo)致動能的排出，使得部分負(fù)荷渦流PLV整體上減弱，并且其軸向和徑向范圍明顯減少。因此它只延伸到分離線SL3，在該分離線處部分負(fù)荷渦流PLV的流動反轉(zhuǎn)。通過同時產(chǎn)生的部分負(fù)荷渦流旋轉(zhuǎn)分量的減少，除了降低NPSH-升高以外，還在部分負(fù)荷情況下明顯改善了離心泵的特性曲線穩(wěn)定性。由此槽10的工作方式的基礎(chǔ)是借助摩擦將能量從部分負(fù)荷渦流PLV形式的大預(yù)旋渦流轉(zhuǎn)移到位于槽10內(nèi)的許多小渦流。
圖7為根據(jù)圖6的線A-A的剖面，其中示出了在槽10內(nèi)分散能量的許多小渦流系統(tǒng)13是如何產(chǎn)生的。許多小渦流系統(tǒng)13產(chǎn)生的原因是與槽方向相切的部分負(fù)荷渦流的圓周分量cux。
在圖8和9的相互補充圖中示出了一個對比。在圖8情況下，用點劃線示出的Q-H-特性曲線的曲線變化對應(yīng)在吸入通道中無槽的離心泵。從標(biāo)志性工作點OPLV開始，Q-H-曲線在特性曲線中具有明顯的拐點。在此揚程減小到較小的量。其原因是受到產(chǎn)生的部分負(fù)荷渦流PLV的影響。與此相反，連續(xù)的Q-H-特性曲線具有無曲線拐點的上升路線。這是其吸入通道備有在葉輪之前一定距離處結(jié)束的通道或槽10的離心泵的特性曲線。用點劃線示出的帶特性曲線拐點的曲線變化是由部分負(fù)荷渦流的形成并由此產(chǎn)生的對葉輪入流的妨礙決定的。
與其相比，在相同泵情況下，當(dāng)在吸入葉輪之前在吸入通道9的壁表面6中相應(yīng)地安裝了槽10時，產(chǎn)生了連續(xù)的特性曲線。在QPLV右側(cè)的正常工作區(qū)域中的相應(yīng)曲線令人信服地證明了在正常工作情況下槽的作用方式。
在圖8下方的圖9中示出了所屬的NPSH-曲線。用點劃線示出的NPSH-曲線對應(yīng)其吸入通道9內(nèi)未布置槽的泵。與此相對，連續(xù)的特性曲線示出了其吸入通道9內(nèi)布置了多個槽10的泵。通過用槽10大大減少部分負(fù)荷渦流PLV的作用，明顯改善了這種泵的NPSH-特性。該NPSH-曲線不再越過預(yù)先給定的設(shè)備值Qmin，并因而這里不再有NPSH-決定的工作邊界Qmin。通過這種部分負(fù)荷渦流PLV的能量減少和由此減少的不穩(wěn)定的相互作用，特別在PLV周圍的工作區(qū)域改善了流動比率，從而使NPSH-特性得到改善并且泵的特性曲線也穩(wěn)定了。
因此可以看出，本發(fā)明人的貢獻(xiàn)在于，在吸入開口/入流開口的殼體壁內(nèi)、在葉輪前面一定距離的位置處布置的槽形造型只對在部分負(fù)荷工作時從葉輪出來的部分負(fù)荷渦流產(chǎn)生抑制作用。附加的意外效果是離心泵的噪聲特性不變。由此可容易地改裝已經(jīng)出售和在工廠中安裝的泵，因為其噪聲保持在其以前的水平。
權(quán)利要求
1.一種離心泵，在其殼體內(nèi)布置了一個或多個軸流或半軸流、敞開式或封閉式結(jié)構(gòu)的葉輪并且吸入通道位于第一葉輪前面，在其壁表面內(nèi)布置了多個在圓周上分布的并且在流動方向上延伸的槽，其特征在于，在吸入通道(9)的殼體壁(3)中，在第一葉輪(2)的葉輪入口和距離最近的槽(10)端部(11)之間設(shè)計了封閉的環(huán)形壁表面(12)，其中槽(10)只與吸入通道中的空間有效連接。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的離心泵，其特征在于，槽(10)布置在殼體壁(3)的隔板形構(gòu)造之間。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2的離心泵，其特征在于，使用了特別薄壁的、環(huán)形、帶有槽(10)或隔板的元件。
4.根據(jù)權(quán)利要求1，2或3的離心泵，其特征在于，封閉的環(huán)形臂表面(12)的軸向長度取決于部分負(fù)荷渦流(PLV)的強度，其數(shù)量級為葉輪入口直徑的0.005-0.02倍。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4之一的離心泵，其特征在于，槽(10)或隔板的長度的數(shù)量級為葉輪入口直徑的0.03-0.5倍。
6.根據(jù)權(quán)利要求1至5之一的離心泵，其特征在于，槽(10)的深度(t)或隔板的高度(h)的數(shù)量級為葉輪入口直徑的0.005-0.02倍。
7.根據(jù)權(quán)利要求1至4之一的離心泵，其特征在于，槽寬度b與槽數(shù)量n的乘積對應(yīng)下面的比例關(guān)系n*b＝0.45-0.65*π*D。
全文摘要
本發(fā)明涉及離心泵，在其殼體內(nèi)布置了一個或多個軸流或半軸流、敞開式或封閉式結(jié)構(gòu)的葉輪。吸入通道位于第一葉輪前面，在其壁表面內(nèi)布置了多個在圓周上分布的并且在流動方向上延伸的槽。在吸入通道的殼體壁中，在第一葉輪的葉輪入口和距離最近的槽端部之間設(shè)計了封閉的環(huán)形壁表面，其中槽只與吸入通道中的空間有效連接。
文檔編號F04D29/40GK1726347SQ200380106357
公開日2006年1月25日 申請日期2003年10月23日 優(yōu)先權(quán)日2002年12月17日
發(fā)明者S·布羅斯, I·戈爾茨, P·阿曼 申請人:Ksb股份公司