專利名稱：用于固化蜂窩狀結構的方法和基底的制作方法
用于固化蜂窩狀結構的方法和基底本發(fā)明涉及用于燒制蜂窩狀類型結構的燒制支承體(support de cuisson)，并涉及獲得所述支承體的方法。此類結構可以是過濾結構和/或催化結構并尤其用在柴油類型內燃機的排氣管路中。本發(fā)明更特別涉及用于過濾結構或用于基于氧化物陶瓷的催化劑載體，尤其用于基于鈦酸鋁的過濾器的燒制支承體，還涉及獲得所述支承體的方法。例如，可以處理氣體和用于除去來自柴油機的煙灰的催化過濾器是現有技術中公知的。這些結構通常都具有蜂窩形狀，該結構的一面允許要處理的廢氣進入，另一面允許處理過的廢氣排出。該結構在進氣和排氣面之間包含一組彼此被多孔壁隔開的具有相互平行軸的相鄰管道或通道。這些管道在它們的一個或另一末端被封閉以界定通向進氣面的進氣室和通向排氣面的輸出室。通道以一定次序交替被封閉以使廢氣在經過蜂窩體時被迫穿過進氣通道的側壁以再進入排氣通道。由此，微?；驘熁页练e和積聚在過濾體的多孔壁上。如已知，在其使用過程中，對微粒過濾器施以一連串過濾(煙灰累積)和再生(煙灰清除)階段。在過濾階段過程中，留住由發(fā)動機排出的煙灰粒子并沉積在過濾器內。在再生階段過程中，在過濾器內燒除煙灰粒子以恢復其過濾性質。特別為了提高微?；驘熁业拇鎯w積和由這些煙灰粒子燃燒產生的殘留物的存儲體積并由此增加在兩次再生之間的時間，在現有技術中已提出各種過濾結構。特別地，在下文中被稱作“不對稱結構”的結構在不變的過濾器體積下具有與所述過濾器的排氣通道的表面積或體積不同的進氣通道的表面積或體積。例如，專利申請WO 05/016491已提出這樣的結構——其中壁元件在截面中和沿水平和/或垂直通道列一個接一個存在以限定出正弦或波浪形狀。通常，壁元件形成具有在通道寬度上以正弦半周期進行起伏。這種通道構造能夠實現低壓降和高煙灰存儲體積。在另一實施方式中，專利申請EP 1 495 791已提出以內進氣通道的八邊形排列為特征的整料塊(在本領域中常稱作“八方(octosquare) ”結構)。最通常，過濾器由多孔陶瓷，例如堇青石或碳化硅或鈦酸鋁制成。例如在專利申請EP 816 065,EP 1 142 619,EP 1 455 923 或 WO 2004/090294 禾口 WO 2004/065088中描述了以這些結構制成的碳化硅過濾器，本領域技術人員可例如參考它們獲得關于本發(fā)明的過濾器的描述和關于它們的獲得方法的更多解釋和細節(jié)。有利地，這些過濾器對煙灰粒子和對熱氣體具有高化學惰性，但熱膨脹系數有點高，這導致，為了制造大型過濾器，必須通過連接水泥將多個整料元件組裝成過濾塊，以降低它們的熱機械應力。 由于重結晶SiC材料的高機械強度，可以制造具有極令人滿意的過濾效率、具有高孔隙率的薄過濾壁的過濾器。堇青石過濾器也已由于它們的低成本而長期使用。由于這種材料在過濾器的正常工作溫度范圍內的極低熱膨脹系數，可以制造更大尺寸的整料過濾器。鈦酸鋁也具有低熱膨脹系數并表現出比堇青石更好的耐火性和更好的耐腐蝕性。 因此，鈦酸鋁能夠制造大尺寸的整料過濾器，只要控制鈦酸鋁的熱穩(wěn)定性，尤其是在過濾器再生階段過程中。因此在專利申請WO 2004/0111M中已描述了整料過濾器，其提供基于用 10至40重量％含量莫來石增強的60至90重量％鈦酸鋁的結構。據作者稱，由此獲得的過濾器更耐久。在另一實施方式中，專利申請EP 1 741 684公開了具有低膨脹系數的過濾器，且其中一方面通過在固溶體內的Al2TiO5晶格中用Mg原子取代一部分Al原子和另一方面通過用Si原子(這些通過硅鋁酸鉀鈉類型，尤其是長石類型的晶粒間補充相引入該結構內)取代所述固溶體表面上的一部分Al原子來穩(wěn)定鈦酸鋁主相。通常，擠出這些整料結構，并隨后在過濾結構的情況下，如上所述在它們的一個或另一末端封閉以界定進氣室和排氣室。燒制這些結構以使構成該結構的材料機械燒結或固結。發(fā)現在燒制階段過程中，該結構發(fā)生

圖1中示意性圖解的所謂的“象腳”變形。圖1 顯示，靠近在燒制支承體4上的支承面3的結構2的底部1 (下部)的寬度大于該結構的上部。通常，對100毫米長的所述過濾器而言，過濾器寬度的大于1%的尺寸差被認為對該應用而言不可接受。當擠出的結構2具有大尺寸時，該變形更顯著。術語“大尺寸”特別被理解為是指直徑大于100毫米或截面大于75平方厘米的結構。對長度極大(例如長度大于 150毫米)和/或直徑極大(例如直徑大于125毫米)或大橫截面(即等于或大于120平方厘米)的結構而言，該問題變得至關重要。同樣地，如果該結構燒制后沿其最大維度的收縮率等于或大于5%，則獲得這種結構會引起問題。術語“收縮率”在本說明書中被理解為是指燒制前和燒制后該結構的特征尺寸之間的以百分比表示的差值除以燒制前的所述尺寸。 通常，在圓形截面的擠出結構的情況下，可以在所述結構的長度或在直徑上測量收縮率。術語“燒制前的結構”被理解為是指干生坯狀態(tài)下的結構，即具有小于1%的殘留濕含量。在本說明書和在下列實施例中，在與由該結構的與其燒制支承體接觸的支承面形成的平面大致平行但充分遠離所述支承面的過濾器橫截面上測量收縮率以消除上述“象腳”現象。在實踐中，理想地對該結構高度的上1/3測量收縮率。為了解決“象腳”現象的問題，一個最初解決方案在于擠出長度大于必要長度的生坯結構。因此在燒制后切除該結構在其底部的最變形的部分，即位于其在燒制支承體上的支承面附近的部分中。最后，堵塞該結構，隨后任選退火以燒結構成塞子的材料。這種解決方案帶來大量材料損失，因為切除料可能占該結構總質量的15%以上。此外，燒制結構上的堵塞操作棘手，因為如果經堵塞的結構不退火，塞子的耐火性或密封性過低。用于燒制塞子和獲得具有充足過濾效率的過濾結構的二次燒制代表額外操作和額外成本，是經濟上無法想象的情況。專利申請EP 0 234 887提供由其與要燒制的結構接觸的面上的寬度至少小于要燒制的所述結構的寬度的燒制或生坯蜂窩體構成的燒制支承體。例如，這種燒制支承體可具有斜面或各種凹進形狀。具有提供穩(wěn)定性良好的部件的優(yōu)點的這種解決方案也造成要燒制的結構的不合意垂直變形，尤其是在該部件的收縮率大于5%時。燒制后獲得的結構最終具有更大的沿邊緣的長度，其因此迫使該結構在燒制后進行附加機械加工操作和附加堵塞操作。專利申請EP 1 808 423描述了生坯支承體，其在燒制過程中形成與該結構性質相同的結晶相并具有8至50微米的表面粗糙度以降低燒制支承體與該結構之間的摩擦。盡管這一解決方案適合消除在燒制結構中的破裂或大裂紋的出現，但其不能解決上文描述和附圖1所示的象腳變形問題。本發(fā)明根據第一方面涉及使用新型燒制支承體來燒制蜂窩狀結構，任選過濾的蜂窩狀結構的方法，其能有效滿足所有上述要求，特別是-特別通過避免該結構在燒制過程中出現裂紋和/或變形，改進過濾器的品質，以獲得具有令人滿意的過濾效率的過濾結構；
-可以獲得在其支承體上要燒制的結構和該支承體本身足夠穩(wěn)定性；和 -可以獲得更快的粘合劑清除和燒制(或燒結)，而沒有降低所得結構的品質的風險，
以獲得高生產率。在其最通常形式中和根據第一方面，本發(fā)明涉及在燒制支承體上燒制蜂窩狀類型多孔陶瓷結構的方法，所述結構包含多個在該結構兩端終結的縱向貫穿通道，在該支承體上的支承末端在經過該結構的主軸的縱向截面的平面中在燒制前具有最大寬度Ls。在本發(fā)明的方法中，所述支承體在所述縱向截面的平面中具有
-與充當要燒制的結構的支承面的支承體第一面對應的第一水平面，所述第一水平面具有最大寬度L1 ；
-與支承體的所述第一面相隔厚度Ε"的第二水平面，所述第二水平面具有最大寬度T .
L2 ,
-寬度L1等于或大于Ls ； -寬度L2小于L115蜂窩狀類型結構的主軸照慣例根據本發(fā)明被定義為該結構的與貫穿通道平行的主對稱軸。當然根據該結構的形狀，特別是其剖面規(guī)定所述軸。例如，在圓柱形結構的情況下其是旋轉軸，或是平行立面體或卵形結構的中心軸。特別地，在圖3和6中的示意圖中顯示主軸。因此，對于在其下端(即在其支承面上)具有給定形狀剖面，例如卵形、圓形或正方形剖面的蜂窩狀結構而言，根據本發(fā)明使用的支承體優(yōu)選具有大致相似的整體形狀，即分別為基本卵形、圓形或正方形，其尺寸特別使得在經過要燒制的結構的主軸的任何縱切面中L1為Ls至1. 1 Lso下面尤其描述這種方法的特定實施方式 -寬度L1為Ls至1. ILs ；
-兩個寬度L1和L2之間的相對差(L1-L2VL1等于或大于大約5% ； -該結構末端與該支承體的充當其支承面的面具有基本相同的形狀和/或幾何； -該支承體為蜂窩狀類型并包含多個朝兩端打開的縱向貫穿通道，該支承體的上端構成所述第一水平面；
-該支承體具有與該構成過濾器壁的材料的孔隙率適合的孔隙率。該支承體通常具有 20至65%，優(yōu)選30至50%的孔隙率，孔隙的平均尺寸理想地為10至20微米。相反地，太高的孔隙率導致機械強度太低以致無法支承過濾器。太低的孔隙率可能對過濾器有害，因為在其燒制過程中支承體的收縮可能沒有充分伴隨過濾器的收縮；
-該蜂窩狀支承體的壁厚度有利地為0. 2至1. 0毫米，優(yōu)選0. 2至0. 5毫米。過濾元件中的通道數優(yōu)選為7. 75-62/平方厘米，所述通道具有大約0. 5平方毫米至9平方毫米的橫截面；
-與充當要燒制的結構的載體的支承體第一面對應的第一水平面是平面； -與在充當使該支承體支承在燒制裝置(例如爐箱或爐底)上的支承體底部的第二面對應的第三水平面優(yōu)選是平面，這種平面允許實現較好的穩(wěn)定性；
-構成支承體的材料的熱膨脹與構成該結構的材料的熱膨脹在燒制溫度范圍內相差最多21 ；
-構成支承體的材料的燒制時收縮率與構成該結構的材料的燒制時收縮率在燒制溫度范圍內相差最多21
-該支承體具有梯形形狀，所述第二水平面與該支承體的第二面對應； -所述支承體具有與該支承體的第二面對應的第三水平面，具有寬度L3,寬度L3等于或大于寬度L2并至少等于寬度Ls的3/5。如上所述的燒制法尤其可有利地用在獲得蜂窩狀過濾結構的方法中，其中該結構的縱向貫穿通道預先在它們的末端交替封閉。本發(fā)明還涉及適合燒制如上所述的蜂窩類型多孔陶瓷結構的支承體，該支承體特別在經過其主軸的截面的平面中包含
-與充當要燒制的結構的支承面的支承體第一面對應的第一水平面，所述水平面具有最大寬度L1 ；
-與支承體的所述第一面相隔厚度Ε"的第二水平面，所述第二水平面具有最大寬度T .
L2 ,
-寬度L2小于L115根據所述支承體的另一些可能方面 -寬度L1為Ls至1. ILs ；
-兩個寬度L1和L2之間的相對差(L1-L2VL1等于或大于大約5% ； -所述蜂窩狀類型燒制支承體包含多個朝兩端打開的縱向貫穿通道，該支承體的上端構成所述第一水平面；
-所述支承體具有梯形形狀，所述第二水平面與其第二面對應；且 -所述支承體具有與其第二面對應的第三水平面，具有最大寬度L3,寬度L3等于或大于覓度°更確切地，在選擇構成支承體的材料以使其熱膨脹接近構成要燒制的結構的材料的熱膨脹時，根據本發(fā)明獲得最佳結果。在本說明書中，在溫度T下測得的熱膨脹相當于經受直到溫度T(燒制最終溫度)的溫度變化的材料試樣的長度與取作基準的其在環(huán)境溫度 (20°C)下的初始長度相比的變化百分比。照慣例通過差示熱膨脹法根據為此用途規(guī)定的 NFB40-308標準測量熱膨脹。根據本發(fā)明，在如上圖1中所示與由在燒制支承體4上的支承面3形成的平面平行的平面中測量構成支承體或要燒制的結構的材料的試樣的膨脹。支承體在燒制溫度范圍內的熱膨脹如果等于該結構的熱膨脹+/_ 2%，優(yōu)選+/- 1%，則在本發(fā)明背景內接近該結構的熱膨脹，無論在所考慮范圍- Τ)內的溫度如何。優(yōu)選地，根據本發(fā)明，支承體是生坯以在其燒制期間最好地依隨該結構的尺寸變化。有利地，選擇支承體的材料以使其在用于燒制該結構的熱處理后的收縮率等于該結構的收縮率+/- 2%，優(yōu)選+/- 1%。本發(fā)明的支承體可以以各種方式使用，下面例舉其中一些。當然，本發(fā)明在所述任何方面中不限于這些實施方案。圖3在該結構的縱向截面中顯示根據本發(fā)明的第一構造的支承體4，顯示其主軸 5。本發(fā)明的支承體具有1^至1. ILs的寬度L115對具有給定形狀，例如橢圓形、圓形或正方形的支承面的結構而言，根據本發(fā)明使用的支承體優(yōu)選具有大致相似的形狀，即分別橢圓形、圓形或正方形，其尺寸使得L1在經過要燒制的結構的主軸的任何縱切面中為Ls至1. ILso 有利地，這種構造可以防止該結構垂直變形，垂直方向在此被理解為與由要燒制的結構的在支承體上的支承表面構成的面垂直的方向。根據本發(fā)明，該支承體具有小于L1的寬度 L2以在燒制時依隨該結構的水平變形。優(yōu)選地，以百分比表示的這兩個寬度之間的相對差 ((L1-L2VL1)等于或大于大約5%，優(yōu)選等于或大于大約10%，再更優(yōu)選等于或大于大約15%。 通常，這一差值然而保持小于50%，優(yōu)選小于40%或甚至小于30%。圖3中所示的支承體還具有在第二面或與如圖1中所示的面3相反的支承體空閑面(face de r印os)放置面上測得的寬度L3，以確保支承體-結構組裝件的充分穩(wěn)定性，該第二面在燒制過程中與例如燒制爐或燒制裝置的底部接觸。該支承體在與要燒制的結構接觸的水平面L1與支承體的水平面L2之間具有充足厚度Ε"。根據本發(fā)明的Ε"值和寬度L2值取決于構成支承體的材料的性質、其內部幾何 (尤其取決于通道的存在、壁厚度等)和設想的熱處理條件(特別是最終溫度、升溫速率和在最大溫度下的燒制時間)并隨它們而變。通常，可以通過實驗測定和調節(jié)最佳厚度E"。為了測定這種最佳值，考慮各種參數，包括下列
-要燒制的結構的寬度Ls，例如如果該結構具有圓柱形剖面，其外徑；和 -要燒制的結構的寬度h和長度。優(yōu)選通過實驗，例如通過逐次迭代法調節(jié)厚度Ε"和寬度L2以具有在要燒制的結構的載荷下的最佳抗蠕變性或抗塌陷性。優(yōu)選地選擇Ε"和Lp L2以使如圖3中所示的角α大于15°，優(yōu)選大于45°。優(yōu)選地選擇Ep2和Lp L2以使角α小于85°。根據圖4中所示的另一實施方案，本發(fā)明的支承體具有一定構造以使上述參數L2 和L3基本相等，即L2 = L30根據這種實施方案，該支承體在水平面L2和與爐底或與燒制裝置接觸的支承體底部的水平面L3之間具有恒定厚度氏_3。根據產生令人滿意的結果的一個可能的實施方案， Ε2_3優(yōu)選小于5Ls/3。在圖5中所示的一個優(yōu)選實施方案中，本發(fā)明的支承體為基本梯形，相當于E2_3 = 0的極端情況。根據另一些可能的實施方案(未通過本說明書中的附解)，本發(fā)明的支承體也可以在L2和L1之間具有其它形狀，只要距離L2保持小于距離L1，其特別地具有凹面或凸面的渾圓周界或曲面。本發(fā)明的支承體還可有利地具有一個或多個下列任選特征
a)該支承體優(yōu)選具有如專利申請EP1 808 423中所述的合適粗糙度，但這不是實現本發(fā)明的支承體的優(yōu)點所必須的。事實上沉積例如球狀剛玉或氧化鋁的顆?；蚍勰┐部梢栽谔畛渲С畜w的表面不規(guī)則的同時防止粘合到支承體上的現象；
b)該支承體是生坯，其礦物學化學組成和粒度組成與要燒制的結構相似或甚至相同。 在本發(fā)明的背景下進行的實驗已表明，這種構造可以有效降低燒制過程中在該結構上的機械應力，尤其是如果收縮率高，特別是如果收縮率大于大約7%。術語“相似的礦物學組成” 被理解為是指具有相同相和/或燒制該結構后存在的晶相的非常接近或甚至相同的體積或質量分布的組成；
c)該支承體是多孔的。其特別優(yōu)選具有接近要燒制的結構的開孔率。在燒制后，該支承體的孔隙率通常為10%至80%，優(yōu)選30%至70%。特別地，在微粒過濾器應用中，太低孔隙率造成太高壓降，而太高孔隙率對應于太低機械強度。構成燒制后的支承體的孔隙率的孔隙的按體積計中值直徑d5(l優(yōu)選為5至30微米，更優(yōu)選8至25微米；且
d)該支承體本身如圖6中所示由通道形成，以使該結構排出的或與該結構反應的氣體在所述結構的粘合劑清除和燒制過程中自由流通，所述通道在燒制過程中以相同方向取向。該支承體特別可具有與要燒制的結構相同的內部蜂窩狀宏觀結構。因此，當要燒制的結構2為蜂窩類型時，支承體4優(yōu)選為符合如圖6中所示的布置的蜂窩類型，其中已顯示出封閉通道的塞子6。支承體通道的尺寸特征(特別是通道密度、壁厚度、通道形狀)隨之優(yōu)選接近要燒制的結構或甚至與其相等?？梢哉{節(jié)該支承體以使其通道具有與要燒制的支承面上的貼面結構相同的開口表面積。這種實施方案特別有利于最佳燒制“不對稱”類型的結構，即如上述專利申請WO 05/016491所述的結構，其中一部分進氣通道的表面積不同并優(yōu)選大于一部分排氣通道的表面積。這種布置可加速在燒制操作開始時在朝外敞開的支承體通道處的粘合劑清除速率。這種布置最后有利于該過濾結構的良好穩(wěn)定性，其特別防止在燒制過程中出現該結構的裂紋或變形。在其中可有利地使用本發(fā)明的支承體的制造蜂窩狀結構的方法的一個實例通常包括下列主要步驟
a)制備基于該結構的組成材料的組合物，并尤其通過經模頭擠出將所述材料成型和切割以獲得蜂窩狀結構；
b)制備堵塞材料組合物并在根據步驟e)燒制之前和/或之后的干燥之前和/或之后用所述組合物在一部分通道中密封所述生坯結構以在燒制后獲得過濾結構；
c)任選地，在使用選自熱空氣干燥、微波干燥和在低于130°C的凍干的技術或所述技術的組合在空氣中干燥；和
d)在本發(fā)明的支承體上燒制所述結構，任選包括初始粘合劑清除步驟。通常，燒制步驟e)在取決于該結構的組成材料的溫度下進行。本發(fā)明人已經觀察到，本發(fā)明的支承體特別有利于燒制已堵塞的生坯過濾結構， 由此能夠避免燒結塞料的額外燒制步驟。因此，本發(fā)明的支承體的使用最終有利于獲得改善的在塞料與壁之間的內聚作用的過濾結構。該過濾結構優(yōu)選是整料且過濾壁基于無機氧化物材料，特別基于鈦酸鋁或堇青石或莫來石，或來自這些材料的復合材料。術語“基于”被理解為是指所述壁包含至少50重量％，優(yōu)選至少70重量％，或至少90重量％或甚至98重量％的所述材料。在本發(fā)明的第一個可能的實施方案中，該過濾結構的多孔壁由基于鈦酸鋁的材料制成。通常，鈦酸鋁基多孔陶瓷材料的組成可具有可以穩(wěn)定該鈦酸鋁相的所有已知添加劑。 術語“高溫穩(wěn)定性”被理解為是指該鈦酸鋁基材料在微粒過濾器的正常使用條件下不分解成兩個相(氧化鈦TiO2和氧化鋁Al2O3)的能力。照慣例，根據本發(fā)明通過穩(wěn)定性試驗測量這種性質，該穩(wěn)定性試驗在于通常通過X-射線衍射測定該材料中存在的相，隨后對其施以在1100°C下的熱處理10小時并使用相同的X-射線衍射分析方法和在相同條件下檢查在該設備的檢測閾下的氧化鋁和氧化鈦相的外觀。
在本發(fā)明的另一可能的實施方案中，該過濾結構的多孔壁由SiC基材料和陶瓷和 /或玻璃粘合基質構成，所述玻璃基質任選地包含Si02。術語“陶瓷粘合基質”被理解為是指平均尺寸或直徑通常為1至100微米，優(yōu)選10至100微米的顆粒之間的連續(xù)結構，并通過燒制或燒結以固結構成所述基質的材料來獲得。術語“玻璃基質，，特別被理解為是指由包含至少30% 二氧化硅(SiO2)的非晶或輕微結晶的材料形成的基質。在本發(fā)明的另一可能的實施方案中，該過濾結構的多孔壁由氧化鋁基材料構成。在本發(fā)明的另一可能的實施方案中，該過濾結構的多孔壁由堇青石基材料構成。在一個可能的實施方案中，該過濾器由過濾整料元件的組裝件構成，構成該組裝結構的整料元件的截面優(yōu)選為正方形，該整料元件的寬度為30毫米至50毫米。連接材料在此被理解為是指干或濕的由粒子和/或纖維摻合物形成的可模制組合物，其能夠凝固 (prendre en masse)并在室溫下或在干燥和/或熱處理(其溫度不超過定義構成該整料元件的材料的耐熔性的軟化或坍塌溫度)后具有充足機械強度。該連接材料優(yōu)選包含選自非氧化物，如SiC，鋁和/或硅的氮化物和氮氧化鋁，或選自氧化物，尤其是Al203、Si02、Mg0、 TiO2, ZrO2, Cr2O3或它們的任一種混合物的陶瓷或耐火材料的粒子和/或纖維。無論是否組裝，該過濾器優(yōu)選具有該組裝過濾器的固結涂層水泥，尤其具有與連接材料相同的礦物組成以降低熱機械應力。通過本發(fā)明的方法獲得的過濾結構還可包括負載或優(yōu)選未負載的活性催化相， 其通常包含至少一種貴金屬，如Pt和/或1 和/或Pd和任選的氧化物，如Ce02、ZrO2, CeO2-ZrO20在閱讀僅為證實與本發(fā)明的支承體的使用相關的優(yōu)點而提供的下列非限制性實施例時更好地理解本發(fā)明及其優(yōu)點。在實施例中，所有百分比按重量計。
實施例a)電熔鈦酸鋁粉末的制造:
在所有實施例中，百分比按重量給出。在預備步驟中，由下列原材料制備了鈦酸鋁 -大約40重量％氧化鋁，Al2O3純度大于99. 5%且中值直徑d5Q為90微米，由Pechiney 以名稱AR75 出售；
-大約50重量％的金紅石形式的氧化鈦，包含多于95% TiO2和大約1%氧化鋯并具有大約120微米的中值直徑d5Q，由Europe Minerals出售；
-大約5重量％ 二氧化硅，SiO2純度大于99. 5%且中值直徑d5(1為大約210微米，由 SIFRAC0出售；和
-大約4重量％氧化鎂粉末，MgO純度大于98%，其多于80%的粒子具有0. 25至1毫米的直徑，由Nedmag出售。在電弧爐中在空氣中使用氧化性電操作來熔融反應性氧化物的初始摻合物。隨后將熔融的摻合物澆鑄到CS模具中以實現快速冷卻。將所得產品研磨并篩分以獲得各種粒度級分的粉末。更確切地，在最終獲得下列兩個粒度級的條件下進行研磨和篩分操作
-一個粒度級分以基本等于50微米的中值直徑d5(l為特征，根據本發(fā)明用術語“粗級分”表示；和
-一個粒度級分以基本等于1. 5微米的中值直徑d5(l為特征，根據本發(fā)明用術語“細級分”表示。在本說明書中，中值直徑d5Q是指這樣的通過s6digraphie測得的粒徑，即整體的 50體積％低于該粒徑。微探針分析表明由此獲得的熔融相的所有顆粒具有按下列氧化物的重量百分比計的下列組成(表1)
權利要求
1.在燒制支承體(4)上燒制蜂窩狀類型多孔陶瓷結構O)的方法，所述結構包含多個在該結構兩端終結的縱向貫穿通道，支承在支承體(4)上的末端(3)在經過該結構主軸(5) 的縱向截面的平面中具有在燒制前的最大寬度Ls，所述方法的特征在于，所述支承體在所述縱向截面的平面中具有-與充當要燒制的結構的支承面的支承體第一面對應的第一水平面，所述水平面具有最大寬度L1 ；-與支承體的所述第一面相隔厚度Ε"的第二水平面，所述第二水平面具有最大寬度T .L2 ,-寬度L1等于或大于Ls ； -寬度L2小于L115
2.如權利要求1中所述的燒制方法，其中寬度L1為Ls至1.1LS。
3.如前述權利要求之一中所述的燒制方法，其中兩個寬度L1和L2之間的相對差 (L1-L2VL1等于或大于大約5%。
4.如前述權利要求之一中所述的方法，其中該結構末端與充當其支承面的支承體的面具有基本相同的形狀和/或幾何。
5.如前述權利要求之一中所述的燒制方法，其中該支承體為蜂窩狀類型并包含多個朝兩端打開的縱向貫穿通道，該支承體的上端構成所述第一水平面。
6.如前述權利要求之一中所述的燒制方法，其中構成支承體的材料的熱膨脹與構成該結構的材料的熱膨脹在燒制溫度范圍內相差最多m。
7.如前述權利要求之一中所述的燒制方法，其中構成支承體的材料的燒制時收縮率與構成該結構的材料的燒制時收縮率在燒制溫度范圍內相差最多1。
8.如前述權利要求之一中所述的燒制方法，其中該支承體具有梯形形狀，所述第二水平面與該支承體的第二面對應。
9.如權利要求1至7之一中所述的燒制方法，其中所述支承體具有與該支承體的第二面對應的第三水平面，其具有寬度L3,寬度L3等于或大于寬度L2并至少等于寬度Ls的3/5。
10.如前述權利要求之一中所述的燒制方法，其在獲得蜂窩狀過濾結構的方法中，其中該結構的縱向貫穿通道預先在它們的末端交替封閉。
11.適合燒制蜂窩類型多孔陶瓷結構⑵的燒制支承體G)，特征在于，其在經過其主軸(5)的截面的平面中包含-與充當要燒制的結構的支承面(3)的支承體第一面對應的第一水平面，所述水平面具有最大寬度L1 ；-與支承體的所述第一面相隔厚度Ε"的第二水平面，所述第二水平面具有最大寬度T .L2 ,-寬度L2小于L115
12.如權利要求11中所述的燒制支承體，其中寬度L1為Ls至1.1 Ls。
13.如權利要求11或12中所述的燒制支承體，其中兩個寬度L1和L2之間的相對差 (L1-L2VL1等于或大于大約5%。
14.如權利要求11至13之一中所述的燒制支承體，其為蜂窩狀類型，包含多個朝兩端打開的縱向貫穿通道，該支承體的上端構成所述第一水平面。
15.如權利要求11至14之一中所述的燒制支承體，其具有梯形形狀，所述第二水平面與該支承體的第二面對應。
16.如權利要求11至14之一中所述的燒制支承體，其具有與該支承體的第二面對應的第三水平面，其具有寬度L3,寬度L3等于或大于寬度L2。
全文摘要
本發(fā)明涉及在燒制支承體上燒制蜂窩型多孔陶瓷結構的方法，所述結構包含多個終結于該結構兩端的縱向貫穿通道，支承在該支承體上的末端在經過該結構主軸的縱向截面中具有在燒制前的最大寬度LS，所述方法的特征在于，該支承體在所述縱向截面中具有與充當要燒制的結構的支承面的支承體第一面對應的第一水平面，所述水平面具有最大寬度L1；與支承體的所述第一面相隔厚度E1-2的第二水平面，所述第二水平面具有最大寬度L2；寬度L1等于或大于LS；且寬度L2小于L1，還涉及如上所述的支承體。
文檔編號C04B35/64GK102448909SQ201080022693
公開日2012年5月9日 申請日期2010年3月22日 優(yōu)先權日2009年3月24日
發(fā)明者舒曼 M. 申請人:歐洲技術研究圣戈班中心