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      改善無壓隧洞內(nèi)急彎段高速水流流態(tài)的方法_2

      文檔序號:9593696閱讀:來源:國知局
      3)彎道消力池進口斜坡坡度與水流入射角度一致,可通過模型試驗進行觀測確 定。在進口斜坡下部布設臺階,臺階高度為1/2~3/4消力池池深;
      [0070] 4)彎道消力池寬度與隧洞洞身一致;
      [0071] 5)彎道消力池出口斜坡段應布置在下游直線段上。消力池出口斜坡段同樣布設臺 階狀斜坡,臺階高度宜為消力池池深的1/2,斜坡坡度一般為1:3或1:4。
      [0072] 6)以上布置完成后,計算消力池總長;
      [0073] 彎道消力池中的水力現(xiàn)象有順彎道軸線方向的水躍、垂直彎道軸線方向的彎道平 衡水面、垂直沖擊波擾動線方向的沖擊波,這三種水力現(xiàn)象相互疊加、形成復雜的彎道消力 池水流運動,從工程應用角度,彎道消力池內(nèi)某處的水深可以認為是這三種水力現(xiàn)象的線 性置加;
      [0074] 對于彎道消力池躍前水深,可以采用棱柱體渠道消力池躍前水深;
      [0075] 對于彎道消力池躍后水深,可以采用直道消力池躍后水深、彎道平衡水面超高、沖 擊波超高三者的線性疊加;
      [0076] 彎道消力池的計算公式:
      [0085] 式中dw--彎道消力池深度(m);
      [0086] σ。--水躍淹沒系數(shù),采用1. 05~I. 10 ;
      [0087] h。/ 一一彎道消力池躍后水深(計入彎道平衡水面超高、沖擊波超高)(m);
      [0088] K" 一一棱柱體渠道消力池躍后水深(m);
      [0089] Ahp一一彎道躍后斷面平衡水面超高(m);
      [0090] r〇--彎道轉彎半徑(m);
      [0091] V一一彎道躍后斷面平均流速(m/s);
      [0092] Ahj--彎道躍后斷面沖擊波水面超高(m);
      [0093] k--沖擊波超高系數(shù),彎道消力池軸線為簡單圓曲線時k = 1 ;彎道消力池軸線 為前后帶有過渡圓弧段的三段復合圓弧曲線時k = 0. 2 ;
      [0094] hc--彎道躍前斷面收縮水深(m);
      [0095] α--水流動能校正系數(shù),可采用I. 0~1. 05 ;
      [0096] q--過閘單寬流量(m2/s);
      [0097] Id1-一彎道矩形消力池首端寬度(m);
      [0098] b2一一彎道矩形消力池末端寬度(m);
      [0099] T0一一由彎道消力池底板頂面算起的總勢能(m);
      [0100] Δ Z--彎道消力池出池水位落差(m);
      [0101] hsr 一一彎道消力池出池出池隧洞水深(m);
      [0102] 彎道消力池長度計算公式:
      [0105] 式中Lsj--彎道消力池長度(m);
      [0106] Ls一一彎道消力池斜坡段水平投影長度(m);
      [0107] β 一一水躍長度校正系數(shù),可采用0· 7~0· 8 ;
      [0108] Lj--水躍長度(m)。
      [0109] 下邊通過工程實例來進一步說明本發(fā)明的效果。
      [0110] 本發(fā)明在松江河梯級雙溝水電站生態(tài)流量泄放工程取得了成功的應用,生態(tài)流量 泄放工程下泄流量為4. 4m3/s,隧洞內(nèi)為無壓隧洞,隧洞洞徑為I. 5m,轉彎半徑為6. 0m,轉彎 角為99. 5°,即工程設計曲線段轉彎半徑與洞徑之為4,小于《規(guī)范》規(guī)定的轉彎半徑與洞 徑之為不小于5,轉彎角度大于《規(guī)范》規(guī)定的轉彎角度不大于60°。
      [0111] 在兩種工況下運行,工況一為死水位567. 0m,弧門全開,工況二為正常蓄水位 585. 0m,弧門開度為20cm,下文簡稱工況一、工況二。在工況二下水流出閘時最大流速為 18. 9m/s,屬高速水流,根據(jù)《規(guī)范》規(guī)定,高速水流無壓隧洞不宜布設曲線段。
      [0112] 采用專利方法后,其詳細布置圖見圖1和圖2。主要尺寸確定方法如下:
      [0113] 1)消力池上游要與弧門支鉸距離為2. Om以上,消力池進口斜坡段起點為粧號 0+006. 48m ;
      [0114] 2)通過計算彎道消力池的池深為2m ;
      [0115] 3)彎道消力池進口斜坡段坡度為1:5. 4,斜坡段粧號為0+006. 48m~0+009. 18m, 臺階高I. 5m ;
      [0116] 4)彎道消力池寬度與隧洞洞身一致;
      [0117] 5)彎道消力池出口斜坡段布置在彎道下游直線段上,粧號0+020.09m~ 0+023. 09m ;
      [0118] 6)彎道消力池出口斜坡段布設臺階狀,臺階高度為I. 00m,斜坡坡度為1:3。
      [0119] 7)通過計算,彎道消力池池長為16. 61m,粧號為0+006. 48m~0+023. 09m
      [0120] 在原方案(不采用本發(fā)明)布置兩個工況條件下,從流態(tài)上來看,彎道段及下游均 發(fā)生折沖水流,水流左右擺動頂沖兩側邊墻,特別是在工況二條件下,折沖水流已頂沖至洞 頂,對隧洞的穩(wěn)定極為不利。原方案布置兩個工況條件下水流流速及分布見附表、附圖3、 附圖4。
      [0121] 在采用本發(fā)明方法后,消力池進口水流沿斜坡段下泄,水舌下無空腔,彎道段及下 游均不發(fā)生折沖水流,彎道下游流態(tài)穩(wěn)定。消力池出口水位無明顯壅高。
      [0122] 測得采用專利方法后兩工況下水流流速及分布見附表、附圖5、附圖6。在采用專 利方法后,在工況一條件下,為淹沒面流式消能,水躍躍首上溯至消力池上游0+006. 48m附 近,與弧門鉸距離2. 23m。與原方案相比,0+008. OOm至0+014. OOm流速降低了約32. 6%~ 68. 5%,0+027. 50m 至 0+033. 50m 流速降低了約 3· 4%~47. 6%。
      [0123] 采用專利方法后,在工況二條件下,水流沿斜坡射入消力池底部,水躍躍首位于 0+008. OOm附近,斷面最大流速為14. 59m/s ;水流進入消力池后翻滾,形成大尺度漩渦,流 速明顯下降,〇+〇 11. OOm附近,斷面最大流速為9. 43m/s ;0+008. OOm至0+011. OOm流速降低 了約 11. 9% ~59. 5% ;0+023· 09m ~0+030. 50m 范圍內(nèi)流速在 3. 00m/s 左右,0+027. 50m 至0+030. 50m流速降低了約44. 3 %~79. 5 %,0+030. 50m下游流速降低了約10. 2 %~ 69. 8%,在0+039. 50斷面開始,水流趨于平穩(wěn),向均勻流過渡。
      [0124] 在兩種工況下,消力池內(nèi)大量的摻氣水體使水位略有壅高,原洞高可滿足凈空為 15%的要求,經(jīng)過一段距離調(diào)整后水面線保持平穩(wěn)。
      [0125] 從測試結果來看,水流在進入消力池后,流速大幅降低,在工況二條件下,流速降 低了約11. 9%~79. 5%,彎道段及下游均不發(fā)生折沖水流,彎道下游流態(tài)穩(wěn)定,專利方法 是改善改善隧洞內(nèi)急彎段高速水流流態(tài)的有效途徑。
      [0126] 附表采用專利方法前后兩種工況下各斷面流速值單位:m/s
      [0127]
      [0128] 備注:流速為斷面底、中、表中最大流速值。
      【主權項】
      1. 一種改善無壓隧洞內(nèi)急彎段高速水流流態(tài)的方法,其特征在于包括下列步驟: (1) 彎道消力池進口斜坡段必須布置在隧洞直線段上,但要與工作閘門保持一定的距 離,為避免低水頭運行下淹沒混合流水躍上溯至工作閘門,消力池進口斜坡段要與弧門支 鉸距離2. Om以上; (2) 通過推導出的彎道消力池計算方法計算消力池的池深; (3) 彎道消力池進口斜坡坡度與水流入射角度一致,可通過模型試驗進行觀測確定。在 進口斜坡下部布設臺階,臺階高度為1/2~3/4消力池池深; (4) 彎道消力池寬度與隧洞洞身一致; (5) 彎道消力池出口斜坡段應布置在下游直線段上。消力池出口斜坡段同樣布設臺階 狀斜坡,臺階高度宜為消力池池深的1/2,斜坡坡度一般為1:3或1:4 ; (6) 以上布置完成后,計算消力池總長; 所述彎道消力池的計算公式:式中dw-一彎道消力池深度(m); 。〇--水躍淹沒系數(shù),可采用1. 05~1. 10 ; hCT" -一彎道消力池躍后水深(計入彎道平衡水面超高、沖擊波超高)(m); h。" 棱柱體渠道消力池躍后水深(m); Ahp一一彎道躍后斷面平衡水面超高(m); r〇一一彎道轉彎半徑(m); V一一彎道躍后斷面平均流速(m/s); Ahj一一彎道躍后斷面沖擊波水面超高(m); k一一沖擊波超高系數(shù),彎道消力池軸線為簡單圓曲線時k = 1 ;彎道消力池軸線為前 后帶有過渡圓弧段的三段復合圓弧曲線時k = 0. 2 ; hc一一彎道躍前斷面收縮水深(m); α 一一水流動能校正系數(shù),可采用I. 0~1. 05 ; q--過閘單寬流量(m2/s); --彎道矩形消力池首端寬度(m); b2一一彎道矩形消力池末端寬度(m); T0一一由彎道消力池底板頂面算起的總勢能(m); Δ Z--彎道消力池出池水位落差(m); h,一一彎道消力池出池出池隧洞水深(m); 所述彎道消力池長度計算公式:式中Ls]-一彎道消力池長度(m); Ls一一彎道消力池斜坡段水平投影長度(m); β -一水躍長度校正系數(shù),可采用〇. 7~0. 8 ; Lj--水躍長度(m)。
      【專利摘要】本發(fā)明涉及改善無壓隧洞內(nèi)急彎段高速水流流態(tài)的方法,屬于改善無壓隧洞內(nèi)急彎段高速水流流態(tài)的工程方法。彎道消力池進口斜坡段必須布置在隧洞直線段上,通過推導出的彎道消力池計算方法計算消力池的池深;彎道消力池進口斜坡坡度與水流入射角度一致,在進口斜坡下部布設臺階,彎道消力池寬度與隧洞洞身一致;彎道消力池出口斜坡段應布置在下游直線段上,消力池出口斜坡段同樣布設臺階狀斜坡,臺階高度宜為消力池池深的1/2,計算消力池總長。本發(fā)明改善了無壓隧洞內(nèi)急彎段高速水流流態(tài),同樣可改善無壓隧洞各種彎道高速水流的水流流態(tài)或中、低速水流急彎段的水流流態(tài),使無壓隧洞曲線布置更為靈活,具有很好的實用性和應用前景。
      【IPC分類】E02B8/06
      【公開號】CN105350502
      【申請?zhí)枴緾N201510916535
      【發(fā)明人】蘇加林, 郭學仲, 王德庫, 宗原, 王智, 高垠, 李旭光, 王超, 姜雪賓, 李小平, 王美懿, 包長才, 李廣一, 趙青, 尹明玉, 趙立勇, 賀延國, 李強, 韓爽, 于洪利, 鄧顯羽, 肖家祥, 金賢, 任會
      【申請人】中水東北勘測設計研究有限責任公司
      【公開日】2016年2月24日
      【申請日】2015年12月10日
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