鉆孔工具的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種鉆孔工具，維持耐折損性和其它性能并且能夠進(jìn)一步改善孔位置精度，實(shí)用性優(yōu)異。在工具主體（1）的外周上形成有一個或多個從工具前端朝向基端側(cè)的螺旋狀的切屑排出槽（2），從工具前端起沿軸向為工具直徑（D）的1倍以下的范圍內(nèi)的刃帶（3）滿足下面兩個條件：（1）外周方向長度的合計為工具直徑（D）的圓的圓周長度的20%以上且60%以下；（2）在所述刃帶（3）中，外周方向長度最長的刃帶（3）的該外周方向長度為所述工具直徑（D）的圓的圓周長度的20%以上且50%以下，而且，在所述刃帶（3）上設(shè)有硬質(zhì)覆膜（4），該硬質(zhì)覆膜（4）被設(shè)置成越靠工具前端側(cè)越厚。
【專利說明】鉆孔工具

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及鉆孔工具。

【背景技術(shù)】
[0002] 近年來，印刷布線板（PCB)逐漸小型化、薄型化和輕量化，并為了提高可靠性而逐 漸高耐熱化和高剛性化。因此，玻璃纖維布和絕緣部的樹脂結(jié)構(gòu)變得難切削，相應(yīng)地，在PCB 的鉆孔加工中使用的鉆頭(下面，稱為PCB鉆頭。）變得容易磨耗，從而與磨耗相伴的孔位置 精度的變差成為問題。
[0003] 因此，提出有各種各樣的鉆頭，例如在專利文獻(xiàn)1中公開那樣的、覆蓋有用于提高 耐摩耗性的硬質(zhì)覆膜的鉆頭，雖實(shí)現(xiàn)了上述孔位置精度的改善，但迫切期望進(jìn)一步的改善。
[0004] 現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
[0005] 專利文獻(xiàn)
[0006] 專利文獻(xiàn)1 :日本特開2012-11489號公報
[0007] 本發(fā)明人等為了實(shí)現(xiàn)孔位置精度的進(jìn)一步改善，反復(fù)對覆蓋有硬質(zhì)覆膜的鉆頭進(jìn) 行各種研究，結(jié)果得到了以下的見解。
[0008] 作為引起孔位置精度變差的主要原因，列舉了圖1中圖示那樣的鉆頭向被切削材 料切入時的位置偏離、以及圖2中圖示那樣的鉆頭進(jìn)入到被切削材料中之后的行進(jìn)方向偏 離。而且，在由于與被切削材料的接觸導(dǎo)致鉆頭的磨耗嚴(yán)重的情況下，鉆頭向被切削材料切 入時的位置偏離和鉆頭進(jìn)入到被切削材料中之后的行進(jìn)方向偏離變得顯著，孔位置精度容 易變差。另外，圖1和圖2為利用PCB鉆頭對被蓋板和墊板夾持的PCB實(shí)施鉆孔加工時的 例子。
[0009] 具體來說，考慮到下述方面：由于鉆頭的副切削刃（先端切Λ刃）、后刀面和后刀面 棱線(橫刃）磨耗等導(dǎo)致的切入性的降低，所以鉆頭向被切削材料切入時的位置偏離變差， 由于工具前端部的工具外周與切削刃相交形成的角部附近的外周磨耗而隨著朝向前端側(cè) 外周逐漸縮徑的、所謂正錐化，所以鉆頭進(jìn)入到被切削材料中之后的行進(jìn)方向偏離嚴(yán)重。 [0010] 對于鉆頭向被切削材料切入時的位置偏離，能夠變更蓋板即進(jìn)行某種程度控制， 但除蓋板的變更以外對鉆頭的形狀等尚有改善的余地。并且，鉆頭進(jìn)入到被切削材料中之 后的行進(jìn)方向偏離在變更蓋板等的情況下也無法控制，因此，特別地需要通過鉆頭的形狀 變更等來盡量減小鉆頭進(jìn)入到被切削材料中之后的行進(jìn)方向偏離的影響。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0011] 本發(fā)明是基于發(fā)明人等的上述見解而完成的，提供一種鉆孔工具，通過將硬質(zhì)覆 膜設(shè)置成在規(guī)定的外周方向長度的刃帶上越靠工具前端側(cè)越厚，來防止鉆頭向被切削材料 切入時的位置偏離并抑制鉆頭進(jìn)入到被切削材料中之后的行進(jìn)方向偏離，從而維持耐折損 性和其它性能并能夠進(jìn)一步改善孔位置精度，實(shí)用性優(yōu)異。
[0012] 參照附圖對本發(fā)明的要旨進(jìn)行說明。
[0013] 本發(fā)明涉及鉆孔工具，在工具主體1的外周上形成有一個或多個從工具前端朝向 基端側(cè)的螺旋狀的切屑排出槽2,其特征在于，從工具前端起沿軸向為工具直徑D的1倍以 下的范圍內(nèi)的刃帶3滿足下面兩個條件：
[0014] (1)外周方向長度的合計為工具直徑D的圓的圓周長度的20%以上且60%以下，
[0015] (2)在所述刃帶3中，外周方向長度最長的刃帶3的該外周方向長度為所述工具直 徑D的圓的圓周長度的20%以上且50%以下，
[0016] 而且，在所述刃帶3上設(shè)有硬質(zhì)覆膜4,該硬質(zhì)覆膜4被設(shè)置成越靠工具前端側(cè)越 厚。
[0017] 此外，在技術(shù)方案1記載的鉆孔工具的基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及的鉆孔工具的特征在 于，所述刃帶3的工具前端側(cè)位置的所述硬質(zhì)覆膜4的膜厚T1、與所述刃帶3的從工具前端 起沿軸向為工具直徑D的2倍或工具直徑D的2倍以下的范圍內(nèi)的工具后端側(cè)位置的所述 硬質(zhì)覆膜4的膜厚T2的比T2 / T1為0. 50以上且0. 98以下。
[0018] 此外，在技術(shù)方案1記載的鉆孔工具的基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及的鉆孔工具的特征在 于，在所述硬質(zhì)覆膜4中，作為金屬成分至少含有A1和Cr，作為非金屬成分至少含有N，從 工具前端起沿軸向為工具直徑D的1倍以下的范圍內(nèi)的膜厚為1 μ m以上且5 μ m以下。
[0019] 此外，在技術(shù)方案2記載的鉆孔工具的基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及的鉆孔工具的特征在 于，在所述硬質(zhì)覆膜4中，作為金屬成分至少含有A1和Cr，作為非金屬成分至少含有N，從 工具前端起沿軸向為工具直徑D的1倍以下的范圍內(nèi)的膜厚為1 μ m以上且5 μ m以下。
[0020] 此外，在技術(shù)方案1記載的鉆孔工具的基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及的鉆孔工具的特征在 于，切削刃5為一個。
[0021] 此外，在技術(shù)方案2記載的鉆孔工具的基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及的鉆孔工具的特征在 于，切削刃5為一個。
[0022] 此外，在技術(shù)方案3記載的鉆孔工具的基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及的鉆孔工具的特征在 于，切削刃5為一個。
[0023] 此外，在技術(shù)方案4記載的鉆孔工具的基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及的鉆孔工具的特征在 于，切削刃5為一個。
[0024] 此外，在技術(shù)方案1?8中的任一項中記載的鉆孔工具的基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及的鉆 孔工具的特征在于，在工具前端面上未設(shè)置所述硬質(zhì)覆膜4。
[0025] 此外，在技術(shù)方案1?8中的任一項中記載的鉆孔工具的基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及的鉆 孔工具的特征在于，在工具前端面和所述切屑排出槽2的內(nèi)表面上未設(shè)置所述硬質(zhì)覆膜4。
[0026] 此外，在技術(shù)方案1?8中的任一項中記載的鉆孔工具的基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及的鉆 孔工具的特征在于，在從工具前端起沿軸向為工具直徑D的1倍以下的范圍內(nèi)存在多個所 述刃帶3,在該設(shè)置有多個的刃帶3中，設(shè)置于外周方向長度最長的刃帶3上的所述硬質(zhì)覆 膜4的膜厚TW、與設(shè)置于外周方向長度最短的刃帶3上的所述硬質(zhì)覆膜4的膜厚TN的比 TW / TN為0. 60以上且0. 98以下。
[0027] 此外，涉及鉆孔工具，在技術(shù)方案9記載的鉆孔工具的基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及的所述 鉆孔工具的特征在于，在從工具前端起沿軸向在為工具直徑D的1倍以下的范圍內(nèi)存在多 個所述刃帶3,在該設(shè)置了有多個的刃帶3中，設(shè)置于最外周方向長度最長的刃帶3上的所 述硬質(zhì)覆膜4的膜厚TW、與設(shè)置于最外周方向長度最短的刃帶3上的所述硬質(zhì)覆膜4的膜 厚TN的比TW / TN為0. 60以上且0. 98以下。
[0028] 此外，在技術(shù)方案10記載的鉆孔工具的基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及的鉆孔工具的特征在 于，在從工具前端起沿軸向為工具直徑D的1倍以下的范圍內(nèi)存在多個所述刃帶3,在該設(shè) 置有多個的刃帶3中，設(shè)置于外周方向長度最長的刃帶3上的所述硬質(zhì)覆膜4的膜厚TW、與 設(shè)置于外周方向長度最短的刃帶3上的所述硬質(zhì)覆膜4的膜厚TN的比TW / TN為0. 60以 上且0. 98以下。
[0029] 此外，在技術(shù)方案11記載的鉆孔工具的基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及的鉆孔工具的特征在 于，在從工具前端起沿軸向為工具直徑D的1倍以下的范圍內(nèi)存在兩個所述刃帶3。
[0030] 此外，在技術(shù)方案12記載的鉆孔工具的基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及的鉆孔工具的特征在 于，在從工具前端起沿軸向為工具直徑D的1倍以下的范圍內(nèi)存在兩個所述刃帶3。
[0031] 此外，在技術(shù)方案13記載的鉆孔工具的基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及的鉆孔工具的特征在 于，在從工具前端起沿軸向為工具直徑D的1倍以下的范圍內(nèi)存在兩個所述刃帶3。
[0032] 此外，在技術(shù)方案14記載的鉆孔工具的基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及的鉆孔工具的特征在 于，工具直徑D為0. 2mm以上且1. 0mm以下，至少從前端到切屑排出槽后端部為含有WC和 Co的超硬合金制成的。
[0033] 此外，在技術(shù)方案15記載的鉆孔工具的基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及的鉆孔工具的特征在 于，工具直徑D為0. 2mm以上且1. 0mm以下，至少從前端到切屑排出槽后端部為含有WC和 Co的超硬合金制成的。
[0034] 此外，在技術(shù)方案16記載的鉆孔工具的基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及的鉆孔工具的特征在 于，工具直徑D為0. 2mm以上且1. 0mm以下，至少從前端到切屑排出槽后端部為含有WC和 Co的超硬合金制成的。
[0035] 發(fā)明效果
[0036] 本發(fā)明如上述那樣構(gòu)成，因此成為維持耐折損性和其它性能并能夠進(jìn)一步改善孔 位置精度的、實(shí)用性優(yōu)異的鉆孔工具。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0037] 圖1為對鉆頭向被切削材料切入時的位置偏離進(jìn)行說明的概略說明圖。
[0038] 圖2為對鉆頭進(jìn)入到被切削材料中之后的行進(jìn)方向偏離進(jìn)行說明的概略說明圖。
[0039] 圖3為本實(shí)施例的概略說明立體圖。
[0040] 圖4為圖3中的前端側(cè)的放大立體圖。
[0041] 圖5為示出鉆孔工具的工具前端部的結(jié)構(gòu)例的概略說明主視圖。
[0042] 圖6為沿圖4中的A-A線的剖視圖。
[0043] 圖7為本實(shí)施例的概略說明側(cè)視圖。
[0044] 圖8為將圖7的主要部分簡化并放大的概略說明側(cè)視圖。
[0045] 圖9為對成膜方法進(jìn)行說明的概略說明圖。
[0046] 圖10為示出實(shí)驗條件和實(shí)驗結(jié)果的表。
[0047] 圖11為示出實(shí)驗條件和實(shí)驗結(jié)果的表。
[0048] 圖12為示出實(shí)驗條件和實(shí)驗結(jié)果的表。
[0049] 圖13為示出實(shí)驗條件和實(shí)驗結(jié)果的表。
[0050] 標(biāo)號說明
[0051] 1:工具主體；
[0052] 2 :切屑排出槽；
[0053] 3:刃帶；
[0054] 4 :硬質(zhì)覆膜；
[0055] 5 :切削刃；
[0056] D :工具直徑。

【具體實(shí)施方式】
[0057] 根據(jù)附圖示出本發(fā)明的作用并對本發(fā)明的優(yōu)選的實(shí)施方式進(jìn)行簡單說明。
[0058] 在工具前端部，使刃帶3的外周方向長度足夠長，從而提高硬質(zhì)覆膜4的耐久性， 并且，將該硬質(zhì)覆膜4設(shè)置成越靠工具前端側(cè)越厚，由此，工具前端側(cè)的硬質(zhì)覆膜4不易磨 耗，而且，即使磨耗也不易成為隨著朝向工具前端側(cè)外周逐漸縮徑的（正錐）形狀，因此，能 夠良好地抑制由于工具前端部的工具外周與切削刃相交形成的角部附近的外周磨耗造成 的正錐化。
[0059] 而且，例如,采用下述材料作為硬質(zhì)覆膜4 :作為金屬成分至少含有A1和Cr,作為 非金屬成分至少含有N，在將從工具前端沿軸向在工具直徑D的1倍以下的范圍內(nèi)的膜厚設(shè) 定為1 μ m以上且5 μ m以下的情況下，能夠改善切入時的位置偏離。并且，在構(gòu)成為工具前 端面和切屑排出槽2的內(nèi)表面不設(shè)置硬質(zhì)覆膜4的情況下，也能夠改善切入時的位置偏離。
[0060] 由此，本發(fā)明能夠防止鉆頭向被切削材料切入時的位置偏離并盡量減小鉆頭進(jìn)入 到被切削材料中之后的行進(jìn)方向偏離的影響，從而能夠?qū)崿F(xiàn)孔位置精度的進(jìn)一步的改善。
[0061] 實(shí)施例
[0062] 根據(jù)附圖對本發(fā)明的具體實(shí)施例進(jìn)行說明。
[0063] 本實(shí)施例為鉆孔工具，其中，在工具主體1的外周形成有一條或多條從工具前端 朝向基端側(cè)的螺旋狀的切屑排出槽2,從工具前端沿軸向在工具直徑D的1倍（1D)以下 的范圍內(nèi)存在的一個或多個刃帶3的外周方向長度的合計為工具直徑D的圓的圓周長度 (jiD，π為圓周率）的20%以上且60%以下，該刃帶3中，外周方向長度最長的刃帶3的外 周方向長度為所述n D的20%以上且50%以下，在所述刃帶3設(shè)有硬質(zhì)覆膜4,該硬質(zhì)覆膜 4被設(shè)置成越靠工具前端側(cè)越厚。
[0064] 具體來說，如圖3、4中圖示那樣，所述鉆孔工具為由以下部分構(gòu)成的PCB鉆頭：工 具主體1，其在外周設(shè)有螺旋狀的切屑排出槽2 ;柄錐部，其與工具主體1連接設(shè)置且隨著朝 向工具基端側(cè)逐漸擴(kuò)徑；以及直徑為3. 175_的柄部，其與柄錐部連續(xù)設(shè)置。工具主體1至 少從前端到切屑排出槽后端部含有WC和Co,工具主體1由與后述的硬質(zhì)覆膜4良好地緊密 結(jié)合的超硬合金部件形成，柄部由不銹鋼部件形成，該兩者以接合的方式構(gòu)成。另外，優(yōu)選 所述超硬合金部件的Co含有量的重量百分比為3%以上且15%以下。柄錐部的錐角度在本 實(shí)施例中形成為30°。
[0065] 并且，工具主體1 (刃部）的直徑D為包括設(shè)置于刃帶3的硬質(zhì)覆膜4在內(nèi)的最大 直徑(參照圖8)，在本實(shí)施例中被設(shè)定為0. 3_。并且，不包括硬質(zhì)覆膜4的工具主體1的刃 部形狀可以為從工具主體1的前端側(cè)到基端側(cè)直徑恒定的所謂平直形狀(參照圖8的（A))， 也可以為在基端側(cè)直徑減小一階的所謂底切（under-cut)形狀(參照圖8的（B))。另外，若 為孔位置精度容易變差的〇. 2mm以上且1. Omm以下的直徑，則與本實(shí)施例同樣地特別發(fā)揮 本發(fā)明的效果。
[0066] 并且，本實(shí)施例是切削刃為一個且設(shè)有兩個切屑排出槽2的、圖5的（A)中圖示那 樣的所謂1刃2槽形狀的鉆頭。關(guān)于刃帶3,設(shè)置有外周方向長度長的刃帶3和外周方向長 度短的刃帶3共兩個，具體來說，將切削刃5的靠工具旋轉(zhuǎn)方向后方側(cè)的刃帶3的外周方向 長度設(shè)定得更長。在本發(fā)明中，刃帶是指與孔內(nèi)壁面接觸的外周面。即，如圖5的（B)中圖 示那樣，在構(gòu)成為在刃帶3設(shè)置鏟齒面(二番取>9面)8的情況下，鏟齒面不被視為刃帶。圖 中，標(biāo)號6為第一后刀面，標(biāo)號7為第二后刀面。
[0067] 另外，在如圖5的（C)中圖示那樣的普通的所謂2刃2槽形狀的鉆頭的情況下，存 在下述情況：若使刃帶3的外周方向長度變長(若使刃帶3變大)，則槽容積相應(yīng)地減小，切 屑排出性變差而孔內(nèi)壁粗糙度變大。在這方面，若為1刃形狀，則即使使刃帶3的外周方向 長度變長，也能夠使相對于一個切削刃5的槽容積足夠大，能夠獲得良好的切屑排出性，孔 內(nèi)壁粗糙度相應(yīng)地得到改善。并且，圖5的（A)、（B)那樣的1刃2槽形狀的鉆頭的兩個刃 帶保持平衡，穩(wěn)定地切入到被切削材料中，因此，與圖5的（D)中圖示那樣的切削刃5為一 個且設(shè)有一個切屑排出槽2的普通的所謂1刃1槽形狀相比，能夠進(jìn)一步提高切入性。 [0068] 并且，在本實(shí)施例中，在工具前端面(第一后刀面6和第二后刀面7)和切屑排出 槽2的內(nèi)表面未設(shè)置所述硬質(zhì)覆膜4,如圖3、4中圖示那樣，構(gòu)成為所述硬質(zhì)覆膜4僅設(shè) 置在刃帶3上設(shè)置。因此，在工具前端的后刀面和與前刀面之間的交差交叉棱線部存在的 切削刃沒有被硬質(zhì)覆膜4覆蓋，從而能夠使切削角鋒利，相應(yīng)地，向被切削材料的切入性提 高，因此，向被切削材料切入時的孔位置精度變得良好。另外，在工具前端面和切屑排出槽 2的內(nèi)表面也設(shè)置了硬質(zhì)覆膜4的情況也在本發(fā)明的范圍內(nèi)，但該情況下，工具整體被硬質(zhì) 覆膜4覆蓋，因而耐磨耗性提高，但硬質(zhì)覆膜4中的被稱為飛沫（droplet)的微小金屬粒子 存在于切屑排出槽2的內(nèi)表面，從而切屑排出性變差，而且由于工具前端的后刀面和前刀 面上的硬質(zhì)覆膜4,刃傾角變鈍且切削阻力增大，因此，與在工具前端面和切屑排出槽2的 內(nèi)表面不設(shè)置所述硬質(zhì)覆膜4的情況相比，鉆孔時折損的可能性稍高。并且，由于刃傾角變 鈍，向被切削材料切入時容易產(chǎn)生位置偏離，與在工具前端面和切屑排出槽2的內(nèi)表面不 設(shè)置所述硬質(zhì)覆膜4的情況相比，孔位置精度稍變差。
[0069] 在本實(shí)施例中，采用下述材料作為硬質(zhì)覆膜4 :作為金屬成分至少含有A1和Cr，作 為非金屬成分至少含有N。這樣的硬質(zhì)覆膜4抑制工具母材的磨耗，但在加工的同時覆膜自 身磨耗，因此需要適當(dāng)?shù)暮穸?，?yōu)選為1 μ m以上。另一方面，若過厚，則在工具前端面和切 屑排出槽2的內(nèi)表面也設(shè)置硬質(zhì)覆膜4的情況下，切削刃和橫刃的鋒利性喪失，向被切削材 料切入時容易產(chǎn)生位置偏離，因此優(yōu)選為5 μ m以下。因此，硬質(zhì)覆膜4被設(shè)定成：從工具前 端沿軸向在1D以下的范圍內(nèi)的膜厚為Ιμπι以上且5μπι以下。
[0070] 在本實(shí)施例中，從工具前端沿軸向在1D以下的范圍內(nèi)存在的一個或多個刃帶3的 外周方向長度的合計為n D的20%以上且60%以下，在設(shè)置了兩個的刃帶3中，設(shè)定成外周 方向長度長的刃帶3的外周方向長度為π D的20%以上且50%以下。
[0071] 這里，若各刃帶3的外周方向長度的合計變長，則刃帶3的覆膜耐久性變好，相應(yīng) 地，工具前端部的角部附近的外周磨耗不易變大，孔位置精度不易變差，但在各刃帶3的外 周方向長度的合計為比π D的60%長的情況下，切削阻力變大，容易折損，在比3i D的20%短 的情況下，刃帶3的覆膜耐久性變差，工具前端部的角部附近的外周磨耗容易變大，孔位置 精度容易變差。并且，在外周方向長度最長的刃帶3的外周方向長度比jiD的50%長的情 況下，由于上述同樣的理由，容易折損，在比nD的20%短的情況下，由于上述同樣的理由， 孔位置精度容易變差。
[0072] 本實(shí)施例為上述那樣的1刃2槽形狀，如圖4中圖示那樣，在從工具前端沿軸向 為1D以下的范圍內(nèi)存在兩個刃帶3,該兩個刃帶3的外周方向長度的合計被設(shè)定為π D的 43%，外周方向長度長的刃帶3的外周方向長度被設(shè)定為π D的33%。如上述那樣，在本實(shí)施 例中，將切削刃5的靠工具旋轉(zhuǎn)方向后方側(cè)的刃帶3的外周方向長度設(shè)定得更長。這種情 況下，利用外周方向長度長的刃帶3支撐切削刃5,從而能夠確保剛性，抑制工具的振動，因 此，能夠防止孔位置精度變差。
[0073] 并且，關(guān)于鉆頭，越靠前端部，承受的切削阻力越大，因此，在工具前端部的角部附 近，覆膜的耐久性變差，或磨耗容易變大。由此，最好將硬質(zhì)覆膜4形成為越靠近工具前端 側(cè)的刃帶3就越厚(最好設(shè)置成膜厚從工具主體1的根部側(cè)朝向前端側(cè)而逐漸增加)，這樣 容易抑制孔位置精度的變差。
[0074] 因此，在本實(shí)施例中，如圖7中圖示那樣，刃帶3的工具前端側(cè)位置(工具前端部 的角部位置）L1的硬質(zhì)覆膜4的膜厚T1、與刃帶3的從工具前端沿軸向為工具直徑的2倍 (2D)或2D以下的范圍內(nèi)的工具后端側(cè)位置L2的硬質(zhì)覆膜4的膜厚T2的比T2 / T1，被設(shè) 定為0. 50以上且0. 98以下。另外，圖7中的膜厚T1和T2為粗略地示出被設(shè)置成膜厚從 工具主體1的根部側(cè)到朝向前端側(cè)逐漸增加的情況。具體來說，如圖8所示，圖8的（A)為 L2在刃帶3的從工具前端沿軸向為2D的位置的例子，圖8的（B)為L2在刃帶3的從工具 前端沿軸向為2D以下的范圍內(nèi)的工具后端側(cè)位置的例子。另外，在從工具前端沿軸向為1D 以下的范圍內(nèi)存在多個刃帶3的情況下，T2 / T1的值按各刃帶3設(shè)定。
[0075] 這里，在T2 / T1比0.5小的情況下，在位置L1處覆膜成為向工具徑向突出的形 狀，切削負(fù)載集中，產(chǎn)生覆膜強(qiáng)度以上的應(yīng)力，因此，在該附近反而覆膜容易缺損，招致孔位 置精度的變差。在T2 / T1比0.98大的情況下，膜厚從工具主體1的根部側(cè)到前端側(cè)大致 恒定，或者膜厚從根部側(cè)朝向前端側(cè)逐漸減小，因此，在工具前端部的角部附近沒有足夠的 膜厚，前端部的覆膜的耐久性容易變差，磨耗容易變大，孔位置精度容易變差。
[0076] 關(guān)于該T2 / T1，例如，如圖9中圖示那樣，使在形成覆膜的成膜爐內(nèi)保持鉆頭的夾 具相對于鉆頭的直徑D在水平方向足夠大，使鉆頭相對于夾具的插入深度變化，由此能夠 適當(dāng)設(shè)定該T2 / T1。具體來說，若使鉆頭的插入深度加深，則能夠減小T2 / T1 (能夠增 加 L1處的膜厚T1)，若使鉆頭的插入深度變淺，則能夠增大T2 / T1 (能夠減薄L1處的膜 厚 T1)。
[0077] 而且，在設(shè)置多個切屑排出槽2的情況下，外周方向長度最短的刃帶3的覆膜的耐 久性變差，孔位置精度變差。即，外周方向長度最短的刃帶3的覆膜的磨耗比外周方向長度 最長的刃帶3的覆膜的磨耗嚴(yán)重，因此，工具的母材露出的磨損在外周方向長度最短的刃 帶3處變得顯著，成為單邊磨損狀態(tài)。其結(jié)果是，被切削材料與各刃帶3的接觸變得不均衡， 上述鉆頭進(jìn)入到被切削材料中之后的行進(jìn)方向偏離的影響增大，從而孔位置精度變差。
[0078] 因此，優(yōu)選設(shè)定成：在從工具前端沿軸向為工具直徑D的1倍以下的范圍內(nèi)存在的 多個刃帶3中，設(shè)置于外周方向長度最長的刃帶3上的硬質(zhì)覆膜4的膜厚TW與設(shè)置于外周 方向長度最短的刃帶3上的硬質(zhì)覆膜4的膜厚TN的比TW / TN為0. 60以上且0. 98以下。
[0079] 在本實(shí)施例中，如圖6中圖示那樣，設(shè)定成：在從工具前端沿軸向為1D以下的范圍 中，設(shè)置于外周方向長度P1的刃帶3上的硬質(zhì)覆膜4的膜厚TW與設(shè)置于比P1短的外周方 向長度P2的刃帶3上的硬質(zhì)覆膜4的膜厚TN的比TW / TN為0. 60以上且0. 98以下。另 夕卜，雖未圖示，但即使在從工具前端沿軸向為1D以下的范圍內(nèi)存在三個以上刃帶3的情況 下，也將設(shè)置于外周方向長度最長的刃帶3上的硬質(zhì)覆膜4的膜厚設(shè)定為TW，并將設(shè)置于外 周方向長度最短的刃帶3上的硬質(zhì)覆膜4的膜厚設(shè)定為TN即可。
[0080] 這里，在TW / TN比0.6小的情況下，在外周方向長度短的刃帶上，切削負(fù)載集中， 在該附近反而覆膜的磨耗容易嚴(yán)重，覆膜容易缺損，從而孔位置精度變差，在TW / TN比 〇. 98大的情況下，在外周方向長度短的刃帶上，覆膜的耐久性容易變差，從而孔位置精度容 易變差。
[0081] 關(guān)于該TW / TN，例如，在鉆頭的整個刃部上以規(guī)定的膜厚設(shè)置硬質(zhì)覆膜4之后， 在從工具前端起為1D的范圍內(nèi)的刃帶3上，通過設(shè)置成外周方向長度最短的刃帶3朝向成 膜爐內(nèi)的金屬蒸發(fā)源的方向來進(jìn)行成膜處理，從而能夠減小TW / TN (能夠加厚TN)，通過 設(shè)置成外周方向長度最長的刃帶3朝向金屬蒸發(fā)源的方向來進(jìn)行成膜處理，從而能夠增大 TW / TN (能夠減薄TN)。
[0082] 本實(shí)施方式如上述那樣構(gòu)成，因此，在工具前端部使刃帶3的外周方向長度足夠 長，使硬質(zhì)覆膜4的耐久性提高，并且，將該硬質(zhì)覆膜4設(shè)置成越靠工具前端側(cè)越厚，由此， 工具前端側(cè)的硬質(zhì)覆膜4不易摩耗，而且，即使摩耗也不易成為隨著靠近前端側(cè)外周逐漸 縮徑的形狀，因此，能夠良好地抑制由于工具前端部的角部附近的外周摩耗造成的正錐化。 [0083] 由此，本實(shí)施例能夠防止鉆頭向被切削材料切入時的位置偏離并盡量減小鉆頭進(jìn) 入到被切削材料中之后的行進(jìn)方向偏離的影響，從而能夠維持耐折損性和其它性能并實(shí)現(xiàn) 孔位置精度的進(jìn)一步的改善。
[0084] 對證明本實(shí)施例的效果的實(shí)驗例進(jìn)行說明。
[0085] 圖10?13為示出使鉆頭形狀和刃帶3的結(jié)構(gòu)、硬質(zhì)覆膜4的結(jié)構(gòu)變化來評價孔 位置精度等的實(shí)驗條件和實(shí)驗結(jié)果的表。對圖10?13的詳細(xì)情況進(jìn)行說明，圖10為各種 鉆頭形狀和刃帶的外周方向長度不同的比較評價結(jié)果的圖，圖11為T2 / T1不同的比較評 價結(jié)果的圖，圖12為TW / TN不同的比較評價結(jié)果的圖，圖13為鉆頭尺寸不同的比較評價 結(jié)果的圖。
[0086] 在圖10的實(shí)驗中使用的鉆頭是工具直徑D為0· 3mm、槽長1為6. 5mm的2刃2槽 鉆頭、1刃1槽鉆頭、1刃2槽鉆頭，使刃帶的結(jié)構(gòu)進(jìn)行各種變化。圖中的圓周比（％)表示刃 帶的外周方向長度的合計及外周方向長度最長的刃帶的外周方向長度相對于nD的比。并 且，前端角、螺旋角等基本形狀相同，但1刃形狀的槽深比2刃形狀深10%。圖中，在涂層部 位欄中，"全部面"表示在刃部整面全部面上都有涂層；"槽內(nèi)表面、刃帶"，表示在前端面沒 有涂層；"僅刃帶"表示在槽內(nèi)表面和前端面沒有涂層。并且，在各樣本中，不僅對設(shè)置了硬 質(zhì)覆膜的涂層鉆頭進(jìn)行了評價，而且對無涂層（完全沒有設(shè)置硬質(zhì)覆膜的）鉆頭也進(jìn)行了評 價。硬質(zhì)覆膜的膜厚Τ2為2 μ m，Τ2 / Τ1為0. 65以上且0. 75以下。并且，對于No. 7? 13,將TW / TN設(shè)定為0.76以上且0.85以下。
[0087] 另外，No. 13為在切削刃的靠工具旋轉(zhuǎn)方向后方側(cè)的刃帶上設(shè)置上述鏟齒面的例 子。
[0088] 根據(jù)上述鉆頭，將四張作為基材的「FR-4無鹵材料、厚度1.2mm、6層銅箔」重疊， 使用鋁板(厚度〇. 2mm)作為蓋板，使用電木板(厚度1. 5mm)作為墊板，在鉆頭(主軸）的轉(zhuǎn)速 為120krpm、進(jìn)給速度為3. 0m / min、主軸的上升速度為25. 4m / min的條件下，對每種規(guī) 格的鉆頭各10根進(jìn)行鉆孔加工實(shí)驗。
[0089] 對圖10?圖13中的評價方法進(jìn)行說明。對于折損根數(shù)，在圖10?圖12中記載 了在6000次鉆孔加工中10根中的折損根數(shù)，在圖13中記載了在設(shè)定的鉆孔次數(shù)以內(nèi)10 根中的折損根數(shù)。對于孔位置精度，在圖10?圖12中記載了在10根鉆頭的6000次鉆孔 加工中的最下基板背側(cè)的孔位置偏移量的Avg. + 3s值，在圖13中記載了 10根鉆頭的設(shè) 定的鉆孔次數(shù)的最下基板背側(cè)的孔位置偏移量的Avg. + 3s值。另外，對于折損根數(shù)為10 根的，沒有進(jìn)行測定，對于折損根數(shù)不滿10根的，記載了未折損的根數(shù)的孔位置偏移量。并 且，根據(jù)未涂層與涂層的孔位置偏移量的Avg. + 3s值的差(未涂層差）對硬質(zhì)覆膜覆蓋的 效果進(jìn)行了確認(rèn)（〇：效果大；X :效果小(未涂層差在lym以下)）。并且，關(guān)于孔內(nèi)壁粗糙 度，在圖10中，通過確認(rèn)6000次鉆孔附近的5個孔的孔內(nèi)壁的外觀來評價孔內(nèi)壁粗糙度 (〇：孔內(nèi)壁粗糙度不足25 μ m;A :孔內(nèi)壁粗糙度不足25 μ m但外觀上比較差)，在圖13中， 通過確認(rèn)設(shè)定的鉆孔附近的5個孔的孔內(nèi)壁的外觀來評價孔內(nèi)壁粗糙度（〇：孔內(nèi)壁粗糙 度不足15 μ m;A :孔內(nèi)壁粗糙度不足15 μ m但外觀上比較差)。并且，關(guān)于膜缺損，在圖11 中，通過確認(rèn)6000次鉆孔后的角部附近的覆膜狀態(tài)的外觀來評價膜缺損，在圖12中，通過 確認(rèn)6000次鉆孔后的外周方向長度短的刃帶的覆膜狀態(tài)的外觀來評價膜缺損（〇：覆膜未 缺損；X :覆膜缺損)。并且，關(guān)于膜磨損，在圖11中，通過確認(rèn)6000次鉆孔后的角部附近的 覆膜狀態(tài)的外觀來評價膜磨損，在圖12中，通過確認(rèn)6000次鉆孔后的外周方向長度短的刃 帶的覆膜狀態(tài)的外觀來評價膜磨損（〇：覆膜的磨損不明顯；X :覆膜的磨損顯著；-:由于 膜缺損而無法確認(rèn)磨損)。
[0090] 根據(jù)評價結(jié)果，確認(rèn)了下述方面。
[0091] 2刃2槽形狀不易折損，利用覆膜使孔位置精度稍好，但存在當(dāng)刃帶的外周方向長 度加長時孔內(nèi)壁粗糙度容易變差的傾向。此外，1刃1槽形狀由于硬質(zhì)覆膜覆蓋的效果大因 而孔位置精度良好，孔內(nèi)壁粗糙度也不差，但存在即使刃帶的外周方向長度在優(yōu)選的范圍 內(nèi)也容易折損的傾向。此外，1刃2槽形狀由于向被切削材料的切入性好因而孔位置精度 好，硬質(zhì)覆膜覆蓋的效果也大，孔內(nèi)壁粗糙度也良好。
[0092] 此外，在1刃2槽形狀中，在槽內(nèi)表面和刃帶設(shè)置覆膜的情況（圖10中的No. 10) 和僅在刃帶設(shè)置覆膜的情況（圖10中的No. 11)下，在上述的鉆頭形狀的效果的基礎(chǔ)上，由 于在前端面、或在前端面和槽內(nèi)表面未設(shè)置覆膜而存在不易折損的傾向。在1刃2槽形狀 中，在刃帶上設(shè)置鏟齒面的情況（圖10中的No. 13)下，得到以下結(jié)果：孔位置精度是相同形 狀中最良好的，不易折損，孔內(nèi)壁粗糙度也良好。
[0093] 根據(jù)上述內(nèi)容，能夠確認(rèn)：在1刃2槽形狀中，僅在刃帶上設(shè)置覆膜的情況下得到 最良好的結(jié)果。
[0094] 在圖11的實(shí)驗中使用的鉆頭是工具直徑D為0· 3mm、槽長1為6. 5mm的與圖10的 No. 9形狀相同的鉆頭。在各樣本中，不僅對設(shè)置了硬質(zhì)覆膜的涂層鉆頭進(jìn)行了評價，而且對 無涂層鉆頭也進(jìn)行了評價。硬質(zhì)覆膜的膜厚T2為2μπι，使T2 / T1變化。并且，使TW / TN為0.76以上且0.88以下。
[0095] 根據(jù)上述鉆頭，將四張作為基材的「FR-4無鹵材料、厚度1.2mm、6層銅箔」重疊， 使用鋁板(厚度〇. 2mm)作為蓋板，使用電木板(厚度1. 5mm)作為墊板，在鉆頭(主軸）的轉(zhuǎn)速 為120krpm、進(jìn)給速度為3. 0m / min、主軸的上升速度為25. 4m / min的條件下，對每種規(guī) 格的鉆頭各10根進(jìn)行了鉆孔加工實(shí)驗。
[0096] 根據(jù)評價結(jié)果，能夠確認(rèn)，在T2 / T1小的情況下，角部附近的覆膜缺損明顯。并 且，能夠確認(rèn)，在T2 / T1大的情況下，角部附近的覆膜磨損明顯。
[0097] 根據(jù)上述內(nèi)容，考慮T2 / T1為0. 50以上且0. 98以下為宜。
[0098] 在圖12的實(shí)驗中使用的鉆頭是工具直徑D為0· 3mm、槽長1為6. 5mm的與圖10的 No. 9形狀相同的鉆頭。在各樣本中，不僅對設(shè)置了硬質(zhì)覆膜的涂層鉆頭進(jìn)行了評價，而且對 無涂層鉆頭也進(jìn)行了評價。硬質(zhì)覆膜的膜厚TW為2.8μπι，使TW / TN變化。并且，使T2 / Τ1為0.65以上且0.75以下。
[0099] 根據(jù)上述鉆頭，將四張作為基材的「FR-4無鹵材料、厚度1.2mm、6層銅箔」重疊， 使用鋁板(厚度〇. 2mm)作為蓋板，使用電木板(厚度1. 5mm)作為墊板，在鉆頭(主軸）的轉(zhuǎn)速 為120krpm、進(jìn)給速度為3. 0m / min、主軸的上升速度為25. 4m / min的條件下，對每種規(guī) 格的鉆頭各10根進(jìn)行了鉆孔加工實(shí)驗。
[0100] 根據(jù)評價結(jié)果，能夠確認(rèn)，在TW / TN小的情況下，外周方向長度短的刃帶的覆膜 缺損明顯。并且，能夠確認(rèn)，在TW / TN大的情況下，外周方向長度短的刃帶的覆膜磨損明 顯。
[0101] 根據(jù)上述內(nèi)容，能夠確認(rèn)，TW / TN至少不優(yōu)選為0. 51以下或1. 17以上。
[0102] 在圖13的實(shí)驗中使用的鉆頭如下：工具直徑D為0· 1mm、槽長為2. 2mm的2刃2 槽鉆頭和1刃2槽鉆頭；工具直徑D為0. 2mm、槽長1為3. 5mm的1刃2槽鉆頭；工具直徑 D為0· 6mm、槽長1為8. 5mm的2刃2槽鉆頭和1刃2槽鉆頭；工具直徑D為1. 0mm、槽長1 為9. 0mm的2刃2槽鉆頭；以及工具直徑D為1. 1mm、槽長1為9. 0mm的2刃2槽鉆頭。在 刃部全部面上設(shè)置有硬質(zhì)覆膜。并且，在各樣本中，不僅對設(shè)置了硬質(zhì)覆膜的涂層鉆頭進(jìn)行 了評價，而且對無涂層鉆頭也進(jìn)行了評價。
[0103] 利用上述鉆頭，按照每種工具直徑D在下述條件下進(jìn)行了鉆孔加工實(shí)驗。
[0104] ?工具直徑 D :0· 1mm
[0105] 將三張作為基材的「無鹵材料、厚度0.4mm、2層銅箔」重疊，使用帶樹脂的鋁板(厚 度0. 1mm)作為蓋板，使用電木板(厚度1. 5mm)作為墊板，在鉆頭(主軸）的轉(zhuǎn)速為330krpm、 進(jìn)給速度為2.4m / min、主軸的上升速度為50.0m / min的條件下，對每種規(guī)格的鉆頭各 10根進(jìn)行6000次鉆孔加工。
[0106] ?工具直徑 D :0· 2_
[0107] 將兩張作為基材的「FR-4材料、厚度1. 2mm、6層銅箔」重疊，使用帶樹脂的鋁板(厚 度0· 17mm)作為蓋板，使用電木板(厚度1. 5mm)作為墊板，在鉆頭(主軸）的轉(zhuǎn)速為180krpm、 進(jìn)給速度為2.4m / min、主軸的上升速度為25. 4m / min的條件下，用各10根鉆頭進(jìn)行 3000次鉆孔加工。
[0108] ?工具直徑 D :0· 6_
[0109] 將三張作為基材的「FR-4材料、厚度1. 6mm、6層銅箔」重疊，使用鋁板(厚度0· 2mm) 作為蓋板，使用電木板(厚度1. 5_)作為墊板，在鉆頭(主軸）的轉(zhuǎn)速為75krpm、進(jìn)給速度為 2.05m / min、主軸的上升速度為25. 4m / min的條件下，對每種規(guī)格的鉆頭各10根進(jìn)行 2400次鉆孔加工。
[0110] ?工具直徑 D:1.0_
[0111] 將三張作為基材的「FR-4材料、厚度1.5mm、4層銅箔」重疊，使用鋁板(厚度 0· 15mm)作為蓋板，使用電木板(厚度1. 5mm)作為墊板，在鉆頭（主軸）的轉(zhuǎn)速為48krpm、進(jìn) 給速度為〇. 96m / min、主軸的上升速度為25. 4m / min的條件下，用各10根鉆頭進(jìn)行2000 次鉆孔加工。
[0112] ?工具直徑 D :1.1mm
[0113] 將三張作為基材的「FR-4材料、厚度1.6mm、2層銅箔」重疊，使用鋁板(厚度 0· 15mm)作為蓋板，使用電木板(厚度1. 5mm)作為墊板，在鉆頭（主軸）的轉(zhuǎn)速為48krpm、進(jìn) 給速度為〇. 96m / min、主軸的上升速度為25. 4m / min的條件下，用各10根鉆頭進(jìn)行2000 次鉆孔加工。
[0114] 根據(jù)評價結(jié)果，能夠確認(rèn)，在工具直徑D為0· 1mm或1. 1mm的鉆頭的情況下，硬質(zhì) 覆膜的耐磨耗效果小。
[0115] 根據(jù)上述內(nèi)容，能夠確認(rèn)，在工具直徑D為0· 2mm以上且1. 0mm以下的鉆頭的情況 下，特別發(fā)揮本發(fā)明的效果。
【權(quán)利要求】
1. 一種鉆孔工具，在工具主體的外周上形成有一個或多個從工具前端朝向基端側(cè)的螺 旋狀的切屑排出槽，其特征在于， 在從工具前端起沿軸向為工具直徑的1倍以下的范圍內(nèi)的刃帶滿足下面兩個條件： (1) 外周方向長度的合計為工具直徑的圓的圓周長度的20%以上且60%以下， (2) 在所述刃帶中，外周方向長度最長的刃帶的該外周方向長度為所述工具直徑的圓 的圓周長度的20%以上且50%以下， 而且，在所述刃帶上設(shè)有硬質(zhì)覆膜，該硬質(zhì)覆膜被設(shè)置成越靠工具前端側(cè)越厚。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的鉆孔工具，其特征在于， 所述刃帶的工具前端側(cè)位置的所述硬質(zhì)覆膜的膜厚T1、與所述刃帶的從工具前端起沿 軸向為工具直徑D的2倍或工具直徑的2倍以下的范圍內(nèi)的工具后端側(cè)位置的所述硬質(zhì)覆 膜的膜厚T2的比T2 / T1為0. 50以上且0. 98以下。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的鉆孔工具，其特征在于， 在所述硬質(zhì)覆膜中，作為金屬成分至少含有A1和Cr，作為非金屬成分至少含有N，從工 具前端起沿軸向為工具直徑的1倍以下的范圍內(nèi)的膜厚為1 μm以上且5 μ m以下。
4. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的鉆孔工具，其特征在于， 在所述硬質(zhì)覆膜中，作為金屬成分至少含有A1和Cr，作為非金屬成分至少含有N，從工 具前端起沿軸向為工具直徑的1倍以下的范圍內(nèi)的膜厚為1 μm以上且5 μ m以下。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的鉆孔工具，其特征在于， 切削刃為一個。
6. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的鉆孔工具，其特征在于， 切削刃為一個。
7. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的鉆孔工具，其特征在于， 切削刃為一個。
8. 根據(jù)權(quán)利要求4所述的鉆孔工具，其特征在于， 切削刃為一個。
9. 根據(jù)權(quán)利要求1?8中的任一項所述的鉆孔工具，其特征在于， 在工具前端面上未設(shè)置所述硬質(zhì)覆膜。
10. 根據(jù)權(quán)利要求1?8中的任一項所述的鉆孔工具，其特征在于， 在工具前端面和所述切屑排出槽的內(nèi)表面上未設(shè)置所述硬質(zhì)覆膜。
11. 根據(jù)權(quán)利要求1?8中的任一項所述的鉆孔工具，其特征在于， 在從工具前端起沿軸向為工具直徑的1倍以下的范圍內(nèi)存在多個所述刃帶，在該設(shè)置 有多個的刃帶中，設(shè)置于外周方向長度最長的刃帶上的所述硬質(zhì)覆膜的膜厚TW、與設(shè)置于 外周方向長度最短的刃帶上的所述硬質(zhì)覆膜的膜厚TN的比TW / TN為0. 60以上且0. 98 以下。
12. 根據(jù)權(quán)利要求9所述的鉆孔工具，其特征在于， 在從工具前端起沿軸向為工具直徑的1倍以下的范圍內(nèi)存在多個所述刃帶，在該設(shè)置 有多個的刃帶中，設(shè)置于外周方向長度最長的刃帶上的所述硬質(zhì)覆膜的膜厚TW、與設(shè)置于 外周方向長度最短的刃帶上的所述硬質(zhì)覆膜的膜厚TN的比TW / TN為0. 60以上且0. 98 以下。
13. 根據(jù)權(quán)利要求10所述的鉆孔工具，其特征在于， 在從工具前端起沿軸向為工具直徑的1倍以下的范圍內(nèi)存在多個所述刃帶，在該設(shè)置 有多個的刃帶中，設(shè)置于外周方向長度最長的刃帶上的所述硬質(zhì)覆膜的膜厚TW、與設(shè)置于 外周方向長度最短的刃帶上的所述硬質(zhì)覆膜的膜厚TN的比TW / TN為0. 60以上且0. 98 以下。
14. 根據(jù)權(quán)利要求11所述的鉆孔工具，其特征在于， 在從工具前端起沿軸向為工具直徑的1倍以下的范圍內(nèi)存在兩個所述刃帶。
15. 根據(jù)權(quán)利要求12所述的鉆孔工具，其特征在于， 在從工具前端起沿軸向為工具直徑的1倍以下的范圍內(nèi)存在兩個所述刃帶。
16. 根據(jù)權(quán)利要求13所述的鉆孔工具，其特征在于， 在從工具前端起沿軸向為工具直徑的1倍以下的范圍內(nèi)存在兩個所述刃帶。
17. 根據(jù)權(quán)利要求14所述的鉆孔工具，其特征在于， 工具直徑為〇. 2mm以上且1. 0mm以下，至少從前端到切屑排出槽后端部為含有WC和Co 的超硬合金制成的。
18. 根據(jù)權(quán)利要求15所述的鉆孔工具，其特征在于， 工具直徑為〇. 2mm以上且1. 0mm以下，至少從前端到切屑排出槽后端部為含有WC和Co 的超硬合金制成的。
19. 根據(jù)權(quán)利要求16所述的鉆孔工具，其特征在于， 工具直徑為〇. 2mm以上且1. 0mm以下，至少從前端到切屑排出槽后端部為含有WC和Co 的超硬合金制成的。
【文檔編號】B23B51/00GK104117715SQ201410054697
【公開日】2014年10月29日 申請日期:2014年2月18日 優(yōu)先權(quán)日:2013年4月25日
【發(fā)明者】佐藤彰, 星幸義, 伊藤長生, 和田慎吾, 橘幸太, 渡邊昌英 申請人:佑能工具株式會社