力制度和壓下規(guī)程下各機架的最佳流量分配值Wiy ; (g) 將所求出的最佳乳化液流量分配值Wiy，傳送到冷連軋機組的控制系統(tǒng)，實現(xiàn)3+2型 五機架冷連軋機組極薄帶軋制過程中乳化液流量綜合優(yōu)化分配。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的冷連軋機組極薄帶鋼軋制的乳化液流量綜合優(yōu)化方法，其特 征在于所述的步驟（a)包括以下步驟： (al)收集3+2型五機架冷連軋機組的設備參數(shù)，包括：機架1-5工作輥輥徑Diw、機架 4-5中間輥直徑Dim、機架1-5支撐輥直徑Dib、機架1-5工作輥輥型分布值AD wip機架4-5 中間輥輥型分布值Λ D_、機架1-5支撐輥輥型分布值Λ D_、機架1-5工作輥輥身長度Lwi、 機架4-5中間輥輥身長度Lmi、機架1-5支撐輥輥身長度L bi、機架1-5工作輥彎輥缸中心距 Iwi、機架4-5中間輥彎輥缸中心距Imi、機架1-5支撐輥壓下螺絲中心距Ibi ; (a2)收集3+2型五機架冷連軋機組的工藝特征參數(shù)，包括：機架1-5軋機許用最大軋 制壓力設定值Pimax、機架1-5軋機許用最大軋制功率設定值Fimax、機架1-5軋機許可最小乳 化液流量W imin、機架1-5軋機許可最大乳化液流量Wimax、乳化液系統(tǒng)所許可的最大流量Wmax、 臨界打滑因子Ψ'臨界熱滑傷指數(shù)f?'臨界振動系數(shù)Φ'安全系數(shù)Π ，機架1-3工作輥和 機架4-5中間輥許用最大竄動量δ imax、機架1-5工作輥最大正彎輥力私,_、機架1-5工作 輥最大負彎輥力、機架4-5中間輥最大正彎輥力、中間輥最大負彎輥力、 末機架允許的最大壓靠長度G、末機架出口允許最大板形值< β
3. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的冷連軋機組極薄帶鋼軋制的乳化液流量綜合優(yōu)化方法，其特 征在于所述的步驟（f)包括以下步驟： (Π )令過程變量kekfkfkfkfO,乳化液流量優(yōu)化分配目標函數(shù)初始值Ytl=I X IO8 ; (f2)根據(jù)軋機許可最小乳化液流量和流量搜索步長AW，搜索確定機架1的乳化液流 量W1=Wlmil^k1 · Δ W，其中，Wlmin為機架1軋機許可最小乳化液流量； (f3)計算出當前工藝潤滑制度下機架1的摩擦系數(shù)U1 ;并以入口張力為T。、出口張力 為T1、帶材初始強度σ s(l、加工硬化系數(shù)為ks、帶材的寬度B、機架1的入口厚度Iv機架1出 口厚度為V乳制速度為V 1作為初始條件，計算出機架1軋制壓力P1、乳制功率F1、打滑因 子V 1、滑傷指數(shù)fi、振動系數(shù)小丨；
IX ax (f4)判斷不等式 *=是否成立？如果不等式成立，轉(zhuǎn)入步驟（f5);如果不等式 不成立，轉(zhuǎn)入步驟（f27); (f5)根據(jù)軋機許可最小乳化液流量和流量搜索步長AW，搜索確定機架2的乳化液流 量W2=W2min+k2 · AW，其中，W2min為機架2軋機許可最小乳化液流量； (f6)計算出當前工藝潤滑制度下機架2的摩擦系數(shù)μ 2 ;并以入口張力為T1、出口張力 為T2、帶材初始強度σ s(l、加工硬化系數(shù)為ks、帶材的寬度Β、機架2的入口厚度Ii1、機架2出 口厚度為h 2、乳制速度為V2作為初始條件，計算出機架2軋制壓力P2、乳制功率F2、打滑因 子V 2、滑傷指數(shù)奶、振動系數(shù)Φ2 ; (f7)判斷不等式
是否成立？如果不等式成立，轉(zhuǎn)入步驟（f8);如果不等式 不成立，轉(zhuǎn)入步驟（f26); (f8)根據(jù)軋機許可最小乳化液流量和流量搜索步長AW，搜索確定機架3的乳化液流 量W3=W3min+k3 · Δ W，其中，W3min為機架3軋機許可最小乳化液流量； (f9)計算出當前工藝潤滑制度下機架3的摩擦系數(shù)μ 3 ;并以入口張力為T2、出口張力 為T3、帶材初始強度σ s(l、加工硬化系數(shù)為ks、帶材的寬度Β、機架3的入口厚度h2、機架3出 口厚度為V乳制速度為V 3作為初始條件，計算出機架3軋制壓力己、乳制功率&、打滑因 子V3、滑傷指數(shù)約、振動系數(shù)Φ 3 ; (HO)判斷不等式
是否成立？如果不等式成立，轉(zhuǎn)入步驟（Π 1);如果不等 式不成立，轉(zhuǎn)入步驟（f25); (Π 1)根據(jù)軋機許可最小乳化液流量和流量搜索步長AW，搜索確定機架4的乳化液流 量W4=W4min+k4 · Λ W，其中，W4min機架4軋機許可最小乳化液流量； (Π 2)計算出當前工藝潤滑制度下機架4的摩擦系數(shù)μ 4 ;并以入口張力為T3、出口張 力為T4、帶材初始強度σ s(l、加工硬化系數(shù)為ks、帶材的寬度Β、機架4的入口厚度h3、機架4 出口厚度為h 4、軋制速度為V4作為初始條件，計算出機架4軋制壓力P4、軋制功率F4、打滑 因子Ψ 4、滑傷指數(shù)W、振動系數(shù)Φ4; (Π 3)判斷不等式I
是否成立？如果不等式成立，轉(zhuǎn)入步驟（Π 4);如果不等 式不成立，轉(zhuǎn)入步驟（f24); (Π 4)根據(jù)軋機許可最小乳化液流量和流量搜索步長AW，搜索確定機架5的乳化液流 量W5=W5min+k5 · Λ W，其中，W5min為機架5軋機許可最小乳化液流量； (Π 5)判斷不等式
為各機架乳化液流量之和，Wmax為 乳化液系統(tǒng)所許可的最大流量；如果不等式成立，轉(zhuǎn)入步驟（Π 6);如果不等式不成立，則重 新分配流量，轉(zhuǎn)入步驟（f23); (Π 6)計算出當前工藝潤滑制度下機架5的摩擦系數(shù)μ 5 ;并以入口張力為T4、出口張 力為T5、帶材初始強度σ s(l、加工硬化系數(shù)為ks、帶材的寬度Β、機架5的入口厚度h4、機架5 出口厚度為h 5、軋制速度為V5作為初始條件，計算出機架5的軋制壓力P5、軋制功率F 5、打 滑因子Ψ5、滑傷指數(shù)終、振動系數(shù)Φ5; (Π 7)判斷不等式
是否成立？如果不等式成立，轉(zhuǎn)入步驟（Π 8);如果不等 式不成立，轉(zhuǎn)入步驟（f23); (Π 8)計算當前張力制度、壓下制度、工藝潤滑制度下，各機架工作輥的熱凸度ATDiw ; (Π 9)計算當前張力制度、壓下制度、工藝潤滑制度下，末機架的出口板形值〇y和末機 架壓靠段長度Ly ; (f20)判斷不等式
是否成立？如果不等式成立，則轉(zhuǎn)入步驟（m);如果不等 式不成立，則重新分配各機架乳化液流量，轉(zhuǎn)入步驟（f23 ); (f21)計算以打滑、熱滑傷、振動發(fā)生概率最小為目標的乳化液流量優(yōu)化的目標函數(shù)
其中α，β為加權(quán)系數(shù)，α =〇· 15~0· 35, β =0· 15~0· 35 ; (f22)判斷不等式Y(jié)Utl是否成立？如果不等式成立，令YfY、Wiy=Wi，轉(zhuǎn)入 (f23);如果不等式不成立，轉(zhuǎn)入（f23); (f23)判斷不等式W5〈W5max是否成立？如果成立,則令k5=k 5+l,轉(zhuǎn)入步驟（Π 4);如果不 成立，則轉(zhuǎn)入步驟（f24); (f24)判斷不等式W4〈W4max是否成立？如果成立,則令k4=k 4+l,轉(zhuǎn)入步驟（Π 1);如果不 成立，則轉(zhuǎn)入步驟（f25); (f25)判斷不等式W3〈W3max是否成立？如果成立,則令k3=k 3+l,轉(zhuǎn)入步驟（f8);如果不 成立，則轉(zhuǎn)入步驟（f26); (f26)判斷不等式W2〈W2max是否成立？如果成立,則令k2=k 2+l,轉(zhuǎn)入步驟（f5);如果不 成立，則轉(zhuǎn)入步驟（f27); (f27)判斷不等式W1Ilmax是否成立？如果成立,則令轉(zhuǎn)入步驟（f2);如果不 成立，則轉(zhuǎn)入步驟（g)。
【專利摘要】一種冷連軋機組極薄帶鋼軋制的乳化液流量綜合優(yōu)化方法，涉及專門適用于金屬軋機或其加工產(chǎn)品的控制設備或方法，尤其涉及一種冷連軋機組極薄料軋制過程綜合控制的乳化液流量綜合優(yōu)化，使用冷連軋機組控制系統(tǒng)現(xiàn)有的設備參數(shù)與工藝參數(shù)數(shù)據(jù)，定義同時考慮打滑、振動和熱滑傷，并兼顧板形和壓靠控制的乳化液流量綜合優(yōu)化的過程參數(shù)，確定當前張力制度和壓下規(guī)程下各機架的最佳流量分配值，通過計算機程序控制實現(xiàn)極薄帶鋼軋制的乳化液流量綜合優(yōu)化設定。本發(fā)明的方法對不同厚度的帶鋼，采用不同的乳化液流量制度，可以明顯減弱末機架振動現(xiàn)象，較大地提高穩(wěn)定軋制速度，從而在提高極薄帶鋼軋制產(chǎn)品質(zhì)量的同時，提高冷連軋機組的產(chǎn)能。
【IPC分類】B21B37-00
【公開號】CN104858241
【申請?zhí)枴緾N201410058091
【發(fā)明人】王康健, 鄭濤, 陳杰
【申請人】寶山鋼鐵股份有限公司
【公開日】2015年8月26日
【申請日】2014年2月20日