專利名稱：容器用的薄鋼板及其生產(chǎn)方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種薄鋼板和一種生產(chǎn)薄鋼板的方法，上述薄鋼板用作一種通過焊接生產(chǎn)的一種罐頭盒材料，而上述生產(chǎn)方法例如為生產(chǎn)三片式罐頭盒。也就是說，本發(fā)明提供一種在薄鋼板生產(chǎn)和罐頭盒生產(chǎn)領(lǐng)域中，供容器用的超薄材料，所述超薄材料可以高生產(chǎn)率生產(chǎn)，并且在焊縫處可成形性極好。
背景技術(shù)：
在飲料罐和食品罐頭等生產(chǎn)領(lǐng)域中采用一種容器，如通過焊接所形成的罐頭盒圓筒，并叫做三片式罐頭盒。將凸緣成形應(yīng)用于一個罐頭盒圓筒，供擴(kuò)大上述罐頭盒圓筒的開口，以便罐頭盒底部和罐頭盒頂部可以安裝到罐頭盒圓筒上，并且在這種情況下，要求焊縫具有極好的可成形性。此外，在一種大容器等的情況下，當(dāng)將一個金屬手柄安裝到容器上時，常常采用焊接，而有時在焊縫處的強(qiáng)度，尤其是疲勞強(qiáng)度是個問題。
與此同時，從降低成本的觀點(diǎn)來看，一種容器用的薄鋼板厚度已變得更薄，并且這導(dǎo)致薄鋼板的延性和疲勞性能變差。因此，也要求一種超薄鋼板在焊縫處的良好可成形性和高強(qiáng)度。另外，已經(jīng)冷軋到最終產(chǎn)品厚度的超薄鋼板在連續(xù)退火期間往往會產(chǎn)生翹曲，所述翹曲叫做熱翹曲，而上述翹曲造成很差的帶材穿料性能和明顯的生產(chǎn)率惡化。
為了解決上述問題，日本未經(jīng)審查的專利公開No.H3-257123和H2-118026及其它公開中公開了一種通過所謂二次冷軋(DR)法(doublereduced method)生產(chǎn)的DR材料，其中在退火期間加工一種具有比最終產(chǎn)品厚度厚的薄鋼板，并在退火之后通過二次冷軋法(secondarycold-rolling)得到最終產(chǎn)品的厚度。然而，在通過二次冷軋而變硬的薄鋼板中，由于在焊接過程中產(chǎn)生熱，所以通過材料的恢復(fù)(recovery)和再結(jié)晶而造成在焊縫處材料變軟，并因此，在焊縫附近的應(yīng)力集中增加，及可成形性及疲勞性能變差。
另外，日本未經(jīng)審查的專利公開No.H10-72640公開了一種通過增加溶質(zhì)N確保薄鋼板強(qiáng)度的方法，但是，用這種方法，在焊縫處的應(yīng)力集中過大，并因此焊縫處的可成形性和疲勞強(qiáng)度改善不足。
還有另外，日本未經(jīng)審查的專利公開No.H2-118028公開了一種通過減少溶質(zhì)C和N或是通過改善Lankford值改善凸緣可成形性的方法。另外，日本未經(jīng)審查的專利公開No.S63-89625公開了一種通過加入Nb和B精煉顆粒尺寸改善凸緣可成形性的技術(shù)。另外，日本未經(jīng)審查的專利公開No.S61-34159公開了一種通過精煉滲碳體改善凸緣可成形性的技術(shù)，及日本未經(jīng)審查的專利公開No.S63-310922公開了一種通過規(guī)定過時效熱處理的條件改善凸緣可成形性的技術(shù)。
在此期間，日本未經(jīng)審查的專利公開No.S63-317625公開了一種通過添加Ti、Nb和B避免焊縫裂縫并因此增加焊縫強(qiáng)度的技術(shù)，因焊接而在受熱影響區(qū)變軟方面，正如當(dāng)汽車用的薄鋼板經(jīng)受點(diǎn)焊時裂縫的原因一樣。然而，在一種超薄材料情況下，當(dāng)焊縫強(qiáng)度過大時，基底材料的裂縫變得很顯著，并且凸緣可成形性相當(dāng)差。
如上所述，凸緣可成形性改善的機(jī)制還不清楚，并因此采取了各種用于改善的措施，但這些措施未考慮一種超薄材料在退火爐中的穿料性能，并且僅僅加入Ti、Nb和B使薄鋼板的再結(jié)晶溫度變高，并使它必需升高退火溫度，因此，在退火爐中的帶材穿料性能顯著變差。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明鑒于上述情況而形成，本發(fā)明提供一種容器用的薄鋼板。本發(fā)明使得能用一種高生產(chǎn)率但在退火期間帶材穿料性能不變差的情況下生產(chǎn)供具有焊縫的容器用的超薄材料，以便在罐頭盒制造期間改善焊縫可成形性，并減少焊縫處的裂縫/裂紋，上述焊縫處的裂縫當(dāng)罐頭盒使用時是一個問題。
本發(fā)明是一種改善在罐頭盒形成期間焊縫處的凸緣可成形性和使用期間焊縫處疲勞強(qiáng)度的方法，所述方法通過適當(dāng)?shù)刂苽湟环N基底材料，以使在成形和使用期間往往會產(chǎn)生應(yīng)力集中的焊縫的材料質(zhì)量可以適用于本發(fā)明的目的。也就是說，本發(fā)明是一種方法，所述方法對一種加B的超低碳鋼，通過將各種氮化物形式調(diào)節(jié)在一個合適范圍內(nèi)和加入若干很少量的元素來進(jìn)一步改善性能。
更具體地說，本發(fā)明是一種在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，和一種生產(chǎn)薄鋼板的方法。本發(fā)明包括下列內(nèi)容(1)一種在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于含有，以質(zhì)量計，C0.0050％或低于0.0050％，N0.0060％或低于0.0060％，及B使B/N比可以在0.40-2.00范圍內(nèi)；及在鋼中所具有AlN和BN滿足下面的公式，(以AlN形態(tài)存在的N)/(以BN形態(tài)存在的N)≤0.40。
(2)按照上述項(xiàng)(1)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于還含有，以質(zhì)量計，Al0.040％或低于0.040％；和Al/B比為30或小于30。
(3)按照上述項(xiàng)(1)或(2)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于還含有，以質(zhì)量計，O(氧)0.0010-0.0070％。
(4)按照上述項(xiàng)(1)-(3)中任一項(xiàng)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于還含有，以質(zhì)量計，Si0.015-2.00％，Mn0.05-2.00％，和
P0.005-0.080％。
(5)按照上述項(xiàng)(1)-(4)中任一項(xiàng)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于還含有以質(zhì)量計，Ti0.010％或低于0.010％和Nb0.010％或低于0.010％。
(6)按照上述項(xiàng)(1)-(5)中任一項(xiàng)所述容器用的薄鋼板，其特征在于鋼中所包含的各硫化物滿足下面公式，(以Cu硫化物形態(tài)存在的S)/(以Mn硫化物形態(tài)存在的S)≤0.10。
(7)生產(chǎn)在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板方法，其特征在于當(dāng)用含有按照上述項(xiàng)(1)-(6)中任一項(xiàng)所述成分的鋼，按普通生產(chǎn)方法生產(chǎn)容器用的薄鋼板時，在熱軋時將板坯的再加熱溫度控制到1100℃或高于1100℃。
(8)生產(chǎn)在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板方法，其特征在于當(dāng)用含有按照上述項(xiàng)(1)-(6)中任一項(xiàng)所述成分的鋼，按普通生產(chǎn)方法生產(chǎn)容器用的薄鋼板時，在熱軋時將成卷溫度控制到730℃或低于730℃。
(9)生產(chǎn)在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板的方法，其特征在于當(dāng)用含有按照上述項(xiàng)(1)-(6)中任一項(xiàng)所述成分的鋼，按普通生產(chǎn)方法生產(chǎn)容器用的薄鋼板時，將冷軋之后的退火溫度控制到700℃或低于700℃。
(10)在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于含有，以質(zhì)量計，C0.0005-0.040％，Si0.002-0.50％，Mn0.03-2.00％，P0.002-0.080％，S0.0100-0.0600％，Al0.0010-0.0700％，和
N0.002 0-0.0300％；溶于薄鋼板中的N含量為20-300ppm；及其余部分由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。
(11)按照上述項(xiàng)(10)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于還含有，以質(zhì)量計，下列元素的其中一種或一種以上，Nb0.0005-0.0050％，Ti0.0005-0.0050％，和B0.0010％或低于0.0010％。
(12)按照上述項(xiàng)(10)或(11)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于還含有，以質(zhì)量計，O0.0015-0.0090％。
(13)按照上述項(xiàng)(10)-(12)中任一項(xiàng)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于還含有，以質(zhì)量計，下列元素的其中一種或一種以上，Cu0.0005-0.050％，Ni0.0005-0.100％，和Cr0.0005-0.100％。
(14)按照上述項(xiàng)(10)-(13)中任一項(xiàng)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于還含有，以質(zhì)量計，Sn0.0002-0.0050％。
(15)按照上述項(xiàng)(1)-(14)中任一項(xiàng)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于鋼中所含的硫化物滿足下列公式，(以Cu硫化物形態(tài)存在的S)/(以Mn硫化物形態(tài)存在的S)＜0.30。
(16)生產(chǎn)按照上述項(xiàng)(10)-(15)中任一項(xiàng)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板的方法，其特征在于在鋼水連鑄、熱軋、酸洗、冷軋和退火等方法之后，使薄鋼板在20％或低于20％的壓縮比下經(jīng)受一種二次冷軋。
(17)生產(chǎn)按照上述項(xiàng)(1)-(16)中任一項(xiàng)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板的方法，其特征在于在下述條件下開始熱軋，即在用連鑄鋼水法生產(chǎn)板坯之后和開始熱軋之間，在1000-1300℃的溫度范圍內(nèi)的熱歷史(heat history)滿足下面公式，溫度(℃)×?xí)r間(min)≤200,000。
(18)生產(chǎn)按照上述項(xiàng)(1)-(17)中任一項(xiàng)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的一種容器用的薄鋼板的方法，其特征在于在從精制熱軋開始到精制熱軋完成后成卷的這段時間里，通過將平均冷卻速率控制到30℃/sec或低于30℃/sec來熱軋薄鋼板。
附圖簡介

圖1是示出評估一條焊縫可加工性的方法的視圖；圖2是示出通過一種拉力試驗(yàn)評估一條焊縫的方法的視圖；圖3是示出評估一條焊縫的疲勞強(qiáng)度的方法的視圖；圖4是示出(以AlN形態(tài)存在的N)/(以BN形態(tài)存在的N)和可加工性之間關(guān)系的曲線；圖5是示出(以AlN形態(tài)存在的N)/(以BN形態(tài)存在的N)和疲勞強(qiáng)度之間關(guān)系的曲線。
具體實(shí)施例方式
實(shí)施例1下面將詳細(xì)說明按照權(quán)利要求1-9所述的本發(fā)明。
首先，下面將說明化學(xué)成分。在說明中，每種化學(xué)成分的量都用質(zhì)量％表示。
C含量從可加工性觀點(diǎn)來看一般優(yōu)選的是盡可能低，因此，將C含量的上限定在0.0050％。尤其是，當(dāng)要求具有低時效性能的良好延性時，通過將C含量下降到0.0015％或低于0.0015％可以顯著地改善該性能。然而，由于過度降低C含量不僅使成本增加，而且還使薄鋼板變軟，并因此使罐頭盒的強(qiáng)度降低，所以下限優(yōu)選的是0.0030％。
N是控制各種氮化物形成的重要元素，控制氮化物形成是本發(fā)明的重要要求。由于過高的N含量造成過多的氮化物形成，并因此不能達(dá)到本發(fā)明的目的，所以把N含量的上限定在0.0060％。當(dāng)加入B量比較少時，正如后面將要說明的，可能產(chǎn)生一個由殘留溶質(zhì)N所引起的時效性能的問題，并因此優(yōu)選的是將N含量控制到0.0030％或低于0.0030％，以便減少時效效應(yīng)。另外，如果通過充分應(yīng)用真空脫氣處理把N含量控制到0.0020％或更低，則抑制了各種氮化物的形成，并尤其是改善了可成形性。
加B作為本發(fā)明中的必需元素，因?yàn)楫?dāng)它適當(dāng)加入時，B影響各種氮化物的形成，改變在一焊縫的熱影響區(qū)的材料性能，降低薄鋼板的再結(jié)晶溫度，因此可以在較低的溫度下將一種薄鋼板退火，而結(jié)果，改善了在退火期間帶材的穿料性能。然而，過量添加B使焊縫過度變硬，因此可加工性變差，再結(jié)晶溫度升高而必需使退火溫度升高，結(jié)果，熱翹曲很容易產(chǎn)生。一個重點(diǎn)是B與N之比，B/N比設(shè)定在0.40-2.00，優(yōu)選的是0.60-1.40。
在本發(fā)明中的一個重要要求是控制氮化物的種類和量，在加入硼的超低碳鋼中，以AlN形態(tài)存在的N量與以BN形態(tài)存在的N量之比必須是0.40或低于0.40，優(yōu)選的是0.20或低于0.20。
這里，以AlN形態(tài)存在的N量是通過分析當(dāng)一種薄鋼板溶于碘酒溶液時殘?jiān)械腁l量和然后把整個Al量看作是AlN的組成成分計算N量所得到的一個值。同樣，以BN形態(tài)存在的N量是通過分析當(dāng)薄鋼板溶于碘酒溶液時殘?jiān)械腂量和然后把整個B量看作是NB的組成成分計算N量所得到的一個值。
如上所述，為了控制各種氮化物，加入的Al和B量、它們之間的比例、起各種氮化物沉淀核作用的氧化物，亦即鋼中的O含量、及所有生產(chǎn)方法中自始至終的熱歷史等都是重要的因素。通過將Al/B控制到30或低于30，優(yōu)選的是20或低于20，及將Al控制到0.040％或低于0.040％，優(yōu)選的是0.020％或低于0.020％，則當(dāng)?shù)锍恋頃r，鋼中過量存在的溶質(zhì)N與B結(jié)合比與Al結(jié)合更優(yōu)先，并且通過這樣做，可以按希望控制各氮化物的種類和量。
當(dāng)O含量是在0.0010-0.0070％范圍內(nèi)時，O對控制各種氮化物是有效的。原因可以認(rèn)為是鋼中O以含有Si、Al、Mn、和Fe的氧化物存在，并且當(dāng)存在的O量合適時，另一些微量元素如Ca、Mg等實(shí)際上起各種氮化物的沉淀核作用，并因此使理想的控制各種氮化物成為可能。然而，鋼中過量的O使各種氧化物變粗，起著加工過程中裂紋起源的作用，并因此使產(chǎn)品質(zhì)量顯著變差。因此，將O含量的上限定在0.0070％。
為了理想地控制如上所述各種氧化物的形成，或是通過調(diào)節(jié)基底薄鋼板的強(qiáng)度來改良可加工性和疲勞強(qiáng)度并因此減輕在焊縫附近的應(yīng)力集中，可以加入Si、Mn、P等。加入量分別設(shè)定在Si0.015-2.00％，Mn0.05-2.00％及P0.005-0.080％。當(dāng)加入量不在上述范圍內(nèi)時，各氧化物的形成改變，或者焊縫異常變軟或變硬，并因此，不能得到所希望的性能。
規(guī)定Ti和Nb的上限在本發(fā)明中也是重要的要求，當(dāng)在煉鋼過程中由于加入廢料等而在鋼中包括或不可避免地包含拉拔成型等工序時，加入Ti和Nb用于改良可拉拔性。因此，每種元素的含量定在0.010％或低于0.010％。當(dāng)每種元素含量超過上限時，薄鋼板中的再結(jié)晶溫度升高，在退火過程中帶材穿料性能顯著變差，晶體結(jié)構(gòu)由于焊縫附近熱的影響而格外變粗和變軟，應(yīng)力集中在上述部分處加速，而結(jié)果，可成形性和疲勞強(qiáng)度有時變差。
另外，關(guān)于鋼中的各種硫化物，抑制Cu硫化物形成也是重要的。一般地，鋼中S對熱軋性能來說必需以硫化物形式固定，并因此在本發(fā)明中優(yōu)先的是將S以MnS形態(tài)固定。
在本發(fā)明中，(以Cu硫化物形態(tài)存在的S)/(以MnS狀態(tài)存在的S)比值定在0.10或低于0.10。原因是Cu硫化物的精細(xì)沉淀不僅使薄鋼板的再結(jié)晶溫度升高，而且還使與B和Al的氮化物的復(fù)雜沉淀物形成，并因此形成不希望有的氮化物。
這里，(以Cu硫化物形態(tài)存在的S)是通過定量測定電解提取薄鋼板所得到的殘?jiān)蠧u量，和然后用公式Cu/S＝2/1將Cu量轉(zhuǎn)換成S量所得到的值，而(以Mn硫化物形態(tài)存在的S)是通過定量測定電解提取薄鋼板所得到的殘?jiān)蠱n量，和然后用公式Mn/S＝1/1將Mn量轉(zhuǎn)換成S量所得到的值。
在本發(fā)明中的生產(chǎn)方法包括一般應(yīng)用的熱軋、成卷、酸洗、冷軋、退火和光整冷軋等。
關(guān)于生產(chǎn)方法中的熱歷史，板坯再加熱溫度、熱軋期間的成卷溫度及冷軋之后的退火溫度的影響是主要的，并且通過把在熱軋期間板坯再加熱溫度限制到1100℃或高于1100℃，把熱軋期間成卷溫度限制到730℃或低于730℃及把冷軋之后的退火溫度限制到700℃或低于700℃，可以進(jìn)一步改善焊縫的可加工性和疲勞強(qiáng)度。盡管原因還不清楚，但一般認(rèn)為，形成氮化物或除了氮化物之外的沉淀物影響上述改善。
通過把冷軋之后的退火溫度限制到700℃或低于700℃，抑制了熱翹曲的發(fā)生，并因此改善了退火過程中的帶材穿料性能，并因此工業(yè)意義相當(dāng)大。
如上所述，盡管通過控制形成氮化物改善焊縫處的可加工性和疲勞強(qiáng)度的機(jī)制還沒有弄清楚，但作為一種現(xiàn)象，適當(dāng)?shù)卣{(diào)節(jié)了焊縫處及其附近受熱影響區(qū)處的材料硬度，并且，通過這樣做，減少了對上述各部分的應(yīng)力集中和能得到一種所希望的硬度。在焊縫處及其附近，各種氮化物由于在焊接過程中溫度升高而溶解，并且硬度由精細(xì)氮化物決定，其中溶質(zhì)N和溶質(zhì)B二者仍然沒有完全溶解，并且在冷卻期間精細(xì)氮化物再次沉淀。因此，為了得到理想的和優(yōu)選的溶質(zhì)N、溶質(zhì)B和氮化物形式，必須如本發(fā)明所規(guī)定的，在焊接之前事先控制鋼中的各種氮化物形成。
在容器用的薄鋼板生產(chǎn)中，有某些情況下采用一種鋼板，所述鋼板在退火之后經(jīng)受2次冷軋(2CR)軋制用于確保容器的強(qiáng)度并通過加工硬化進(jìn)行硬化。而且在這種薄鋼板中，通過本發(fā)明也可以得到改善焊縫處可加工性和疲勞強(qiáng)度的效果。另外，在加入各種元素用于改善耐腐蝕性和其它性能的情況下，本發(fā)明的效果也不失去。
即使當(dāng)為了改善一些在本發(fā)明說明中未涉及到的性能，如一種鋼板的包括可拉拔性和二次可加工性的可加工性和耐腐蝕性、每個過程中的帶材穿料性能等而含有Sn、W、Mo、Ca、Cr、Ni、V、Sb等元素時，本發(fā)明的效果一點(diǎn)也不失去。然而，當(dāng)這些元素過量加入時，在退火期間的帶材穿料性能由于再結(jié)晶溫度的升高而變壞，因此優(yōu)選的是把每種元素的量控制到0.10％或低于0.10％，及把各元素的總量控制到0.50％或低于0.50％。
按照本發(fā)明所述的薄鋼板一般用作經(jīng)過表面處理的薄鋼板的基材，并且在該種情況下，本發(fā)明的效果一點(diǎn)也不因表面處理受到損害。當(dāng)對一個罐頭盒進(jìn)行表面處理時，采取用錫、鉻(無錫)、鎳、鋅、鋁等處理。另外，當(dāng)一種層壓式薄鋼板的基材用一種最近已開始使用的有機(jī)薄膜覆蓋時，也可以采用按照本發(fā)明所述的薄鋼板而同時不損害本發(fā)明的效果。
實(shí)施例2下面將詳細(xì)說明按照權(quán)利要求10-16所述的本發(fā)明。
首先，下面將說明化學(xué)成分。在說明中，每種化學(xué)成分的量都用質(zhì)量％表示。
C，當(dāng)量超過0.040％時，使各種碳化物變粗，并起在焊縫附近應(yīng)力發(fā)生集中的部位處斷裂起源的作用。另一方面，過分降低C含量會使成本增加，因此把下限定在0.0005％。
從耐腐蝕性觀點(diǎn)來看，Si一般優(yōu)選的是盡可能低。然而，當(dāng)把一種薄鋼板施加到其表面涂裝一種樹脂薄膜的、并且最近對其需求日益增加的所謂的層壓式薄鋼板上時，從抑制耐腐蝕性變差和抑制焊縫處應(yīng)力集中的觀點(diǎn)來看，Si含量優(yōu)選的是高。另一方面，如后面將要說明的，過分減少Si含量使得難以理想地控制各種氧化物形成，因此把Si含量定在0.002-0.5％。
Mn具有與Si相同的作用，并且最合適的范圍定為0.03-2.00％，優(yōu)選的是0.05-1.00％。
從焊縫處的耐腐蝕性和應(yīng)力集中的觀點(diǎn)來看，P(含量)優(yōu)選的是盡可能低。然而，P是以低成本調(diào)節(jié)薄鋼板強(qiáng)度的一種有用元素。P含量的調(diào)節(jié)范圍定在0.002-0.080％，優(yōu)選的是0.002-0.030％。
S通過與鋼中的Mn、Cu、Ti等結(jié)合形成硫化物。S是本發(fā)明中一種必需而重要的元素，用于通過在鋼中有合適量的硫化物存在而減少焊縫處的應(yīng)力集中。為了得到本發(fā)明的效果，需要S含量為至少0.0100％。然而，過量的S含量有時使各硫化物變粗并起斷裂起源的作用，因此把S含量的上限定在0.0600％。
Al當(dāng)與氧量相比太低時，會使煉鋼過程中脫氧作用不充分，這在后面將要說明。另一方面，當(dāng)Al量過高時，不僅溶質(zhì)N得不到確保，而且大量形成精細(xì)AlN，并且薄鋼板的再結(jié)晶溫度升高，這造成在退火過程中帶材穿料性能顯著變差。因此，把Al含量確定在0.0010-0.0700％范圍內(nèi)。
N是用于控制溶質(zhì)N的一種重要元素，上述控制溶質(zhì)N是本發(fā)明中的重要要求之一。由于加N量太低時本發(fā)明的效果變得不充分，所以N加入0.0020％或高于0.0020％。另一方面，當(dāng)大量含N時，即使Al含量低時也產(chǎn)生大量的Fe氮化物，并且它們起焊縫處斷裂起源的作用。因此，把N的上限定在0.0300％。這里，關(guān)于加N的方法，N可以通過在熔化鋼的階段處加N，就象把它加到規(guī)整的薄鋼板上那樣，或者是通過在薄鋼板的熱處理時于含氨的氣氛中加N，也就是說通過氮化來加入N。
溶質(zhì)N量通過從鋼中總N量減去沉淀的N量計算得到，上述沉淀的N量可以通過用一種將鋼溶于溴的酯溶液(bromine ester solution)中的方法測定。當(dāng)溶質(zhì)N量小時，不能抑制焊縫附近的軟化，而相反，當(dāng)溶質(zhì)N過量時，時效變大和延性變差。因此，將溶質(zhì)N的量限制在20-300ppm范圍內(nèi)。
因?yàn)镹b、Ti和B通過與N化合形成沉淀物，和另外Ti通過與S結(jié)合形成沉淀物，所以加入微量上述各元素對控制溶質(zhì)N和硫化物形成有效地起作用，并使本發(fā)明的效果更明顯。另一方面，當(dāng)加入量過大時，則溶質(zhì)N和硫化物的形成變得不理想，并因此，不理想的是，不僅本發(fā)明的效果往往會受到損害，而且薄鋼板的再結(jié)晶溫度升高和退火期間帶材穿料性能變差。上述各元素的理想范圍如下Nb0.0005-0.0050％，Ti0.0005-0.0050％和B0.0010％或低于0.0010％。
O是用于合適地控制各種氧化物形成的一種重要元素，控制氧化物形成是本發(fā)明的重要因素之一。當(dāng)O含量太少時，用于抑制由于焊接發(fā)熱所引起的材料變軟的各氧化物量不足，并因此不能得到足夠的效果。另一方面，當(dāng)O含量過高時，氧化物變成在成形期間斷裂的起源。因此，當(dāng)加入O時，把含量范圍確定為0.0015-0.0090％，優(yōu)選的是0.0030-0.0090％。
盡管為什么氧量在本發(fā)明中產(chǎn)生顯著效果的原因還沒有確定，但可以認(rèn)為，精細(xì)氧化物在焊接期間的高溫范圍內(nèi)抑制晶粒生長，精細(xì)氧化物本身在如焊縫附近得到的這種溫度升高情況下并不改變它們的形式，并因此保持抑制變軟的效果。實(shí)際上，對Fe、Al、Si和Mn的氧化物大小、數(shù)量和密度的規(guī)定變得很重要，并且就把Al、Si、Mn和O的含量控制在本發(fā)明所規(guī)定的范圍內(nèi)來說，只要采用常用的生產(chǎn)條件，就可以理想地控制各種氧化物的形成，并可以得到優(yōu)選的效果。
Cu、Ni和Cr具有改善薄鋼板耐腐蝕性及還有抑制在焊接期間材料變軟的功能，因此在必要時加入這些元素。因?yàn)檫^量加入這些元素引起材料的延性變差，所以優(yōu)選的是，當(dāng)加入這些元素時，把它們控制在下列范圍內(nèi)Cu0.0005-0.050％，Ni0.0005-0.10％，和Cr0.0005-0.100％。
Sn是一種一般在晶界處偏析的元素。因?yàn)镾n具有抑制由于焊接期間發(fā)熱所引起的異常晶粒生長并因此抑制材料軟化的效果，所以在鋼中可以含有這種元素。因?yàn)檫^量加入Sn使延性變差，所以優(yōu)選的是，當(dāng)加入Sn時，把該元素控制在0.0002-0.0050％范圍內(nèi)。
在按照本發(fā)明所述的薄鋼板中，通過合適地控制各種硫化物形成，可以抑制焊縫的變軟，并因此可以得到理想的性能。盡管各種硫化物的大小、數(shù)量和密度等可以規(guī)定，但在本發(fā)明中，鋼中的各硫化物是通過公式(以Cu硫化物形態(tài)存在的S)/(以Mn硫化物形態(tài)存在的S)＜0.30進(jìn)行調(diào)整。盡管上述效果的原因不清楚，但可以估計，因?yàn)樵诟邷叵翪uS穩(wěn)定性不如MnS，所以在焊接期間溫度升高的情況下，CuS溶解或變粗，并且抑制材料變軟的效果往往會失去。
這里，(以Cu硫化物形態(tài)存在的S)是一個通過定量測定由電解提取薄鋼板所得的殘?jiān)蠧u量，和然后用原子比Cu/S＝2/1將Cu量轉(zhuǎn)換成S量得到的值，而(以Mn硫化物形態(tài)存在的S)是一個通過定量測定由電解提取薄鋼板所得的殘?jiān)蠱n量，和然后用原子比Mn/S＝1/1將Mn量轉(zhuǎn)換成S量得到的值。
滿足公式(以Cu硫化物形態(tài)存在的S)/(以Mn硫化物形態(tài)存在的S)＜0.30的方法沒有特別地加以限制，并且，它可以例如通過規(guī)定各化學(xué)成分，特別是Mn和Cu之間的比例達(dá)到。另外，它可以通過控制熱軋條件，尤其是進(jìn)入熱軋和開始成卷之間的平均冷卻速率(例如，將冷卻速率控制到10-50℃/sec等)，或是通過它們的一種組合得到。
按照本發(fā)明所述的鋼通過下列方法生產(chǎn)將鋼水連鑄，熱軋，酸洗，冷軋，退火，并在此之后，進(jìn)行二次冷軋以用于控制薄鋼板的形狀或材料性能。這里，在薄鋼板于二次冷軋時經(jīng)受高壓縮比的情況下，亦即薄鋼板通過加工變硬效應(yīng)變硬的情況下，材料性能在焊縫附近由于焊接期間溫度升高而很容易恢復(fù)，并且薄鋼板往往會變軟。因此，壓縮比優(yōu)選地為20％或低于20％。
即使當(dāng)為了改善在本發(fā)明說明中未涉及的一些性能，如薄鋼板的包括可拉拔性和二次可加工性的可加工性和耐腐蝕性，及每一過程中的帶材穿料性能等，而包含W、Mo、Ca、V、Sb等元素時，本發(fā)明的效果一點(diǎn)也不會失去。
按照本發(fā)明所述的薄鋼板一般用作經(jīng)過表面處理的薄鋼板基材，并且在這種情況下，本發(fā)明的效果一點(diǎn)也不會由于表面處理而受到損害。作為用于一種罐頭盒的表面處理，采用通過錫，鉻(無錫)、鎳、鋅、鋁等處理。另外，作為一種最近已經(jīng)使用的被有機(jī)薄膜覆蓋的層壓式薄鋼板的基材，可以采用按照本發(fā)明所述的薄鋼板，而同時不損害本發(fā)明的效果。
下面將詳細(xì)說明按照權(quán)利要求17和18所述的本發(fā)明。
按照本發(fā)明所述的一種鋼，其特征在于將第二相分散在一個基相中，上述第二相由氧化物、氮化物、硫化物等構(gòu)成，而上述基相主要由Fe構(gòu)成，并且，為了得到本發(fā)明的效果，它們的形成必須適當(dāng)?shù)乜刂啤楸?，特別有效的是在熱軋過程之前控制熱歷史。作為一個例子，優(yōu)選的是通過下述方法進(jìn)行熱軋?jiān)谙率鰲l件下開始熱軋，即在用連鑄鋼水生產(chǎn)板坯之后和開始熱軋之前，在1000-1300℃溫度范圍內(nèi)的熱歷史滿足公式溫度(℃)×?xí)r間(min)≤200000，及從開始精制熱軋到完成精制熱軋之后成卷的這段時間里將平均冷卻速率控制到30℃/sec或低于30℃/sec。盡管原因不清楚，但可以認(rèn)為，當(dāng)薄鋼板在高溫下保持長時間時，各種硫化物和氮化物變粗，并作為第二相以極大的尺寸分散，尤其是，使氧化物起它們的沉淀核的作用，并且通過這樣做，減少了抑制在焊接期間由于熱影響而引起的薄鋼板變軟的效果。一般，在精制熱軋之后于約1000℃或低于1000℃的溫度范圍內(nèi)，冷卻速率過高不是優(yōu)選的。可以認(rèn)為，這是由于當(dāng)在上述溫度范圍內(nèi)冷卻速率高時，當(dāng)以前溶解的N和S以氮化物和硫化物形態(tài)沉淀時，氮化物和硫化物的大小變得很細(xì)，它們甚至由于焊接一個產(chǎn)品薄板期間的熱而溶解，并且抑制材料變軟的效果往往消失。尤其是，當(dāng)在這一階段冷卻速率高時，S往往形成Cu硫化物，并因此在焊接期間抗熱穩(wěn)定性進(jìn)一步減少。考慮到上述情況，作為一種控制各種硫化物和氮化物成為合適形狀的方法，推薦在通過在下述條件下開始熱軋實(shí)施熱軋的方法在通過連鑄鋼水生產(chǎn)板坯之后和在開始熱軋之前，于1000-1300℃的溫度范圍內(nèi)的熱歷史滿足公式溫度(℃)×?xí)r間(min)≤200000，并在從精制熱軋開始到完成精制熱軋之后成卷的這段時間里將平均冷卻速率控制到30℃/sec或低于30℃/sec。這里，控制在用連鑄鋼水生產(chǎn)板坯之后和開始熱軋之前在1000-1300℃溫度范圍內(nèi)的熱歷史以便滿足公式溫度(℃)×?xí)r間(min)≤200000的方法，包括所謂的直接軋制(CC-CR)，其中熱軋是在鑄造之后不在再加熱爐等中均熱板坯的情況下開始，和所謂的薄坯連鑄，其中通過將鑄坯的厚度制薄簡化或消除熱軋法。
例1如圖1所示，通過用縫焊法焊接一個四邊形薄鋼板，并通過沿著焊縫的連接使上述四邊形薄鋼板形成一種圓筒形狀，就象在制造一種標(biāo)準(zhǔn)的三片式飲料罐頭的罐頭盒圓筒的情況那樣，通過將一個錐形模推入開口使該開口擴(kuò)大，用下面公式計算直到在開口端處產(chǎn)生裂紋時的變形量，來評估焊縫的可加工性；{(產(chǎn)生裂紋處的直徑)-(初始直徑)}/(初始直徑)(1)如圖2所示，通過在剛好比產(chǎn)生焊疤的電流稍低的焊接電流下用點(diǎn)焊法焊接兩塊四邊形薄鋼板，并在張力試驗(yàn)下測量最大載荷，來評估焊縫的強(qiáng)度。
如圖3所示，通過從如圖1所示形成的焊接式圓筒形罐頭盒圓筒中切下一個寬度為20mm的長條，所述長條在中央部分處具有焊縫，并通過一側(cè)振蕩使該長條經(jīng)受疲勞張力試驗(yàn)，并測量它能承受一千萬次循環(huán)時的最大載荷，來評估焊縫的疲勞強(qiáng)度。
熱翹曲是通過當(dāng)具有相同厚度和寬度的冷軋卷材在再結(jié)晶溫度+40℃的溫度下穿過相同退火作業(yè)線時，是否發(fā)生熱翹曲進(jìn)行判斷，結(jié)果用記號表示，○不發(fā)生；△發(fā)生一點(diǎn)兒和×經(jīng)常發(fā)生。
通過綜合判斷上述4個評估項(xiàng)目來評估本發(fā)明的效果，并用記號表示，◎極好(本發(fā)明的鋼)，○良好(本發(fā)明的鋼)；△在某些評估項(xiàng)目上良好(本發(fā)明的鋼)；×普通水平(對照鋼)。
例1-1將具有表1中所列化學(xué)成分的鋼鑄成厚度為250mm的板坯，然后在1150℃的板坯再加熱溫度和650℃的成卷溫度下生產(chǎn)厚度為2.0mm的熱軋薄鋼板，和然后通過酸洗、在92％的壓縮比下冷軋，于680℃下退火1min等方法生產(chǎn)厚度為0.16mm的薄鋼板，及然后在3％的壓縮比下光整冷軋，并評估所生產(chǎn)的薄鋼板。
正如從表2可清楚看出的，在本發(fā)明規(guī)定范圍內(nèi)所生產(chǎn)的鋼，在所有評估項(xiàng)目如可加工性、焊縫的強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度及抗熱翹曲性方面都顯示出極好的性能。
例1-2評估如表3所示具有各種不同Ti和Nb量的鋼。生產(chǎn)條件與例1的那些生產(chǎn)條件相同。
正如從表4可清楚看出的，在優(yōu)選范圍內(nèi)所生產(chǎn)的鋼，在所有評估項(xiàng)目如可加工性、焊縫的強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度及抗熱翹曲性方面都顯示出極好的性能。
例1-3評估如表5中所示的具有各種不同的CuS與MnS之比的鋼。生產(chǎn)條件與例1的那些生產(chǎn)條件相同。
如從表6中清楚看出的，在優(yōu)選范圍內(nèi)所生產(chǎn)的鋼，在所有評估項(xiàng)目如可加工性，焊縫的強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度及抗熱翹曲性方面都顯示出極好的性能。
例1-4評估在熱軋時和熱軋后不同條件下生產(chǎn)的鋼。除了板坯再加熱溫度和熱軋時的成卷溫度和冷軋后的退火溫度之外，其余生產(chǎn)條件與例1的那些生產(chǎn)條件相同。結(jié)果在圖4和5中示出。
圖4示出(以AlN形態(tài)存在的N)/(以BN形態(tài)存在的N)與可加工性之間的關(guān)系，而圖5示出(以AlN形態(tài)存在的N)/(以BN形態(tài)存在的N)與疲勞強(qiáng)度之間的關(guān)系。
在這些圖中的生產(chǎn)條件1和2如下生產(chǎn)條件1板坯再加熱溫度＞1100℃，或成卷溫度＜730℃，或退火溫度＜700℃，生產(chǎn)條件2板坯再加熱溫度＜1100℃，和成卷溫度＞730℃，
及退火溫度＞700℃。
正如從圖4和45可清楚看出的，在各優(yōu)選范圍內(nèi)生產(chǎn)的鋼，在焊縫的加工性和疲勞強(qiáng)度方面顯示出極好的性能。
如上所述，通過本發(fā)明，能夠減少由焊接所引起的較差可成形性及利用具有焊縫的罐頭盒過程中的斷裂。另外，因?yàn)榘凑毡景l(fā)明所述的鋼即使在比普通退火溫度低的退火溫度下也具有極好的性能，所以可以避免熱翹曲的發(fā)生，并可以高效生產(chǎn)容器用的超薄材料。
表1

*1(以AlN形態(tài)存在的N)/(以BN形態(tài)存在的N)表2

*1在1000-1300℃溫度范圍內(nèi)直至熱軋開始的熱歷史溫度(℃)×?xí)r間(min)/10,000*2從精制熱軋開始到完成精制熱軋后成卷這段時間的平均冷卻速率℃/sec
表3

*1(以AlN形態(tài)存在的N)/(以BN形態(tài)存在的N)表4

*1在1000-1300℃范圍內(nèi)直至熱軋開始的熱歷史溫度(℃)×?xí)r間(min)/10,000*2從精制熱軋開始到完成精制熱軋后成卷這段時間的平均冷卻速率℃/sec
表5

*1(以AlN形態(tài)存在的N)/(以BN形態(tài)存在的N)*2(以Cu硫化物形態(tài)存在的S)/(以Mn硫化物形態(tài)存在的S)表6

*1在1000-1300℃范圍內(nèi)直至熱軋開始的熱歷史溫度(℃)×?xí)r間(min)/10,000*2從精制熱軋開始到完成精制熱軋后成卷這段時間的平均冷卻速率℃/sec
例2如圖1所示，通過用縫焊法將一個四方形薄鋼板形成一種圓筒形狀，正如在制造一種普通的三片式飲料罐頭盒的罐頭盒圓筒的情況那樣，通過將一個錐形模推入開口來使該開口擴(kuò)大，并用下面公式計算在開口端發(fā)生裂紋之前的變形量，來評估一個焊縫的可加工性；{(產(chǎn)生裂紋處的直徑)-初始直徑}/(初始直徑) (1)如圖2所示，通過在比產(chǎn)生焊疤的電流剛好稍低的焊接電流下用點(diǎn)焊法焊接兩個四邊形薄鋼板，并在張力試驗(yàn)下測量最大載荷，來評估焊縫的強(qiáng)度。
如圖3所示，通過從如圖6所示形成的焊接式圓筒形罐頭盒圓筒切下一個20mm寬的長條，所述長條在中心具有一個焊縫，使長條在一側(cè)振蕩時經(jīng)受一疲勞張力試驗(yàn)，并測量它能承受一千萬次循環(huán)時的最大載荷，來評估焊縫的疲勞強(qiáng)度。
熱翹曲是通過使具有相同厚度和寬度的冷軋卷材穿過在再結(jié)晶溫度+40℃的溫度下穿過相同退火作業(yè)線時是否發(fā)生熱翹曲進(jìn)行判斷，并且結(jié)果用記號表示，○不發(fā)生，△發(fā)生一點(diǎn)兒及×經(jīng)常發(fā)生。
通過綜合判斷上述4個評估項(xiàng)目評估本發(fā)明的效果，并用記號表示，◎極好(本發(fā)明的鋼)，○良好(本發(fā)明的鋼)，△在某些評估項(xiàng)目上良好(本發(fā)明的鋼)和×普通水平(對照鋼)。
具體例5將具有表7所示化學(xué)成分的鋼鑄成厚度為250mm的板坯，然后在1150℃的板坯再加熱溫度和520-730℃的成卷溫度下生產(chǎn)厚度為2.2mm的熱軋薄鋼板，和然后通過酸洗，在92％的壓縮比下冷軋，于660-720℃下退火1min，及在10％的壓縮比下軋制等方法生產(chǎn)厚度為0.16mm的薄鋼板，并評估所生產(chǎn)的薄鋼板，結(jié)果示于表8中。
正如從表8可清楚看出的，在本發(fā)明規(guī)定的范圍內(nèi)所生產(chǎn)的鋼，在所有評估項(xiàng)目如可加工性、焊縫的強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度及抗熱翹曲性方面都顯示出極好的性能。
表7

表8

*1 在1000-1300℃溫度范圍內(nèi)直至熱軋開始的熱歷史溫度(℃)×?xí)r間(min)/10,000*2 在從精制熱軋開始到完成精制熱軋后成卷這段時間的平均冷卻速率℃/sec
具體例6評估具有如表9所示不同O量的鋼。生產(chǎn)條件與例1的那些生產(chǎn)條件相同。結(jié)果示于表10中。
如從表10可清楚看出的，在各優(yōu)選范圍內(nèi)所生產(chǎn)的鋼，在所有評估項(xiàng)目如可加工性、焊縫的強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度及抗熱翹曲性方面都具有極好的性能。
表9

表10

*1 在1000-1300℃溫度范圍內(nèi)直至熱軋開始的熱歷史溫度(℃)×?xí)r間(min)/10,000*2 從精制熱軋開始到完成精制熱軋后成卷這段時間的平均冷卻速率℃/sec
具體例7評估具有如表11所示各種不同Cu量的鋼。生產(chǎn)條件與例1的那些生產(chǎn)條件相同。結(jié)果示于表12中。
正如從表12可清楚看出的，在各優(yōu)選范圍內(nèi)所生產(chǎn)的鋼，在所有評估項(xiàng)目如可加工性、焊縫的強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度及抗熱翹曲性方面都顯示出極好的性能。
表11

*1 (以Cu硫化物形態(tài)存在的S)/(以Mn硫化物形態(tài)存在的S)表12

*1在1000-1300℃溫度范圍內(nèi)直至熱軋開始的熱歷史溫度(℃)×?xí)r間(min)/10,000*2從精制熱軋開始到完成精制熱軋后成卷這段時間的平均冷卻速率℃/sec
如上所述，通過本發(fā)明，能夠減少由焊接所引起的較差可成形性及利用具有焊縫的罐頭盒過程中的斷裂。另外，因?yàn)榘凑毡景l(fā)明所述的鋼即使在比普通退火溫度低的退火溫度下也具有極好的性能，所以可以避免熱翹曲的發(fā)生，并可以高效生產(chǎn)容器用的超薄材料。
權(quán)利要求
1.一種在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于含有，以質(zhì)量計，C0.0050％或低于0.0050％，N0.0060％或低于0.0060％，及B使B/N比可以在0.40-2.00范圍內(nèi)；并且在鋼中具有AlN和BN滿足下面的公式，(以AlN形態(tài)存在的N)/(以BN形態(tài)存在的N)≤0.40
2.一種按照權(quán)利要求1所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于還含有，以質(zhì)量計，Al0.040％或低于0.040％；和Al/B比為30或小于30。
3.一種按照權(quán)利要求1或2所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于還含有，以質(zhì)量計，O0.0010-0.0070％。
4.一種按照權(quán)利要求1-3中任一項(xiàng)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于還含有，以質(zhì)量計，Si0.015-2.00％，Mn0.05-2.00％，及P0.005-0.080％。
5.一種按照上述權(quán)利要求1-4中任一項(xiàng)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于還含有以質(zhì)量計，Ti0.010％或低于0.010％，及Nb0.010％或低于0.010％。
6.一種按照上述權(quán)利要求1-5中任一項(xiàng)所述的容器用的薄鋼板，其特征在于鋼中所含的硫化物滿足下面公式，(以Cu硫化物形態(tài)存在的S)/(以Mn硫化物形態(tài)存在的S)≤0.10。
7.一種生產(chǎn)在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板的方法，其特征在于當(dāng)容器用的薄鋼板利用含有按照權(quán)利要求1-6中任一項(xiàng)所述成分的一種鋼以普通生產(chǎn)方法生產(chǎn)時，在熱軋時將板坯的再加熱溫度控制到1100℃或高于1100℃。
8.一種生產(chǎn)在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板的方法，其特征在于當(dāng)容器用的薄鋼板利用含有按照權(quán)利要求1-6中任一項(xiàng)所述成分的一種鋼以普通方法生產(chǎn)時，在熱軋時將成卷溫度控制到730℃或低于730℃。
9.一種生產(chǎn)在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板的方法，其特征在于當(dāng)容器用的薄鋼板利用含有按照權(quán)利要求1-6中任一項(xiàng)所述成分的一種鋼以普通方法生產(chǎn)時，將冷軋之后的退火溫度控制到700℃或低于700℃。
10.一種在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于含有，以質(zhì)量計，C0.0005-0.040％，Si0.002-0.50％，Mn0.03-2.00％，P0.002-0.080％，S0.0100-0.0600％，Al0.0010-0.0700％，及N0.0020-0.0300％；溶于薄鋼板中的N含量為20-300ppm；及其余部分由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。
11.一種按照權(quán)利要求10所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于還含有下列元素的其中一種或一種以上，按質(zhì)量計，Nb0.0005-0.0050％，Ti0.0005-0.0050％，及B0.0010％或低于0.0010％。
12.一種按照權(quán)利要求10或11所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于還含有，以質(zhì)量計，O0.0015-0.0090％。
13.一種按照權(quán)利要求10-12中任一項(xiàng)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于還含有下列元素的其中之一或一種以上，以質(zhì)量計，Cu0.0005-0.050％，Ni0.0005-0.100％，及Cr0.0005-0.100％。
14.一種按照權(quán)利要求10-13中任一項(xiàng)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于還含有，以質(zhì)量計，Sn0.0002-0.0050％。
15.一種按照權(quán)利要求10-14中任一項(xiàng)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于鋼中所含的各種硫化物滿足下面公式，(以Cu硫化物形態(tài)存在的S)/(以Mn硫化物形態(tài)存在的S)＜0.30。
16.一種按照權(quán)利要求10-15中任一項(xiàng)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于在鐵水連鑄，熱軋、酸洗、冷軋和退火之后，薄鋼板在20％或小于20％的壓縮比下經(jīng)受一種二次冷軋。
17.一種生產(chǎn)按照權(quán)利要求1-16中任一項(xiàng)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板的方法，其特征在于在下述條件下開始熱軋，所述條件是在用連鑄鋼水法生產(chǎn)板坯之后和開始熱軋之前的在1000-1300℃范圍內(nèi)的熱歷史滿足下面公式，溫度(℃)×?xí)r間(min)≤200,000。
18.一種生產(chǎn)按照權(quán)利要求1-17中任一項(xiàng)所述在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的一種容器用的薄鋼板的方法，其特征在于通過將從精制熱軋開始到精制熱軋后成卷這段時間的平均冷卻速率控制到30℃/sec或低于30℃/sec來熱軋薄鋼板。
全文摘要
本發(fā)明提供一種容器用的薄鋼板，上述容器具有一條焊縫，可以防止由于在給薄鋼板退火加工時的翹曲、在罐頭盒制造過程中焊縫處產(chǎn)生裂紋、及使用一個罐頭盒過程中在焊縫處產(chǎn)生裂紋等而引起的生產(chǎn)率下降。首先，本發(fā)明其特征在于含有，按質(zhì)量計，C0.0050％或低于0.0050％和N0.0060％或低于0.0060％；控制B/N比在0.4－2.0范圍內(nèi)；滿足公式(以AlN形態(tài)存在的N)/(以BN形態(tài)存在的N)≤0.4；及在需要時，控制Al/B比到30或小于30；在熱軋時板坯控制再加熱溫度到1100℃或高于1100℃。其次，本發(fā)明是一種在焊縫處可成形性和疲勞性能極好的容器用的薄鋼板，其特征在于含有，以質(zhì)量計，C0.0005－0.040％；Si0.002－0.50％；Mn0.03－2.00％；P0.002－0.080％，S0.0100－0.0600％；Al0.0010－0.0700％，及N0.0020－0.0300％，溶質(zhì)N的含量為20－300ppm。
文檔編號C22C38/04GK1599804SQ0282402
公開日2005年3月23日 申請日期2002年10月4日 優(yōu)先權(quán)日2001年10月4日
發(fā)明者村上英邦, 田中圣市, 鳥巢慶一郎 申請人:新日本制鐵株式會社