專利名稱：馬氏體系不銹鋼的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及馬氏體系不銹鋼，更具體地講，涉及在含有硫化氫、二氧化碳、氯離子這樣的腐蝕性物質(zhì)的腐蝕環(huán)境中使用的馬氏體系不銹鋼。
背景技術(shù)：
隨著油井、氣井的深井化，要求作為油井管等油井用鋼材使用的馬氏體系不銹鋼具有高強度及高韌性。為此，正在開發(fā)屈服應(yīng)力(0.2％屈服強度)為758～860MPa(以下，將其稱為110ksi級)的馬氏體系不銹鋼、具有110ksi級以上的高強度的馬氏體系不銹鋼。
油井用的馬氏體系不銹鋼還要具有抗SCC(應(yīng)力腐蝕斷裂)性、抗SSC(硫化應(yīng)力腐蝕)性的高耐腐蝕性。這是因為油井、氣井是腐蝕環(huán)境，含有硫化氫、二氧化碳、氯離子這樣的腐蝕性物質(zhì)。也就是說，要求油井用的馬氏體系不銹鋼具有高強度、高韌性以及高耐腐蝕性。
日本特開2003-3243號公報公開了具有高強度及高耐腐蝕性的馬氏體系不銹鋼。由于公開于該文獻的馬氏體系不銹鋼以質(zhì)量％計使Mo含量為1.5％以上，所以具有高于以往馬氏體系不銹鋼的耐SSC性。
但是，在Mo含量高的情況下，能獲得110ksi級強度的回火溫度的范圍(以下，將其稱為回火溫度范圍)變得非常小。圖1是表示Mo含量高的馬氏體系不銹鋼(以下，將其稱為高Mo馬氏體系不銹鋼)的屈服應(yīng)力與回火溫度之間的關(guān)系的圖。以質(zhì)量％計，圖1中的高Mo馬氏體系不銹鋼含有0.016％的C、11.8％的Cr、7.2％的Ni、2.9％的Mo，其余成分為Fe及雜質(zhì)。參照圖1，在屈服應(yīng)力為758～860MPa的范圍內(nèi)的回火曲線C10的傾斜度較大。因此，為了使高Mo馬氏體系不銹鋼的強度達到110ksi級，必須將回火溫度設(shè)定在約580℃～約600℃的范圍內(nèi)。也就是說，用于使強度達到110ksi級的回火溫度范圍ΔT非常小。
如果回火溫度范圍ΔT小，就會降低生產(chǎn)率。通常，連續(xù)制造幾百噸高Mo馬氏體系不銹鋼，在這樣的情況下，高Mo馬氏體系不銹鋼是用多個在1次制鋼工序中所得到的鋼水(heat)制造出來的，而各個在1次制鋼工序中所得到的鋼水的化學成分不完全一致，存在若干變化。在回火溫度范圍ΔT較小的情況下，為了使鋼的強度達到110ksi級，必須每當化學成分有所變化時變更回火溫度范圍?？傊?，為了使鋼的強度達到110ksi級，需要對每個在1次制鋼工序中所得到的鋼水變更回火溫度的設(shè)定。這樣變更設(shè)定回火溫度會降低生產(chǎn)率。
另外，作為與本發(fā)明相關(guān)的專利文獻，能例舉出國際公開WO2004/57050。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種馬氏體系不銹鋼，該馬氏體系不銹鋼的能獲得758～860MPa的屈服應(yīng)力的回火溫度范圍大。
本發(fā)明者經(jīng)過種種實驗及研究，得出以下見解。
(A)如果采用提高馬氏體系不銹鋼的AC1相變點的化學成分，則屈服應(yīng)力為758～860MPa的回火溫度范圍擴大。這是因為如果AC1相變點低，則在高溫回火中生成奧氏體，從而導(dǎo)致鋼材強度降低。
(B)不僅要提高AC1相變點，還要降低C含量。由此，屈服應(yīng)力為758～860MPa的回火溫度范圍進一步擴大。這是因為C含量越高，在屈服應(yīng)力為758～860MPa的范圍內(nèi)的回火曲線的傾斜度就越大。
(C)如果降低C含量，則容易生成δ鐵素體，影響鋼材的強度及韌性。為了使110ksi級的馬氏體系不銹鋼在外界氣溫低于0℃的環(huán)境下也能使用，除了需要具備高強度外還需要具備高韌性。若采用即使提高AC1相變點、且降低C含量，也能使鋼的組織馬氏體化的化學成分，則能夠抑制δ鐵素體的生成，既能保持110ksi級的強度又能防止韌性降低。
基于以上見解進行研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)若使C含量為0.01％以下、且滿足式(1)及式(2)，則可以使屈服應(yīng)力為758～860MPa的回火溫度范圍比以往的回火溫度范圍大。
922.6-554.5C-50.9Mn+2944.8P+1.056Cr-81.1Ni+95.8Mo-125.1Ti-1584.9Al-376.1N≥600(1)30C+0.5Mn+Ni+0.5Cu-1.5Si-Cr-Mo+7.9≥0(2)在此，式中的系數(shù)為各元素的含量(質(zhì)量％)。
式(1)的左邊(以下，令式(1)的左邊＝F1)是預(yù)測本發(fā)明的馬氏體系不銹鋼的AC1相變點的式子。如前所述，若提高AC1相變點，則能抑制在回火中析出殘留奧氏體，因此能防止屈服應(yīng)力急劇下降。換言之，能夠減小屈服應(yīng)力為758～860MPa的范圍內(nèi)的回火曲線的傾斜度。
要滿足F1≥600，是因為要以600℃以下的回火溫度進行回火處理。如果回火溫度在600℃以上，則會導(dǎo)致鋼中的細小炭化物、金屬間化合物粗化，強度反而降低，而且韌性也會降低。為了使回火溫度在600℃以下，F(xiàn)1的值為600℃以上即可。
式(2)是為了使回火后的鋼馬氏體化的式子。若使奧氏體形成元素C、Mn、Ni的含量和鐵素體形成元素Si、Cr、Mo的含量滿足式(2)的關(guān)系，則組織變成馬氏體，能防止生成δ鐵素體。因此能防止強度降低，且能維持高韌性。
另外，在馬氏體系不銹鋼中不含可選元素的Ti、Cu的情況下，式(1)及式(2)中的“Ti”及“Cu”的系數(shù)為“0”。
若滿足這些式子，則能獲得如圖2所示的曲線C1那樣的回火曲線，也能使在758～860MPa的屈服應(yīng)力范圍內(nèi)的回火曲線的傾斜度比以往回火曲線的傾斜度小。因此，曲線C1的屈服應(yīng)力為758～860MPa的回火溫度范圍ΔT1比以往的回火曲線C2的屈服應(yīng)力為758～860MPa的回火溫度范圍ΔT2大。所以，能夠抑制在操作中對回火溫度設(shè)定的變更而導(dǎo)致的生產(chǎn)率降低。
本發(fā)明者基于以上見解完成以下發(fā)明。
以質(zhì)量％計，本發(fā)明的馬氏體系不銹鋼含有C0.001～0.01％、Si0.5％以下、Mn0.1～3.0％、P0.04％以下、S0.01％以下、Cr10～15％、Ni4～8％、Mo2.8～5.0％、Al0.001～0.10％、N0.07％以下、Ti0～0.25％、V0～0.25％、Nb0～0.25％、Zr0～0.25％、Cu0～1.0％、Ca0～0.005％、Mg0～0.005％、La0～0.005％、Ce0～0.005％，其余成分由Fe及雜質(zhì)構(gòu)成，滿足式(1)及式(2)，具有758～860MPa的屈服應(yīng)力。
922.6-554.5C-50.9Mn+2944.8P+1.056Cr-81.1Ni+95.8Mo-125.1Ti-1584.9Al-376.1N≥600(1)30C+0.5Mn+Ni+0.5Cu-1.5Si-Cr-Mo+7.9≥0(2)在此，式中的系數(shù)為各元素的含量(質(zhì)量％)。另外，在不含可選元素Ti、Cu的情況下，式(1)及式(2)中的“Ti”及“Cu”的系數(shù)為“0”。另外，使屈服應(yīng)力為屈服強度的0.2％。
本發(fā)明的馬氏體系不銹鋼能通過使C含量為0.01％以下來減小回火曲線的傾斜度。而且，由于滿足式(1)，因此能使Ac1相變點高于以往鋼的Ac1相變點。因此，回火曲線的傾斜度變小，屈服應(yīng)力為758～860MPa的回火溫度范圍比以往大。
而且通過滿足式(2)，能防止強度小于110ksi，且能維持高韌性。另外，由于Mo含量高，所以具有高耐腐蝕性。
本發(fā)明的馬氏體系不銹鋼優(yōu)選含有Ti0.005～0.25％、V0.005～0.25％、Nb0.005～0.25％、Zr0.005～0.25％中的一種以上。
本發(fā)明的馬氏體系不銹鋼優(yōu)選含有Cu0.05～1.0％。
本發(fā)明的馬氏體系不銹鋼優(yōu)選含有Ca0.0002～0.005％、Mg0.0002～0.005％、La0.0002～0.005％、Ce0.0002～0.005％中的一種以上。
在該情況下，會提高馬氏體系不銹鋼的熱加工性。另外，即使含有這些元素，也不會影響上述發(fā)明的效果。


圖1是表示以往的高Mo馬氏體系不銹鋼的屈服應(yīng)力與回火溫度之間的關(guān)系的圖。
圖2是表示本發(fā)明的實施例的試樣1和試樣14的屈服應(yīng)力與回火溫度之間的關(guān)系的圖。
具體實施例方式
以下參照附圖詳細說明本發(fā)明的實施方式。對圖中相同或相當?shù)牟糠謽俗⑾嗤母綀D標記，而省略其重復(fù)說明。
1.化學成分本發(fā)明的實施方式的馬氏體系不銹鋼含有以下成分。以下，元素的％是指質(zhì)量％。
C0.001～0.01％
若含有過量的C，回火曲線的傾斜度變陡，無法穩(wěn)定地獲得具有758～860MPa的屈服應(yīng)力的鋼。因此應(yīng)將C含量控制得較低。另一方面，若C含量小于0.001％則會提高制造成本。因此，使C含量為0.001～0.01％。優(yōu)選C含量為0.001～0.008％。
Si0.5％以下Si為有效的脫氧劑。另一方面，若為了使鋼硬化而含有過量的Si，則會導(dǎo)致鋼的韌性及加工性變差。另一方面，Si是鐵素體形成元素，所以妨礙鋼的馬氏體化。因此，使Si含量為0.5％以下。優(yōu)選Si含量為0.3％以下。
Mn0.1～3.0％Mn有益于提高鋼的熱加工性。而且，Mn是奧氏體形成元素，有益于組織的馬氏體化。但是，若含有過量的Mn則導(dǎo)致韌性降低。因此，使Mn含量為0.1～3.0％。優(yōu)選Mn含量為0.3～1.0％。
P0.04％以下P為雜質(zhì)。由于P會導(dǎo)致產(chǎn)生SSC，所以要盡量將P含量控制得較低。具體而言，使P含量為0.04％以下。
S0.01％以下S為雜質(zhì)。S會降低鋼的熱加工性。所以，要盡量將S含量控制得較低。具體而言，使S含量為0.01％以下。
Cr10～15％Cr有益于提高鋼在濕潤二氧化碳環(huán)境中的耐腐蝕性。另一方面，由于Cr是鐵素體形成元素，所以若含有過量的Cr則難以形成回火馬氏體，導(dǎo)致鋼的強度及韌性降低。因此使Cr含量為10～15％。優(yōu)選Cr含量為11～14％。
Ni4～8％Ni為奧氏體形成元素，是為了使回火后的組織馬氏體化而需要的元素。在Ni含量過低時，回火后的組織含有較多鐵素體。而在Ni含量過高時，回火后的組織含有較多奧氏體。所以，使Ni含量為4～8％。優(yōu)選Ni含量為4～7％。
Mo2.8～5.0％Mo是有益于提高鋼的耐SSC性及強度的重要元素。在本實施方式的馬氏體系不銹鋼中，為了獲得高耐SSC性而使Mo含量的下限為2.8％。另一方面，由于Mo為鐵素體形成元素，添加過量的Mo妨礙組織的馬氏體化。因此，使Mo含量的上限為5.0％。優(yōu)選Mo含量為2.8～4.0％。
Al0.001～0.10％Al為有效的脫氧劑。但是，若Al含量過多，則會生成較多夾雜物，降低鋼的耐腐蝕性。因此，使Al含量為0.001～0.10％。優(yōu)選Al含量為0.001～0.06％。
N0.07％以下N會形成氮化物而降低鋼的耐腐蝕性。因此，將N含量設(shè)為0.07％以下。
另外，其余成分由Fe及雜質(zhì)構(gòu)成。雜質(zhì)是因制造過程中的各種因素等含有的。
根據(jù)需要，本實施方式的馬氏體系不銹鋼還可含有Ti、V、Nb、Zr中的一種以上。
Ti0～0.25％V0～0.25％Nb0～0.25％Zr0～0.25％Ti、V、Nb、Zr為可選元素。這些元素用于固定C，降低強度的不均。另一方面，若含有過量的這些元素，則妨礙回火后的組織馬氏體化。
因此，優(yōu)選使這些元素的含量各為0～0.25％。優(yōu)選含量各為0.005～0.25％，更優(yōu)選的含量各為0.005～0.20％。
根據(jù)需要，本實施方式的馬氏體系不銹鋼還可含有Cu。
Cu0～1.0％Cu為可選元素。Cu與Ni一樣為奧氏體形成元素，有益于回火后的組織馬氏體化。另一方面，若含有過量的Cu則會降低鋼的熱加工性。因此，將Cu含量設(shè)為0～1.0％。優(yōu)選Cu含量為0.05～1.0％。
根據(jù)需要，本實施方式的馬氏體系不銹鋼還可含有Ca、Mg、La、Ce中的一種以上。
Ca0～0.005％Mg0～0.005％La0～0.005％Ce0～0.005％Ca、Mg、La、Ce均為可選元素。這些元素有益于提高鋼的熱加工性。另一方面，若含有過量的這些元素，則會導(dǎo)致生成粗大的氧化物，降低鋼的耐腐蝕性。因此，使這些元素的含量各為0～0.005％。優(yōu)選含量是分別為0.0002～0.005％。在這些元素中，特別有益于提高鋼的熱加工性的元素為Ca及La。
2.制造方法熔煉上述化學成分的鋼，通過周知的精煉工序進行精煉。然后通過連鑄法將鋼水制成連鑄件。所謂連鑄件，例如是板坯、大鋼坯、小鋼坯。或者通過鑄錠法將鋼水制成鋼錠。
對板坯、大鋼坯、鋼錠進行熱加工而制成小鋼坯。此時，可以通過熱軋制成小鋼坯，也可以通過熱鍛制成小鋼坯。
對使用連鑄或者熱加工所得到的小鋼坯進行熱加工而制成油井管。作為熱加工例如實施曼內(nèi)斯曼法。作為熱加工可以實施日內(nèi)-塞儒爾內(nèi)(Ugine-Sejournet)方式等熱擠壓，也可以實施愛氏沖管法方式等鍛造管制造方法。對熱加工后的油井管實施淬火及回火處理。以周知的方法進行淬火處理。例如，使淬火溫度為900℃～950℃。但是，也可以采用其他溫度范圍。
在回火處理中，優(yōu)選的回火溫度下限為500℃。另一方面，若回火溫度過高，則會析出殘留奧氏體，無法使屈服應(yīng)力達到758～860MPa。因此，優(yōu)選的回火溫度上限為600℃。
本發(fā)明的實施方式的馬氏體系不銹鋼還滿足以下式(1)及式(2)。
922.6-554.5C-50.9Mn+2944.8P+1.056Cr-81.1Ni+95.8Mo-125.1Ti-1584.9Al-376.1N≥600(1)30C+0.5Mn+Ni+0.5Cu-1.5Si-Cr-Mo+7.9≥0(2)若滿足式(1)，則AC1相變點升高，所以能減小在屈服應(yīng)力為758～860MPa的范圍內(nèi)的回火曲線的傾斜度。并且，若滿足式(2)則能促進組織的馬氏體化。因此，若滿足式(1)及式(2)，則可以使能獲得758～860MPa的屈服應(yīng)力的回火溫度范圍比以往大。因此，能夠抑制在操作中對回火溫度設(shè)定的變更而導(dǎo)致的生產(chǎn)率降低。
通過滿足式(2)還可以獲得作為油井用鋼材所必須的高韌性。
另外，在馬氏體系不銹鋼中不含可選元素Ti、Cu的情況下，式(1)及式(2)中的“Ti”，“Cu”系數(shù)為“0”。
在上述說明中將馬氏體系不銹鋼加工成了鋼管，也可以將馬氏體系不銹鋼加工成鋼板。
實施例1制造具有表1所示的化學成分的試樣，在各試樣中調(diào)查了屈服應(yīng)力為758～860MPa的回火溫度范圍。并且調(diào)查了各試樣的韌性及耐腐蝕性。
表1

F1＝922.6-554.5C-50.9Mn+2944.8P+1.056Cr-81.1Ni+95.8Mo-l25.1Ti-1584.9Al-376.1NF2＝30C+0.5Mn+Ni+0.5Cu-1.5Si-Cr-Mo+7.9
熔煉具有表1所示的化學成分的鋼。如表1所示，試樣1～試樣11的化學成分均在本發(fā)明的化學成分的范圍內(nèi)。
在此，令式(1)的左邊為F1、式(2)的左邊為F2，求出各試樣的F1及F2。此時，對于不含Ti的試樣，令F1內(nèi)的“Ti”的系數(shù)為“0”；對于不含Cu的試樣，令F2內(nèi)的“Cu”的系數(shù)為“0”。
試樣1～試樣11的F1及F2均在本發(fā)明的范圍內(nèi)。具體地講，F(xiàn)1為600以上，F(xiàn)2為0以上。
另一方面，在試樣12及試樣13中，雖然化學成分在本發(fā)明的范圍內(nèi)，但是F1的值小于600。在試樣14～試樣16中，C含量超過了本發(fā)明的上限值。而且，試樣14的F1值小于600，試樣15的F2值小于0。
對試樣1～試樣16鋼液進行鑄造而制成連續(xù)鑄造件。對制造出的連續(xù)鑄造件進行熱鍛及熱軋而制成多個厚15mm、寬120mm、長1000mm的鋼板。將熱鍛及熱軋后的鋼板空氣冷卻至常溫。用所得鋼板實施以下試驗。
1.回火溫度范圍首先，對得到的多個鋼板進行了淬火。此時，淬火溫度為910℃。接著，對淬火后的鋼板實施回火。此時，使回火溫度在450～650℃的溫度范圍內(nèi)變化。用在各回火溫度實施了回火處理的鋼板進行拉伸試驗。具體地講，由鋼板制作出平行部直徑為6.35mm、平行部長度為25.4mm的圓棒試樣。使用制出的圓棒試樣，基于JIS Z2241在常溫實施拉伸試驗，求出了屈服應(yīng)力。拉伸試驗后，求出了各試樣的屈服應(yīng)力為758～860MPa范圍內(nèi)的回火溫度范圍ΔT。另外，將屈服強度的0.2％作為屈服應(yīng)力。
表2中示出了各試樣的屈服應(yīng)力為758～860MPa的回火溫度范圍。
表2

表2中的ΔT是各試樣的屈服應(yīng)力為758～860MPa的回火溫度中的最高溫度與最低溫度的差值。其中單位為℃。
如表2所示，試樣1～試樣11的ΔT均為40℃以上。另一方面，試樣12及試樣13由于F1值小于600，所以ΔT小于40℃。試樣14由于C含量較高、且F1值小于600，因此ΔT小于40℃。試樣15及試樣16由于C含量較高，所以ΔT小于40℃。
圖2表示的是試樣1和試樣14的回火溫度與屈服應(yīng)力之間的關(guān)系。如圖2所示，F(xiàn)1值為600以上的試樣1的回火曲線C1在758～860MPa的屈服應(yīng)力范圍內(nèi)的傾斜度較小，回火溫度范圍ΔT1為110℃。而F1值小于600的試樣14在758～860MPa的屈服應(yīng)力范圍內(nèi)的回火曲線C2的傾斜度較大，回火溫度范圍ΔT2減小至20℃。
2.韌性表3中示出了求得的各試樣的韌性值的結(jié)果。
表3

韌性試驗按照以下方法進行。將所得鋼板在910℃進行淬火，然后實施回火處理，以使屈服應(yīng)力達到表3中所示的值。使用實施回火處理后的鋼板，制作出基于JIS Z2202的10mm寬的V形槽試樣。
使用制出的V形槽試樣，基于JIS Z2242在-40℃的溫度實施夏比沖擊試驗，求出了吸收能量。
表3中的吸收能量的單位為J。由于試樣1～試樣11均是F2值為0以上，所以吸收能量超過100J，顯示出了高韌性。而試樣15由于其F2值小于0，所以吸收能量低。
3.耐腐蝕性在濕潤二氧化碳環(huán)境下的耐腐蝕性是通過以下的二氧化碳腐蝕試驗來進行評價的。用與韌性評價時相同的條件下實施了進行淬火及回火處理的鋼切出了寬20mm×厚3mm×長50mm的試樣。用60號砂紙對切出的試樣的表面進行研磨后，再對該研磨后的試樣表面進行脫脂及干燥。
將制出的試樣在25％的NaCl水溶液中浸漬720小時，該NaCl水溶液是使9.73個氣壓的CO2和0.014個氣壓的H2S飽和而成的。另外，試驗中將水溶液的溫度維持在165℃。
試驗過后，求出了試樣的腐蝕減少量。具體地講，從試驗前的試樣重量中減去試驗后的試樣重量所得的值即為腐蝕減少量。并且通過用眼看來確認試樣表面有無局部腐蝕。若腐蝕減少量小于7.7g且未產(chǎn)生局部腐蝕，則可判斷為該試樣在濕潤二氧化碳環(huán)境下的耐腐蝕性較高。
接著，通過進行以下的SSC試驗對在濕潤硫化氫環(huán)境下的耐SSC性進行了評價。在與韌性評價時相同的條件下，用實施了淬火及回火處理而得的鋼板制作出了平行部的直徑為6.3mm、平行部長度為25.4mm的拉伸試樣。使用制出的拉伸試樣，基于NACE TM0177-96 Method A進行耐久性試驗(proof ring test)。此時，將試樣在20％的NaCl水溶液中浸漬720小時，該NaCl水溶液是使0.03atm的H2S(CO2bal.)飽和而得的。NaCl水溶液的pH為4.5，試驗中將水溶液的溫度維持在25℃。試驗后通過用眼看確認有無裂紋。
表4中示出了耐腐蝕性試驗的結(jié)果。
表4

表中的二氧化碳腐蝕試驗中的“○”，表示腐蝕減少量小于7.7g且未產(chǎn)生局部腐蝕。而SSC腐蝕試驗中的“○”表示未產(chǎn)生裂紋。試樣1～試樣11均具有高耐腐蝕性。
以上說明了本發(fā)明的實施方式，但上述實施方式只不過是用于實施本發(fā)明的示例。所以，本發(fā)明不限于上述實施方式，在不脫離其宗旨的范圍內(nèi)可以對上述實施方式進行適當變型來實施本發(fā)明。
產(chǎn)業(yè)可利用性本發(fā)明的馬氏體系不銹鋼可以用作在含有硫化氫、二氧化碳、氯離子等腐蝕性物質(zhì)的腐蝕環(huán)境中所使用的鋼材。特別是可以用于作為在油井、氣井這樣的濕潤硫化氫環(huán)境以及濕潤二氧化碳環(huán)境中的生產(chǎn)設(shè)備用鋼材、地熱發(fā)電設(shè)備用鋼材、二氧化碳去除設(shè)備用鋼材、油井管而使用的鋼管。
權(quán)利要求
1.一種馬氏體系不銹鋼，以質(zhì)量％計，該馬氏體系不銹鋼含有C0.001～0.01％、Si0.5％以下、Mn0.1～3.0％、P0.04％以下、S0.01％以下、Cr10～15％、Ni4～8％、Mo2.8～5.0％、Al0.001～0.10％、N0.07％以下、Ti0～0.25％、V0～0.25％、Nb0～0.25％、Zr0～0.25％、Cu0～1.0％、Ca0～0.005％、Mg0～0.005％、La0～0.005％、Ce0～0.005％，其余成分由Fe及雜質(zhì)構(gòu)成，滿足下述式(1)及式(2)，具有758～860MPa的屈服應(yīng)力；922.6-554.5C-50.9Mn+2944.8P+1.056Cr-81.1Ni+95.8Mo-125.1Ti-1584.9Al-376.1N≥600(1)30C+0.5Mn+Ni+0.5Cu-1.5Si-Cr-Mo+7.9≥0(2)在此，式中的系數(shù)為各元素的含量(質(zhì)量％)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的馬氏體系不銹鋼，其特征在于，含有Ti0.005～0.25％、V0.005～0.25％、Nb0.005～0.25％、Zr0.005～0.25％中的一種以上元素。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的馬氏體系不銹鋼，其特征在于，含有Cu0.05～1.0％。
4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的馬氏體系不銹鋼，其特征在于，含有Cu0.05～1.0％。
5.根據(jù)權(quán)利要求1～4中任一項所述的馬氏體系不銹鋼，其特征在于，含有Ca0.0002～0.005％、Mg0.0002～0.005％、La0.0002～0.005％、Ce0.0002～0.005％中的一種以上元素。
全文摘要
本發(fā)明提供一種馬氏體系不銹鋼，以質(zhì)量％計，該馬氏體系不銹鋼含有C0.001～0.01％、Si0.5％以下、Mn0.1～3.0％、P0.04％以下、S0.01％以下、Cr10～15％、Ni4～8％、Mo2.8～5.0％、Al0.001～0.10％、N0.07％以下、Ti0～0.25％、V0～0.25％、Nb0～0.25％、Zr0～0.25％、Cu0～1.0％、Ca0～0.005％、Mg0～0.005％、La0～0.005％、Ce0～0.005％，其余成分由Fe及雜質(zhì)構(gòu)成，滿足下述式(1)及式(2)，具有758～860MPa的屈服應(yīng)力。通過以上構(gòu)成，本發(fā)明的馬氏體系不銹鋼擴大了能獲得758～860MPa的屈服應(yīng)力的回火溫度的范圍。922.6－554.5C－50.9Mn+2944.8P+1.056Cr－81.1Ni+95.8Mo－125.1Ti－1584.9Al－376.1N≥600...(1)；30C+0.5Mn+Ni+0.5Cu－1.5Si－Cr－Mo+7.9≥0...(2)。
文檔編號C22C38/58GK101061245SQ20058003965
公開日2007年10月24日 申請日期2005年10月26日 優(yōu)先權(quán)日2004年11月19日
發(fā)明者高部秀樹 申請人:住友金屬工業(yè)株式會社