專利名稱：：熔融固化處理物和熔融固化處理用銅合金材料及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種熔融固化處理物，其具有由熔融固化處理(焊接、堆焊、熱噴鍍、熔斷)而形成的銅合金制的熔融固化處理部分(焊接部分、堆焊部分、熱噴鍍層、熔斷端部)、還涉及一種熔融固化處理用銅合金材料(被焊接材料、被熔斷材料、填充材料(焊條等)、熱噴鍍材料)，用于形成熔融固化處理部分以及制造其的方法。
背景技術(shù)：
：熔融固化處理物，例如，作為焊接物，一般公知的是磷脫氧銅制焊接管，但是，因由焊接部分的晶粒的粗大化，而被指出強(qiáng)度不夠。因此，從以往開始提出通過使用在磷脫氧銅中添加了Fe或Co的銅合金材料，盡量避免在于焊接部分的晶粒的粗大化之焊接管。例如，在專利文獻(xiàn)l提示，包括Fe:0.0050.8mass%、P:0.010.026masso/o、Zr:0.0050.3mass%及02:330ppm、剩余部分Cu而成的成分之熱交換器用無接頭銅合金管，在專利文獻(xiàn)2提示，含有Co:0.020.2%、P:0.010.05%，根據(jù)需要含有C:120ppm，剩余部分Cu及不可避免的雜質(zhì)而成，將作為不可避免的雜質(zhì)而包括的含氧量限制為50ppm以下的成分的銅合金構(gòu)成的熱交換器用縫焊銅合金管。專利文獻(xiàn)1日本特公昭58-039900號公報(bào)專利文獻(xiàn)2日本特開2000-199023號公報(bào)在使用銅合金材料之焊接管等的焊接物中，一般而言，因溶解現(xiàn)象，金屬組織從微細(xì)的再結(jié)晶組織變成為鑄造組織，因此，有焊接部分的機(jī)械性質(zhì)降低的缺點(diǎn)，但是，在專利文獻(xiàn)1或?qū)＠墨I(xiàn)2所提示的成分之銅合金材料，在于焊接部分的晶粒粗大化之避免效果為極小，而無法排除所涉及的缺點(diǎn)。然而，張力的強(qiáng)度、耐力、疲勞強(qiáng)度等的強(qiáng)度，往往依靠晶粒的大小，(豪.佩奇(Ha11-Petch))效果，更且，由于金屬組織的粗大化，延性也降低。同樣耐蝕性也降低。更不理想的是，由于微細(xì)的再結(jié)晶組織鄰接，例如，若施加應(yīng)力，應(yīng)力集中于脆弱的部分，更加變脆弱，致于以低應(yīng)力也能破壞或變形。一般而言，焊接部分乘上很高的安全系數(shù)。同樣在于耐蝕性也引起因由與微細(xì)的再結(jié)晶組織鄰接，從而在焊接部分產(chǎn)生更加被局部性地腐蝕之問題。因此，大多情況下使用強(qiáng)度更高的焊接材料或?qū)附硬牧鲜┘永浼庸ぁ⑼嘶鸸ば?。前者較多不能選擇其之情況，在強(qiáng)度或耐蝕性方面無法解決問題，而后者在制造成本、設(shè)備方面有問題。對于這種焊接物的另一個大問題是焊接部分的健全性。與一般的鑄造同樣有氣孔、針孔、縮孔、砂眼、多孔性等的問題。該原因大部分起因于成長有與鑄造同樣的枝晶。在焊接部分的熔融固化時，若固相的結(jié)晶變?yōu)榱罨?，此問題可相當(dāng)改善。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的在于，不會發(fā)生上述的問題，通過將焊接部分等的熔融固化處理部分形成為在強(qiáng)度、耐蝕性等方面優(yōu)良者，提供具有很高的實(shí)用性之焊接物等的熔融固化處理物，并且還提供可以容易得到這種熔融固化處理物的熔融固化處理用銅合金材料(被焊接材料、被熔斷材料、填充材料(焊條等)、熱噴鍍材料)及制造其之方法。為了達(dá)成上述目的，本發(fā)明提出如下的熔融固化處理物(悍接管、焊接結(jié)構(gòu)物、熱噴鍍結(jié)構(gòu)物、堆焊結(jié)構(gòu)物、熔斷成形物等)及用于其之制造的熔融固化處理用銅合金材料(被焊接材料、被熔斷材料、焊條、焊線、熱噴鍍材料)及制造其銅合金材料的方法(尤其，鑄造方法)。艮P，作為具有由焊接、堆焊、熱噴鍍或熔斷而形成的熔融固化處理部分之熔融固化處理物，本發(fā)明提出如下的第1第18熔融固化處理物。另外，堆焊及熱噴鍍包括內(nèi)襯處理。作為第l熔融固化處理物，熔融固化處理部分，形成由Zr:0.00050.05mass。/o(0.0020.039massy。為理想，0.0030.029mass。/。較為理想，0.0040.024mass。/o更為理想，0.0060.019mass%為最理想)、P:0.010.35mass%(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/o較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(l)、(6)。第l瑢融固化處理物的熔融固化處理部分除上述的條件外，還滿足下述的條件(7)、(10)、(ll)為理想。作為第2熔融固化處理物，熔融固化處理部分，形成由Zr:0.00050.05mass。/。(0.0020.039massO/o為理想，0.0030.029mass。/o較為理想，0.0040.024mass%更為理想，0.0060.019mass%為最理想)、P:0.010.35mass。/o(0.020.19massO/o為理想，0.030.16mass。/o較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass%(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，1734mass。/。為最理想)、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(l)、(6)。第2熔融固化處理物的熔融固化處理部分除上述的條件外，還滿足下述的條件(2)(5)、(7)(12)為理想。作為第3瑢融固化處理物，熔融固化處理部分，形成由選自Zr:0.00050.05mass%(0.0020.039mass。/o為理想，0.0030.029mass。/。較為理想，0.0040.024massO/o更為理想，0.0060.019massO/。為最理想)、P:0.010.35mass。/。(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/o為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/。為理想，0.58massO/o較為理想，0.62mass。/o為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass。/。為理想，0.14.5mass。/。較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及Al:0.019mass。/。(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(l)、(6)。第3熔融固化處理物的熔融固化處理部分除上述的條件外，還滿足下述的條件(2)(5)、(7)(12)為理想。作為第4熔融固化處理物，熔融固化處理部分，形成由選自Zr:0.00050.05mass%(0.0020.039mass。/。為理想，0.0030.029mass。/o較為理想，0.0040.024mass。/o更為理想，0.0060.019mass。/。為最理想)、P:0.010.35mass%(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass%(537mass。/。為理想，1236massQ/。較為理想，1734mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/o為理想，0.58massO/o較為理想，0.62mass。/o為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass%為理想，0.14.5mass%較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及Al:0.019mass%(0,l8.5mass。/。為理想，0,23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(l)、(6)。第4熔融固化處理物的熔融固化處理部分除上述的條件外，還滿足下述的條件(2)(5)、(7)(12)為理想。作為第5熔融固化處理物，熔融固化處理部分，形成由選自Zr:0.00050.05mass。/o(0.0020.039mass。/o為理想，0.0030.029mass。/。較為理想，0.0040.024mass。/o更為理想，0.0060.019massO/。為最理想)、P:0.010.35mass%(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/o較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass°/。(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，1734mass。/。為最理想)、Sb:0.020.15mass%(0.030.12mass。/。為理想)、As:0.020.15mass%(0.030.12mass。/。為理想)、Mg:0.0010.2massO/o(0.0020.1mass。/o為理想)及Mn:0.014mass%(0.054mass。/。為理想，0.53mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(l)、(6)。第5熔融固化處理物的熔融固化處理部分除上述的條件外，還滿足下述的條件(2)(5)、(7)(12)為理想。作為第6熔融固化處理物，熔融固化處理部分，形成由選自Zr:0.00050.05mass。/。(0.0020.039mass。/。為理想，0.0030.029mass。/o較為理想，0.0040.024mass。/o更為理想，0.0060.019mass。/。為最理想)、P:0.010.35mass%(0.020.19massO/。為理想，0.030.16mass。/o較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/。為理想，0.58mass。/。較為理想，0.62mass。/。為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass。/o為理想，0.14.5mass。/o較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)、Al:0.019mass%(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Sb:0.020.15mass。/。(0.030.12mass。/。為理想)、As:0.020.15massO/o(0.030.12mass。/o為理想)、Mg:0.0010.2mass%(0.0020.1mass。/o為理想)及Mn:0.014mass%(0.054mass。/o為理想，0.53mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(l)、(6)。第6熔融固化處理物的熔融固化處理部分除上述的條件外，還滿足下述的條件(2)(5)、(7)(12)為理想。作為第7熔融固化處理物，熔融固化處理部分，形成由選自Zr:0.00050.05mass%(0.0020.039mass。/o為理想，0.0030.029mass。/o較為理想，0.0040.024massO/o更為理想，0.0060.019mass。/o為最理想)、P:0.010.35mass。/。(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass°/。(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，1734mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/。為理想，0.58mass。/o較為理想，0.62mass。/o為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass%為理想，0.14.5mass%較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及AL'0.019mass%(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Sb:0.020.15mass°/。(0.030.12mass。/。為理想)、As:0.020.15mass%(0.030.12mass。/。為理想)、Mg:0.0010.2massO/o(0.0020.1mass。/o為理想)及Mn:0.014mass%(0.054mass。/。為理想，0.53mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(l)、(6)。第7熔融固化處理物的熔融固化處理部分除上述的條件外，還滿足下述的條件(2)(5)、(7)(12)為理想。作為第8熔融固化處理物，熔融固化處理部分，形成由選自Zr:0.00050.05massO/o(0.0020.039massy。為理想，0,0030.029mass。/o較為理想，0.0040.024mass。/。更為理想，0.0060.019massO/。為最理想)、P:0.010.35mass。/o(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass%(537mass。/。為理想，1236mass。/o較為理想，1734mass。/o為最理想)、Pb:0.00515mass%(0.0054mass。/。為理想，0.005lmass。/。較為理想，0.010.2mass。/。為最理想)、Bi:0.00515massO/。(0.0053mass。/。為理想，0.005lmass。/。較為理想，0.010.2mass。/。為最理想)Se:0.012mass。/。(0.030.5mass。/。為理想，0.050.3mass。/。較為理想)及Te:0.031.5mass。/。(0.050.5mass。/。為理想、0.050.3mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(l)、(6)。第8熔融固化處理物的熔融固化處理部分除上述的條件外，還滿足下述的條件(2)(5)、(7)(12)為理想。作為第9熔融固化處理物，熔融固化處理部分，形成由選自Zr:0.00050.05mass%(0.0020.039mass。/。為理想，0.0030.029mass。/o較為理想，0.0040.024massO/o更為理想，0.0060.019mass。/o為最理想)、P:0.010.35massO/o(0.020.19mass。/o為理想，0.030.16mass。/o較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/。為理想，0.58mass。/o較為理想，0.62mass。/o為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass。/。為理想，0.14.5mass。/。較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及Al:0.019mass。/。(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Pb:0.00515massO/o(0.0054mass。/o為理想，0.005lmass%較為理想，0.010.2mass%為最理想)、Bi:0.00515mass%(0.0053mass%為理想，0.005lmass%較為理想，0.010.2mass。/。為最理想)、Se:0.012mass。/。(0.030.5mass。/。為理想，0.050.3mass。/。較為理想)及Te:0.031.5mass。/。(0.050.5mass。/。為理想、0.050.3mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(l)、(6)。第9熔融固化處理物的熔融固化處理部分除上述的條件外，還滿足下述的條件(2)(5)、(7)(12)為理想。作為第10熔融固化處理物，熔融固化處理部分，形成由選自Zr:0.00050.05mass%(0.0020.039mass。/。為理想，0.0030.029mass。/。較為理想，0.0040.024mass。/。更為理想，0.0060.019massO/。為最理想)、P:0.010.35mass%(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/o較為理想，0.0350.12massO/o為最理想)、Zn:0.0138mass%(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，1734mass。/o為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/。為理想，0.58mass。/。較為理想，0.62mass。/o為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass%為理想，0.14.5mass%較為理想，2.63.7massQ/。為最理想)及Al:0.019mass%(0,l8.5mass。/o為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Pb:0.00515mass%(0.0054mass。/o為理想，0.005lmass。/o較為理想，0.010.2mass。/o為最理想)、Bi:0.00515mass。/o(0.0053massO/o為理想，0.005lmass。/o較為理想，0.010.2mass。/。為最理想)、Se:0.012mass。/。(0.030.5mass。/。為理想，0.050.3mass。/。較為理想)及Te:0.031.5mass。/。(0.050.5mass。/。為理想、0.050.3mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(l)、(6)。第IO熔融固化處理物的熔融固化處理部分除上述的條件外，還滿足下述的條件(2)(5)、(7)(12)為理想。作為第11熔融固化處理物，熔融固化處理部分，形成由選自Zr:0.00050.05mass%(0.0020.039mass%為理想，0.0030.029mass。/。較為理想，0.0040.024mass。/o更為理想，0.0060.019mass。/o為最理想)、P:0.010.35mass。/。(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass%(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，1734mass。/。為最理想)、Sb:0.020.15mass%(0.030.12mass。/o為理想)、As:0.020.15mass%(0.030.12mass。/o為理想)、Mg:0.0010.2massO/o(0.0020.1massO/o為理想)及Mn:0.014mass%(0.054mass。/。為理想，0.53mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Pb:0.00515mass。/o(0.0054massO/o為理想，0.005lmass。/o較為理想，0.010.2mass。/。為最理想)、Bi:0.00515massO/o(0.0053mass。/o為理想，0.005lmass。/。較為理想，0.010.2mass。/。為最理想)、Se:0.012mass°/。(0.030.5mass。/。為理想，0.050.3mass。/。較為理想)及Te:0.031.5mass%(0.050.5mass。/o為理想、0.050.3mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(l)、(6)。第ll熔融固化處理物的熔融固化處理部分除上述的條件外，還滿足下述的條件(2)(5)、(7)(12)為理想。作為第12熔融固化處理物，熔融固化處理部分，形成由選自Zr:0.00050.05mass。/o(0.0020.039massO/o為理想，0.0030.029massO/o較為理想，0.0040.024mass。/。更為理想，0.0060.019massyo為最理想)、P:0.010.35mass%(0.020.19mass。/o為理想，0.030.16mass。/o較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/。為理想，0.58mass。/o較為理想，0.62mass。/o為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass。/o為理想，0.14.5mass。/。較為理想，2.63.7mass。/o為最理想)及Al:0.019mass。/。(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Sb:0.020.15mass。/。(0.030.12mass。/。為理想)、As:0.020.15mass%(0.030.12mass%為理想)、Mg:0.0010.2mass%(0.0020.1mass。/o為理想)及Mn:0.014mass%(0.054mass。/o為理想，0.53mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Pb:0.00515mass%(0.0054mass。/o為理想，0.005lmass。/。較為理想，0.010.2mass。/o為最理想)、Bi:0.00515mass。/o(0.0053massO/o為理想，0.005lmass。/。較為理想，0.010.2massQ/。為最理想)、Se:0.012mass。/。(0.030.5mass。/。為理想，0.050.3mass。/。較為理想)及Te:0.031.5mass%(0.050.5mass。/。為理想、0.050.3mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(l)、(6)。第12熔融固化處理物的熔融固化處理部分除上述的條件外，還滿足下述的條件(2)(5)、(7)(12)為理想。作為第13熔融固化處理物，熔融固化處理部分，形成由選自Zr:0.00050.05mass%(0.0020.039massQ/o為理想，0.0030.029mass。/。較為理想，0.0040.024mass。/o更為理想，0.0060.019massO/。為最理想)、P:0.010.35mass%(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass%(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，1734mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/o為理想，0.58mass。/o較為理想，0.62mass。/o為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass%為理想，0.14.5mass%較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及Al:0.019mass。/。(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Sb:0.020.15mass%(0.030.12mass%為理想)、As:0.020.15mass%(0.030.12mass%為理想)、Mg:0.0010.2massO/o(0.0020.1massO/o為理想)及Mn:0.014mass%(0.054mass。/。為理想，0.53mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Pb:0.00515massO/o(0.0054massyo為理想，0.005lmass。/o較為理想，0.010.2massO/o為最理想)、Bi:0.00515mass。/o(0.0053massO/o為理想，0.005lmass。/。較為理想，0.010.2mass。/。為最理想)、Se:0.012mass%(0.030.5massO/。為理想，0.050.3mass。/。較為理想)及Te:0.031.5mass%(0.050.5mass。/。為理想、0.050.3mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(l)、(6)。第13熔融固化處理物的熔融固化處理部分除上述的條件外，還滿足下述的條件(2)(5)、(7)(12)為理想。作為第14熔融固化處理物，熔融固化處理部分，形成由選自Zr:0.00050.05mass%(0.0020.039mass。/。為理想，0.0030.029mass。/o較為理想，0.0040.024massO/。更為理想，0.0060.019mass。/。為最理想)、P:0.010.35mass。/。(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass。/。(0.112mass。/。為理想，0.58mass。/o較為理想，0.62mass。/。為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass。/。為理想，0.14.5mass。/。較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及Al:0.019mass。/。(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Co:0.0050.3massO/o(0.010.05mass。/。為理想)、Cr:0.0050.3mass%(0.010.05mass。/。為理想)、C:0.000050.02mass%(0.00010.01mass。/o為理想)、Ti:0.0050.3massO/o(0.010.05mass。/o為理想)、B:0.00020.05mass%(0.00050.01mass%為理想)及稀土類元素0.010.5mass。/。(0.050.2mass。/。為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(l)、(6)。第14熔融固化處理物的熔融固化處理部分除上述的條件外，還滿足下述的條件(2)(5)、(7)(12)為理想。作為第15熔融固化處理物，熔融固化處理部分，形成由選自Zr:0.00050.05massO/o(0.0020.039mass。/o為理想，0.0030.029mass。/o較為理想，0.0040.024mass。/o更為理想，0.0060.019mass。/o為最理想)、P:0.010.35mass。/o(0.020.19mass。/o為理想，0.030.16mass。/o較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass%(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，H34mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112massO/o為理想，0.58mass。/o較為理想，0.62mass。/o為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass%為理想，0.14.5mass%較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及Al:0.019mass%(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Co:0.0050.3mass%(0.010.05mass。/。為理想)、Cr:0.0050.3mass%(0.010.05mass。/o為理想)、C:0.000050.02mass%(0.00010.01mass%為理想)、Ti:0.0050.3mass%(0.010.05mass%為理想)、B0.00020.05mass%(0.00050.01mass。/。為理想)及稀土類元素0.010.5mass。/。(0.050.2mass。/。為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(l)、(6)。第15熔融固化處理物的熔融固化處理部分除上述的條件外，還滿足下述的條件(2)(5)、(7)(12)為理想。作為第16熔融固化處理物，熔融固化處理部分，形成由選自Zr:0.00050.05mass%(0.0020.039massO/。為理想，0.0030.029mass。/o較為理想，0.0040.024mass。/。更為理想，0.0060.019mass。/o為最理想)、P:0.010.35masso/o(0.020.19mass。/o為理想，0.030.16mass。/o較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass。/。(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，1734mass。/。為最理想)、Sb:0.020.15mass%(0.030.12massO/。為理想)、As:0.020.15mass%(0.030.12mass。/o為理想)、Mg:0.0010.2massO/o(0.0020.1mass。/o為理想)及Mn:0.014mass%(0.054mass。/。為理想，0.53mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Co:0.0050.3mass%(0.010.05massO/o為理想)、Cr:0.0050.3mass%(0.010.05mass。/o為理想)、C:O.000050.02mass0/O(0.00010.01mass。/o為理想)、Ti:0.0050.3mass%(0.010.05mass%為理想)、B:0.00020.05mass%(0.00050.01mass%為理想)及稀土類元素0.010.5mass。/。(0.050.2mass。/。為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(l)、(6)。第16熔融固化處理物的熔融固化處理部分除上述的條件外，還滿足下述的條件(2)(5)、(7)(12)為理想。作為第17熔融固化處理物，熔融固化處理部分，形成由選自Zr:0.00050.05mass%(0.0020.039mass。/o為理想，0.0030.029massO/o較為理想，0.0040.024mass。/o更為理想，0.0060.019massO/。為最理想)、P:0.010.35mass。/。(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/。為理想，0.58mass。/。較為理想，0.62massQ/。為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass。/o為理想，0.14,5mass。/。較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及Al:0.019mass。/。(0.18.5mass。/。為理想，0,23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Sb:0.020.15mass。/。(0.030.12mass。/。為理想)、As:0.020.15mass%(0.030.12mass。/。為理想)、Mg:0.0010.2mass%(0.0020.1mass。/。為理想)及Mn:0.014mass%(0.054mass。/。為理想，0.53mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Co:0.0050.3mass%(0.010.05mass。/o為理想)、Cr:0.0050,3mass%(0.010.05mass。/o為理想)、C-.0.000050.02mass%(0.00010.01mass%為理想)、Ti:0,0050.3mass%(0.010.05mass%為理想)、B:0.00020,05mass%(0,00050.01mass。/。為理想)及稀土類元素0.010,5mass%(0.050.2mass。/。為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(l)、(6)。第17熔融固化處理物的熔融固化處理部分除上述的條件外，還滿足下述的條件(2)(5)、(7)(12)為理想。作為第18熔融固化處理物，熔融固化處理部分，形成由選自Zr:0.00050.05mass%(0.0020.039mass。/。為理想，0.0030.029massy。較為理想，0.0040.024mass。/。更為理想，0.0060.019mass。/o為最理想)、P:0.010.35mass。/。(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass%(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，1734mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/。為理想，0.58mass。/。較為理想，0.62mass。/。為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass%為理想，0.14.5mass%較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及Al:0.019mass。/。(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Sb:0.020.15mass%(0.030.12mass%為理想)、As:0.020.15mass%(0.030.12mass%為理想)、Mg:0.0010.2mass。/。(0.0020.1mass。/。為理想)及Mn:0.014mass0/o(0.054mass。/。為理想，0.53mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Co:0.0050.3massO/o(0.010.05mass。/o為理想)、Cr:0.0050.3mass%(0.010.05mass。/。為理想)、C:0.000050.02mass。/。(0.00010.01massO/o為理想)、Ti:0.0050.3mass%(0.010.05mass%為理想)、B:0.00020,05mass%(0.00050.01mass°/o為理想)及稀土類元素0.010.5massQ/。(0.050.2mass。/c)為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(l)、(6)。第18熔融固化處理物的熔融固化處理部分除上述的條件外，還滿足下述的條件(2)(5)、(7)(12)為理想。另夕卜，在于以下的說明，[a]表示元素a的含量值，以[a]massn/。表示元素a的含量。例如，Cu的含量，表示為[Cu]mass。/。。并且，各相的含量為面積率(％)。各相的面積率，是通過圖像分析而測定的，具體而言，作為通過以圖像處理軟件"WinROOF"(丁ECH-JAM股份公司)將200倍的光學(xué)顯微鏡組織進(jìn)行二進(jìn)制化而得到的，是在3視場下測定之面積率的平均值。(1)成為滿足Fl=[P]/[Zr]-0.3200(Fl=0.680為理想，F(xiàn)l=l40較為理想，F(xiàn)l-1.425更為理想，F(xiàn)l:218為最理想)之關(guān)系的合金組成。(2)熔融固化處理部分成為滿足F2=[Cu]-3[P〗-3.5[Si]-0.5[Sn]-1.8[Al〗-0.5([Sb]+[As]+[Mg])+[Mn]+0.5([Pb]+[Bi]+[Se]+[Te])=6097(F2=6190為理想，F(xiàn)2=6276較為理想，F(xiàn)2=6369更為理想，F(xiàn)2=6467.5為最理想)之關(guān)系的合金組成。另外，在F2中對于不含有的元素a，為[a]-O。(3)熔融固化處理部分成為滿足F3=[Zn]+3[Sn]+5[Si]+3[Al]=1045(F3=1642為理想，F(xiàn)3=2240較為理想，F(xiàn)3=2838為最理想)之關(guān)系的合金組成。另外，在于F3中，對于不含有的元素a，為間=0。(4)熔融固化處理部分成為滿足F4=([Zn]+3[Sn]+5[Si]+3[Al])/[Zr]=30035000(F4=60014000為理想，F(xiàn)4=0009000較為理想)之關(guān)系的合金組成。另外，在于F4中，對于不含有的元素a，為[3]=0。(5)熔融固化處理部分成為滿足F5=([Zn]+3[Sn]+5[Si]+3[Al])/[P]=603000(F5=1201600為理想，F(xiàn)5=200l100較為理想)之關(guān)系的合金組成。另外，在于F5中，對于不含有的元素a,為[a]-O。(6)熔融固化處理部分是成為在于熔融固化后的宏觀組織上的平均粒徑為300pm以下(100)jm以下為理想，50pm以下較為理想，30(im以下更為理想，20pm以下為最理想)的結(jié)晶結(jié)構(gòu)。例如，在被焊接材料為熱軋材料、熱擠壓材料或熱鍛材料的時候或者在對該些實(shí)行冷加工者或輪流反復(fù)實(shí)行冷加工和熱處理的時候，該粒度，一般為10100nm，但是，若焯接這種被焊接材料，鄰接于焊接部分的熱影響部分(焊接部分與非焊接部分的境界部分或其之付近部分)的晶粒則變粗大化。即，在于熱影響部分，在焊接時，晶粒通過很高的供熱變粗大化至300nm左右，其之結(jié)果，有降低焊接物(熔融固化處理物)的強(qiáng)度或耐蝕性等的可能。這種問題，在焊接以外的熔融固化處理(熔斷等)也同樣會發(fā)生。從而，具有通過熔融固化處理(焊接、堆焊、熱噴鍍、熔斷)形成之銅合金制的熔融固化處理部分(焊接部分、堆焊部分、熱噴鍍層、熔斷端部)的熔融固化處理物，為了解決這種問題，有必要將熔融固化處理部分的粒度控制為至少300pm以下，而且，熔融固化處理伴隨與鑄造一樣的熔融固化現(xiàn)象，若考慮熔融固化處理部分成為與鑄造組織同樣或類似的組織，理所當(dāng)然熔融固化處理部分的粒度(平均粒徑)則lOOpm以下為理想，若還考慮耐蝕性等的諸特性，則50pm以下較為理想，30pm以下較為理想，20pm以下為最理想。(7)在熔融固化處理部分，在熔融固化時的初晶為a相。(8)熔融固化處理部分，在熔融固化后的常溫狀態(tài)下，成為包括矩陣的a相和/3相、/c相、7相及5相中的至少一個相的金屬組織。(9)在上述(8)的金屬組織，^相的含量(面積率)為10%以下(5%以下為理想，2%以下較為理想，1%以下更為理想，0.5%以下為最理想)。(10)熔融固化處理部分是枝晶網(wǎng)被切斷的結(jié)晶結(jié)構(gòu)，晶粒或o;相晶粒在其二維形態(tài)下是呈圓形狀、近似于圓的非圓形狀、橢圓形狀、十字形狀、針狀形狀或多邊形狀的結(jié)晶結(jié)構(gòu)。(11)在熔融固化處理部分，未成為氧化物及/或硫化物形態(tài)的Zr以滿足[P]/[Zr]-0.5150(150為理想，1.830較為理想，318為最理想)為條件而含有0.00050.039mass。/o(0.0020.029mass。/。為理想，0.0030.019massO/o較為理想，0.0040.015massyo為最理想)。(12)熔融固化處理部分在熔融固化時發(fā)生包晶反應(yīng)。第1第18的熔融固化處理物，例如，作為如下的焊接管、焊接結(jié)構(gòu)物、熱噴鍍結(jié)構(gòu)物、堆焊結(jié)構(gòu)物或熔斷成形物被提供。即，焊接管是熔融固化處理部分通過焊接被熔融固化處理的焊接管接縫部分，是將板狀的被焊接材料即第1熔融固化處理用銅合金材料曲折加工為其端緣部鄰接之圓筒狀，同時通過焊接其兩端緣部彼此熔敷而成。在該焊接管，鄰接端緣部的焊接(接縫部分的焊接)，使用銅合金制的焊接材料(焊條、單線等)而進(jìn)行或者不使用焊接材料而進(jìn)行。并且，焊接結(jié)構(gòu)物具備復(fù)數(shù)的銅合金制的被焊接材料，通過焊接該些被焊接材料的被焊接部分彼此熔敷而成。在焊接結(jié)構(gòu)物，被焊接部分的焊接(對焊等)，使用銅合金制的焊接材料(焊條、單線等)而進(jìn)行或者不使用填充材料而進(jìn)行。而且，熱噴鍍結(jié)構(gòu)為將銅合金制的熱噴鍍材料熱噴鍍于金屬基材的表面而成，熔融固化處理部分是熱噴鍍層即銅合金層(包括內(nèi)襯層)。對金屬基材而言，可以適當(dāng)使用鐵板、鋼管等的各種金屬材料(包括銅材料、銅合金材料)。對熱噴鍍材料而言，按照所使用的熱噴鍍機(jī)，使用粉狀、棒狀或線狀的材料。堆焊結(jié)構(gòu)物，由銅合金制的填充材料(焊條、單線等)堆焊接于金屬基材的表面而成，熔融固化處理部分是堆焊層的銅合金層(包括內(nèi)襯層)。對金屬基材而言，可以適當(dāng)使用鐵板、鋼管等的各種金屬材料(包括銅材料、銅合金材料)。熔斷成形物，通過熔斷(氣割等)銅合金制的被熔斷材料而成，熔融固化處理部分是為熔斷部芬。并且，本發(fā)明提出在制造上述的第1第18熔融固化處理物的時候，所使用的熔融固化處理用銅合金材料。即，通過將下述的第1第18熔融固化處理用銅合金材料作為被焊接材料、被熔斷材料、焊條或熱噴鍍材料使用，而可容易獲得第1第18熔融固化處理物。另外，在這些使用多個銅合金材料(例如，被焊接材料及焊條)而被制造時，通過將第1第18熔融固化處理用銅合金材料用于這些銅合金材料中至少1個，而可以獲得第1第18熔融固化處理物。第1熔融固化處理用銅合金材料，形成由Zr:0.00050.05mass%(0.0030.039mass。/o為理想，0.0040.034mass。/o較為理想，0.0050.029mass%更為理想，0.0070.024mass。/o為最理想)、P:0.010.35mass%(0.020.19mass。/o為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/o為最理想)、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(21)、(26)。第1熔融固化處理用銅合金材料，除上述的條件外還滿足下述的條件(27)、(30)、(31)為理想。第2熔融固化處理用銅合金材料，形成由Zr:0.00050.05mass%(0.0030.039mass。/。為理想，0.0040.034mass。/o較為理想，0.0050.029mass%更為理想，0.0070.024massy。為最理想)、P:0.010.35mass%(0.020.19mass。/o為理想，0.030.16mass。/o較為理想，0,0350,12mass。/o為最理想)、Zn:0.0138mass。/。(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，1734mass。/。為最理想)、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(21)、(26)。第2熔融固化處理用銅合金材料，除上述的條件外還滿足下述的條件(22)(25)、(27)(31)為理想。第3熔融固化處理用銅合金材料，形成由選自Zr:0.00050.05mass。/o(0.0030.039mass。/。為理想，0.0040.034mass。/。較為理想，0.0050.029mass。/o更為理想，0.0070,024mass%為最理想)、P:0.010.35mass%(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/。為理想，0.58mass。/。較為理想，0.62mass。/。為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass。/。為理想，0.14.5mass。/。較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及Al:0.019mass。/。(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(21)、(26)。第3熔融固化處理用銅合金材料，除上述的條件外還滿足下述的條件(22)(25)、(27)(31)為理想。第4熔融固化處理用銅合金材料，形成由選自Zr:0.00050.05massO/。(0.0030.039mass。/o為理想，0.0040.034mass。/。較為理想，0.0050.029mass。/。更為理想，0.0070.024mass%為最理想)、P:0.010,35massy。(0.020.19massO/o為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass%(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，1734mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/。為理想，0.58mass。/。較為理想，0.62mass。/。為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass%為理想，0.14.5mass%較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及Al:0.019mass。/。(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(21)、(26)。第4熔融固化處理用銅合金材料，除上述的條件外還滿足下述的條件(22)(25)、(27)(31)為理想。第5熔融固化處理用銅合金材料，形成由選自Zr:0.00050.05massO/o(0.0030.039mass"K)為理想，0.0040.034mass。/o較為理想，0.0050.029mass%更為理想，0.0070.024mass%為最理想)、P:0.010.35mass。/。(0.020.19massy。為理想，0.030.16massQ/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass。/。(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，1734mass。/。為最理想)、Sb:0.020.15mass%(0.030.12mass。/。為理想)、As:0.020.15mass。/o(0.030.12mass。/。為理想)、Mg:0.0010.2massO/o(0.0020.1mass。/。為理想)及Mn:0.014mass%(0.054mass。/。為理想，0.53mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(21)、(26)。第5熔融固化處理用銅合金材料，除上述的條件外還滿足下述的條件(22)(25)、(27)(31)為理想。第6熔融固化處理用銅合金材料，形成由選自Zr:0.00050.05massO/。(0.0030.039massO/o為理想，0.0040.034massyo較為理想，0.0050.029mass。/o更為理想，0.0070.024mass%為最理想)、P:0.010.35mass。/。(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/。為理想，0.58mass。/o較為理想，0.62mass。/。為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass。/。為理想，0.14.5mass。/。較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及Al:0.019mass。/。(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Sb:0.020.15mass。/。(0.030.12mass。/。為理想)、As:0.020.15massO/o(0.030.12massO/o為理想)、Mg:0,0010.2mass0/。(0.002(Umass。/。為理想)及Mn:0.014mass。/。(0.054mass。/。為理想，0.53mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(21)、(26)。第6熔融固化處理用銅合金材料，除上述的條件外還滿足下述的條件(22)(25)、(27)(31)為理想。第7熔融固化處理用銅合金材料，形成由選自Zr:0.00050.05massO/o(0.0030.039massO/o為理想，0.0040.034mass。/o較為理想，0.0050.029mass%更為理想，0.0070.024mass%為最理想)、P:0.010.35mass。/。(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass。/。(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，1734mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/o為理想，0.58mass。/。較為理想，0,62mass。/。為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass%為理想，0.14.5mass%較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及Al:0.019mass%(0.18.5mass。/o為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Sb:0.020.15mass%(0.030.12mass0/0為理想)、As:0.020.15mass%(0.030.12mass%為理想)、Mg:0.0010.2mass。/o(0.0020.1mass。/o為理想)及Mn:0.014mass%(0.054mass。/。為理想，0.53mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(21)、(26)。第7熔融固化處理用銅合金材料，除上述的條件外還滿足下述的條件(22)(25)、(27)(31)為理想。第8熔融固化處理用銅合金材料，形成由選自Zr:0.00050.05mass。/o(0.0030.039massO/o為理想，0.0040.034mass。/o較為理想，0.0050.029mass%更為理想，0.0070.024mass%為最理想)、P:0.010.35mass。/。(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16massQ/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass%(537mass。/。為理想，1236mass。/o較為理想，1734mass。/。為最理想)、Pb:0.00515mass%(0.0054mass。/。為理想，0.005lmass。/o較為理想，0.010.2massO/。為最理想)、Bi:0.00515mass。/。(0.0053mass。/。為理想，0.005lmass。/。較為理想，0.010.2mass。/。為最理想)Se:0.012mass。/。(0.030.5mass。/。為理想，0.050.3mass。/。較為理想)及Te:0.031.5mass。/。(0.050.5mass。/。為理想、0.050.3mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(21)、(26)。第8熔融固化處理用銅合金材料，除上述的條件外還滿足下述的條件(22)(25)、(27)(31)為理想。第9熔融固化處理用銅合金材料，形成由選自Zr:0.00050.05mass。/。(0.0030.039mass。/o為理想，0.0040.034mass。/。較為理想，0.0050.029mass%更為理想，0,0070.024mass%為最理想)、P:0.010.35mass。/。(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/。為理想，0.58mass。/。較為理想，0.62mass。/。為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass。/。為理想，0.14.5mass。/o較為理想，2.63.7mass。/o為最理想)及Al:0.019mass。/。(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Pb:0.00515massO/o(0.0054massy。為理想，0.005lmass%較為理想，0.010.2mass%為最理想)、Bi:0.00515mass%(0.0053mass0/。為理想，0.005lmass0/。較為理想，0.010.2mass。/。為最理想)Se:0.012mass%(0.030.5mass。/。為理想，0.050.3mass。/。較為理想)及Te:0.031,5mass。/。(0.050.5mass。/。為理想、0.050.3mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(21)、(26)。第9熔融固化處理用銅合金材料，除上述的條件外還滿足下述的條件(22)(25)、(27)(31)為理想。第10熔融固化處理用銅合金材料，形成由選自Zr:0.00050.05massO/o(0.0030.039mass。/o為理想，0.0040.034mass。/o較為理想，0.0050.029mass%更為理想，0.0070.024mass%為最理想)、P:0.010.35mass。/o(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass%(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，1734mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/。為理想，0.58mass。/。較為理想，0.62mass。/o為最理想)、Si:0.015mass0/。(0.054.8mass%為理想，0.14.5mass%較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及Al:0.019mass%(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/o較為理想)的一種以上的元素和、選自Pb:0.00515mass%(0.0054mass。/。為理想，0.005lmass。/。較為理想，0.010.2masso/o為最理想)、Bi:0.00515massO/o(0.0053mass。/()為理想，0.005lmassy。較為理想，0.010.2mass。/。為最理想)Se:0.012mass。/o(0.030.5mass。/。為理想，0.050.3mass。/。較為理想)及Te:0.031.5mass。/。(0.050.5mass。/o為理想、0,050.3massn/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(21)、(26)。第IO熔融固化處理用銅合金材料，除上述的條件外還滿足下述的條件(22)(25)、(27)(31)為理想。第11熔融固化處理用銅合金材料，形成由選自Zr:0.00050.05mass%(0.0030.039mass。/。為理想，0.0040.034massO/o較為理想，0.0050.029mass。/o更為理想，0.0070.024mass%為最理想)、P:0.010.35mass%(0.020.19mass。/。為理想，0.030,16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass。/。(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，1734mass。/。為最理想)、Sb:0.020.15mass%(0.03~0.12mass。/o為理想)、As:0.020.15mass%(0.030.12mass。/o為理想)、Mg:0.0010.2massO/o(0,0020.1mass"/o為理想)及Mn:0.014mass%(0.054mass。/。為理想，0.53mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Pb:0.00515mass%(0.0054mass。/o為理0.005lmass。/o較為理想，0.010.2mass。/o為最理想)、Bi:0.00515massO/o(0.0053mass。/o為理想，0.005lmass。/。較為理想，0.010.2mass。/。為最理想)Se:0.012mass%(0.030.5mass。/。為理想，0.050.3mass。/。較為理想)及Te:0.031.5mass°/o(0,050.5mass。/。為理想、0.050.3mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(21)、(26)。第ll熔融固化處理用銅合金材料，除上述的條件外還滿足下述的條件(22)(25)、(27)(31)為理想。第12熔融固化處理用銅合金材料，形成由選自Zr:0.00050.05massO/o(0.0030.039massO/o為理想，0.0040.034mass。/o較為理想，0.0050.029mass。/。更為理想，0.0070.024mass%為最理想)、P:0.010.35mass。/。(0.020.19massO/。為理想，0.030,16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/。為理想，0.58mass。/。較為理想，0.62mass。/o為最理想)、Si:0.015massQ/0(0.054.8mass。/。為理想，0.14.5mass。/。較為理想，2,63.7mass。/o為最理想)及Ah0.019mass。/。(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Sb:0.020.15mass。/。(0.030.12mass。/o為理想)、As:0.020.15mass%(0.030.12mass%為理想)、Mg:0.0010.2mass%(0.0020.1mass。/。為理想)及Mn:0.014mass。/。(0.054mass。/。為理想，0,53mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Pb:0.00515mass°/。(0.0054mass。/。為理想，0.005lmass。/o較為理想，0.010.2mass。/o為最理想)、Bi:0.00515massO/o(0.0053mass。/o為理想，0.005lmass。/o較為理想，0.010.2mass。/。為最理想)Se:0.012mass。/。(0.030.5mass。/。為理想，0.050.3mass。/。較為理想)及Te:0.031.5mass。/。(0.050.5mass。/。為理想、0.050.3mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(21)、(26)。第12熔融固化處理用銅合金材料，除上述的條件外還滿足下述的條件(22)(25)、(27)(31)為理想。第13熔融固化處理用銅合金材料，形成由選自Zr:0.00050.05mass。/o(0.0030.039massy。為理想，0.0040.034massO/o較為理想，0.0050.029mass%更為理想，0.0070.024mass%為最理想)、P:0.010.35massO/o(0.020.19mass。/o為理想，0.030.16mass。/o較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass%(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，1734mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/。為理想，0.58mass。/。較為理想，0.62mass。/。為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass%為理想，0.14.5mass%較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及Al:0.019mass。/。(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Sb:0.020.15mass%(0.030.12mass。/。為理想)、As:0.020,15mass%(0.030.12mass。/。為理想)、Mg:0.0010.2massO/o(0,0020.1massy。為理想)及Mn:0.014mass%(0.054mass。/。為理想，0.53mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Pb:0.00515mass0/。(0.0054mass。/o為理想，0.005lmass。/。較為理想，0.010.2mass。/o為最理想)、Bi:0.00515mass。/o(0.0053massO/o為理想，0.005lmass。/。較為理想，0.010.2mass。/。為最理想)Se:0.012mass%(0.030.5mass。/。為理想，0.050.3mass。/。較為理想)及Te:0.031.5mass%(0.050.5mass。/。為理想、0.050.3mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(21)、(26)。第13熔融固化處理用銅合金材料，除上述的條件外還滿足下述的條件(22)(25)、(27)(31)為理想。第14熔融固化處理用銅合金材料，形成由選自Zr:0.00050.05mass。/o(0.0030.039massO/o為理想，0.0040.034mass。/o較為理想，0.0050.029mass%更為理想，0.0070.024mass%為最理想)、P:0.010.35mass。/。(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/o為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/o為理想，0.58mass。/。較為理想，0.62mass。/o為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass。/。為理想，0.14.5mass。/。較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及Al:0.019mass。/。(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Co:0.0050.3mass。/o(0.010.05mass。/o為理想)、Cr:0.0050.3mass%(0.010.05mass%為理想)、C:0.000050.02mass%(0.00010.01mass%為理想)、Ti:0.0050.3mass0/。(0.010.05mass。/。為理想)、B:0.00020.05mass。/。(0.00050.01mass。/。為理想)及稀土類元素0.010.5mass。/。(0.050.2mass。/。為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(21)、(26)。第14熔融固化處理用銅合金材料，除上述的條件外還滿足下述的條件(22)(25)、(27)(31)為理想。第15熔融固化處理用銅合金材料，形成由選自Zr:0.00050.05mass%(0.0030.039mass。/o為理想，0.0040.034mass。/o較為理想，0.0050.029mass%更為理想，0.0070.024mass%為最理想)、P:0.010.35mass。/。(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass%(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，1734mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/。為理想，0.58mass。/。較為理想，0.62mass。/。為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass%為理想，0.14.5mass%較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及Ah0.019mass。/。(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/o較為理想)的一種以上的元素和、選自Co:0.0050.3mass%(0.010.05mass。/。為理想)、Cr:0.0050.3mass%(0.010.05mass。/o為理想)、C:0.000050,02mass%(0.00010.01mass%為理想)、Ti:0.0050.3mass%(0.010.05mass%為理想)、B:0.00020.05mass%(0.00050.01mass。/。為理想)及稀土類元素0.010.5mass。/。(0.050.2mass。/。為理想)的一種以上的元素和、Cll:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(21)、(26)。第15熔融固化處理用銅合金材料，除上述的條件外還滿足下述的條件(22)(25)、(27)(31)為理想。第16熔融固化處理用銅合金材料，形成由選自Zr:0.00050.05massO/。(0.0030.039mass。/。為理想，0.0040.034mass。/。較為理想，0.0050.029mass。/o更為理想，0.0070.024mass%為最理想)、P0.010.35mass%(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass%(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，1734mass。/。為最理想)、Sb:0.020.15mass°/。(0.030.12mass%為理想)、As:0.020.15mass%(0.030.12mass%為理想)、Mg:0.0010.2mass。/o(0.0020.1massO/。為理想)及Mn:0.014mass%(0.054mass。/。為理想，0.53mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Co:0.0050.3massO/o(0.010.05massO/o為理想)、Cr:0.0050.3mass%(0.010.05massO/o為理想)、C:0.000050,02massO/o(0,00010.01massO/o為理想)、Ti:0.0050.3mass%(0,010,05mass%為理想)、B:0.00020.05mass%(0.00050.01mass%為理想)及稀土類元素0.010.5mass。/。(0.050.2mass。/。為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(21)、(26)。第16熔融固化處理用銅合金材料，除上述的條件外還滿足下述的條件(22)(25)、(27)(31)為理想。第17熔融固化處理用銅合金材料，形成由選自Zr:0.00050.05massO/o(0.0030.039mass。/。為理想，0.0040.034mass。/o較為理想，0.0050.029mass。/o更為理想，0.0070.024mass%為最理想)、P:0.010.35mass%(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass°/。(0.112mass。/。為理想，0.58mass。/。較為理想，0.62mass。/。為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass。/。為理想，0.14.5mass。/。較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及Al:0.019mass。/。(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Sb:0.020.15mass。/o(0.030.12mass。/o為理想)、As:0.020.15mass%(0.030.12mass。/o為理想)、Mg:0.0010.2mass%(0.0020.1mass。/。為理想)及Mn:0.014mass。/。(0.054mass。/。為理想，0.53mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Co:0.0050.3mass%(0.010.05mass。/o為理想)、Cr:0.0050.3massO/o(0.010.05mass。/o為理想)、C:0.000050.02mass%(0.00010.01mass。/。為理想)、Ti:0.0050.3mass0/。(0.010.05mass%為理想)、B:0,00020.05mass%(0.00050.01mass。/。為理想)及稀土類元素0.010.5mass。/。(0.050.2mass。/。為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(21)、(26)。第17熔融固化處理用銅合金材料，除上述的條件外還滿足下述的條件(22)(25)、(27)(31)為理想。第18熔融固化處理用銅合金材料，形成由選自Zr:0.00050.05mass。/o(0.0030.039mass。/o為理想，0.0040.034mass。/o較為理想，0.0050.029mass"/o更為理想，0.0070.024mass%為最理想)、P:0.010.35mass%(0.020.19mass。/。為理想，0.030.16mass。/。較為理想，0.0350.12mass。/。為最理想)、Zn:0.0138mass%(537mass。/。為理想，1236mass。/。較為理想，1734mass。/。為最理想)、Sn:0.0115mass%(0.112mass。/。為理想，0,58mass。/。較為理想，0.62mass。/o為最理想)、Si:0.015mass%(0.054.8mass%為理想，0,14.5mass%較為理想，2.63.7mass。/。為最理想)及Al:0.019mass。/。(0.18.5mass。/。為理想，0.23mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Sb:0.020.15mass。/。(0.030.12mass%為理想)、As:0.020.15mass%(0.030.12mass%為理想)、Mg:0,0010.2mass。/o(0.0020.1massO/。為理想)及Mn:0.014mass%(0.054mass。/。為理想，0.53mass。/。較為理想)的一種以上的元素和、選自Co:0.0050.3massO/o(0.010.05mass。/o為理想)、Cr:0.0050.3mass%(0.010.05mass。/o為理想)、C:0.000050.02mass。/o(0.00010.01mass。/o為理想)、Ti:0.0050.3mass%(0.010.05mass%為理想)、B:0.00020.05mass%(0.00050.01mass%為理想)及稀土類元素0.010.5mass。/。(0.050.2mass。/。為理想)的一種以上的元素和、Cu:剩余部分而成的合金組成，滿足下述的條件(21)、(26)。第18熔融固化處理用銅合金材料，除上述的條件外還滿足下述的條件(22)(25)、(27)(31)為理想。(21)成為滿足fl=[P]/[Zr]=0.3200(fl=0.565為理想，fl=0.835較為理想，fl-1.220更為理想，fl-1.614為最理想)之關(guān)系的合金組成。(22)成為滿足G=[Cu]-3[P]-3.5[Si]-0.5[Sn]-1.8[Al]-0.5([Sb]+[As]+[Mg])+[Mn]+0.5([Pb]+[Bi]+[Se]+[Te])=6097(f2=6190為理想，￡2=6276較為理想，。=6369更為理想，f2=6467.5為最理想)之關(guān)系的合金組成。另外，在于G中，對于不含有的元素a，為[a]-0。(23)成為滿足f3=[Zn]+3[Sn]+5[Si]+3[Al]=1045(f3=1642為理想，f3=2240較為理想，f3=2838為最理想)之關(guān)系的合金組成。另外，在于fi中，對于不含有的元素a，為[a^0。(24)成為滿足f4=([Zn〗+3[Sn]+5[Si]+3[Al])/[Zr]=30035000(f4=60014000為理想，f4=10009000較為理想)之關(guān)系的合金組成。另外，在于f4中，對于不含有的元素a，為間=0。(25)成為滿足f5=([Zn]+3[Sn]+5[Si]+3[Al])/[P]=603000(f5=1201600為理想，f5-2001100較為理想)之關(guān)系的合金組成。另外，在于f5中，對于不含有的元素a，為[a]-O。(26)在熔融固化后的宏觀組織上的平均粒徑為300|im以下(100pm以下為理想，50idm以下較為理想，30nm以下更為理想，2(Him以下為最理想)的結(jié)晶結(jié)構(gòu)。另外，在該(26)的條件及上述(6)的條件的所謂"在于熔融固化后的宏觀組織上的平均粒徑"，是指在鑄造(包括依據(jù)金型鑄造、砂型鑄造、臥式連續(xù)鑄、上鑄(上引鑄造)、半熔融鑄造、半熔融鍛造、熔融鍛造等之以往公知的各種鑄造法的鑄造)或熔融固化處理(焊接、堆焊、熱噴鍍、熔斷)后，一概不進(jìn)行所有的塑性加工(擠壓、輥軋等)或熱處理(煅燒)之狀態(tài)下的宏觀組織的粒晶的平均值。(27)熔融固化時的初晶為a相。(28)在熔融固化后的常溫狀態(tài)之下，成為包括a相和P相、/c相和7相及5相中至少一個相的金屬組織。(29)在上述(28)的金屬組織中，/S相的含量(面積率)為10%以下(5%為理想，2%較為理想，1%更為理想，0。/。為最理想(不含有^相))。(30)為枝晶網(wǎng)被切斷的結(jié)晶結(jié)構(gòu)，晶?；騛相晶粒在其二維形態(tài)下呈圓形狀、近似于圓的非圓形狀、橢圓形狀、十字形狀、針狀形狀或多邊形狀的結(jié)晶結(jié)構(gòu)。(31)未成為氧化物及/或硫化物形態(tài)的Zr，以滿足[P]/[Zr]-0.5150(150為理想，1.830較為理想，318為最理想)為條件而含有0.00050.039mass%。(0.0030.029mass。/o為理想，0.0040.024mass。/o較為理想，0.0050.019mass。/o為最理想)。于是，在第1第18熔融固化處理物的熔融固化處理部分或第1第18熔融固化處理用銅合金材料中，Cu是構(gòu)成該處理部分或該合金材料的合金組成之主元素，若其含量變多，則可以容易獲得a相，而可以提高耐蝕性(耐脫鋅腐蝕性、耐應(yīng)力腐蝕龜裂性)及機(jī)械性的特性，但是，過于含有會阻礙晶粒的微細(xì)化。從而，考慮與其他元素的含量之間的關(guān)系，將Cu的含量作為剩余部分。尤其，為了謀求晶粒的微細(xì)化，重視與其他元素的含量之間的關(guān)系為理想，而滿足(2)或(22)的條件為理想。g卩，Cu及其他構(gòu)成元素的含量互相成立F2=f2=[Cu]-3[P]-3.5[Si]-0.5[Sn]-1.8[Al]-0.5([Sb]+[As]+[Mg])+[Mn]+0.5([Pb]+[Bi]+[Se]+[Te])=6097之關(guān)系為理想。F2、f2的下限值是關(guān)系到初晶是否為o;相的值，F(xiàn)2、f2的上限值是關(guān)系到包晶反應(yīng)的值?？紤]到這些問題，F(xiàn)2、G的值為6190為理想，6276較為理想，6369更為理想，6467.5為最理想。在第1第18熔融固化處理物的熔融固化處理部分或第1第18熔融固化處理用銅合金材料中，Zr及P是為以謀求銅合金晶粒的微細(xì)化，尤其，謀求熔融固化時的晶粒的微細(xì)化為目的而共同添加的元素。即，Zr及P若為單獨(dú)，與添加的其它一般的含有元素同樣，對銅合金晶粒的微細(xì)化的作用極小，但是，在共存狀態(tài)下，對晶粒的微細(xì)化發(fā)揮極為有效的功能。這種晶粒的微細(xì)化功能，在熔融固化處理部分的Zr含量為在0.0005mass%以上時發(fā)揮，在0.002mass%以上時顯著地發(fā)揮，在0.003mass。/。以上時較顯著地發(fā)揮，在0.004mass。/。以上時更顯著地發(fā)揮，在0.006mass。/。以上時非常顯著地發(fā)揮。另一方面，在熔融固化處理用銅合金材料中，與熔融固化處理部分一樣，有必要將Zr含量規(guī)定為0.0005massn/。以上，但是，若考慮熔融固化處理時的Zr量之失分(由與大氣接觸的氧化失分)，則規(guī)定為0.003mass。/。以上為理想，規(guī)定為0.004mass。/0以上較為理想，規(guī)定為0.005mass。/。以上更為理想，規(guī)定為0.007mass。/。以上為最理想。另一方面，對于P含量，無論是熔融固化處理部分及熔融固化處理用銅合金材料，為了使其發(fā)揮晶粒的微細(xì)化功能，有必要規(guī)定為0.01mass。/。以上，規(guī)定為0.02mass。/。以上為理想，規(guī)定為0.03mass。/。以上較為理想，規(guī)定為0.035mass。/o以上為最理想。另一方面，若Zr含量達(dá)到0.05mass%，并且P含量達(dá)到0.35mass%，不管其它構(gòu)成元素的種類、含量，因Zr及P的共同添加而晶粒的微細(xì)化功能則完全成為飽和，反而有損于微細(xì)化功能的可能。從而，為了使其發(fā)揮這種功能而需要的Zr及P的含量，對于Zr，規(guī)定為0.05mass。/。以下，對于P，規(guī)定為0.35mas^/。以下。另外，Zr及P，只要其含量為在上述的范圍內(nèi)設(shè)定的微量，則不會妨害通過其他的構(gòu)成元素所發(fā)揮的合金特性，并且，例如，通過晶粒的微細(xì)化，在多量添加容易偏析的元素Sn之時也可以將偏析的高Sn濃度的部分，不以連續(xù)的形式，而在矩陣內(nèi)均勻地分散。同時，對于Pb、Bi等未固熔的切割性改善元素也可以使之成為最大限適用狀態(tài)(成為微細(xì)并大小均等的粒徑的同時，均勻地分布、分散在矩陣內(nèi)的狀態(tài))，還可以使析出于矩陣內(nèi)的a相的第2相(/c相、7相、5相、/5相)微細(xì)且均勻地分布、分散。其結(jié)果是不僅可以防止鑄造龜裂，可以獲得砂眼、縮孔、氣孔、顯微疏松較小的健全的熔融固化處理部分及熔融固化處理用銅合金材料之鑄造物，在于熔融固化處理用銅合金材料，還可以使在鑄造后所進(jìn)行的冷拉伸或冷拉拔的加工性能提高，還可以使該合金的特性(尤其，耐蝕性、被切削性、耐撞性、有粘性等)更加提高。另外，Zr是為與氧的親和力非常強(qiáng)的元素，因此，如焊接等在大氣中進(jìn)行熔融固化處理時或在于熔融固化處理用銅合金材料的制造(鑄造工序)中作為原料使用切削時，易于生成Zr的氧化物、硫化物，若添加過量的Zr，熔融金屬的粘性則增大，因而熔融固化處理中或鑄造中，混入氧化物、硫化物而產(chǎn)生鑄造缺陷，則容易發(fā)生氣孔或顯微疏松。考慮到這些問題，第1第18熔融固化處理物的熔融固化處理部分之Zr的含量必須為0.0005mass%0.05mass%，0.002mass。/o0.039massO/o為理想，0.003masso/o0.029mass。/。較為理想，0.004massO/o0.024mass。/o更為理想，0.006mass。/o0.019mass。/。為最理想。另一方面，在第1第18熔融固化處理用銅合金材料，有必要將Zr的含量規(guī)定為0.0005mass%0.05mass%，規(guī)定為0.003mass。/。0.039mass。/。為理想，規(guī)定為0.004mass%0.034mass。/o較為理想，規(guī)定為0.005mass。/。0.029mass。/o更為理想，0.007mass。/。0.024mass。/。為最理想。尤其，在考慮未成為氧化物及/或硫化物的形態(tài)之Zr時，滿足(ll)、(31)的條件為理想。g卩，在第1第18熔融固化處理物的熔融固化處理部分，將未成為氧化物及/或硫化物的形態(tài)之Zr滿足[P]/[ZrH).5150(150為理想，1.830較為理想，318為最理想)為條件而含有0.0005massO/。0.039massO/。(0.002mass。/o0.029massO/o為理想，0.003mass。/。0.019massO/o較為理想，0.004mass%0.015mass。/。為最理想)為理想。并且，在第1第18熔融固化處理用銅合金材料，將未成為氧化物及/或硫化物的形態(tài)之Zr滿足[P]/[Zrh0.5150(l50為理想，1.830較為理想，318為最理想)為條件而含有0.0005mass%0.039massO/o(0.003massO/o0.029massO/o為理想，0.0034mass%0.024masso/o較為理想，0.005mass。/。0.019mass。/o為最理想)為理想。而且，含P是因?yàn)?，如上述，通過與Zr共同添加而發(fā)揮晶粒的微細(xì)化功能，但同時，對耐蝕性、鑄造性等帶來影響。從而，除由與Zr共同添加的晶粒的微細(xì)化功能外，分別考慮將P含量的下限側(cè)給予耐蝕性、鑄造性等的影響，并且，其之上限側(cè)給予延展性等的影響，對于P含量，無論熔融固化處理部分及熔融固化處理用銅合金材料，有必要規(guī)定為0.01mass%0.35mass%，規(guī)定為0.02mass%0.19mass%為理想，0.03mass。/o0.16mass。/o較為理想，0.035massO/o0.12mass。/o為最理想。于是，只將Zr、P的含量分別規(guī)定在上述范圍內(nèi)，不能發(fā)揮由Zr、P共同添加帶來的晶粒的微細(xì)化效果，而在這些的含量彼此需要滿足(1)、(21)的條件。通過從熔融液晶出的初晶之a(chǎn)相的成核速度更過于枝晶的生長速度達(dá)成晶粒的微細(xì)化，但是，盡管晶粒的微細(xì)化可通過從熔融液晶析的初晶a相得成核速度遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出枝晶的生長速度而予以實(shí)現(xiàn)，但為了使相關(guān)的現(xiàn)象發(fā)生，只分別規(guī)定Zr、P的含量是不充分，需要考慮其共同添加比率(Fl=fl=[P]/[Zr])。通過將Zr、P的含量規(guī)定在適當(dāng)范圍內(nèi)的適當(dāng)含量比率，就可通過Zr、P的共同添加功能或相互作用，可以使初晶a相的結(jié)晶成長顯著地促進(jìn)，其結(jié)果是該a相的成核速度遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出枝晶的生長速度。當(dāng)Zr、P的含量在適當(dāng)范圍內(nèi)，且它們的配合比率([P]/[Zr])為化學(xué)計(jì)比時，通過添加數(shù)十ppm左右的微量之Zr含量，將Zr、P的金屬間化合物(例如，ZrP、ZrP^)形成在a相的結(jié)晶中，而通過[P]/[Zr]的值Fl、fl成為0.3200而提高該a相的成核速度，在熔融固化處理部分，其程度因Fl=0.680而提高，因Fbl40而較顯著地提高，因F1-1.425而更顯著地提高，因Fl=218而非常顯著地提高，而且，在熔融固化處理用銅合金材料，因fl=0.565而更提高，因fl=0.835而較顯著地提高，因fl=1.220而更顯著地提高，因fl=1.614而非常顯著地提高。如此，Zr和P的共同添加比率F1、fl對謀求晶粒的微細(xì)化而言是很重要的要素，只要F1、fl處在上述范圍內(nèi)，熔融固化時的成核遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出結(jié)晶成長。更且，為了使晶粒微細(xì)化，Zr、P禾DZn、Sn、Si、Al的共同添加比率F3F5、Gf5也很重要，第2第18熔融固化處理物的熔融固化處理部分及第2第18熔融固化處理用銅合金材料對它們的共同添加比率滿足(3)(5)、(23)(25)的條件為理想。于是，隨著進(jìn)行熔融固化而固相的比率增加，結(jié)晶成長則開始頻繁地進(jìn)行，部分晶粒也開始融合，通常，a相的晶粒逐漸變大。在此，若熔融物在固化的過程中發(fā)生包晶反應(yīng)，則未固化之剩余的烙融液和固相a相發(fā)生固液反應(yīng)，而消耗固相a相的同時生成/相。其之結(jié)果，a相被進(jìn)入到/5相，a相晶粒本身的大小也逐漸地變更小，且其形狀也逐漸成為不帶角的橢圓形狀。若固相成為這種微細(xì)的橢圓形狀，氣體也會容易漏掉，而產(chǎn)生隨固化時的凝固收縮的對龜裂之耐性，收縮也順利地發(fā)生，因而，有利于在常溫下的強(qiáng)度、耐蝕性等的諸特性。當(dāng)然，若固相為微細(xì)的橢圓形狀，熔融固化處理時的焊接材料之熔融金屬的流動性則良好，而良好地進(jìn)行焊接等的熔融固化處理，可以獲得優(yōu)質(zhì)的熔融固化處理部分。并且，熔融固化處理用銅合金材料，尤其，若被焊接材料的固相為微細(xì)的橢圓形狀，則也可以良好地進(jìn)行由流動性很好的半熔融凝固法之制造，若在凝固的最后階段剩下微細(xì)的橢圓形狀的固相和熔融液，即使是復(fù)雜的形狀或可以狹窄的間隔接合，也可以將固相和熔融液充分地供應(yīng)到所有的角落，則可以獲得形狀優(yōu)良的鑄件產(chǎn)品。但是，是否用于包晶反應(yīng)，實(shí)際上與平衡狀態(tài)不同，一般，以比平衡狀態(tài)更寬的成分產(chǎn)生。在此，F(xiàn)2、F3、f2、f3起重要的作用，F(xiàn)2、f2的上限值(F3、f3的下限值)，主要與用于熔融固化后的結(jié)晶之大小與包晶反應(yīng)之尺度有關(guān)。F2、f2的下限值(F3、f3的上限值)，主要是為有關(guān)于熔融固化后的晶粒之大小和初晶是否o;相的境界值。F2、F3、G、f3按照取(2)、(3)、(22)、(23)之理想的范圍，更理想的范圍，最理想的范圍，而增加初晶a相的量，在非平衡反應(yīng)中所發(fā)生的包晶反應(yīng)更活潑地發(fā)生，結(jié)果而言，在常溫下獲得的晶粒更逐漸變小。另外，在于所涉及的結(jié)構(gòu)，F(xiàn)4、F5、f4、f5，即使因?yàn)樵撔┍硎綟3、f3與Zr、P之間的關(guān)系，因此，非常重要的要素。而且，無論第1第18熔融固化處理物的熔融固化處理部分及第1第18熔融固化處理用銅合金材料，為了使微細(xì)化促進(jìn)，層疊缺陷能量低及發(fā)生包晶反應(yīng)為理想，滿足(6)(10)、(26)(30)的條件(在第1熔融固化處理物的熔融固化處理部分及第1熔融固化處理用銅合金材料，(6)、(7)、(10)、(26)、(27)、(30)的條件)為理想。并且，在制造第1第18熔融固化處理用銅合金材料的時候，在其鑄造工序中，上述一連串的熔融固化處現(xiàn)象當(dāng)然取決于冷卻速度。g卩，在冷卻速度為105°0/秒以上之指定的快速冷卻，沒有時間進(jìn)行成核，因此，有晶粒不被微細(xì)化的可能，反而，在10+C/秒以下之指令的慢速冷卻，結(jié)晶成長或晶粒的合體被促進(jìn)，因此，有晶粒不被微細(xì)化的可能。而且，接近平衡狀態(tài)，因此，用于包晶反應(yīng)之組織范圍也變小。在熔融固化的階段上之冷卻速度成為10々。C/秒10"C/秒的范圍較為理想，成為10"。C/秒103。C/秒的范圍為最理想。即使在這種冷卻速度之范圍內(nèi)，也越成為接近上限的冷卻速度，則晶粒被微細(xì)化的成分領(lǐng)域越擴(kuò)大，而晶粒越來越微細(xì)化。并且，焊接等的熔融固化處理，熔融固化處理部分的冷卻速度很快，成為與上述鑄造工程同樣，更有效地進(jìn)行晶粒的微細(xì)化。在第3、第4、第6、第7、第9、第10、第12第15、第17及第18熔融固化處理物的熔融固化處理部分或在第3、第4、第6、第7、第9、第IO、第12第15、第17及第18熔融固化處理用銅合金材料中，Sn、Si、Al是為使晶粒的微細(xì)化促進(jìn)，通過含有該些，可以使晶粒在熔融固化后的常溫狀態(tài)下非常的微細(xì)化(例如，10pm以下)(在熔融固化時，固相的晶粒更微細(xì)化)。雖然單獨(dú)的Sn對微細(xì)化效果帶來的影響很少，可是在Zr及P的存在之下發(fā)揮顯著的微細(xì)化功能。Sn提高機(jī)械性質(zhì)(強(qiáng)度等)、耐蝕性、耐侵蝕腐蝕性、耐磨性，更且，具有將切斷枝晶臂并擴(kuò)大發(fā)生包晶反應(yīng)的Cu或Zn的成分區(qū)域擴(kuò)張，而實(shí)行較有效的包晶反應(yīng)之功能，減少合金的層疊缺陷能量，其結(jié)果是更有效地實(shí)現(xiàn)晶粒的粒狀化及微細(xì)化，這些功能在Zr及P的存在之下特別顯著地發(fā)揮。而且，通過含有Sn而形成的5相、7相控制在熔融固化后的晶粒生長，并助于晶粒的微細(xì)化。5相、7相是Sn的高濃度部分的變化而成，但是，在熔融固化的階段中Sn的高濃度部分均勻地且微細(xì)地分布，因此，生成的5相、y相也微細(xì)地分布，而控制在固化后的高溫度領(lǐng)域內(nèi)的o:晶粒的粒生長。進(jìn)而，5相、y相也微細(xì)地分布，因此，耐蝕性、耐磨性也良好。這種效果在15mass。/。為飽和，若含有超過15mass。/。，反而降低延性、鑄造性等，則成為發(fā)生熔融固化處理部分或銅合金鑄造材料之龜裂、縮孔、砂眼的缺陷之原因。例如，若含有超過15mass。/。的Sn，盡管與Cu、Zn的配合比率有關(guān)，過剩生成比母相(o;相)Sn的濃度高的硬質(zhì)相即5相、7相(以面積率超過20%生成)，發(fā)生相的選擇腐蝕，反而有降低耐蝕性的可能。并且，盡管與Cu(Cu及Zn)的配合比率有關(guān)，但，若Sn的濃度過高，Sn的偏析則變得顯著，同時伴隨Sn含量的增大而凝固溫度范圍擴(kuò)張。而且，Sn起擴(kuò)張發(fā)生包晶反應(yīng)(熔融固化時，為了達(dá)成晶粒微細(xì)化的有效手段)成分區(qū)域之作用，隨著Sn含量的增加，實(shí)際上能夠以廣范圍的Cu濃度發(fā)生包晶反應(yīng)?？紤]到這點(diǎn)，Sn含量有必要規(guī)定為0.01mass°/。15mass%，規(guī)定為0.1mass%12mass。/。為理想，規(guī)定為0.5mass。/。8mass。/。較為理想，0.6mass。/。2mass。/。為最理想。若Si與Zr、P、Cu(及Zn)—同含有，則降低合金的層疊缺陷能量，而擴(kuò)張給予包晶反應(yīng)之成分范圍，發(fā)揮顯著的晶粒微細(xì)化效果。但是，即使含有Si超過5%，也有通過與Cu、Zn之共同添加的晶粒微細(xì)化作用飽和，或者，反而降低的傾向，還引起降低延性。而且，若Si含量超過5。/。，則降低導(dǎo)熱性，而凝固溫度范圍變寬，有熔融固化處理性、鑄造性變壞的可能。并且，Si具有提高熔融金屬的流動性，防止熔融金屬的氧化，降低熔點(diǎn)的作用。而且，尤其具有提高耐侵蝕腐蝕性及耐應(yīng)力腐蝕性的作用。進(jìn)而，盡管Cu與Zn之關(guān)系有關(guān)，但是，通過析出/c相或y相而有助于提高被切削性，提高張力的強(qiáng)度、耐力、沖擊強(qiáng)度、疲勞強(qiáng)度等的機(jī)械性的強(qiáng)度。這些作用對于熔融固化處理部分或鑄造物的晶粒之微細(xì)化產(chǎn)生相乘效果?？紤]到這點(diǎn)，Si含量有必要規(guī)定為0.01mass%5mass%，規(guī)定為0.05mass。/。4.8mass。/。為理想，規(guī)定為0.1mass。/。4.5mass。/。較為理想，2.6massO/o3.7mass。/o為最理想。Al不至于Si、Sn的程度，但具有與它們同樣的微細(xì)化促進(jìn)功能，此外，在熔融固化處理部分或鑄造物的表面形成牢固的耐蝕性皮膜(以Al為主成分的皮膜)，提高耐侵蝕腐蝕性，通過固溶而提高強(qiáng)度、耐蝕性、耐高溫氧化性、耐磨性?？紤]到這點(diǎn)，AI含量有必要規(guī)定為0.01mass%9mass%，規(guī)定為0.1massO/o8.5mass。/o為理想，規(guī)定為0.2masso/o3mass%較為理想。在第2、第4、第5、第7、第8、第10、第ll、第13、第15、第16及第18的熔融固化處理物的熔融固化處理部分或第2、第4、第5、第7、第8、第10、第ll、第13、第15、第16及第18的熔融固化處理用銅合金材料中，Zn，與Sn—樣具有在合金的熔融固化時，發(fā)生使晶粒微細(xì)化的手段之包晶反應(yīng)，降低合金的層疊缺陷能量，促進(jìn)熔融金屬的流動性及熔點(diǎn)的降低，同時提高耐蝕性及機(jī)械強(qiáng)度(拉伸的強(qiáng)度、耐力、沖擊強(qiáng)度、耐磨性及疲勞強(qiáng)度等)之功能。而且，Zn具有促進(jìn)在熔融固化時的晶粒之微細(xì)化，也發(fā)揮防止Zr的氧化損失之功能。但是，若大量含有Zn，則熔融固化時的初晶成為y5相，不滿足(7)、(27)的條件，而難以達(dá)成(6)、(26)的條件，耐蝕性則進(jìn)一步變壞，在焊接時的Zn很顯著地蒸發(fā)。更且，考慮到這點(diǎn)，Zn的含量有必要規(guī)定為0.01mass%38mass%,規(guī)定為5mass%37mass。/。為理想，規(guī)定為12mass。/。36mass。/。較為理想，規(guī)定為17mass。/。34mass。/。為最理想。Sn、Si、Al、Zn，在Zr、P的存在下，發(fā)揮如上述的晶粒的微細(xì)化促進(jìn)功能，因此，Zr、P的含量，需要考慮與這些Sn、Si、Al、Zn的含量之關(guān)系而規(guī)定。即，為了有效地發(fā)揮由Zr、P的晶粒之微細(xì)化功能，除滿足(l)、(21)的條件外，還滿足(3)(5)、(23)(25)的條件為理想。作為第5、第6、第7、第11第13、第16、第17及第18的熔融固化處理物的熔融固化處理部分或第5、第6、第7、第11第13、第16、第17及第18的熔融固化處理用銅合金材料，Sb、As、Mg、Mn，主要為了提高耐蝕性而被含有。Sb、As通過含有0.02mass。/。以上，Mg通過含有0.001mass。/。以上，并且Mn通過含有大于0.01mass。/。而提高耐蝕性，但為了顯著地發(fā)揮所涉及的耐蝕性提高效果，對Sb、As含量規(guī)定為0.03maSS%以上為理想，對Mg的含量規(guī)定為0.002mass。/。以上為理想，對Mn的含量規(guī)定為0.05mass。/。以上為理想。另一方面，即使Sb或As的含量超過0.15maSS%，也不能獲得與其含量對應(yīng)的效果，反而，降低延性，并且造成對人體有危害的影響之有毒性的問題。從所涉及的問題出發(fā)，有必要對Sb或As的含量規(guī)定為0.15massy。以下，規(guī)定為0.12mass。/。以下為理想。接著，作為銅合金原料之一部分，多使用廢材料(廢棄導(dǎo)熱管等)，而所涉及的廢材料多半含有S成分(硫磺成分)。從而，在將這種廢材料作為原料而制造熔融固化處理用銅合金材料時或作為熔融固化處理用銅合金材料，在使用將廢材料作為原料而被制造的東西，進(jìn)行熔融固化處理時，由于熔融金屬中含有S成分，晶粒微細(xì)化元素的Zr形成硫化物，有由Zr而損失有效的晶粒微細(xì)化的可能，使熔融金屬的流動性降低，因而在熔融固化處理部分或熔融固化處理用銅合金材料的鑄造物上容易發(fā)生氣孔或龜裂等的缺陷。Mg除具有上述的提高耐蝕性的功能外，在將含有這種S成分的廢材料作為原料使用時，也具有提高鑄造時的熔融金屬的流動性的功能。而且，Mg可以以比S成分更無害的MgS形態(tài)除去，該MgS即使殘留在合金上，也不會對耐蝕性有害，而可以有效地防止由原料中包括S成分所引起的耐蝕性的降低，若在原料中含有S成分，S容易存在于結(jié)晶晶界并引起晶界腐蝕，但由于含有Mg，能夠有效地防止晶界腐蝕。并且，因熔融金屬中的S濃度變高，而有Zr被S消耗掉的可能，但在裝入Zr之前，使熔融金屬里含有0.001mass。/。以上的Mg，則熔融金屬中的S成分以MgS形態(tài)被除去或被固定，因此不會發(fā)生所述問題。只是，若過于含有即含有超過0.2mass。/。的Mg，則與Zr—樣氧化，提高熔融金屬的粘性，而導(dǎo)致由于氧化物的混入等可能產(chǎn)生缺陷。Mn也與Mg—樣，發(fā)揮上述的效果，Si作為合金元素而被選擇，Mn和Si化合形成Mn-Si的金屬間化合物，而具有提高耐磨性之功能?？紤]到這點(diǎn)，對于Sb含量及As含量有必要規(guī)定為0.02mass%0.15mass%，規(guī)定為0.03mass。/。0.12mass。/。為理想。而且，對于Mg含量有必要規(guī)定為0.001mass%0.2mass%，規(guī)定為0.002mass%0.1mass。/。為理想。并且，對于Mn含量有必要規(guī)定為0.01mass%4mass%，規(guī)定為0.05mass。/。4mass。/。為理想，規(guī)定為0.5mass%3mass0/o較為理想。在第8第13的熔融固化處理物的熔融固化處理部分或第8第13的熔融固化處理用銅合金材料中，Pb、Bi、Se、Te主要為了提高被切削性而被含有。所涉及的功能，通過晶粒的微細(xì)化Pb等的粒子以更加微細(xì)并均等的大小分散配置在矩陣，而更有效地發(fā)揮。Pb、Bi、Se、Te單獨(dú)被含有，或以Pb及Te、Bi及Se或Bi及Te中任何一個組合被含有。若Pb、Bi含量超過15mass%，對切削表面則引起壞影響，而延性損失很大，進(jìn)而，沖擊強(qiáng)度或機(jī)械性的強(qiáng)度也被損失。在此，Pb、Bi在常溫下不固熔，不僅作為Pb粒子或Bi粒子而存在，在熔融固化階段上也以熔融狀態(tài)的粒狀分散，同時存留在固相間，這些Pb、Bi的粒子越多，容易發(fā)生熔融固化階段上的龜裂(起因于隨著由被凝固的收縮而發(fā)生拉伸應(yīng)力)。進(jìn)而，Pb、Bi，矩陣在固化后也主要以熔融狀態(tài)存留在粒界，因此，若該粒子多，則容易發(fā)生高溫度龜裂。為了解決所涉及的問題，將晶粒微細(xì)化并緩和應(yīng)力(以及放大粒界面積)，并且，將該些Pb、Bi的粒子縮小，且均等地分散，是十分有效的。并且，Pb、Bi除了被切削性以外，如上所述對銅合金特性引起壞影響，對于常溫下的延性也通過應(yīng)力集中在Pb、Bi粒子而被損失(若晶粒大時，理所當(dāng)然延性相乘地被損失)。對于這種問題，應(yīng)注意能夠通過晶粒的微細(xì)化而解決?？紤]這些方面及在熔融固化處理物是供水管零件等時的衛(wèi)生方面(Pb的溶解等)，Pb含量有必要規(guī)定為0.005mass%15mass%，規(guī)定為0.005mass。/o4mass。/o為理想，規(guī)定為0.005mass%lmass。/o較為理想，規(guī)定為0.01mass。/。0.2mass。/。為最理想。并且，Bi含量有必要規(guī)定為0.005mass。/o15mass。/o的必要，規(guī)定為0.005mass。/o3mass。/o為理想，規(guī)定為0.005mass。/olmassO/o較為理想，規(guī)定為0.01mass。/o0.2mass。/o為最理想。而且，Se含量有必要規(guī)定為0.01mass%2mass%,規(guī)定為0.03mass%0.5mass。/。為理想，規(guī)定為0.05mass。/。0.3mass。/。較為理想。并且，Te含量有必要規(guī)定為0.03mass%1.5mass%，規(guī)定為0.05mass°/。0.5mass%為理想，規(guī)定為0.05mass。/。0.3mass。/。較為理想。作為第15第18的熔融固化處理物的熔融固化處理部分或第15第18的熔融固化處理用銅合金材料，含有Co、Cr、C、Ti、B、稀土類元素(REM)，主要為了防止在熔融固化時的熔融固化處理部分與其形成的基材部分之間的境界部(熱影響部)之晶粒的粗大化。例如，在焊接時，焊接部(熔融固化處理部分)與被焊接基材之間的熱影響部在短時間被高溫曬干，因此，晶粒容易粗大化。即使焊接部或被焊接基材的晶粒微細(xì)，若該熱影響部的晶粒粗大化，也無法獲得優(yōu)質(zhì)的焊接物。含有Co等是為了盡可能阻止這種熱影響部之晶粒的粗大化并獲得優(yōu)質(zhì)的熔融固化處理物。例如，Co等在熔融固化時生成Co2Si、CrSi、單獨(dú)C、Co2P、MnSi、BN等的析出物，而控制晶粒的生長(固定晶粒的成長)。為了發(fā)揮這種阻止晶粒生長的功能，對Co含量有必要規(guī)定為0.005mass%0.3mass%,規(guī)定為0.01mass%0.05mass。/。為理想。并且，對Cr含量有必要規(guī)定為0.0050.3mass%，規(guī)定為0.010.05mass。/o為理想。對C含量有必要規(guī)定為0.000050.02mass%，規(guī)定為0.00010.01mass。/。為理想。而且，對Ti含量有必要規(guī)定為0.0050.3mass%，規(guī)定為0.010.05mass。/。為理想。對B含量有必要規(guī)定為0.00020.05mass%，規(guī)定為0.00050.01mass。/。為理想。并且，對REM含量有必要規(guī)定為0.010.5mass%，規(guī)定為0.050.2mass。/。為理想。另外，所謂REM，是包括鑭系元素的La、Ce、Sc、Y等周期表IIIa族之元素，也包括混合數(shù)個元素之混合稀土。并且，本發(fā)明在制造第1第18的熔融固化處理用銅合金材料或其之原料的情況下，在其鑄造工序提出，通過使Zr(含有Zr的目的在于為了更加微細(xì)化晶粒及謀求穩(wěn)定的晶粒微細(xì)化)以含有其的銅合金物形態(tài)含有,在鑄造中，盡可能防止以氧化物及/或硫化物的形態(tài)而含有Zr之方法。作為含有Zr之上述銅合金物而言，Cu-Zr合金或者Cu-Zn-Zr合金作為基質(zhì)，最好含有選自P、Mg、Al、Sn、Mn及B中的一種以上的元素。艮P，在鑄造第1第18的熔融固化處理用銅合金材料或其素材的工序中，通過在澆鑄前或原料溶解之最后階段以粒狀物、薄板狀物、棒狀物或線狀物的形狀之中間合金物(銅合金物)的形態(tài)添加Zr，盡可能減少添加Zr時的損失，在鑄造中，不允許發(fā)生通過以氧化物及/或硫化物的形態(tài)添加Zr，而無法確保發(fā)揮晶粒的微細(xì)效果所需要且充分的Zr量之問題。而且，如此在鑄造之前或原料溶解之最后階段添加Zr時，因Zr的熔點(diǎn)比該銅合金的熔點(diǎn)高出8001000°C，因此，最好使用作為粒狀物(粒徑250mm左右)、薄板狀物(厚度110mm左右)、棒狀物(直徑250mm左右)、或線狀物的中間合金物，即接近該銅合金的熔點(diǎn)且含有很多必要成分的低熔點(diǎn)合金物(例如，含有0.565massM的Zr之Cu-Zr合金或者Cu-Zn-Zr合金或以這些含有為基質(zhì)，進(jìn)一步含有選自P、Mg、Al、Sn、Mn及B的一種以上的元素(含有(各元素的含量為0.15mass。/。)的合金)。尤其，為了降低熔點(diǎn)而容易溶解的同時，防止由Zr之氧化的遺失，以含有0.535mass。/。的Zr和1550mass。/。的Zn之Cu-Zn-Zr合金(含有l(wèi)15mass%的Zr和2545mass。/。的Zn的Cu-Zn-Zr合金較為理想)作為基質(zhì)的合金物形態(tài)而使用為理想。Zr也與共同添加的P的配合比有關(guān)，盡管為妨害作為銅合金的本質(zhì)特性之電氣，導(dǎo)熱性的元素，但若未形成作為氧化物、硫化物之形態(tài)的Zr量為0.039massn/。以下(尤其，若0.024mass。/。以下)，則幾乎不會因含有Zr而導(dǎo)致電氣和導(dǎo)熱性的降低，反而，即使降低電氣和導(dǎo)熱性，該降低率與不含有Zr時相比也較少。并且，為了獲得滿足(26)的條件之第1第18的熔融固化處理用銅合金材料，應(yīng)適當(dāng)調(diào)整鑄造條件，尤其是澆鑄溫度及冷卻速度。即，對于澆鑄溫度，相對于該銅合金的液相線溫度，規(guī)定為20250。C高溫(25150。C高溫較為理想)為理想。即，澆鑄溫度規(guī)定為(液相線溫度+20。C)^澆鑄溫度^(液相線溫度+250。C)的范圍為理想，規(guī)定為(液相線溫度+25。C)^澆鑄溫度^(液相線溫度+150。C)的范圍較為理想。一般而言，盡管因合金的成分的不同而不同，但澆鑄溫度為125(TC以下，120(TC以下為理想，1150"C以下較為理想。澆鑄溫度的下限側(cè)，只要熔融金屬填充到鑄模的各個角落，就不必特別限制，但澆鑄溫度越低，越傾向于晶粒被微細(xì)化。另外，必須了解這些溫度條件因合金的配合量的不同而不同的道理。但是，作為第1第18的熔融固化處理用銅合金材料，如前所述，有時使用廢材料作為原料，但在使用所涉及的廢材料時，有含有不可避免的雜質(zhì)的情況，實(shí)際上被允許。而且，作為第1第18的熔融固化處理物，也在其構(gòu)成材料的全部或一部分上使用將這種廢材料作為原料的第1第18的熔融固化處理用銅合金材料或它們以外的一般銅合金材料，此時，在熔融固化處理部分含有不可避免的雜質(zhì)，這也被允許。但是，在廢材料為鎳鍍金等時，作為不可避免的雜質(zhì)而含有Fe及/或Ni時，需要限制它們的含量。S卩，因?yàn)槿暨@些雜質(zhì)含量很多，有用于晶粒的微細(xì)化的Zr及P被Fe及/或Ni消耗，產(chǎn)生妨害晶粒的微細(xì)化之不佳情況。從而，在第1第18的熔融固化處理用銅合金材料及第1第18的熔融固化處理物的熔融固化處理部分作為雜質(zhì)含有Fe及/或Ni時，將它們的含量限制在不妨害晶粒的微細(xì)化之范圍為理想。具體而言，在含有Fe及Ni中任何一方時，將其含量限制為0.3mass。/。以下(0.1mass。/。以下較為理想，0.07mass。/。以下為最理想)為理想，而且，在共同含有Fe及Ni時，它們的含量合計(jì)限制為0.4mass%以下(O.lmass%以下較為理想)為理想。本發(fā)明的熔融固化處理物的焊接部、堆焊部、熱噴鍍部、熔斷部之熔融固化處理部分，在熔融固化的階段，晶粒被微細(xì)化，因此，可以耐于凝固時的收縮，可以盡可能防止發(fā)生龜裂等的缺陷。而且，對凝固的過程當(dāng)中所發(fā)生的針孔或疏松，容易向外排除，因而，可以獲得在悍道等的熔融固化處理部分上沒有缺陷等的(無疏松等的缺陷，因未形成枝晶網(wǎng)，因而，成為表面光滑且縮孔盡可能淺的鑄造物)之健全的焊接物等的熔融固化處理物。并且，焊接等的熔融固化處理，因?yàn)榘l(fā)生與鑄造同樣的熔融固化現(xiàn)象，所以有可能熔融固化處理部分的結(jié)晶也與鑄造物同樣呈枝晶形態(tài)，但本發(fā)明的熔融固化處理物，在凝固的過程中晶出的結(jié)晶為枝晶臂被切斷之形態(tài)，因?yàn)槠涠S形態(tài)下呈圓形、橢圓形、多邊形、十字形，所以提高熔融的焊接材料之流動性，而且在熔融固化處理部分呈復(fù)雜的形狀時，也可以形成優(yōu)質(zhì)的熔融固化處理部分。更且，本發(fā)明的熔融固化處理物是通過晶粒的微細(xì)化而提高熔融固化處理部分的強(qiáng)度、耐蝕性等的銅合金特性，因此，實(shí)用性非常豐富，可以謀求大幅地?cái)U(kuò)大其用途。并且，根據(jù)本發(fā)明的熔融固化處理用銅合金材料，能夠容易獲得上述的熔融固化處理物，而可以提供高品質(zhì)并容易制造的被焊接材料、填充材料、(焊條等)、熱噴鍍材料、被熔斷材料。而且，根據(jù)本發(fā)明的熔融固化處理用銅合金材料之制造方法，不會發(fā)生因含有Zr以氧化物及/或硫化物之形態(tài)而引起的不良現(xiàn)象，通過Zr及P的共同添加來實(shí)現(xiàn)晶粒之微細(xì)化，可以有效地且良好地制造上述的熔融固化處理用銅合金材料。圖1是為表示實(shí)施例之熔融固化處理物No.9的平面圖。圖2是為該熔融固化處理物No.9的熔融固化處理部分A的蝕刻面(截?cái)嗝?之照片，表示宏觀組織。圖3是為該熔融固化處理物No.9的熔融固化處理部分A的蝕刻面(截?cái)嗝?之照片，表示微觀組織。圖4是為表示比較例之熔融固化處理物No.103的平面圖。圖5是為該熔融固化處理物No.103的熔融固化處理部分A的蝕刻面(截?cái)嗝?之照片，表示宏觀組織。圖6是為該熔融固化處理物No.103的熔融固化處理部分A的蝕刻面(截?cái)嗝?之照片，表示微觀組織。具體實(shí)施方式實(shí)施例作為實(shí)施例，制作了在表1表4所示的有關(guān)本發(fā)明之熔融固化處理物No.lNo.67。熔融固化處理物No.lNo.43分別為在銅合金板Al的表面上，通過TIG焊接機(jī)形成相當(dāng)于熔融固化處理部分之焊道A。即，以將電極與銅合金板Al之間的間隔保持為l2mm的狀態(tài)下，使電極在焊接電流150A(根據(jù)材料變化為140180A)，電極移動速度100mm/min的條件下，朝板寬方向移動約40mm的同時，以便熔池(熔融部)的大小成為深度約3mm，焊道寬度約8mm，將焊道A(熔融固化處理部分)形成在該銅合金板Al上。另外，焊接電流，以便成為這種熔池的大小為優(yōu)先而規(guī)定。各銅合金板Al是為呈在表1表3所示的成分之本發(fā)明所涉及的熔融固化處理用銅合金材料，用電爐溶解使用工業(yè)用純銅等的原料，為了將通過該熔融金屬澆鑄于鐵制鑄模，而被鑄造的矩形板狀的鑄塊(厚度35mm、寬度70mm、長度300mm)成為7mm的厚度，進(jìn)行切削加工而獲得的矩形狀的鑄造板(厚度7mm、寬度70mm、長度300mm)。在于上述鑄塊的鑄造，Zr是粒狀的(一邊為數(shù)mm之立方體)Cu-Zn-Zr合金(對于不含有Zn的鑄塊，Cu-Zr合金)，此外在鑄造之前添加于熔融金屬中，從而防止Zr以氧化物及/或硫化物的形態(tài)被添加的情況，將澆鑄溫度設(shè)定為比該鑄塊的液相線溫度高出100°C。各熔融固化處理物No.lNo.43的熔融固化處理部分A是分別為在表1表3表示的成分。然而，另外，一部分的鑄造板Al，包括用于上述以外的熔融固化處理物的制作的鑄造板，制作了多張。熔融固化處理物No.44No.49，分別為在銅合金板Bl的表面上，通過焊接機(jī)形成相當(dāng)于熔融固化處理部分之焊道B。即，以將電極與銅合金板B1之間的間隔保持為12mm的狀態(tài)下，使電極在焊接電流150A(根據(jù)材料變化為140180A)，電極移動速度100mm/min的條件下，朝板寬方向移動約40mm的同時，以便熔池(熔融部)的大小成為深度約3mm，焊道寬度約8mm，將焊道(熔融固化處理部分)B形成在該銅合金板Bl上。另外，焊接電流，以便成為這種熔池的大小為優(yōu)先而規(guī)定。各銅合金板Bl是為呈在表3所示的成分之本發(fā)明所涉及的熔融固化處理用銅合金材料，用電爐溶解使用工業(yè)用純銅等的原料，將通過該熔融金屬澆鑄于鐵制鑄模而鑄造的矩形板狀的鑄塊(厚度35mm、寬度70mm、長度300mm)在750。C的條件下熱輥軋而獲得的矩形的輥軋板(厚度7mm)，各輥軋板Bl的表面，在酸洗之后用研磨紙精加工表面。在于上述鑄塊的鑄造，Zr是粒狀的(一邊為數(shù)mm之立方體)Cu-Zn-Zr合金(對于不含有Zn的鑄塊，Cu-Zr合金)，此外在鑄造之前添加，從而防止Zr以氧化物及/或硫化物的形態(tài)被添加的情況，將澆鑄溫度設(shè)定為比該鑄塊的液相線溫度高出100°C。另外，一部分的鑄造板B1是包括用于上述以外的熔融固化處理物的制作的鑄造板，制作了多張。熔融固化處理物No.50No.56，分別在銅合金棒C1(直徑3.5mm的圓棒)的前端部，通過由TIG焊接機(jī)使其熔融，形成熔融固化處理部分C。各銅合金棒Cl，是分別為在表3及表4所示的成分之本發(fā)明所涉及的熔融固化處理用銅合金材料，是從上述的鑄造板Al或輥軋板B1切出直徑7mm的圓棒，通過反復(fù)抽絲加工與熱處理該圓棒(通過第1次加工而抽出到直徑5.5mm，通過第2次加工而抽出到直徑4mm，通過第3次加工而抽出到直徑3.5mm)而得到的。No.50的銅合金棒Cl是從No.44的輥軋板B1，No.51的銅合金棒Cl是從No.4的鑄造板Al，No.52的銅合金棒Cl是從No.45的輥軋板Bl，No.53的銅合金棒Cl是從No.46的輥軋板B1，No.54的銅合金棒Cl是從No.l2的輥軋板Al，No.55的銅合金棒Cl是從No.47的輥軋板Bl，No.56的銅合金棒Cl是從No.49的輥軋板Bl分別得到的。另外，一部分的銅合金棒C1，包括用于上述以外的熔融固化處理物的制作的銅合金棒，制作了多個。熔融固化處理物No.57Na61，分別通過平對焊同質(zhì)的2張銅合金板Dl而成。g卩，在2張銅合金板D1的端緣部形成V型的開槽(開槽深度5mm、開槽角度6(T、路徑間隔2mm)之后平對焊，在這平對焊的部分，通過將其使用填充材料(焊條)D2后TIG焊接，而形成熔融固化處理部分(平對焊部分)D。各銅合金板D1，除了No.61的銅合金板Dl外，為呈在表4所示的成分之本發(fā)明所涉及的熔融固化處理用銅合金材料，上述鑄造板Ai或輥軋板Bl被使用。g卩，No.57的銅合金板Dl是為No.2的鑄造板Al,No,58的銅合金板Dl是為No.44的輥軋板Bl，No.59的銅合金板Dl是為No.47的輥軋板Bl，No.60的銅合金板Dl是為No.49的輥軋板Bl。并且，作為No.61的銅合金板Dl，使用后述的比較例No.l14的輥軋板Bl。各填充材料D2，是分別為呈在表4所示的成分之本發(fā)明所涉及的熔融固化處理用銅合金材料，為直徑3.5mm的焊條，使用上述的銅合金棒C。即，No.57的焊條D2是為No.50的銅合金棒Cl，No.58的焊條D2是為No.51的銅合金棒Cl、No.59的焊條D2是為No.55的銅合金棒Cl、No.60的焊條D2是為No.56的銅合金棒Cl，No.61的焊條D2是為No.54的銅合金棒C1。熔融固化處理物No.62及No.63，分別通過平對焊同質(zhì)的2張銅合金板E1而成。S卩，將2張銅合金板E1的端緣部彼此平對焊，在平對焊的部分，通過不使用填充材料而TIG焊接，形成熔融固化處理部分(平對焊的部分)E。各銅合金板E1，為呈在表4所示的成分之本發(fā)明所涉及的熔融固化處理用銅合金材料，上述輥軋板B1被使用。即，No.62的銅合金板El是為No.46的輥軋板Bl，No.63的銅合金板El是為No.48的輥軋板Bl。.熔融固化處理物No.64及No.65，分別通過氣割器切斷(熔斷)銅合金板F1而成，將熔斷端部作為熔融固化處理部分F。No.64及No.65的銅合金板Fl，皆為呈在表4所示的成分之本發(fā)明所涉及的熔融固化處理用銅合金材料，是為通過與上述鑄造板A1同樣的工序，而被制造的鑄造板。熔融固化處理物No.66及No.67，分別在鐵板的表面上堆焯銅合金層而成。即，在鐵板的表面上，通過使用銅合金制的填充材料(焊條)G1而堆焊，形成相當(dāng)于銅合金層的熔融固化處理部分G。各填充材料Gl，為呈在表4所示的成分之本發(fā)明所涉及的熔融固化處理用銅合金材料，是從通過與上述鑄造板Al同樣的工工序而被制造的鑄造板切出成棒狀而成的焊條。作為比較例，制作了在表5及表6所示的熔融固化處理物No.101No.l28。熔融固化處理物No.l01No.110，分別為在銅合金板A1的表面上，通過焊接機(jī)形成焊道A。即，以將電極與銅合金板Al之間的間隔保持為12mm的狀態(tài)下，使電極在焊接電流150A(根據(jù)材料變化為140180A)，電極移動速度100mm/min的條件下，朝板寬方向移動約40mm的同時，以便熔池(熔融部)的大小成為深度約3mm，焊道寬度約8mm的方式，將焊道A(熔融固化部分)形成在該銅合金板Al上。另外，以便成為這種熔池的大小為優(yōu)先而規(guī)定焊接電流。各銅合金板A1是為呈在表5所示的成分，用電爐溶解使用工業(yè)用純銅等的原料，將通過該熔融金屬澆鑄于鐵制鑄模而鑄造的矩形板狀的鑄塊(厚度35mm、寬度70mm、長度300巧m)切削加工成7mm的厚度而獲得的矩形狀的鑄造板(厚度7mm、寬度70mm、長度300mm)。另外，一部分的鑄造板Al是包括用于上述以外的熔融固化處理物的制作的鑄造板，制作了多張。熔融固化處理物No.lllNo.117，分別在銅合金板B1的表面上，通過焊接機(jī)形成焊道B。即，以將電極與銅合金板B1之間的間隔保持為12mm的狀態(tài)下，使電極在焊接電流150A(根據(jù)材料變化為140180A)，電極移動速度100mm/min的條件下，朝板寬方向移動約40mm的同時，以便熔池(瑢融部)的大小成為深度約3mm，焊道寬度約8mm，將焊道(熔融固化部分)B形成在該銅合金板B1上。另外，以便成為這種熔池的大小為優(yōu)先規(guī)定焊接電流。各銅合金板B1呈在表5及表6所示的成分，用電爐溶解使用工業(yè)用純銅等的原料，將通過該熔融金屬澆鑄于鐵制鑄模而鑄造的矩形板狀的鑄塊(厚度35mm、寬度70mm、長度300mm)在750。C的條件下進(jìn)行熱壓而獲得的輥軋板(厚度7mm)，各輥軋板B1的表面，在酸洗之后用研磨紙精加工表面。另外，一部分的輥軋板B1是包括用于上述以外的熔融固化處理物的制作的輥軋板，制作了多張。熔融固化處理物No.ll8No.122，分別在銅合金棒(直徑3.5mm)Cl的前端部，通過由TIG悍接機(jī)使其熔融，形成熔融固化處理部分C。各銅合金棒Cl，是分別呈在表6所示的成分，從上述的鑄造板Al或輥軋板Bl切出直徑7mm的圓棒，是通過反復(fù)抽絲加工與熱處理該圓棒(通過第1次加工而抽出到直徑5.5mm，通過第2次加工而抽出到直徑4mm，通過第3次加工而抽出到徑3.5mm)而得到的。No.118的銅合金棒CI是從No.lll的輥軋板Bl,No.119的銅合金棒CI是從No.ll2的輥軋板B，No.l20的銅合金棒Cl是從No.ll4的輥軋板Bl，No.121的銅合金棒CI是從No.116的輥軋板Bl，No.122的銅合金棒CI是從No.117的輥軋板B1分別得到的。另外，一部分的銅合金棒C1，包括用于上述以外的熔融固化處理物的制作的銅合金棒，制作了多張。熔融固化處理物No.l23No.126，分別通過平對焊同質(zhì)的2張銅合金板D1而成。即，在2張銅合金板D1的端緣部上形成V型的開槽(開槽深度5mm，開槽角度60°，路徑間隔2mm)之后平對焊，在這平對焊的部分，通過使用填充材料(焊條)D2而TIG焊接，形成熔融固化處理部分(平對焊部分)D。各銅合金板D1，呈在表6所示的成分，上述鑄造板A1或輥軋板B1被使用。艮卩，No.123的銅合金板D1為No.112的輥軋板B1，No.124的銅合金板D1為No.114的輥軋板B1，No.125的銅合金板D1為No.116的鑄造板Bl，No.126的銅合金板Dl是為No.117的鑄造板B1。各填充材料D2，呈在表6所示的成分之直徑3.5mm的焊條，使用上述的銅合金棒C。艮卩，No.l23的焊條D2為No.ll9的銅合金棒Cl，No.124的焊條D2為No.120的銅合金棒Cl，No.125的焊條D2為No.121的銅合金棒C1，No.l26的焊條D2為No.122的銅合金棒C1。熔融固化處理物No.127及No.128,分別通過平對焊同質(zhì)的2張銅合金板E1而成。即，將2張銅合金板E1端緣部彼此平對焊，在該平對焊的部分，通過不使用填充材料而TIG焊接，形成熔融固化處理部分(平對焊的部分)E。各銅合金板E1，呈在表6所示的成分，上述輥軋板B1被使用。即，No.127的銅合金板E1為No.113的輥軋板B1，No.128的銅合金板E1為No.ll6的輥軋板Bl。而且，如上述所獲得的熔融固化處理物No.lNo.67及No.101No.128的熔融固化處理部分AG，分別呈在表1表6所示的成分。而且，在觀察各熔融固化處理部分AG當(dāng)中，實(shí)施例的熔融固化處理物No.lNo.67的熔融固化處理部分A、B、C、D、E、F、G,皆成為漂亮的焊道形態(tài)，可以確認(rèn)能夠進(jìn)行良好的熔融固化處理(焊接、堆焊、熔斷)。在圖1表示其中之一個例子。圖1為表示熔融固化處理物No.9之平面圖，可以得知形成有漂亮的焊道A。對此，比較例的熔融固化處理物No.101No.l28的熔融固化處理部分A、B、C、D、E,皆成為了很亂的焊道形態(tài)。在圖4表示其中之一個例子。圖4為表示熔融固化處理物No.103之平面圖并且，對于各熔融固化處理物的熔融固化處理部分AG及在其形成中使用的銅合金材料A1、Bl、Cl、Dl、D2、El、Fl、Gl，測定了其熔融固化后的平均結(jié)晶粒徑Oim)。g卩，切斷熔融固化處理部分AG及銅合金材料A1、Bl、Cl、Dl、D2、El、Fl、Gl，用硝酸蝕刻該切斷面之后，測定出現(xiàn)在該蝕刻面的宏觀組織的晶粒的平均直徑(平均粒徑)。該測定，基于JISH0501的伸銅品晶粒度試驗(yàn)的比較法而進(jìn)行的，用硝酸蝕刻切斷面之后，粒徑超過0.5mm的用肉眼觀察，對0.5mm以下的，放大7.5倍后觀察，而對約0.1mm以下的，用過氧化氫和氨水的混合液蝕刻后，用光學(xué)顯微鏡放大至75倍后進(jìn)行觀察。而且，測定了上述切斷面的金屬組織及其含有的/3相的面積率(％)。另外，相當(dāng)于各相的含量之面積率是通過圖像分析所測定的，由將200倍的光學(xué)顯微鏡組織以圖像處理軟件"WinROOF"(TECH-JAM股份公司)進(jìn)行二進(jìn)制化而得出的，是在3視場上被測定的面積率的平均值。這些結(jié)果，如表1表6所示。從所涉及的結(jié)果得知，實(shí)施例的熔融固化處理部分及銅合金材料是為晶粒被大幅地微細(xì)化者。這通過比較圖2及圖3和圖5及圖6會更明確地了解。g口，圖2是表示實(shí)施例的熔融固化處理物No.9的熔融固化處理部分A之宏觀組織，圖3是表示其微觀組織。而且，圖5是表示比較例的熔融固化處理物No.103的熔融固化處理部分A之宏觀組織，圖6是表示其微觀組織。另外，對于No.lNo.67的熔融固化處理部分A、B、C、D、E、F、G及銅合金材料A1、Bl、Cl、Dl、D2、El、Fl、Gl(除No.61的被焊接板D1之外)，調(diào)査熔融固化后的結(jié)晶結(jié)構(gòu)的結(jié)果，皆為枝晶網(wǎng)被切斷之結(jié)晶結(jié)構(gòu)，晶粒或a相晶粒在其二維形態(tài)下呈圓形、近似于圓形的非圓形、橢圓形、十字形、針狀形狀或多邊形狀(參照圖3)。并且，對于在熔融固化處理部分AG的熔融固化時之初晶及銅合金材料A1、Bl、Cl、Dl、D2、El、Fl、Gl的熔融固化時(鑄造時)之初晶，同樣在表7表12所示，實(shí)施例的皆為a相。而且，從上述所獲得的熔融固化處理物及用于其制造之銅合金材料Al、Bl、Dl、D2、El采取在JISZ2201中規(guī)定的14號試驗(yàn)片(直徑6mm的圓棒)，對該試驗(yàn)片通過阿姆斯勒萬能材料機(jī)進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，測定了拉伸強(qiáng)度(N/mm"及延伸(。/。)。其之結(jié)果，同樣在表7表12所示。另夕卜，對形成熔融固化處理部分A、B、D、E之熔融固化處理物，使該熔融固化處理部分A、B、D、E位于該試驗(yàn)片的中央的方式，釆取上述試驗(yàn)片。從表7表12所示的拉伸試驗(yàn)的結(jié)果得知，確認(rèn)了在實(shí)施例的熔融固化處理物的熔融固化處理部分及用于其制造的熔融固化處理用銅合金材料皆為比比較例在拉伸強(qiáng)度及延伸的機(jī)械性質(zhì)方面更為優(yōu)越。并且，為了確認(rèn)熔融固化處理部分AG之耐蝕性，進(jìn)行了如下"ISO6509"所規(guī)定的脫鋅腐蝕試驗(yàn)。艮口，在于"ISO6509"所規(guī)定的脫鋅腐蝕試驗(yàn)中，包括熔融固化處理部分AG之?dāng)嗝骒o置在酚醛樹脂中，使得成為暴露面，通過將試料表面用砂紙研磨至1200號，在純水中超音波洗凈并干燥。將這樣獲得的被腐蝕試驗(yàn)材料，浸漬在1.(P/。的二氯化銅二水和物(CuCl22H20)之水溶液中，在75。C的溫度條件之下，保持24小時后，從水溶液中取出，并測定其之脫鋅腐蝕深度的最大值，也就是最大脫鋅腐蝕深度Omi)。其之結(jié)果，如表7表12所示。其之結(jié)果，確認(rèn)了實(shí)施例比比較例在耐蝕性方面更出色，可以獲得良好的熔融固化處理物。本發(fā)明的熔融固化處理物，從上述實(shí)施例得知，可以將熔融固化處理部分AG的晶粒微細(xì)化成與該構(gòu)成材料A1G1同等或其以上，在拉伸強(qiáng)度等的機(jī)械強(qiáng)度或耐蝕性等方面出色，實(shí)用性非常豐富，但這種熔融固化處理物，在使用多個構(gòu)成材料(例如，被焊接材料及焊條)時，作為其的至少一種，通過使用本發(fā)明的銅合金材料而可以獲得。這一點(diǎn)，在No.61的熔融固化處理物(平對焊接物)中，雖然作為被焊接材料(銅合金板)D1不使用本發(fā)明的銅合金材料，而通過作為焊條D2使用本發(fā)明之銅合金材料，獲得晶粒被微細(xì)化(滿足(6)的條件)的熔融固化處理部分D，從這一點(diǎn)也容易了解。如此，為了獲得滿足(6)的條件的熔融固化處理部分，有必要使用該構(gòu)成材料的至少一個滿足(26)的條件之銅合金材料，在熔融固化處理物No.lllNo.117中，雖然其構(gòu)成材料B1的平均粒徑為300|iim以下，而烙融固化處理部分B的平均粒徑為超過300ym，不滿足(6)的條件也容易了解。即，No.lllNo.117的輥軋材料Bl，通過輥軋，晶粒被微細(xì)化，但在實(shí)行輥軋之前的熔融固化后(鑄造后)的階段不滿足(26)的條件。因此，即使通過輥軋而晶粒被微細(xì)化，其微細(xì)化效果也由于被熔融固化處理(焊接)而消失，不能夠得到滿足(6)的條件之熔融固化處理部分B。但是，焊接等的熔融固化處理由于能夠考慮為一種鑄造，因此，為了良好地進(jìn)行該處理，包括在熔融固化處理部分的在最后凝固階段的固相之熔融液的流動性必須要高。然而，包括固相的熔融液的流動性，主要取決于半熔融狀態(tài)下的固相之形狀和沒有液相的粘性乃至液相的成分，但熔融固化處理的好壞很大程度上受固相形狀的影響度。g卩，在半熔融狀態(tài)下，若固相開始形成枝晶網(wǎng)，包括該固相之熔融液則難以達(dá)到各個角落，因此，熔融固化處理性劣化，而難以進(jìn)行良好的焊接、堆焊或熱噴鍍。另一方面，半熔融狀態(tài)下的固相為粒狀化，其越近似于球狀化(二維形態(tài)的圓形)，并且，晶粒越小，熔融固化處理性越出色，可以獲得良好的焊接物等的熔融固化處理物。從而，通過了解半熔融狀態(tài)的固相之形狀，可以評估熔融固化處理性，并可以確認(rèn)熔融固化處理的好壞。因此，為了評估熔融固化處理性，進(jìn)行了下述的半熔融鑄造試驗(yàn)。艮口，從上述的熔融固化處理物中僅采取熔融固化處理部分A、B，放在坩堝里，并升溫至半熔融狀態(tài)(固相率約60%)，在該溫度下保持5分鐘之后，快速冷卻(水冷)。而且，調(diào)查在半熔融狀態(tài)下的固相之形狀，評估半熔融鑄造性即熔融固化處理性。其結(jié)果，如表7、表9、表11及表12所示，在半熔融狀態(tài)下，將未形成枝晶網(wǎng)并固相為粒狀化者評估為熔融固化處理性優(yōu)良者，以"O"表示，將顯著地形成枝晶網(wǎng)者，評估為熔融固化處理性不優(yōu)良者，以"X"表示。從這結(jié)果得知，在比較例中，皆為"X"，但在實(shí)施例中，皆為"〇"，而確認(rèn)了可以獲得良好的熔融固化處理物。表oi<table>tableseeoriginaldocumentpage53</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage54</column></row><table>表O3<table>tableseeoriginaldocumentpage55</column></row><table>表04<table>tableseeoriginaldocumentpage56</column></row><table>表05<table>tableseeoriginaldocumentpage57</column></row><table>表06<table>tableseeoriginaldocumentpage58</column></row><table>表07<table>tableseeoriginaldocumentpage59</column></row><table>表08<table>tableseeoriginaldocumentpage60</column></row><table>表09<table>tableseeoriginaldocumentpage61</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage62</column></row><table>表ii<table>tableseeoriginaldocumentpage63</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage64</column></row><table>工業(yè)實(shí)用性本發(fā)明的熔融固化處理物及熔融固化處理用銅合金材料，通過熔融固化處理部分之組織的微細(xì)化、健全化，可以大幅地提高焊接部等的熔融固化處理部分之強(qiáng)度、耐磨性、耐蝕性、安全性，因此，例如，可以適用于下述的焊接制品、內(nèi)襯制品、堆焊制品、熱噴鍍制品或其零件或者構(gòu)成材料。(a)焊接制品或其零件或者構(gòu)成材料船舶和化學(xué)工業(yè)設(shè)備零件、熱交換器冷凝水管、海底電纜用包覆管、電極板、燃?xì)馀涔?、苛性鈉用容器、復(fù)合、水脫鹽裝置、油冷卻器、蒸餾器、供水加熱器、熱水器、供水用配管、彎頭、鍋爐、鍋爐用水管、分支用焊接配管、海水配管、熱交換器用縫焊銅合金管、內(nèi)面帶槽焊接銅合金管、銅合金包覆鋼管、電阻焊電極、焊條、焊線、填充材料。(b)內(nèi)襯制品、堆焊制品、熱噴鍍制品或其零件或者構(gòu)成材料液壓泵和電動機(jī)滑動零件、氣缸體、活塞蹄片、襯套、襯套筒、推力金屬、船舶推進(jìn)設(shè)備的修補(bǔ)材料、齒輪的齒、泵輪、軸承、軸、沖壓模的磨傷預(yù)防用堆焊部、堆焊熱噴鍍部、化學(xué)工業(yè)零件和船舶零件用堆焊鋼鐵材料、輥軋輪用活塞、底座和基樁接合用零件。權(quán)利要求1.一種熔融固化處理物，其具有通過焊接，熱噴鍍或熔斷而形成的熔融固化處理部分，其特征在于該熔融固化處理部分的構(gòu)成為，Zr0.0005～0.05mass％、P0.01～0.35mass％、Cu剩余部分，且成為滿足F1＝[P]/[Zr]＝0.3～200(將元素a的含量規(guī)定為[a]mass％)的關(guān)系之合金組成，同時形成在熔融固化后的宏觀組織上的平均結(jié)晶粒徑為300μm以下的結(jié)晶結(jié)構(gòu)。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熔融固化處理物，其特征在于熔融固化處理部分形成還含有Zn:0.0138mass。/。的合金組成。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的熔融固化處理物，其特征在于熔融固化處理部分形成還含有選自Sn:0.0115mass%、Si:0.015mass。/。及Al:0.019mass。/o的一種以上的元素之合金組成。4.根據(jù)權(quán)利要求2或3所述的熔融固化處理物，其特征在于熔融固化處理部分形成還含有選自Sb:0.020.15mass%、As:0.020.15mass%、Mg:0.OO卜O.2mass呢及Mn:0.014mass呢的一種以上的元素之合金組成。5.根據(jù)權(quán)利要求2至4中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理物，其特征在于熔融固化處理部分形成還含有選自Pb:0.00515mass°/。、Bi:0.00515mass%、Se:0.012massQ/o及Te:0.031.5mass。/。的一種以上的元素之合金組成。6.根據(jù)權(quán)利要求3或4所述的熔融固化處理物，其特征在于熔融固化處理部分形成還含有選自Co:0.0050.3mass%、Cr:0.0050.3mass%、C:0.000050,02mass%、Ti:0.0050.3mass%、B:0.00020,05mass。/o及稀土類元素0.010.5massyo的一種以上的元素之合金組成。7.根據(jù)權(quán)利要求1至6中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理物，其特征在于熔融固化處理部分形成還滿足F2二[Cu]-3[P]-3.5[Si]-0.5[Sn]-1.8[Al]-0.5([Sb]+[As]+[Mg])+[Mn]+0.5([Pb]+[Bi]+[Se]+[Te])=6097(將元素a的含量規(guī)定為[a]maSS%，對于不含有的元素a，規(guī)定為[a卜O)之關(guān)系的合金組成。8.根據(jù)權(quán)利要求2至6中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理物，其特征在于熔融固化處理部分形成滿足F3二[Zn]+3[Sn]+5[Si]+3[Al卜1045(將元素a的含量規(guī)定為[a]massy。，對于不含有的元素a，規(guī)定為[a]二O)之關(guān)系的合金組成。9.根據(jù)權(quán)利要求2至6中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理物，其特征在于熔融固化處理部分形成還滿足F4=([Zn]+3[Sn]+5[Si]+3[Al])/[Zr]=30035000及F5^[Zn]+3[Sn]+5[Si]+3[Al])/[P]二603000(將元素a的含量規(guī)定為[a]maSS%，對于不含有的元素a，規(guī)定為[a]二O)之關(guān)系的合金組成。10.根據(jù)權(quán)利要求1至6中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理物，其特征在于-'在熔融固化處理部分，熔融固化時的初晶為a相。11.根據(jù)權(quán)利要求2至6中任一項(xiàng)所述的銅合金，其特征在于熔融固化處理部分在熔融固化時發(fā)生包晶反應(yīng)。12.根據(jù)權(quán)利要求2至6中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理物，其特征在于熔融固化處理部分在熔融固化后的常溫狀態(tài)下，形成包括a相和/5相、k相、7相及5相中的至少一個相的金屬組織。13.根據(jù)權(quán)利要求12所述的熔融固化處理物，其特征在于按面積率，5相的含量在10%以下。14.根據(jù)權(quán)利要求1至6中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理物，其特征在于熔融固化處理部分是枝晶網(wǎng)被切斷的結(jié)晶結(jié)構(gòu)，晶?；騛相晶粒在其二維形態(tài)下是呈圓形狀、近似于圓的非圓形狀、橢圓形狀、十字形狀、針狀形狀或多邊形狀的結(jié)晶結(jié)構(gòu)。15.根據(jù)權(quán)利要求1至6中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理物，其特征在于在熔融固化處理部分，未成為氧化物及/或硫化物形態(tài)的Zr以滿足[P]/[Zr]^.5150(將元素a的含量規(guī)定為[a]maSS%)為條件而含有0.00050.039mass%。16.根據(jù)權(quán)利要求1至6中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理物，其特征在于在熔融固化處理部分，在將Fe及/或Ni作為不可避免的雜質(zhì)而含有的情況下，在含有其中任一種時，F(xiàn)e或Ni的含量不超過0.3mass%，并且，在含有Fe及Ni時，它們的合計(jì)含量不超過0.4mass%。17.根據(jù)權(quán)利要求1至16中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理物，其特征在于所述熔融固化處理物是熔融固化處理部分通過焊接而被熔融固化處理的焊接管接縫部分，是將由銅合金構(gòu)成的板狀的被焊接材料曲折加工為其兩端緣部對接之圓筒狀，同時通過將其端緣部彼此焊接并熔敷而成的焊接管。18.根據(jù)權(quán)利要求17所述的熔融固化處理物，其特征在于上述端緣部彼此的熔敷是通過使用銅合金制的填充材料之焊接而進(jìn)行的。19.根據(jù)權(quán)利要求1至16中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理物，其特征在于具備多個銅合金制的被焊接材料，并且所述熔融固化處理物是通過將這些被焊接材料的被焊接部分彼此焊接并熔敷而成的焊接結(jié)構(gòu)物。20.根據(jù)權(quán)利要求19所述的熔融固化處理物，其特征在于上述被焊接部分彼此的熔敷是通過使用銅合金制的填充材料之焊接而進(jìn)行的。21.根據(jù)權(quán)利要求1至16中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理物，其特征在于熔融固化處理部分是使用銅合金制的熱噴鍍材料熱噴鍍于金屬基材的表面上的銅合金層即熱噴鍍結(jié)構(gòu)物。22.根據(jù)權(quán)利要求1至16中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理物，其特征在于熔融固化處理部分是使用銅合金制的填充材料堆焊于金屬基材的表面上的銅合金層即堆焊結(jié)構(gòu)物。23.根據(jù)權(quán)利要求1至16中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理物，其特征在于熔融固化處理部分是熔斷銅合金制的被熔斷材料而形成的熔斷部分即熔斷成形物。24.根據(jù)權(quán)利要求1至16中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理物，其特征在于其是船舶和化學(xué)工業(yè)設(shè)備零件、熱交換器冷凝水管、海底電纜用包覆管、電極板、燃?xì)馀涔?、苛性鈉用容器、金屬包層、水脫鹽裝置、油冷卻器、蒸餾器、供水加熱器、熱水器、供水用配管、彎頭、鍋爐、鍋爐用水管、分支用焊接配管、海水配管、熱交換器用縫焊銅合金管、內(nèi)面帶槽焊接銅合金管、銅合金包覆鋼管、電阻焊電極、焊條、焊線、填充材料、液壓泵和電動機(jī)滑動零件、氣缸體、活塞蹄片、襯套、襯套筒、推力金屬、船舶推進(jìn)設(shè)備的修補(bǔ)材料、齒輪的齒、泵輪、軸承、軸、沖壓模的磨傷預(yù)防用堆焊部、堆焊熱噴鍍部、化學(xué)工業(yè)零件和船舶零件用堆焊鋼鐵材料、輥軋輪用活塞、底座和基樁接合用零件或它們的零件。25.—種熔融固化處理用銅合金材料，其是根據(jù)權(quán)利要求17至23中任一項(xiàng)所述的被焊接材料、被熔斷材料、填充材料或熱噴鍍材料，其特征在于其構(gòu)成為Zr:0.00050.05mass%、P:0.010.35mass%、Cu:剩余部分，且成為滿足fh[P]/[Zr]二0.3200(將元素a的含量規(guī)定為[a]maSS%)的關(guān)系之合金組成，同時形成在熔融固化后的宏觀組織上的平均結(jié)晶粒徑為300Mm以下的結(jié)晶結(jié)構(gòu)。26.根據(jù)權(quán)利要求25所述的熔融固化處理用銅合金材料，其特征在于其形成還含有Zn:0.0138massy。的合金組成。27.根據(jù)權(quán)利要求25或26所述的熔融固化處理用銅合金材料，其特征在于其形成還含有選自Sn:0.0115mass%、Si:0.015mass。/。及Al:0.019mass。/。的一種以上的元素之合金組成。28.根據(jù)權(quán)利要求26或27所述的熔融固化處理用銅合金材料，其特征在于形成還含有選自Sb:0.020.15mass%、As:0.020.15mass%、Mg:0.0010.2mass96及Mn:0.014mass呢的一種以上的元素之合金組成。29.根據(jù)權(quán)利要求26至28中任一項(xiàng)所述的瑢融固化處理用銅合金材料，其特征在于形成還含有選自Pb:0.00515mass。/。、Bi:0.00515mass%、Se:0.012mass。/。及Te:0.031.5mass9&的一種以上的元素之合金組成。30.根據(jù)權(quán)利要求27或28所述的熔融固化處理用銅合金材料，其特征在于形成還含有選自Co:0.0050.3mass%、Cr:0.0050.3mass%、C:0.000050.02mass%、Ti:0.0050,3mass%、B:0.00020.05mass呢及稀土類元素0.010.5mass。/。的一種以上的元素之合金組成。31.根據(jù)權(quán)利要求25至30中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理用銅合金材料，其特征在于形成還滿足f2二[Cu]一3[P]—3.5[Si]—0.5[Sn]—1.8[A1]—0.5([Sb]+[As]+[Mg])+[Mn]+0.5([Pb]+[Bi]+[Se]+[Te])=6097(將元素a的含量規(guī)定為[a]massy。，對于不含有的元素a，規(guī)定為[a]二O)之關(guān)系的合金組成。32.根據(jù)權(quán)利要求26至30中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理用銅合金材料，其特征在于形成還滿足f3^Zn]+3[Sn]+5[Si]+3[Al卜1045(將元素a的含量規(guī)定為[a]massy。，對于不含有的元素a，規(guī)定為[a]二0)之關(guān)系的合金組成。33.根據(jù)權(quán)利要求26至30中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理用銅合金材料，其特征在于形成還滿足f4=([Zn]+3[Sn]+5[Si]+3[Al])/[Zr]二30035000及f5二([Zn]+3[Sn]+5[Si]+3[Al])/[P]二603000(將元素a的含量規(guī)定為[a]mass。/。，對于不含有的元素a，規(guī)定為[a]=0)之關(guān)系的合金組成。34.根據(jù)權(quán)利要求25至30中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理用銅合金材料，其特征在于熔融固化時的初晶為a相。35.根據(jù)權(quán)利要求26至30中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理用銅合金材料，其特征在于在熔融固化后的常溫狀態(tài)下，形成包括a相和/3相、/c相、7相及5相中的至少一個相的金屬組織。36.根據(jù)權(quán)利要求35所述的熔融固化處理用銅合金材料，其特征在于:按面積率，/3相的含量在10%以下。37.根據(jù)權(quán)利要求25至30中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理用銅合金材料，其特征在于是枝晶網(wǎng)被切斷的結(jié)晶結(jié)構(gòu)，是晶?；騛相晶粒在其二維形態(tài)下呈圓形狀、近似于圓的非圓形狀、橢圓形狀、十字形狀、針狀形狀或多邊形狀的結(jié)晶結(jié)構(gòu)。38.根據(jù)權(quán)利要求25至30中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理用銅合金材料，其特征在于-未成為氧化物及/或硫化物形態(tài)的Zr，以滿足[P]/[Zr]二0.5150(將元素a的含量規(guī)定為[a]mass%)為條件而含有0.00050.039mass%。39.根據(jù)權(quán)利要求25至30中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理用銅合金材料，其特征在于在Fe及/或Ni作為不可避免的雜質(zhì)而含有的情況下，在含有其中任一種時，F(xiàn)e或Ni的含量被限制在O.3massy。以下，并且，在含有Fe及Ni時，它們的合計(jì)含量被限制在0.4mas^以下。40.根據(jù)權(quán)利要求25至30中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理用銅合金材料，其特征在于其是船舶和化學(xué)工業(yè)設(shè)備零件、熱交換器冷凝水管、海底電纜用包覆管、電極板、燃?xì)馀涔?、苛性鈉用容器、金屬包層、水脫鹽裝置、油冷卻器、蒸餾器、供水加熱器、熱水器、供水用配管、彎頭、鍋爐、鍋爐用水管、分支用焊接配管、海水配管、熱交換器用縫焊銅合金管、內(nèi)面帶槽焊接銅合金管、銅合金包覆鋼管、電阻焊電極、焊條、焊線、填充材料、液壓泵和電動機(jī)滑動零件、氣缸體、活塞蹄片、襯套、襯套筒、推力金屬、船舶推進(jìn)設(shè)備的修補(bǔ)材料、齒輪的齒、泵輪、軸承、軸、沖壓模的磨傷預(yù)防用堆焊部、堆焊熱噴鍍部、化學(xué)工業(yè)零件和船舶零件用堆焊鋼鐵材料、輥軋輪用活塞、底座和基樁接合用零件或它們的零件的構(gòu)成材料。41.一種熔融固化處理用銅合金材料的制造方法，其特征在于該方法是在制造權(quán)利要求25至40中任一項(xiàng)所述的熔融固化處理用銅合金材料時，在鑄造工序中，以使晶粒微細(xì)化為目的，使該銅合金材料所含有的Zr以含有該元素的銅合金物的形式添加，由此在鑄造時不以氧化物及/或硫化物的形式添加Zr。42.根據(jù)權(quán)利要求41所述的熔融固化處理用銅合金材料的制造方法，其特征在于含有Zr的上述銅合金物是Cu-Zr合金或Cu-Zn-Zr合金或以這些合金為基質(zhì)，進(jìn)一步含有選自P、Mg、Al、Sn、Mn及B的l種以上的元素之銅合金全文摘要本發(fā)明提供一種熔融固化處理物，其具有由焊接，堆焊，熱噴鍍或熔斷形成之熔融固化處理部分。該熔融固化處理部分由Zr0.0005～0.05mass％、P0.01～0.35mass％、Cu剩余部分構(gòu)成，且在P含量[P]與Zr含量[Zr]之間，成為滿足[P]/[Zr]＝0.3～200的關(guān)系之合金組成，熔融固化后的宏觀組織上的平均粒徑為300μm以下。在熔融固化處理部分中，作為不可避免的雜質(zhì)而含有Fe及/或Ni的情況下，在含有其中任何一種的時候，F(xiàn)e或Ni的含量為0.3mass％以下，并且在含有Fe及Ni的時候，它們的合計(jì)含量分別被限制為0.4mass％以下。文檔編號C22C9/04GK101273148SQ20058005167公開日2008年9月24日申請日期2005年9月30日優(yōu)先權(quán)日2005年9月30日發(fā)明者大石惠一郎申請人:三菱伸銅株式會社