專利名稱：耐腐蝕且耐磨損的合金的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及粉末冶金耐腐蝕且耐磨損的工具鋼合金制品，該制品通過對氮氣霧化預(yù)合金的高鉻、高釩、高鈮粉末顆粒進行熱等靜壓成型而制得。本發(fā)明的制品的合金的特征為耐磨損性和耐腐蝕性非常高，這使其特別適合用作制造暴露于嚴(yán)酷的磨損和腐蝕條件(例如在塑料注射成型工業(yè)和食品工業(yè)等中所經(jīng)歷的條件)下的用于高級軸承配置中的零件以及機械部件的材料。
背景技術(shù)：
為了令人滿意地運行，用于許多苛刻用途(例如塑料注射成型工業(yè)中的螺桿和機筒)的合金必須對磨損和腐蝕具有耐受性。工業(yè)上的工藝參數(shù)(例如溫度與壓力)存在增加的趨勢，這使得對合金及其良好地承受被加工原料的腐蝕和磨損的能力的要求不斷提高。此外，這些原料的腐蝕性和磨損性也在不斷地增加。
工具鋼的耐磨損性取決于初生碳化物的用量、類型和粒度分布，以及總體硬度。由于初級合金碳化物的硬度很高，它們的主要功能是提供耐磨損性。工具鋼中常見的所有類型的初生碳化物之中，富釩和富釩-鈮MC初生碳化物具有最高的硬度。
工具鋼的耐腐蝕性主要取決于基體中“游離”鉻的量，即沒有“束縛”在碳化物內(nèi)的鉻的量。對于良好的耐腐蝕性，淬透的工具鋼必須在熱處理后的馬氏體基體中包含至少約12重量％的“游離”鉻。然而，耐腐蝕且耐磨損的工具鋼還必須包含較高水平的碳，以用于熱處理響應(yīng)。因為鉻對于用來形成富鉻的碳化物的碳具有高親和力，耐腐蝕且耐磨損的工具鋼必須包含過量的鉻。
通過在馬氏體基體中存在鉬，可進一步改善工具鋼的耐腐蝕性。在馬氏體基體中包含約10重量％的“游離”鉻的一些工具鋼之所以具有耐腐蝕性是因為它們還包含足夠量的“游離”鉬。一個實例是Crucible 154CM級，其基于Fe-1.05C-14Cr-4Mo體系。
為了承受操作期間施加的應(yīng)力，工具鋼還必須具有足夠的機械性能，例如硬度、彎曲斷裂強度和剛性。此外，工具鋼必須具有足夠的熱加工性，以及機械加工性和可磨削性，以保證可以生產(chǎn)具有所需形狀和尺寸的部件。通常，初生碳化物的體積分?jǐn)?shù)越高，工具鋼的耐磨損性越高，其剛性和熱加工性越低。
目前使用的耐腐蝕且耐磨損的馬氏體工具鋼包括例如CPM S90V、M390、Elmax、Anval 10V-12、HTM X235等級別。盡管這些合金中的一些合金的鉻的總量高達(dá)20重量％(例如M390)，但其耐腐蝕性不一定達(dá)到預(yù)期水平。取決于總化學(xué)組成和熱處理參數(shù)，大量的作為碳化物的強形成物的鉻會脫離基體而被束縛至富鉻的碳化物之內(nèi)。所述的受束縛的鉻對耐腐蝕性沒有幫助。
已經(jīng)用于改善例如CPM S90V的耐腐蝕性和耐磨損性組合的一個實踐是添加釩。該合金加合物形成硬的富釩MC初生碳化物并束縛了一部分碳。因為釩對碳的親和力高于鉻對碳的親和力，所以在其他條件相同的情況下(即，例如鉻和碳的總含量、熱處理參數(shù))，工具鋼中存在釩會降低富鉻初生碳化物的量。本發(fā)明的合金中，除了釩以外，還使用鈮來進一步增加MC初生碳化物的量，繼而降低富鉻初生碳化物的量，這是因為鈮對碳的親和力甚至高于釩對碳的親和力。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的主要目的是提供耐磨損腐蝕的高鉻、高釩、高鈮的粉末冶金工具鋼制品，該制品具有明顯改善的耐腐蝕性和耐磨損性。
已經(jīng)發(fā)現(xiàn)通過添加鈮，可使本發(fā)明的高鉻、高釩的粉末冶金馬氏體不銹鋼制品的耐磨損性、耐腐蝕性和硬度之間的平衡得到改善。本發(fā)明合金制品具有獨特的耐腐蝕性和耐磨損性組合，該性能組合是通過使總化學(xué)組成取得平衡以及選擇合適的熱處理而獲得的。
已經(jīng)發(fā)現(xiàn)鈮的添加可降低鉻在富釩-鈮MC初生碳化物中的溶解性，繼而會增加馬氏體基體中“游離”鉻的量。根據(jù)熱力學(xué)計算，與可比較的富釩MC初生碳化物的碳亞晶格相比，本發(fā)明的合金中所沉淀的富釩-鈮MC初生碳化物的碳亞晶格具有較少的空隙(V，Nb)C0.83相對于VC0.79。
已經(jīng)發(fā)現(xiàn)本發(fā)明的合金中存在鈮還會降低溶解在MC初生碳化物中的鉻的量。這又會增加基體中“游離”鉻的量，從而進一步改善耐腐蝕性。
用于本發(fā)明的合金的主要合金元素(鉻、鉬、釩和鈮)是鐵素體穩(wěn)定化元素。高量的這些鐵素體穩(wěn)定化元素會導(dǎo)致熱處理過的微觀結(jié)構(gòu)中出現(xiàn)鐵素體。然而，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，使約2重量％鈷存在于本發(fā)明的合金化體系是用以消除熱處理過的微觀結(jié)構(gòu)中的鐵素體的充要措施。
最后，為了得到所需的耐磨損性和耐腐蝕性組合以及良好的機械性能(例如彎曲斷裂強度、剛性和可磨削性)，必須嚴(yán)格地控制氣霧化過程(以得到細(xì)小的球形粉末)和本領(lǐng)域中已知的預(yù)合金粉末的熱等靜壓參數(shù)。優(yōu)選在2150(±25)的溫度和至少14.5ksi(千磅/平方英寸)的壓力下對本發(fā)明的合金進行熱等靜壓。
根據(jù)本發(fā)明，提供了一種耐腐蝕且耐磨損的制品，該制品是通過對氮氣霧化的下列組成范圍內(nèi)的預(yù)合金粉末顆粒進行熱等靜壓合成而制得，以重量百分?jǐn)?shù)來計，該組成范圍為碳為2.0至3.5，優(yōu)選2.7至3.0；硅至多為1.0；鉻為12.0至16.0，優(yōu)選13.5至14.5；鉬為2.0至5.0，優(yōu)選3.0至4.0；釩為6.0至11.0，優(yōu)選8.5至9.5；鈮為2.0至6.0，優(yōu)選3.0至4.0；鈷為1.5至5.0，優(yōu)選2.0至3.0；氮為0.05至0.30，優(yōu)選0.10至0.20；并且余量為鐵和附帶的雜質(zhì)。
優(yōu)選根據(jù)下式以鉻、鉬、釩和氮來平衡碳Cmin＝0.4+0.099×(％Cr-11)+0.063×％Mo+0.177×％V+0.13×％Nb-0.85×％NCmax＝0.6+0.099×(％Cr-11)+0.063×％Mo+0.177×％V+0.13×％Nb-0.85×％N


圖1顯示了Fe-C-Cr-Mo-V-Nb-N體系在Cr為14重量％、Mo為3.5重量％、V為9重量％、Nb為3.5重量％且N為0.13重量％處的垂直剖面；圖2是Fe-C-Cr-Mo-V-Nb-Co-N體系在Cr為14重量％、Mo為3.5重量％、V為9重量％、Nb為3.5重量％、Co為2重量％且N為0.13重量％處的垂直剖面；圖3展示了本發(fā)明的合金(04-099)在油中自2150起淬火并在975的溫度下回火2小時+2小時+2小時后的經(jīng)侵蝕的微觀結(jié)構(gòu)(放大1500倍)，其中使用Vilella氏試劑侵蝕90秒鐘；和圖4展示了不含鈷的淬火合金(04-100)的經(jīng)侵蝕的微觀結(jié)構(gòu)(放大1500倍)，其中，將本發(fā)明的合金(04-100)在油中自2150起淬火并在975的溫度下回火2小時+2小時+2小時后，使用Vilella氏試劑侵蝕90秒鐘。注意到基體中存在鐵素體。
具體實施例方式
化學(xué)組成測試表1給出了經(jīng)實驗檢驗的化學(xué)組成，這些化學(xué)組成使得本發(fā)明的合金制品獲得改善的耐腐蝕性和耐磨損性組合。所報道的合金03-192至04-099是根據(jù)本發(fā)明所得到的合金。
所有經(jīng)檢驗的復(fù)合物使用Crucible Particle Metallurgy(CPM)技術(shù)制得。使所給出的不同化學(xué)組成的各等級的預(yù)合金工具鋼在氮氣氛中熔融，用氮氣霧化，并在2150溫度和14.5ksi壓力下進行四小時的熱等靜壓(HIP)。
耐磨損腐蝕的工具鋼中涉及的各種合金元素滿足如下條件。
碳的存在量至少為2.0％，盡管碳的最大含量可以等于3.5％，并優(yōu)選為2.7％-3.0％。重要的是仔細(xì)控制碳量，以獲得所需的耐腐蝕性和耐磨損性組合，以及避免熱處理期間形成鐵素體或不適當(dāng)?shù)拇罅繗堄鄪W氏體。本發(fā)明的制品中的碳可以優(yōu)選根據(jù)下式以本發(fā)明的合金的鉻、鉬、釩和氮的含量來平衡Cmin＝0.4+0.099×(％Cr-11)+0.063×％Mo+0.177×％V+0.13×％Nb-0.85×％NCmax＝0.6+0.099×(％Cr-11)+0.063×％Mo+0.177×％V+0.13×％Nb-0.85×％N氮的存在量為0.05％-0.30％，優(yōu)選0.10％-0.20％。氮在本發(fā)明的合金中的作用與碳的作用有點類似。在總是存在碳的工具鋼中，氮和釩、鈮、鎢和鉬形成碳氮化物。與碳不同的是，當(dāng)溶解于馬氏體基體中時，氮可改善本發(fā)明合金的耐腐蝕性。
硅的存在量可以至多為1％，優(yōu)選至多0.5％。硅在氣體氣霧化工序的熔融階段期間具有對預(yù)合金原料進行脫氧的功能。此外，硅可改善回火響應(yīng)。然而，過量的硅是不合乎需要的，因為它會降低剛性，并助長在微觀結(jié)構(gòu)中形成鐵素體。
錳的存在量可以至多為1％，優(yōu)選至多0.5％。錳具有控制硫?qū)峒庸ば缘呢?fù)面影響的功能。這通過硫化錳的沉淀來實現(xiàn)。此外，錳可改善可淬性，并可在氣體氣霧化工序的熔融階段期間增加氮在液態(tài)預(yù)合金原料中的溶解性。然而，過量的錳是不合乎需要的，因為它會導(dǎo)致在熱處理期間不適當(dāng)?shù)匦纬纱罅繗堄鄪W氏體。
鉻的存在量為12.0％-16.0％，優(yōu)選13.5％-14.5％。鉻的主要用途是增加耐腐蝕性，次要用途是在一定程度上提高可淬性和二次淬火響應(yīng)。
鉬的存在量為2.0％-5.0％，優(yōu)選為3.0％-4.0％。與鉻類似的是，鉬可提高本發(fā)明的合金的耐腐蝕性、可淬性和二次淬火響應(yīng)。然而，過量的鉬會降低熱加工性。
釩的存在量為6.0％-11.0％，并優(yōu)選為8.5％-9.5％。釩對于提高耐磨損性極其重要。這通過形成富釩MC型初級碳氮化物來實現(xiàn)。
鈮的存在量為2.0％-6.0％，優(yōu)選為3.0％-4.0％。鈮的每個百分?jǐn)?shù)相當(dāng)于以下所計算的釩的量％V＝(50.9/92.9)×％Nb其中50.9和92.9分別為釩和鈮的原子量。就耐磨損性而言，鈮和釩是等同元素。然而，這兩種元素對耐腐蝕性的影響并不相同。鈮的存在降低了鉻在MC初生碳化物中的溶解性，即，與富釩MC初生碳化物相比，富鈮-釩MC初生碳化物包含的鉻含量較小。因此這會增加基體中“游離”鉻的量，繼而提高耐腐蝕性。
為了說明鈮對本發(fā)明的合金的影響，使用Thermo-Calc軟件、外加TCFE3鋼熱力學(xué)數(shù)據(jù)庫來模擬具有等量的釩的兩種合金一種合金含鈮(Fe-2.8C-14Cr-3.5Mo-9V-3.5Nb-2Co-0.13N)，另一種合金不含鈮(Fe-2.8C-14Cr-3.5Mo-11V-2Co-0.13N)。這兩種合金具有相同的釩當(dāng)量(11％V)。對下列兩個奧氏體化溫度——2050和2150——進行熱力學(xué)計算。結(jié)果列于表2和表3?；w中的“游離”鉻的含量高于包含鈮的合金中的量。基于熱力學(xué)計算，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)鈮的存在會降低鉻在MC初生碳化物中的溶解性(參見表3)，繼而導(dǎo)致基體中出現(xiàn)較高水平的“游離”鉻。
鈷的存在量為1.5％-5.0％，優(yōu)選鈷的存在量為2.0％-3.0％，以便防止本發(fā)明的合金的經(jīng)熱處理的微觀結(jié)構(gòu)中不合乎需要地存在鐵素體(α)。
表1.經(jīng)實驗檢驗并以Thermo-Calc軟件模擬的化學(xué)組成。

表VI(本發(fā)明的實例)表I中列出的5號至17號合金在取向垂直于帶材平面的磁場(垂直磁場)中在20N的張力條件下在360℃下退火6s后的磁聲性能。

表II(現(xiàn)有技術(shù))Fe40Ni38Mo4B18在鑄態(tài)下和在取向橫穿帶材寬度的磁場(橫向磁場)以及在取向垂直于帶材平面的磁場(垂直磁場)中在360℃下退火6s后的磁聲性能。

*非線性磁滯回線表IIIFe40Ni38Mo4B18在沒有施加磁場的情況下和在取向橫穿帶材寬度的磁場(橫向磁場)以及在取向垂直于帶材平面的磁場(垂直磁場)中在張力約為20N的條件下在360℃下退火6s后的磁聲性能。

表7. 1％NaCl水溶液中的點蝕電位(Epit)

微觀結(jié)構(gòu)圖3展示了本發(fā)明的合金的微觀結(jié)構(gòu)(合金編號04-099)。該合金在油中自2150起淬火并在975回火2小時+2小時+2小時。用Vilella氏試劑侵蝕90秒后，初生碳化物的總體積經(jīng)測量為21.7％，標(biāo)準(zhǔn)偏差是0.7％。
在設(shè)計階段，對Fe-2.8C-14Cr-3.5Mo-9V-3.5Nb-0.13N合金進行熱力學(xué)計算，其結(jié)果表明，當(dāng)在低于2156的溫度下使合金奧氏體化時，合金中存在鐵素體(α)(參見圖1)。需要擴大γ+MC+M7C3區(qū)，或者，換言之，需要使分隔γ+MC+M7C3區(qū)和α+γ+MC+M7C3區(qū)的線向該圖的左手側(cè)偏移，以防止經(jīng)熱處理的微觀結(jié)構(gòu)中存在鐵素體。
附加的熱力學(xué)計算結(jié)果表明，添加約2重量％的鈷將充分?jǐn)U大γ+MC+M7C3區(qū)，消除在淬火條件下出現(xiàn)鐵素體的可能性(參見圖2)。
經(jīng)實驗檢驗的第一套化學(xué)組成以Fe-C-17Cr-2.5Mo-2.5W-3.5Nb-5Co-0.2N體系(合金02-354至02-359；參見表1)為中心。該合金體系所存在的問題是出現(xiàn)殘余奧氏體，并且該殘余奧氏體即使在深冷處理后也難以轉(zhuǎn)變成馬氏體。經(jīng)實驗檢驗的第二套化學(xué)組成以Fe-C-14Cr-3Mo-8V-3Nb-2Co-N體系(合金03-192至03-195，以及03-199至03-201)為中心。經(jīng)測試的碳平衡水平是從-0.20至+0.20，并且是使用下列公式算得
Cbal＝％C-
公知的事實是，鋼中存在的碳量對任何等級的耐腐蝕和耐磨工具鋼的性質(zhì)具有最深遠(yuǎn)的影響。碳量對耐磨損腐蝕的工具鋼的硬度、耐磨損性和耐腐蝕性具有直接影響。對于指定鋼的化學(xué)組成，將碳平衡的目標(biāo)定為接近零(±0.2％)。
當(dāng)與其它耐腐蝕且耐磨損的馬氏體工具鋼相比時，基于Fe-C-14Cr-3Mo-8V-3Nb-2Co-N體系的合金表現(xiàn)出更好的硬度響應(yīng)、更好的耐腐蝕性，并且磨損特性略優(yōu)。
為了檢驗第二套組成的耐磨損腐蝕性是否可以得到進一步的改善，制造以Fe-2.8C-14Cr-3.5Mo-9V-3.5Nb-2Co-0.13N體系為中心的另一套組成，并以實驗進行檢驗(合金04-098至04-100)。測試表明，與CPM S90V相比，第三套合金顯示出更好的熱處理響應(yīng)(參見表4)和更好的磨損特性(參見表5)。與其它廣泛使用的耐腐蝕且耐磨損的工具鋼(參見表6)相比，本發(fā)明的合金還具有更好的耐腐蝕性(參見表6)。
鈷對微觀結(jié)構(gòu)的影響特定制備合金(04-100)以證實鈷的影響，以及將鈷用于本發(fā)明的合金的必要性。熱力學(xué)計算和試驗結(jié)果清楚地表明，如果要將鐵素體從經(jīng)熱處理的微觀結(jié)構(gòu)中消除，F(xiàn)e-2.8C-14Cr-3.5Mo-9V-3.5Nb-0.13N體系必須包含至少1.5重量％Co。本發(fā)明的合金中的主要合金元素(鉻、鉬、釩和鈮)全部是鐵素體形成性元素。在不包含鈷的合金(04-100)中確實可觀察到鐵素體的出現(xiàn)以及較差的熱處理響應(yīng)。
如熱力學(xué)計算所預(yù)計，不含鈷的經(jīng)熱處理的合金(合金編號04-100)的基體存在一些鐵素體(參見圖4)，其導(dǎo)致該合金的熱處理響應(yīng)較差(小于54HRC)。第三套合金中包含約2重量％鈷的另兩種(04-098和04-099)顯示出所需的熱處理響應(yīng)(分別為62.5HRC和63.5HRC)，并且顯示出經(jīng)回火的馬氏體基體中由富釩-鈮MC和富鉻M7C3初生碳化物組成的微觀結(jié)構(gòu)。
耐腐蝕性耐點蝕當(dāng)量數(shù)將耐點蝕當(dāng)量數(shù)(PRE)用于評估奧氏體不銹鋼對點蝕和縫隙腐蝕的耐受性。使用下列公式計算PRECr+3.3(Mo+0.5W)+16N通常，使用總化學(xué)組成計算PRE。然而，本發(fā)明公開的合金包含高含量的初生碳化物，所述初生碳化物消耗了為耐腐蝕性所需的一些必要元素的基體。因此，使用由Thermo-Calc軟件確定的估算基體組成來計算這些合金的PRE(參見表6)。這些合金以PRE值上升的順序排列。
基于基體組成，本發(fā)明的合金(04-099)雖然不具有最高的基體鉻含量，但具有最高的PRE。該合金(04-099)的PRE甚至高于具有更高的總鉻含量的合金(例如MPL-1、X235、M390和Elmax)的PRE。因為這些合金的基體鉻含量是類似的，所以本發(fā)明的合金的高PRE是由其基體中高含量的鉻和鉬所致。這是因為高鉻合金中30％-47.5％的鉻用于形成這些材料中的初生碳化物。本發(fā)明的合金中僅約2.5％的鉻用于形成初生碳化物，由此可以使大多數(shù)的鉻保留在基體中來增強耐腐蝕性。鈮和釩優(yōu)先形成比M7C3型(富鉻)碳化物更穩(wěn)定的MC型碳化物，因此，由于鈮和釩的存在，本發(fā)明的合金中的基體中會存在更多的鉻。
耐腐蝕測試將動電位測試用于評估本發(fā)明的合金的耐點蝕性和市售耐磨損腐蝕合金的耐點蝕性。在包含1％NaCl的水溶液中進行這些測試。通過以0.2毫伏/秒的掃描速率將電位從-0.8V(相對于SCE(飽和甘汞參考電極))變到至多0.5V進行這些測試。將兩個石墨棒用作反電極。測試每個樣品前，用氮氣將測試溶液吹掃至少20分鐘。合金的耐點蝕性定義為從動電位曲線得到的點蝕電位(Epit)。點蝕電位正值越大，合金對點蝕的耐受性越強。每次測試之前，用600砂紙磨光樣品。然后用乙醇洗滌樣品并干燥。
隨用途的不同，對耐磨損腐蝕合金進行不同的熱處理。如果最關(guān)注耐腐蝕性，通常在等于或低于750對合金進行回火，這可以使得通過盡可能減少次級碳化物的沉淀來使更多的鉻滯留在基體中。如果主要關(guān)心硬度和耐磨損性，則通常在950及更高的溫度下對合金進行回火，以使得可以發(fā)生二次淬火效應(yīng)。因此，將各種合金在500、750、975和1025的溫度下回火。
耐腐蝕性結(jié)果將各種合金在各回火溫度下的點蝕電位(Epit)列于表7。該結(jié)果說明具有最高的PRE的本發(fā)明的合金(04-099)還在所有的回火溫度下具有最高的耐點蝕性。在500的回火溫度下，本發(fā)明的合金的Epit比最接近的合金Elmax的Epit約高50％。通常，在所有的回火溫度下，與本發(fā)明合金相比，具有18％-20％的總鉻含量的合金即Elmax、M390和X235具有中等偏下的耐點蝕性。具有最高的總鉻含量的合金實際上在低回火溫度下具有一個最低的點蝕電位。這些結(jié)果表明總鉻含量不是衡量材料耐腐蝕性高低的指標(biāo)。
X235和本發(fā)明合金的基體組成是類似的。然而，這兩種合金的耐點蝕性明顯不同。耐點蝕性上的差異可歸因于本發(fā)明的合金中較高的鉬含量?？梢灶A(yù)料的是，本發(fā)明的合金中的鈷對本發(fā)明合金的耐點蝕性的影響不明顯。
熱處理響應(yīng)當(dāng)和CPM S90V相比時，本發(fā)明的合金(04-098和04-099)提供了更好的熱處理響應(yīng)——對于相同的熱處理而言，約高1.5-2.0HRC。本發(fā)明的合金和CPM S90V的熱處理響應(yīng)列于表4。
耐磨損性將所有的耐針磨損測試用樣品在2150奧氏體化10分鐘，在油中淬火，然后在500(用于最大耐腐蝕性)或975(用于最大二次淬火響應(yīng))回火2小時+2小時+2小時。結(jié)果列于表5。該表中也包括其它耐腐蝕且耐磨損的馬氏體工具鋼的耐針磨損性，以進行比較。
全部元素的量均以重量百分?jǐn)?shù)給出。
權(quán)利要求
1.一種耐腐蝕且耐磨損的工具鋼制品，該制品是通過對氮氣霧化的預(yù)合金粉末顆粒進行熱等靜壓成型而制得的，以重量百分?jǐn)?shù)計，所述粉末顆?；旧嫌梢韵挛镔|(zhì)組成C2.0-3.5；Si至多為1.0；Mn至多為1.0；Cr12.0-16.0；Mo2.0-5.0；V6.0-11.0；Nb2.0-6.0；Co1.5-5.0；N0.05-0.30；并且余量基本上是鐵和附帶的雜質(zhì)。
2.一種耐腐蝕且耐磨損的工具鋼制品，該制品是通過對氮氣霧化的預(yù)合金粉末顆粒進行熱等靜壓成型而制得的，以重量百分?jǐn)?shù)計，所述粉末顆粒基本上由以下物質(zhì)組成C2.7-3.0；Si至多為0.50；Mn至多為0.50；Cr13.5-14.5；Mo3.0-4.0；V8.5-9.5；Nb3.0-4.0；Co2.0-3.0；N0.10-0.20；并且余量基本上是鐵和附帶的雜質(zhì)。
3.如權(quán)利要求1或2所述的制品，其中，根據(jù)下式，以鉻、鉬、釩和氮來平衡碳，所述公式為Cmin＝0.4+0.099×(％Cr-11)+0.063×％Mo+0.177×％V+0.13×％Nb-0.85×％N；Cmax＝0.6+0.099×(％Cr-11)+0.063×％Mo+0.177×％V+0.13×％Nb-0.85×％N。
全文摘要
本發(fā)明提供一種粉末冶金的耐腐蝕且耐磨損的工具鋼制品及其合金。該制品是通過對氮氣霧化的預(yù)合金的高鉻、高釩、高鈮粉末顆粒進行熱等靜壓成型而制得。該合金的特征為耐磨損腐蝕性很高，這使其特別適合用于制造暴露于嚴(yán)酷的磨損和腐蝕條件(例如在塑料注射成型工業(yè)和食品工業(yè)等中所經(jīng)歷的條件)下的用于高級軸承配置中的零件以及機械部件。
文檔編號C22C38/30GK1861826SQ20061008013
公開日2006年11月15日 申請日期2006年5月9日 優(yōu)先權(quán)日2005年5月9日
發(fā)明者阿洛伊茲·卡季尼克, 安杰伊·L·沃伊切茨斯基, 瑪麗亞·K·沙沃德 申請人:科盧斯博材料有限公司