專利名稱：：鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉以及作為軟磁性材料、用作變壓器、電氣設(shè)備等鐵芯的鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板。
背景技術(shù)：
：?jiǎn)蜗蛐噪姶配摪逋ǔＪ呛?M以下Si、具有二次再結(jié)晶晶粒集聚在{110}<001>方位(Goss方位)的二次再結(jié)晶織構(gòu)(texture)的鋼板。單向性電磁鋼板的磁特性基本上極大地受到二次再結(jié)晶晶粒的{110}<001>集聚度的影響。因此，迄今為止進(jìn)行了許多試圖提高二次再結(jié)晶晶粒集聚度的制造方法的研究開(kāi)發(fā)(例如，可參照美國(guó)專利第3287183號(hào)說(shuō)明書以及特公昭62-45285號(hào)公報(bào))。但是，正如《IEEETransactionsonMagnetics》MAG-14(1978)、pp350-352所說(shuō)明的那樣，已經(jīng)判明如果方位集聚度過(guò)高，則相反地使鐵損特性劣化。于是，例如以從U10}<001>理想方位偏移的軋制面法線方向(ND)周圍的偏移角(a)、軋制直角方向(TD)周圍的偏移角(e)以及軋制方向(RD)周圍的偏移角(Y)為指標(biāo)，進(jìn)一步詳細(xì)地將方位集聚度進(jìn)行分類，研究了與鐵損特性之間的關(guān)系。在此，圖1在U00)極點(diǎn)圖上表示了上述偏移角的定義(參照《IEEETransactionsonMagnetics》MAG-14(1978)、pp252-257)。另夕卜，圖2示意表示了理想的U10}<001>方位晶粒。再者，在3(a)示意表示了二次再結(jié)晶方位和偏移角(a和P)，圖3(b)示意表示了二次再結(jié)晶方位和偏移角(Y)。而且從上述研究之中，作為提高鐵損特性的對(duì)策，以上述偏移角指標(biāo)為基礎(chǔ)，提出了幾種規(guī)定二次再結(jié)晶晶粒的集聚度的方向性電磁鋼板。例如，在特公昭57-9418號(hào)公報(bào)中，公開(kāi)了一種磁特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其各個(gè)晶粒的<001>軸與鋼板的軋制方向一致，而且4具有由平行于鋼板表面的晶面指數(shù)以軋制方向?yàn)檩S而旋轉(zhuǎn)分散的(h、k、0}面構(gòu)成的結(jié)晶組織。但是，實(shí)際產(chǎn)品的晶粒的<001>軸正如圖3(a)所示的那樣，由于也分散在ND和/或TD周圍，所以使各個(gè)晶粒的<001>軸與鋼板的軋制方向一致是很困難的。另外，在特開(kāi)昭59-177349號(hào)公報(bào)以及《IEEETransactionsonMagnetics》MAG-14(1978)、pp350-352中，公開(kāi)了一種由二次再結(jié)晶晶粒的軸相對(duì)于軋制面傾斜4。以下、優(yōu)選傾斜2。左右的結(jié)晶組織構(gòu)成的低鐵損的單向性電磁鋼板。但是，在該單向性電磁鋼板中，其各個(gè)晶粒的<001>軸是在軋制直角方向(TD)周圍傾斜的，但并沒(méi)有就軋制面法線方向(ND)周圍的偏移角(ct)以及軋制方向(RD)周圍的偏移角(Y)進(jìn)行規(guī)定。這樣一來(lái)，關(guān)于從U10}<001>理想方位偏移的偏移角和鐵損特性之間的關(guān)系，關(guān)于特公昭57-9418號(hào)公報(bào)和特開(kāi)昭59-177349號(hào)公報(bào)所記載的單純系，得到了若干認(rèn)識(shí)，但對(duì)于現(xiàn)實(shí)的{110}<001>周圍的方位分布和鐵損特性之間的關(guān)系，還沒(méi)有綜合地掌握。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的課題在于根據(jù)要求進(jìn)一步提高鐵損特性的現(xiàn)狀，對(duì)于單向性電磁鋼板，闡明實(shí)際的二次再結(jié)晶織構(gòu)的{110}<001>方位周圍的分散情況和鐵損特性之間的關(guān)系的實(shí)際狀態(tài)，從而提供一種鐵損特性提高到超過(guò)以前極限的單向性電磁鋼板。本發(fā)明人就單憑使{110}<001>二次再結(jié)晶織構(gòu)的方位靠近{110}<001>理想方位、在鐵損特性的提高方面存在極限(參照《IEEETransactionsonMagnetics》MAG-14(1978)、pp350-352以及特開(kāi)昭59-177349號(hào)公報(bào))的原因進(jìn)行了潛心的研究。結(jié)果，為在以前的基礎(chǔ)上進(jìn)一步提高鐵損特性，已經(jīng)判明(i)關(guān)于二次再結(jié)晶織構(gòu)的從U10}<001>理想方位偏移的偏移程度，除軋制面法線方向(ND)周圍的偏移角a以及軋制直角方向(TD)周圍的偏移角P以外，還必須考慮軋制方向(RD)周圍的偏移角Y來(lái)進(jìn)行評(píng)價(jià)，(ii)進(jìn)而必須將上述偏移角Y調(diào)整到以偏移角a、P確定的預(yù)定角度以上。本發(fā)明就是以上述的見(jiàn)解為基礎(chǔ)而完成的，其要點(diǎn)如下。(1)一種鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其含有0.87質(zhì)量。/。的Si，具有{110}<001>方位為主要方位的二次再結(jié)晶織構(gòu)，該單向性電磁鋼板的特征在于二次再結(jié)晶織構(gòu)的從(110}<001>理想方位偏移的平均偏移角a、P以及Y，滿足下式(1):(a2+P2)1/2《Y(1)其中，a:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制面法線方向(ND)周圍的從U10)<001>理想方位偏移的平均偏移角，e:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制直角方向(TD)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，Y:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制方向(RD)周圍的從Ul0)〈001〉理想方位偏移的平均偏移角。(2)—種鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其含有0.87質(zhì)量%的Si，具有{110}<001>方位為主要方位的二次再結(jié)晶織構(gòu)，該單向性電磁鋼板的特征在于二次再結(jié)晶織構(gòu)的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角a、P以及Y，滿足下式(1)以及(2):(a2+P2)1/2《Y(1)(a2+p2)1/2《4.4°(2)其中，a:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制面法線方向(ND)周圍的從U10〉<001>理想方位偏移的平均偏移角，P:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制直角方向(TD)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，Y:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制方向(RD)周圍的從Ul0)001〉理想方位偏移的平均偏移角。(3)—種鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其含有0.87質(zhì)量%的Si，具有{110}<001>方位為主要方位的二次再結(jié)晶織構(gòu)，該單向性電磁鋼板的特征在于二次再結(jié)晶織構(gòu)的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角a、P以及Y，滿足下式(1)以及(3):(a2+p2)"2《y(i)(a2+")1/2《3.6°(3)其中，a:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制面法線方向(ND)周圍的從(110)<001>理想方位偏移的平均偏移角，P:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制直角方向(TD)周圍的從{110)<001>理想方位偏移的平均偏移角，Y:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制方向(RD)周圍的從UlOh001〉理想方位偏移的平均偏移角。(4)上述(1)(3)中任一項(xiàng)所述的鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其特征在于滿足所述式(1)的晶粒的面積為40%以上。(5)上述(1)(4)中任一項(xiàng)所述的鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其特征在于所述單向性電磁鋼板以質(zhì)量°/。計(jì)，除含有Si:0.87%以外，還含有Mn:1%以下、Cr:0.3%以下、Cu:0.4%以下、P:0.5%以下、Ni:1%以下、Mo:0.1%以下、Sn:0.3%以下、Sb:0.3%以下之中的至少1種。根據(jù)本發(fā)明，可以提供一種具有超過(guò)以前的極限的優(yōu)良鐵損特性的方向性電磁鋼板。圖1是在評(píng)價(jià)二次再結(jié)晶織構(gòu)的集聚度的方法中，表示從(110)001〉理想方位偏移的偏移角a、p、y的定義的圖。圖2是示意表示{110}<001〉方位的圖。圖3是示意表示二次再結(jié)晶織構(gòu)集聚度的評(píng)價(jià)方法(從U10)<001>方位偏移的偏移角a、P、y)的圖。其中，(a)表示偏移角a禾口P，(b)表示偏移角Y。圖4是表示鐵損W17/50(W/kg)與(a2+32)1/2(°)之間的關(guān)系的圖。圖5是表示磁通密度B8(T)與(a2+p2)1/2(°)之間的關(guān)系的圖。圖6是表示在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，二次再結(jié)晶晶粒的存在率對(duì)從{110}<001>理想方位偏移的偏移角a、P和Y的曲線圖。(a)、(c)和(e)分別表示采用根據(jù)美國(guó)專利第3287183號(hào)說(shuō)明書的制造方法制造的單向電磁鋼板的偏移角a、e和Y的分布。(b)、(d)以及(f)分別表示采用根據(jù)特開(kāi)2002-60842號(hào)公報(bào)的制造方法制造的單向性電磁鋼板的偏移角a、P和y的分布。圖7是示意表示單向性電磁鋼板的三個(gè)易磁化軸的圖。圖8是表示采用根據(jù)美國(guó)專利第3287183號(hào)說(shuō)明書的制造方法制造的單向性電磁鋼板、以及采用根據(jù)特開(kāi)2002-60842號(hào)公報(bào)的制造方法制造的單向性電磁鋼板的Y(°)與(a2+e2)1/2(°)之間的關(guān)系的圖。具體實(shí)施例方式下面根據(jù)附圖就本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)的說(shuō)明。如圖3(a)所示，以前主要是采用作為易磁化軸的結(jié)晶的<001>軸與鋼板軋制方向的偏移角(偏移角a和偏移角P)評(píng)價(jià)了{(lán)110}<001>二次再結(jié)晶織構(gòu)的集聚度。但是，如前所述，單憑該以前的評(píng)價(jià)方法，不能嚴(yán)格地評(píng)價(jià)實(shí)際產(chǎn)品的鐵損特性。{110}<001>方位實(shí)際上如圖3(b)所示，也在軋制方向(RD)周圍旋轉(zhuǎn)，除偏移角a、e以外，UlO)面從理想的{110}面以偏移角Y傾斜。本發(fā)明人如前所述，為了更進(jìn)一步降低鐵損，產(chǎn)生了對(duì)于作為前提的二次再結(jié)晶織構(gòu)的{110}<001>方位的集聚度，應(yīng)當(dāng)與作為易磁化軸的結(jié)晶的<001>軸與鋼板的軋制方向的偏移角(偏移角a和偏移角P)—起，并包括"偏移角Y"在內(nèi)進(jìn)行評(píng)價(jià)的構(gòu)思，從而潛心研究了磁特性與向(110}<001>方位的集聚度(偏移角ci、偏移角P、偏移角Y)之間的關(guān)系。為進(jìn)行本研究，必須制造對(duì){110}<001>方位的集聚度(偏移角a、偏移角3、偏移角Y)進(jìn)行了各種變更的材料來(lái)評(píng)價(jià)。本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)正如《Proceedingsof12thIternationalConferenceonTexturesofmaterials》(1998)、pp981-990所示的那樣，通過(guò)控制一次再結(jié)晶后的織構(gòu)，不僅可以控制易磁化軸<001>的軋制方向的集聚度，也可以控制軋制面法線方向(ND)周圍的偏移角(a)、軋制直角方向(TD)周圍的偏移角(P)、以及軋制方向(RD)周圍的偏移角(Y)。于是，應(yīng)用這種方法，通過(guò)控制一次再結(jié)晶織構(gòu)，制造出了具有各種二次再結(jié)晶方位分布(偏移角a、偏移角P、偏移角y)的產(chǎn)品，研究了結(jié)晶方位和鐵損特性之間的關(guān)系?；诓捎妹绹?guó)專利第3287183號(hào)說(shuō)明書所述的制造方法制造的板厚為0.23mm的單向性電磁鋼板(試樣A)，截取60X300mm的測(cè)量試樣，測(cè)量了鐵損和磁通密度。另外，對(duì)于該測(cè)量試樣，以5mm間隔測(cè)量171個(gè)晶粒的方位，計(jì)算出平均的偏移角a、P以及y。再者，對(duì)于采用特開(kāi)2002-60842公報(bào)所述的制造方法制造的板厚為0.23mm的單向性電磁鋼板(試樣B)，也截取同樣的測(cè)量試樣，進(jìn)行同樣的測(cè)量。圖4表示了鐵損W17/50(W/kg)與(a2+p3)1/2(°)之間的關(guān)系，另夕卜，圖5表示了磁通密度88(丁)與"2+33)1/2(°)之間的關(guān)系。關(guān)于磁通密度B8(T)，為明確與鋼板的二次再結(jié)晶織構(gòu)之間的關(guān)系，在除去產(chǎn)品表面的非磁性體(玻璃皮膜和表面涂層)后測(cè)量。此外，在圖中，口表示試樣A的磁特性，攀表示試樣B的磁特性。在本發(fā)明中，作為評(píng)價(jià){110}<001>二次再結(jié)晶織構(gòu)的集聚度的一個(gè)指標(biāo)，采用軸偏移指標(biāo)(a2+P2)1/2(°)。該指標(biāo)就是表示易磁化軸的結(jié)晶的<001>軸與鋼板的軋制方向的偏移角。本發(fā)明的特征在于作為評(píng)價(jià){110}<001>二次再結(jié)晶織構(gòu)的集聚度的指標(biāo)，不單是偏移角a、偏移角P，而且采用上述的軸偏移指標(biāo)。如圖4所示，鐵損W17/50伴隨著(ci2+P2)1/2(°)的減少9而直線上升。另外，如圖5所示，磁通密度Bs伴隨著(Q2+P2)W2(°)的減少，同樣是直線上升。一般地說(shuō)，如果偏移角a、P減小，從而{110}<001>二次再結(jié)晶織構(gòu)的集聚度提高，則鐵損降低，或者磁通密度增加，但在圖4和圖5中，應(yīng)該注意的是，(a2+p2)1/2(°)與鐵損特性以及磁通密度表現(xiàn)出線性的相關(guān)關(guān)系。這表示在使用偏移角a、P評(píng)價(jià){110}<001>二次再結(jié)晶織構(gòu)的集聚度的情況下，不單使用偏移角a、e，而且使用本發(fā)明人設(shè)計(jì)的軸偏移指標(biāo)((ci2+e2)1/2(°)的準(zhǔn)確性以及非偶然性。這一點(diǎn)是本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)的見(jiàn)解之一(見(jiàn)解Y)，是構(gòu)成本發(fā)明的基礎(chǔ)的見(jiàn)解。本發(fā)明人根據(jù)見(jiàn)解Y，進(jìn)而就包含偏移角Y(°)的{110}<001>二次再結(jié)晶織構(gòu)的集聚度與磁特性之間的關(guān)系進(jìn)行了潛心的研究。在此，圖6(a)、(c)和(e)表示試樣A(圖4以及5中為"口")的偏移角a、P以及Y的分布，圖6(b)、(d)和(f)表示試樣B(圖4以及5中為"參")的偏移角a、e以及Y的分布。從圖6可知在鐵損特性優(yōu)良的試樣B中，偏移角Y得以擴(kuò)大。這意味著在確保良好的鐵損特性方面，(i)偏移角a、P優(yōu)選盡可能地小，另一方面，(ii)偏移角Y優(yōu)選某種程度地加以擴(kuò)大。為確保良好的鐵損特性，偏移角Y優(yōu)選某種程度地加以擴(kuò)大的理由可推測(cè)如下如圖7所示，單向性電磁鋼板存在三個(gè)易磁化軸<001〉，其中一個(gè)易磁化軸與軋制方向平行，其它的兩個(gè)易磁化軸[100]和在鋼板的軋制直角方向上，處于與內(nèi)部表面成45。角的方向上。一般地說(shuō)，從使整體的能量為最小的角度考慮，在這三個(gè)易磁化軸中，容易被平行于軋制方向的易磁化軸勵(lì)磁，結(jié)果，形成長(zhǎng)方形的180°軸。為降低鐵損，必須減少180°磁疇的寬度。為減少180°磁疇寬度，有效的方法是在上述的三個(gè)易磁化軸中，使在后述鋼板的軋制直角方10向上、處于與內(nèi)部表面成45。角的方向的易磁化軸勵(lì)磁，并在180°磁疇內(nèi)形成回流磁疇。一般認(rèn)為該回流磁疇借助于來(lái)自鋼板表面存在的玻璃皮膜和表面涂層的張力效果，在180°磁疇上進(jìn)行重構(gòu)，最終有助于180°磁疇的細(xì)分化。當(dāng)偏移角Y擴(kuò)大到某種程度時(shí)鐵損之所以降低，可以推定為在偏移角Y較大的情況下，上述三個(gè)易磁化軸的能量平衡發(fā)生變化，與平行于軋制軸的<001>軸相比，在軋制直角方向上、存在于與內(nèi)部表面成45°角的方向上的兩個(gè)<001>軸的任一個(gè)發(fā)生勵(lì)磁的現(xiàn)象增加，其結(jié)果是，180°磁疇被細(xì)分化。另外，軸偏移指標(biāo)(a2+P2)1/2是規(guī)定平行于軋制軸的易磁化軸的勵(lì)磁特性的指標(biāo)，偏移角Y是規(guī)定在軋制直角方向上、存在于與內(nèi)部表面成45。角的方向上的兩個(gè)<001>軸的勵(lì)磁特性的指標(biāo)。因此，一般認(rèn)為三個(gè)易磁化軸中的哪一個(gè)被勵(lì)磁，就是基于上述兩個(gè)指標(biāo)的相對(duì)關(guān)系，為形成回流磁疇所必須的偏移角Y的臨界值并不是絕對(duì)的數(shù)值，而是由與(a2+P2)1/2的相對(duì)關(guān)系所決定。本發(fā)明人為確認(rèn)這一設(shè)想，從而評(píng)價(jià)偏移角Y的臨界值，進(jìn)而就Y(°)和軸偏移指標(biāo)(a2+P2)1/2(°)之間的關(guān)系進(jìn)行了研究。圖8表示了偏移角Y(°)與軸偏移指標(biāo)(a2+P2)1/2(°)之間的關(guān)系。由圖8可知，口組(試樣A)和參組(試樣B)被Y=(a2+P2)1/2所分離。也就是說(shuō)，已經(jīng)判明試樣B(參組)由于鐵損特性比試樣A(口組)優(yōu)良(參照?qǐng)D4)，因而鐵損特性優(yōu)良的方向性電磁鋼板的{110}<001>二次再結(jié)晶織構(gòu)的集聚度必須滿足(a2+P2)1/2《Y的關(guān)系。該結(jié)果證實(shí)了上述的推測(cè)，即"與平行于軋制軸的<001>軸相比，在軋制直角方向上、存在于與內(nèi)部表面成45°角的方向上的兩個(gè)<001>軸的任一個(gè)進(jìn)行勵(lì)磁以形成回流磁疇，是基于這些磁疇的相對(duì)關(guān)系，因此，為形成回流磁疇所必須的偏移角Y的臨界值并不是絕對(duì)的數(shù)值，而是由與(a2+32)1/2的相對(duì)關(guān)系所決定"。綜上所述，為確保良好的鐵損特性，偏移角a、P優(yōu)選盡可能地小，而且偏移角Y最好在由偏移角a、3決定的(02+02)1/2以上。這一點(diǎn)是本發(fā)明人以見(jiàn)解Y為前提而發(fā)現(xiàn)的見(jiàn)解(見(jiàn)解Z)，是與見(jiàn)解Y—起成為本發(fā)明基礎(chǔ)的見(jiàn)解。因此，本發(fā)明的特征在于在具有{110}<001>方位為主要方位的二次再結(jié)晶織構(gòu)的單向性電磁鋼板中，二次再結(jié)晶織構(gòu)的從U10)<001>理想方位偏移的平均偏移角a、P以及Y滿足下式(1):(a2+P2)1/2《y(1)為確保良好的鐵損特性，平均偏移角Y必須超過(guò)(a2+p2)1/2。再者，平均偏移角Y超過(guò)(a2+P2)1/2的晶粒的面積率優(yōu)選為40%以上。另外，從鐵損特性的角度考慮，優(yōu)選較小的偏移角a、p，根據(jù)圖4，為確保0.85W/kg以下的鐵損W17/50，軸偏移指標(biāo)(a2+32)1/2優(yōu)選滿足下式(2):<formula>formulaseeoriginaldocumentpage12</formula>(2)再者，為確保0.80W/kg以下的鐵損W17/50,軸偏移指標(biāo)(ci2+P2)1/2優(yōu)選滿足下式(3):<formula>formulaseeoriginaldocumentpage12</formula>(3)單向性電磁鋼板由于通常以質(zhì)量n/。計(jì)含有0.87。/。的Si，所以本發(fā)明的單向性電磁鋼板也含有0.87。/。的Si，但除Si以外，也可以含有Mn:1%以下、Cr:0.3%以下、Cu:0.4%以下、P:0.5%以下、N:1%以下、Mo:0.1%以下、Sn:0.3%以下、Sb:0.3%以下之中的至少1種。此外，下述的％是指質(zhì)量％。Mn:對(duì)于提高電阻率、從而降低鐵損是有效的元素。另外，Mn在制造工序中，也是用于防止熱軋中開(kāi)裂的發(fā)生的有效元素，但如果添加量超過(guò)1%，則產(chǎn)品的磁通密度降低，所以將上限設(shè)定為1%。Cr:對(duì)于提高電阻率、從而降低鐵損也是有效的元素。再者，Cr對(duì)于改善脫碳退火后的表面氧化層、形成玻璃皮膜是有效的元素，以0.3%以下的范圍進(jìn)行添加。Cu:對(duì)于提高電阻率、從而降低鐵損也是有效的元素，但如果添加量超過(guò)0.4%，則鐵損降低效果達(dá)到飽和，同時(shí)在制造工序中，成為熱軋時(shí)產(chǎn)生"銅脫落"之類的表面缺陷的原因，所以將上限設(shè)定為0.4%。P:對(duì)于提高電阻率、從而降低鐵損也是有效的元素，但如果添加量超過(guò)0.5%，則在鋼板的軋制性上產(chǎn)生問(wèn)題，所以將上限設(shè)定為0.5%。Ni:對(duì)于提高電阻率、從而降低鐵損也是有效的元素。另外，Ni在控制熱軋板的金屬組織、提高磁特性方面是有效的元素，但如果添加量超過(guò)1%，則二次再結(jié)晶變得不穩(wěn)定，所以將上限設(shè)定為1%。MO:對(duì)于提高電阻率、從而降低鐵損也是有效的元素，但如果添加量超過(guò)0.1%，則在鋼板的軋制性上產(chǎn)生問(wèn)題，所以將上限設(shè)定為0.1%。Sn和Sb:對(duì)于穩(wěn)定二次再結(jié)晶、從而使{110}<001>方位發(fā)達(dá)是有效的元素，但如果超過(guò)0.3%，則對(duì)玻璃皮膜的形成產(chǎn)生不良影響，所以將上限設(shè)定為0.3%。關(guān)于C、N、S、T1和A1，為了用于使二次再結(jié)晶穩(wěn)定地出現(xiàn)的織構(gòu)控制以及抑制劑控制，有時(shí)也在煉鋼階段進(jìn)行添加，然而，它們是使最終產(chǎn)品的鐵損特性產(chǎn)生劣化的元素，所以必須在脫碳退火后和最終退火等中降低其含量。因此，這些元素的含有量為0.005%以下，優(yōu)選為0.003%以下。再者，本發(fā)明的單向性電磁鋼板在不損害磁特性的范圍內(nèi)，也可以含有上述以外的元素和/或其它的不可避免地混入的元素。本發(fā)明的單向性電磁鋼板的制造方法基本上可以適用基于特開(kāi)2002-60842號(hào)公報(bào)的制造方法等。為使偏移角a、P和Y切實(shí)地滿足上式(1)，必須在一次再結(jié)晶織構(gòu)的促進(jìn)Goss方位二次再結(jié)晶晶粒生長(zhǎng)的、{411}方位晶粒以及{111}方位晶粒之中，提高{411}方位晶粒的存在比率。作為提高{411}方位晶粒的存在比率的方法，特開(kāi)2002-60842號(hào)公報(bào)所述的控制脫碳退火的加熱速度的技術(shù)是有效的。13實(shí)施例下面就本發(fā)明的實(shí)施例進(jìn)行說(shuō)明，但實(shí)施例的條件是用于確認(rèn)本發(fā)明的實(shí)施可能性和效果而采用的一個(gè)條件例，本發(fā)明并不局限于這樣一個(gè)條件例。只要在不脫離本發(fā)明宗旨、可以實(shí)現(xiàn)本發(fā)明的目的范圍內(nèi)，本發(fā)明可以采用各種條件。(實(shí)施例1)作為試樣(A)，是對(duì)于以質(zhì)量％計(jì)，含有Si:3.2%、C:0.08%、酸溶A1:0.024%、N:0.007%、Mn:0.08%、S:0.025%的鋼坯，將其在135(TC的溫度下加熱后，熱軋成2.3mm的厚度，接著冷軋成1.8mm的厚度，然后實(shí)施退火，進(jìn)而冷軋到0.23mm的厚度。然后，加熱到85(TC的溫度，進(jìn)行脫碳退火，接著涂布以MgO為主要成分的退火分離劑，然后實(shí)施最終退火。作為試樣(B)，是對(duì)于以質(zhì)量％計(jì)，含有Si:3.3%、C:0.06%、酸溶A1:0.027%、N:0.007%、Mn:0.1%、S:0.07%的鋼坯，將其在115(TC的溫度下加熱后，熱軋成2.3mm的厚度，實(shí)施退火后，冷軋到0.23mm的厚度。然后，加熱到83(TC的溫度進(jìn)行脫碳退火，接著在含氨氣氛中實(shí)施退火，使鋼板中的N增加到0.02。/。，接著涂布以MgO為主要成分的退火分離劑，然后實(shí)施最終退火。最終退火后的C、N、S、Al全部被降低到0.003。/。以下。隨后，以賦予絕緣性和張力為目的，涂覆表面涂層。測(cè)量產(chǎn)品的二次再結(jié)晶方位集聚度以及磁特性所得到的結(jié)果如表1所示。關(guān)于磁通密度B8，為明確與鋼板的二次再結(jié)晶方位之間的關(guān)系，在除去了產(chǎn)品表面的非磁性體(玻璃皮膜和表面涂層)之后進(jìn)行測(cè)量。另外，滿足(d2+P2)1/2《Y的晶粒的面積率對(duì)試樣(A)和試樣(B)而言，分別為18%和47%。14表l<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>(實(shí)施例2)作為試樣，是對(duì)于以質(zhì)量％計(jì)，含有Si:3.3%、C:0.06%、酸溶Ah0.028%、N:0.008%的鋼坯，將其在1150°C的溫度下加熱后，熱軋成2.3mm的厚度，實(shí)施退火后，冷軋到0.23mm的厚度。然后，以(A)5°/s、(B)100°/s以及(C)200。/s的力口熱速度，加熱到83(TC的溫度以進(jìn)行脫碳退火，接著在含氨氣氛中進(jìn)行退火，使鋼板中的N增加到0.02。/。，接著涂布以MgO為主要成分的退火分離劑，然后實(shí)施最終退火。最終退火后的C、N、Al全部被降低在0.003Q/。以下。然后，以賦予絕緣性和張力為目的，涂覆表面涂層。測(cè)量產(chǎn)品的二次再結(jié)晶方位集聚度和磁特性所得到的結(jié)果如表2所示。關(guān)于磁通密度B8，為明確與鋼板的二次再結(jié)晶方位之間的關(guān)系，除去了產(chǎn)品表面的非磁性體(玻璃皮膜和表面涂層)之后進(jìn)行測(cè)表2<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>(實(shí)施例3)作為試樣，是對(duì)于以質(zhì)量％計(jì)，含有Si:3.3%、C:0.055%、酸溶A1:0.027%、N:0.008%的鋼坯，將其在1150°C的溫度下加熱后，熱軋成2.3mm的厚度，實(shí)施退火后，冷軋至0.23mm的厚度。然后，以40。C/s的加熱速度，加熱到(A)790°C、(B)820°C以及(C)85(TC以進(jìn)行脫碳退火，接著在含氨氣氛中進(jìn)行退火，使鋼板中的N增加到0.02。/。，繼而涂布以MgO作為主要成分的退火分離劑，然后實(shí)施最終退火。最終退火后的C、N、Al全部被降低在0.003。/。以下。然后，以賦予絕緣性和張力為目的，涂覆表面涂層。測(cè)量產(chǎn)品的二次再結(jié)晶方位集聚度和磁特性所得到的結(jié)果如表3所示。關(guān)于磁通密度B8，為明確與鋼板的二次再結(jié)晶方位之間的關(guān)系，除去了產(chǎn)品表面的非磁性體(玻璃皮膜和表面涂層)之后進(jìn)行測(cè)另外，滿足(a2+P2)1/2《Y的晶粒的面積率對(duì)試樣(A)、試樣(B)以及試樣(C)而言，分別為24%、38%和49%。表3試樣(a2+(32)1/2r)Y(。)鐵損:W17/50(W/kg)磁通密度B8(T)備注(A)5.33.50.951"03比較例(B)4.65.00.841.918本發(fā)明例(C)3.55.10.791.938本發(fā)明例如上所述，根據(jù)本發(fā)明，通過(guò)控制二次再結(jié)晶方位分布，可以提供一種具有超過(guò)以前的極限的優(yōu)良鐵損特性的單向性電磁鋼板。因此，本發(fā)明在以方向性電磁鋼板為基材的電氣設(shè)備制造產(chǎn)業(yè)中，其可利用性是很高的。權(quán)利要求1、一種鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其含有0.8～7質(zhì)量％的Si，具有{110}<001>方位為主要方位的二次再結(jié)晶織構(gòu)，該單向性電磁鋼板的特征在于二次再結(jié)晶織構(gòu)的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角α、β以及γ滿足下式(1)(α2+β2)1/2≤γ(1)其中，α在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制面法線方向(ND)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，β在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制直角方向(TD)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，γ在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制方向(RD)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角。2、一種鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其含有0.87質(zhì)量％的Si，具有{110}<001>方位為主要方位的二次再結(jié)晶織構(gòu)，該單向性電磁鋼板的特征在于二次再結(jié)晶織構(gòu)的從{110}<001〉理想方位偏移的平均偏移角a、P以及Y滿足下式(1)以及(2):(a2+P2)1/2《Y(1)(a2+32)1/2《4.4°(2)其中，a:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制面法線方向(ND)周圍的從UIO〉<001〉理想方位偏移的平均偏移角，P:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制直角方向(TD)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，Y:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制方向(10))周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角。3、一種鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其含有0.87質(zhì)量％的Si，具有{110}<001>方位為主要方位的二次再結(jié)晶織構(gòu)，該單向性電磁鋼板的特征在于二次再結(jié)晶織構(gòu)的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角a、P以及Y滿足下式(1)以及(3):"2+")1/2《Y(1)其中，a:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制面法線方向(ND)周圍的從UIO)<001>理想方位偏移的平均偏移角，在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制直角方向(TD)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，Y:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制方向(RD)周圍的從UlO)OOl〉理想方位偏移的平均偏移角。4、根據(jù)權(quán)利要求13中任一項(xiàng)所述的鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其特征在于滿足所述式(1)的晶粒的面積為40%以上。5、根據(jù)權(quán)利要求14中任一項(xiàng)所述的鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其特征在于所述單向性電磁鋼板以質(zhì)量％計(jì)，除含有Si:0.87%以外，還含有Mn:1%以下、Cr:0.3%以下、Cu:0.4%以下、P:0.5%以下、Ni:1%以下、Mo:0.1%以下、Sn:0.3%以下、Sb:0.3%以下之中的至少1種。全文摘要本發(fā)明提供一種鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其含有0.8～7質(zhì)量％的Si，具有{110}<001>方位為主要方位的二次再結(jié)晶織構(gòu)，該單向性電磁鋼板的特征在于二次再結(jié)晶織構(gòu)的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角α、β以及γ滿足(α²+β²)^1/2≤γ。其中，α為在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制面法線方向(ND)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，β為在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制直角方向(TD)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，γ為在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制方向(RD)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角。文檔編號(hào)C22C38/00GK101454469SQ20078001895公開(kāi)日2009年6月10日申請(qǐng)日期2007年5月7日優(yōu)先權(quán)日2006年5月24日發(fā)明者村上健一,森重宣鄉(xiāng),牛神義行,藤井宣憲申請(qǐng)人:新日本制鐵株式會(huì)社