專(zhuān)利名稱(chēng)：：耐腐蝕性?xún)?yōu)異的船舶用鋼材的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及在油輪、貨物船、貨客船、客船、軍艦等的船舶中作為主要的結(jié)構(gòu)材使用的船舶用鋼材。本發(fā)明詳細(xì)地說(shuō)，涉及即使被曝露在來(lái)自海水的鹽分和高溫高濕的高腐蝕性環(huán)境下，也顯示出優(yōu)異的耐腐蝕性的船舶用鋼材，作為用于貯藏原油或原油泥的油輪的原油貯罐底板(以下簡(jiǎn)稱(chēng)為"原油貯罐底板")而使用的耐腐蝕性?xún)?yōu)異的鋼材，以及為了提高船舶的穩(wěn)定性而附加在船舶上的壓載艙(ballasttank)上所使用耐腐蝕性?xún)?yōu)異的鋼材(特別是厚鋼板)。本發(fā)明的船舶用鋼材根據(jù)其實(shí)施方式，可以用于壓載艙及郵輪的結(jié)構(gòu)材等，尤其適用于原油貯罐底板等。此外本發(fā)明還提供一種船舶，其具有由本發(fā)明的鋼板構(gòu)成的耐久性?xún)?yōu)異的壓載艙。
背景技術(shù)：
：在所述各種船舶中作為主要的結(jié)構(gòu)材(例如外板、壓載艙、原油貯罐等)而使用的鋼材，由于曝露于來(lái)自海水的鹽分和高溫高濕中，因而大多受到腐蝕損傷。具體地說(shuō)，船艙的壓載艙根據(jù)載貨狀態(tài)等的變化而進(jìn)行海水的注入和排出，因此所使用的鋼材會(huì)反復(fù)處于海水的浸漬狀態(tài)和含有鹽分的濕潤(rùn)大氣這樣極其嚴(yán)酷的腐蝕環(huán)境中。此外，壓載艙內(nèi)由于有日光照射到上甲板上而為高溫，但是因?yàn)榇w被海水冷卻，所以給艙內(nèi)的防腐涂膜帶來(lái)了溫差梯度。若給防腐涂膜帶來(lái)溫差梯度，則由于溫差產(chǎn)生的浸透壓，水分將會(huì)通過(guò)涂膜而很容易地侵入到鋼材，促進(jìn)涂膜下的腐蝕，因此若與通常大氣環(huán)境相比，則壓載艙內(nèi)對(duì)于防腐涂膜而言可謂嚴(yán)酷的環(huán)境。在原油貯罐底板上顯而易見(jiàn)的問(wèn)題是，由于在高濃度含有氯化物的原油貯罐底上滯留的水分(滯留水)和來(lái)自原油的硫黃成分等，鋼材受到強(qiáng)烈的局部腐蝕而產(chǎn)生孔洞。由于這樣的腐蝕有可能導(dǎo)致船舶的沉沒(méi)事故和來(lái)自油輪的原油泄漏事故，因此有必要對(duì)鋼材實(shí)施各種防腐措施。至今為止所進(jìn)行的防腐措施目前已知有(a)涂裝和(b)電防腐等。其中在以重涂裝為代表的涂裝中，涂膜缺陷存在的可能性高，由于制造工序中的碰撞等也有給涂膜造成損傷的情況，因此多有基礎(chǔ)鋼材露出。在這樣的鋼材露出部，會(huì)局部性地且集中地腐蝕鋼材，這將會(huì)導(dǎo)致所收容的原油的早期泄漏。雖然能夠確認(rèn)由防銹/防腐片帶給鋼材的保護(hù)比較有效果，但與涂裝一樣，也有無(wú)法避免片傷痕部的鋼材露出部分的腐蝕這樣的問(wèn)題。電防腐對(duì)于被海水等導(dǎo)電率高的電解質(zhì)水溶液中完全浸漬的部位非常有效。但是，在原油貯罐和壓載艙上部的氣相部，因?yàn)闆](méi)有電解質(zhì)水溶液，所以形不成電氣回路而發(fā)揮不了防腐效果。另外，因?yàn)樵谠唾A罐底板上起電解質(zhì)水溶液作用的滯留水不夠多(滯留水厚度薄)，所以犧牲陽(yáng)極起作用的距離小不適于電防腐。此外在防腐用的流電陽(yáng)極異常消耗和脫落而消失時(shí)，即刻會(huì)有激烈的腐蝕推進(jìn)。所述措施之中，在特開(kāi)平06—322477號(hào)公報(bào)中，公開(kāi)有通過(guò)添加Cu、Cr、Ni及Mo之中的1種以上，能夠在含有硫化氫和水的原油中使耐腐蝕性提高，再通過(guò)添加Nb、Ti及V之中的l種以上，能夠使鐵素體粒細(xì)?；皬?qiáng)化，降低在鐵素體粒內(nèi)進(jìn)展的龜裂進(jìn)展速度。在特開(kāi)2004—190123號(hào)公報(bào)中，公開(kāi)有以一般性的焊接結(jié)構(gòu)用鋼的化學(xué)組成為基本，實(shí)質(zhì)上不添加Cr，而將特定量的Mo、W的任意一種或雙方與Cu適量復(fù)合添加，并限定作為雜質(zhì)的P、S的添加量，由此能夠使平時(shí)為氣相部的原油油槽甲板(deck)內(nèi)的環(huán)境下的腐蝕性提高。在特開(kāi)2003—82435號(hào)公報(bào)中，公開(kāi)有通過(guò)適當(dāng)調(diào)整化學(xué)成分、夾雜物及組織，能夠使鋼材的耐腐蝕性提咼。在特開(kāi)2005—97709號(hào)公報(bào)中，公幵有通過(guò)調(diào)整化學(xué)成分，特別是使Ni含量適量，并增加N含量，從而使原油貯罐底板用鋼材的耐局部腐蝕性提高。在特開(kāi)2004—204344號(hào)公報(bào)中，公開(kāi)有以一般的焊接結(jié)構(gòu)用鋼的化學(xué)組成為基本，實(shí)質(zhì)上不添加Cr，而將特定量的Mo、W的任意一種或雙方與CU適量復(fù)合添加，并限定作為雜質(zhì)的P、S的添加量，并添加Al，由此減輕原油油槽用鋼的局部腐蝕損傷。在特開(kāi)2006—9128號(hào)公報(bào)中，公開(kāi)有使規(guī)定量的Co和Mg—起含有，并且適當(dāng)調(diào)整化學(xué)成分組成，從而使船舶用鋼材的腐蝕性提高。在特開(kāi)2000—17381號(hào)公報(bào)中，還提出有通過(guò)化學(xué)成分的調(diào)整等而使鋼材自身的耐腐蝕性提高的耐腐蝕性鋼材。另外在特開(kāi)2005—171332號(hào)公報(bào)中，還提出有通過(guò)化學(xué)成分調(diào)整和富鋅底漆(zincrichprimer)的并用來(lái)提高耐腐蝕性的鋼材。此外在特開(kāi)平7—34196號(hào)公報(bào)中，也提出有組合耐腐蝕鋼材和樹(shù)脂被覆的提高耐久性的技術(shù)。在特開(kāi)2004—169048號(hào)公報(bào)中，公開(kāi)有一種原油槽用鋼，其通過(guò)使鋼材的化學(xué)成分組成、鋼中的硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物的組成、尺寸、個(gè)數(shù)等最佳化，來(lái)改善原油槽內(nèi)環(huán)境中的耐腐蝕性，并且改善了高熱能焊接下的HAZ(焊接熱影響部)韌性。
發(fā)明內(nèi)容利用這些改良技術(shù)，若與現(xiàn)有材相比，則能夠達(dá)到那種耐腐蝕性得以確保的狀態(tài)。但是對(duì)于船舶用鋼材來(lái)說(shuō)，會(huì)不斷要求耐腐蝕性的提高。因此，本發(fā)明的目的是提供一種顯示出更優(yōu)異的耐腐蝕性的船舶用鋼材。在本發(fā)明的第一基本形態(tài)中，能夠達(dá)成上述目的船舶用鋼材是耐腐蝕性?xún)?yōu)異的船舶用鋼材，其特征在于，含有C:0.010.3%(質(zhì)量％的意思，以下同)、Si:0.012%、Mn:0.012%、Al:0.0050.1%、Cu:0.011%、Ni:0.011%、及Cr:0.011%，余量是Fe及不可避免的雜質(zhì)，并且，鐵素體為最大組織，貝氏體及/或馬氏體合計(jì)低于30%(含0)。還有本發(fā)明的第一基本形態(tài)包含后述的第一實(shí)施方式第三實(shí)施方式。在本發(fā)明的第二基本形態(tài)(第四實(shí)施方式)中，能夠達(dá)成上述目的船舶用鋼材是耐腐蝕性?xún)?yōu)異的船舶用鋼材，其特征在于，含有C:0.010.30%、Si:0.012.0%、Mn:0.012.0%、Al:0.0050.10%、S:0.010%以下，并且含有a群元素(從Mg、Ca、Sr、Ba中選擇的1種以上)0.00050.020%;禾卩b群元素(從Ti、Zr、Hf中選擇的l種以上):0.0050.20%，并且上述a群元素的合計(jì)含量S(a)與b群元素的合計(jì)含量S(b)的比S(a)/S(b)在0.011的范圍，余量是Fe及不可避免的雜質(zhì)，此外，滿(mǎn)足下述的必要條件的硫化物類(lèi)夾雜物及氧化物類(lèi)夾雜物的平均粒徑分別為110(im，并且其在軋制方向每lmn^的剖面中各存在2002000個(gè)。硫化物類(lèi)夾雜物是以總量計(jì)含有所述a群元素130%及/或以總量計(jì)含有所述b群元素130%的、圓當(dāng)量直徑為0.5pm以上的硫化類(lèi)夾氧化物類(lèi)夾雜物是以總量計(jì)含有所述a群元素130%及/或以總量計(jì)含有所述b群元素130%的、圓當(dāng)量直徑為0.5pm以上的氧化物類(lèi)夾雜物。除了適當(dāng)調(diào)整化學(xué)成分組成以外，通過(guò)適當(dāng)控制金屬組織及/或非金屬夾雜物，發(fā)現(xiàn)能夠得到耐腐蝕性?xún)?yōu)異的船舶用鋼材。圖1是表示本發(fā)明的第三實(shí)施方式的硫化物類(lèi)夾雜物的一例，上圖是其SEM照片，下圖是上圖的箭頭部的EDX光譜。圖2是表示本發(fā)明的第四實(shí)施方式的鋼材中的硫化物類(lèi)夾雜物由SEM產(chǎn)生的二次電子像，和表示該夾雜物的EDX分析結(jié)果的圖表。圖3是表示本發(fā)明的第四實(shí)施方式的鋼材中的氧化物類(lèi)夾雜物由SEM產(chǎn)生的二次電子像，和表示該夾雜物的EDX分析結(jié)果的圖表。圖4是表示實(shí)施例1和實(shí)施例2中使用的試驗(yàn)片A的外觀形狀說(shuō)明圖。圖5是表示實(shí)施例1和實(shí)施例2中使用的試驗(yàn)片B的外觀形狀說(shuō)明圖。圖6是表示實(shí)施例1和實(shí)施例2中使用的試驗(yàn)片C的外觀形狀說(shuō)明圖。圖7是表示實(shí)施例1和實(shí)施例2中使用的試驗(yàn)片D的外觀形狀說(shuō)明圖。圖8是表示實(shí)施例1中制作的鋼材No.734中耐全面腐蝕性與珠光體的長(zhǎng)寬比的關(guān)系的曲線圖。圖9是表示實(shí)施例2中制作的鋼材No.4061中耐全面腐蝕性與S(c)/S(a)值的關(guān)系的曲線圖。圖10是表示實(shí)施例2中制作的鋼材No.4061中耐間隙腐蝕性與S(c)/S(b)值的關(guān)系的曲線圖。圖11是表示實(shí)施例3中使用的試驗(yàn)片E的外觀形狀的說(shuō)明圖。圖12是表示實(shí)施例3中使用的試驗(yàn)片F(xiàn)(形成了切痕的)的外觀形狀的說(shuō)明圖。圖13說(shuō)明實(shí)施例3的腐蝕試驗(yàn)方法，表示的是把作為試驗(yàn)液的人造海水維持在高位，使試驗(yàn)片整個(gè)沒(méi)入其中，以此方式設(shè)置的狀態(tài)的圖。圖14說(shuō)明實(shí)施例3的腐蝕試驗(yàn)方法，表示的是把作為試驗(yàn)液的人造海水維持于低位，使試驗(yàn)片露出到水面，以此方式設(shè)置的狀態(tài)的圖。圖15是表示實(shí)施例4和5中使用的試驗(yàn)片G的外觀形狀的說(shuō)明圖。圖16是表示實(shí)施例4和5中使用的試驗(yàn)片H的外觀形狀的說(shuō)明圖。圖17是表示實(shí)施例4和5中使用的試驗(yàn)片I的外觀形狀的說(shuō)明圖。圖18是整理實(shí)施例4和5中得到的供試鋼材的a群元素的合計(jì)含量S(a)和b群元素的合計(jì)含量S(b)的比(S(a)/S(b))與綜合耐腐蝕性的關(guān)系而顯示出的曲線圖。具體實(shí)施例方式本發(fā)明的船舶用鋼材，以為了提高耐腐蝕性而適當(dāng)?shù)乜刂苹瘜W(xué)成分組成為特征。以下首先就化學(xué)成分組成進(jìn)行說(shuō)明。本發(fā)明的船舶用鋼材，作為基本成分含有C、Si、Mn及Al。C是用于確保材料強(qiáng)度所必需的元素。但是若使之過(guò)量含有，則韌性劣化。Si和Al是用于脫氧和確保強(qiáng)度所需要的元素。但是若使之過(guò)量含有，則焊接性劣化。Mn與Si—樣是用于脫氧和確保強(qiáng)度所需要的元素。但是若使之過(guò)量含有，則韌性劣化。因此在本發(fā)明的鋼材中，C量為0.010.3。/。、Si量為0.012%、Mn量為0.012%及Al量為0.0050.1%的范圍內(nèi)。本發(fā)明的鋼材含有P和S等不可避免的雜質(zhì)。但是P和S是使韌性和焊接性等劣化的元素，優(yōu)選本發(fā)明的鋼材中的P和S的量盡可能地低，推薦分別在0.01%以下。在本發(fā)明的鋼材中，根據(jù)所要求的耐腐蝕性的水平，也可以含有具有提高耐腐蝕性作用的元素，例如Ca、Mg、Sr、Ba、Ti、Zr、Hf、Ni、Co、Cu、Cr、La、Ce、Nd、Sm、Se、Sb、Bi及/或Te。還有這些耐腐蝕性提高元素的含量，根據(jù)鋼材所要求的特性進(jìn)行適宜調(diào)整即可。Ca、Mg、Sr及Ba具有的作用是抑制因腐蝕而溶解的Fe由于加水分解造成的pH降低。在該作用下，能夠抑制涂膜/鋼材界面和結(jié)構(gòu)的間隙部這樣難以發(fā)生氫離子擴(kuò)散的部分的pH降低，使該部分的耐腐蝕性(特別是耐間隙腐蝕性)提高。另外，若Mg與Co共存，則在腐蝕性提高上發(fā)揮顯著的效果。但是若過(guò)量含有，則加工性和焊接性劣化。因此在本發(fā)明的鋼材中含有Ca、Mg、Sr及Ba時(shí)，各自的量應(yīng)該控制在0.020%以下。再有在本發(fā)明的各實(shí)施方式中，根據(jù)所要求的性能，更詳細(xì)地確定Ca、Mg、Sr及Ba還有下述的各元素的含量。Ti、Zr及Hf具有的作用是使在腐蝕環(huán)境中所形成的表面銹被膜穩(wěn)定化，是經(jīng)長(zhǎng)時(shí)間仍能使來(lái)自表面銹被膜的腐蝕抑制效果得以顯現(xiàn)方面有效的元素。但是，若它們的量變得過(guò)量，則焊接性和加工性(特別是熱加工性)劣化。因此在本發(fā)明的鋼材中使Ti、Zr及Hf含有時(shí)，各自的量應(yīng)該控制在0.2%以下。Ni和Co具有在腐蝕環(huán)境中使致密的表面銹被膜形成的作用，是顯現(xiàn)表面銹被膜帶來(lái)的腐蝕抑制效果的元素。但是若它們的量變得過(guò)量，則焊接性和熱加工性劣化。因此在本發(fā)明的鋼材中使Ni和Co含有時(shí)，各自的量應(yīng)該控制在5.0%以下。Cu和Cr具有的作用是有助于極有利于耐腐蝕性提高的致密的表面銹皮膜的形成，是提高環(huán)境遮斷性而使耐腐蝕性提高的元素。另外適量的Cr可有效地提高韌性。但是若使它們過(guò)量含有，則焊接性和熱加工性劣化。因此在本發(fā)明的鋼材中使Cu和Cr含有時(shí)，各自的量應(yīng)該控制在0.015.0%的范圍內(nèi)。La、Ce、Nd、Sm及Se具有迸一步提高耐腐蝕性的作用，特別是有助于由Ca等帶來(lái)的pH降低抑制效果和由Ti等帶來(lái)的表面銹被膜的穩(wěn)定化效果。但是若使它們過(guò)量含有，則加工性和焊接性劣化。因此在本發(fā)明的鋼材中使它們含有時(shí)，La、Ce、Nd及Sm的量應(yīng)該分別控制在0.01%以下，Se量應(yīng)該控制在0.P/。以下。Sb、Bi及Te是有助于來(lái)自Cu等的銹致密化用作而提高耐腐蝕性的元素。但是若使它們過(guò)量含有，則加工性和焊接性劣化。因此在本發(fā)明的鋼材中使它們含有時(shí)，Sb和Bi量應(yīng)該分別控制在0.2。/。以下，Te量應(yīng)該控制在0.1%以下。本發(fā)明的鋼材除了上述元素以外，也可以含有提高鋼材特性的元素，例如B、V、Nb及Ta等。B和V是在提高強(qiáng)度上(尤其是B提高淬火性)有效的元素。Ta是通過(guò)結(jié)晶粒微細(xì)化作用而有助于降低鐵素體粒徑的元素。Nb具有它們兩方的作用(強(qiáng)度提高及結(jié)晶粒微細(xì)化作用)。但是若它們的量變得過(guò)量，則韌性劣化。因此在本發(fā)明的鋼材中使它們含有時(shí)，B量應(yīng)該控制在0.01%以下，V、Nb及Ta量應(yīng)該分別控制在0.5。/。以下。此外在本發(fā)明的鋼材中，通過(guò)適當(dāng)控制化學(xué)成分的組成比，能夠進(jìn)一步提高鋼材的耐腐蝕性。更詳細(xì)地說(shuō)，若把具有抑制pH降低效果Ca、Mg、Sr及Ba分類(lèi)為a群，具有使表面銹被膜穩(wěn)定化效果的Ti、Zr及Hf分類(lèi)為b群，Co和Ni分類(lèi)為c群，則效果不同的ac群元素相輔相成地作用。因而通過(guò)適當(dāng)控制a群元素、b群元素及c群元素的合計(jì)含量的比，能夠進(jìn)一步提高耐腐蝕性。具體地說(shuō)，在將a群元素的合計(jì)含量設(shè)為S(a)%(質(zhì)量％的意思，以下同)，b群元素的合計(jì)含量設(shè)為S(b)%，c群元素的合計(jì)含量設(shè)為S(c)%時(shí)，從全面耐腐蝕性的觀點(diǎn)出發(fā)，推薦按如下方式調(diào)整這些元素優(yōu)選20^S(c)/S(a)^350，更優(yōu)選50SS(c)/S(a)^170。另外從耐間隙腐蝕性的觀點(diǎn)出發(fā)，推薦調(diào)整方式為優(yōu)選1.00^S(c)/S(b)^60，更優(yōu)選10^S(c)/S(b)^30。再有為了提高綜合性的耐腐蝕性，推薦調(diào)整方式為優(yōu)選0.01^S(a)/S(b)$1，更優(yōu)選0.02蕓S(a)/S(b)^0.8。本發(fā)明的第一基本形態(tài)中的船舶用鋼材，通過(guò)將化學(xué)成分組成調(diào)整到適當(dāng)范圍內(nèi)，從而實(shí)現(xiàn)優(yōu)異的耐腐蝕性。因此，首先就本發(fā)明的第一基本形態(tài)的鋼材的化學(xué)成分組成進(jìn)行說(shuō)明。(C:0.010.3%)從上述的確保強(qiáng)度及韌性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第一基本形態(tài)的C量為0.01。/o以上，優(yōu)選為0.02%以上，更優(yōu)選為0.04%以上，但在0.3%以下，優(yōu)選為0,28%以下，更優(yōu)選為0.26%以下。(Si:0.012%)從上述的脫氧和確保強(qiáng)度、以及焊接性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第一基本形態(tài)的Si量為0.01。/。以上，優(yōu)選為0.02%以上，更優(yōu)選為0.05%以上，2%以下，優(yōu)選為1.8%以下，更優(yōu)選為1.6%以下。(Mn:0.012%)從上述的脫氧和確保強(qiáng)度、以及韌性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第一基本形態(tài)的Mn量為0.01%以上，優(yōu)選為0.05%以上，更優(yōu)選為0.10%以上，但在2%以下，優(yōu)選為1.8%以下，更優(yōu)選為1.6%以下。(Al:0.0050.1%)從上述的脫氧和確保強(qiáng)度、以及焊接性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第一基本形態(tài)的Al量為0.005%以上，優(yōu)選為0.010%以上，更優(yōu)選為0.015%以上，但在0.1%以下，優(yōu)選為0.09%以下，更優(yōu)選為0.08%以下。(Cu:0.0卜10/0)從上述的提高耐腐蝕性(特別是有助于致密的表面銹皮膜形成)，以及焊接性和熱加工性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第一基本形態(tài)的Cu量為0.01%以上，優(yōu)選為0.05%以上，但在1%以下，優(yōu)選為0.9%以下。(Nh0.011%)從上述的提高耐腐蝕性(特別是致密的表面銹皮膜的形成)，以及焊接性和熱加工性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第一基本形態(tài)的Ni量為0.01%以上，優(yōu)選為0.02%以上，但在1%以下，優(yōu)選為0.9°/。以下。(Cr:0.011%)從上述的提高耐腐蝕性(特別是助長(zhǎng)致密的表面銹皮膜形成)和韌性提高，以及焊接性和熱加工性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第一基本形態(tài)的Cr量為0.01。/。以上，優(yōu)選為0.05%以上，但在1%以下，優(yōu)選為0.8%以下。本發(fā)明的第一基本形態(tài)的船舶用鋼材的基本成分如上述，余量實(shí)質(zhì)上由鐵和不可避免的雜質(zhì)(例如P、S、0、N、H、Mo、W等)構(gòu)成。但是，不可避免的雜質(zhì)的量需要處于不妨礙鋼材特性的程度。另外在本發(fā)明的第一基本形態(tài)的鋼材中，除了上述成分以外，還可以根據(jù)需要使后述第l第3實(shí)施方式中使用的元素作為選擇元素而含有也有效。本發(fā)明的第一基本形態(tài)中的船舶用鋼材，除了化學(xué)成分組成的調(diào)整以外，通過(guò)適當(dāng)控制金屬組織也能夠提高耐腐蝕性。詳細(xì)地說(shuō)，就是將鐵素體作為最大組織，貝氏體及/或馬氏體合計(jì)低于30%(含0)，由此能夠進(jìn)一步提高耐腐蝕性。在本發(fā)明的第一基本形態(tài)中的船舶用鋼材中，鐵素體具有最大的面積率。鐵素體焊接性和加工性?xún)?yōu)異，另外對(duì)于氯化物造成的應(yīng)力腐蝕裂紋的敏感性小，因此優(yōu)選其作為在海水這樣的氯化物環(huán)境下使用的結(jié)構(gòu)構(gòu)件的組織。另一方面，貝氏體及馬氏體是有效地用于提高鋼材的強(qiáng)度和韌性的組織。但是若在鐵素體中過(guò)量地存在貝氏體及/或馬氏體，則貝氏體及/或馬氏體部的腐蝕被促進(jìn)，耐腐蝕性降低。為了防止該耐腐蝕性降低，推薦貝氏體+馬氏體的面積率合計(jì)低于30%(包括貝氏體、馬氏體的任意一方或雙方為0的情況)。在本發(fā)明中，組織的面積率的采用如下在鋼材的厚度為6mm以上的情況下，是在從表面深達(dá)3mm的部位，在鋼材的厚度低于6mm的情況下，是在鋼材的厚度的1/2的部位，以原則400倍的觀察倍率及150|_imX20(Vm以上的觀察視野用光學(xué)顯微鏡觀察，在任意的30個(gè)視野中取得的面積率的平均值。還有所謂成為深度的基準(zhǔn)的表面，指的是由軋制施加力的鋼材的面。其次，詳細(xì)地說(shuō)明本發(fā)明的第一基本形態(tài)中所包含的第一實(shí)施方式第三實(shí)施方式。首先是本發(fā)明的第一實(shí)施方式是一種鋼材，其特征在于，含有C.'0.010.3%、Si:0.0卜2%、Mn:0.012%、Al:0.0050.1%、P:0.01%以下(不含0%)、S:0.005%以下(不含0%)、Cu:0.011%、Ni:0.011%、及Cr:0.011%，余量是Fe及不可避免的雜質(zhì)，并且組織的構(gòu)成為以面積率計(jì)包括珠光體525%、貝氏體低于20%、馬氏體低于10%,余量是鐵素體，并且，鐵素體粒徑為15pm以下，珠光體的長(zhǎng)寬比為3.020。在本發(fā)明的第一實(shí)施方式的船舶用鋼材中，根據(jù)需要再含有如下等元素也有效，(1)從如下元素構(gòu)成的群選擇的至少1種元素Ca:0.005%以下(不含0%)、Mg:0.005%以下(不含0%)、Sr:0.005%以下(不含0%)、Ba:0.005%以下(不含0%)、La:0.005%以下(不含0%)、Ce:0.005%以下(不含0%)、Nd:0.005°/。以下(不含0%)、Sm:0.005%以下(不含0%)、及Se:0.1%以下(不含0%);(2)從如下元素構(gòu)成的群選擇的至少1種元素Ti:0.2%以下(不含0%)、Zr:0.2%以下(不含0%)、及Hf:0.2%以下(不含0%);(3)從如下元素構(gòu)成的群選擇的至少1種元素Sb:0.2%以下(不含0%)、Bi:0.2%以下(不含0°/。)、及Te:0.1%以下(不含0%);(4)CO:1%以下(不含0%);(5)Nb:0.5%以下(不含0%)及/或Ta:0.5%以下(不含0%);或者(6)B:0.01°/。以下(不含0%)及/或V:0.5%以下(不含0%)，根據(jù)含有的成分的種類(lèi)，將能夠進(jìn)一步改善鋼材特性。本發(fā)明的第一實(shí)施方式的船舶用鋼材，也可以同時(shí)滿(mǎn)足(1)(6)的必要條件中的2個(gè)以上。本發(fā)明的第一實(shí)施方式的船舶用鋼材，通過(guò)(I)適當(dāng)調(diào)整化學(xué)成分組成和(II)適當(dāng)?shù)乜刂平饘俳M織，從而即使在嚴(yán)酷的腐蝕環(huán)境下也能夠顯示出優(yōu)異的耐腐蝕性，經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間也能夠確保耐久性。以下首先就本發(fā)明的第一實(shí)施方式的鋼材的化學(xué)成分組成加以說(shuō)明。(C:0.010.3%)從上述的強(qiáng)度確保和韌性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第一實(shí)施方式的C量為0.01。/。以上，優(yōu)選為0.02%以上，更優(yōu)選為0.04%以上，但在0.3%以下，優(yōu)選為0.28%以下，更優(yōu)選為0.26%以下。(Si:0.012%)從上述的脫氧和強(qiáng)度確保以及焊接性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第一實(shí)施方式的Si量為0.01%以上，優(yōu)選為0.02%以上，更優(yōu)選為0.05%以上，但在2%以下，優(yōu)選為1.8%以下，更優(yōu)選為1.6%以下。(Mn:0.012%)從上述的脫氧和強(qiáng)度確保以及韌性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第一實(shí)施方式的Mn量為0.0P/。以上，優(yōu)選為0.05°/。以上，更優(yōu)選為0.10%以上，但在2%以下，優(yōu)選為1.8%以下，更優(yōu)選為1.6%以下。(Al:0.0050.1%)從上述的脫氧和強(qiáng)度確保以及焊接性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第一實(shí)施方式的Al量為0.005%以上，優(yōu)選為0.010%以上，更優(yōu)選為0.015%以上，但在0.1%以下，優(yōu)選為0.09%以下，更優(yōu)選為0.08%以下。(P:0.01%以下(不含0%))在本發(fā)明的第一實(shí)施方式中，如上述推薦對(duì)韌性和焊接性有害的P量為0.01%以下，優(yōu)選為0.005%以下。(S:0.005%以下(不含0%))在本發(fā)明的第一實(shí)施方式中，如上述推薦對(duì)韌性和焊接性有害的S量為0.005%以下，優(yōu)選為0.004°/。以下。(Cu:0.011%)從上述腐蝕性提高(特別是有助于致密的表面銹皮膜形成)以及焊接性和熱加工性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第一實(shí)施方式的Cu量為0.01%以上，優(yōu)選為0.05%以上，但在1%以下，優(yōu)選為0.9%以下。(Ni:0.0卜1%)從上述腐蝕性提高(特別是致密的表面銹皮膜形成)以及焊接性和熱加工性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第一實(shí)施方式的Ni量為0.01%以上，優(yōu)選為0.02%以上，但在1%以下，優(yōu)選為0.9%以下。(Cr:0.011%)從上述腐蝕性提高(特別是有助于致密的表面銹皮膜形成)和韌性提高，以及焊接性和熱加工性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第一實(shí)施方式的Cr量為0.01%以上，優(yōu)選為0.05%以上，但在1%以下，優(yōu)選為0.8%以下。本發(fā)明的第一實(shí)施方式的船舶用鋼材的基本成分如上所述，余量實(shí)質(zhì)上是鐵和不可避免的雜質(zhì)(例如O、N、H、Mo、W等)。但是，不可避免的雜質(zhì)的量需要為不妨礙鋼材特性的程度。另外在本發(fā)明的第一實(shí)施方式的鋼材中，除了上述成分以外，根據(jù)需要再含有下述的選擇成分等也是有效的，根據(jù)所含的成分的種類(lèi)，可進(jìn)一步改善鋼材特性。(從如下元素構(gòu)成的群選擇的至少1種元素Ca:0.005%以下、Mg:0.005%以下、Sr:0.005%以下、Ba:0.005%以下、La:0.005%以下、Ce:0.005%以下、Nd:0.005%以下、Sm:0.005%以下、和Se:0.1%以下)Ca、Mg、Sr、Ba、La、Ce、Nd、Sm和Se(優(yōu)選為Ca、Mg、La、Ce和Se)是提高耐腐蝕性方面有效的選擇元素。如上所述，為了使耐腐蝕性提高，特別是為了抑制pH降低，推薦使本發(fā)明的第一實(shí)施方式的鋼材中含有Ca、Mg、Sr禾t1Ba，分別優(yōu)選為0.0001%以上的量，更優(yōu)選為0.0005%以上的量，含有La、Ce、Nd和Sm分別優(yōu)選為0.0001%以上的量，更優(yōu)選為0.0003%以上的量，含有Se優(yōu)選為0.001%以上的量，更優(yōu)選為0.002%以上的量。另一方面，使它們含有時(shí)，從上述的加工性和焊接性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，推薦將Ca、Mg、Sr、Ba、La、Ce、Nd和Sm量分別調(diào)整到0.005%以下，優(yōu)選調(diào)整到0.004%以下，將Se量調(diào)整到0.1%以下，優(yōu)選調(diào)整到0.05%以下。(從如下元素構(gòu)成的群選擇的至少1種元素Ti:0.2%以下、Zr:0.2%以下和Hf:0.2%以下)Ti、Zr和Hf是在提高耐腐蝕性上有效的選擇元素。如上所述，為了使耐腐蝕性提高，特別是為了使表面銹被膜穩(wěn)定化，推薦使本發(fā)明的第一實(shí)施方式的鋼材中含有Ti、Zr和Hf，分別優(yōu)選為0.005%以上，更優(yōu)選為0.008%以上。另一方面，從上述的焊接性和加工性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，使它們含有時(shí)，推薦將Ti、Zr和Hf量分別調(diào)整到0.2%以下，優(yōu)選調(diào)整到0.15%以下。(從如下元素構(gòu)成的群選擇的至少1種元素Sb:0.2。/。以下、Bi:0.2%以下和Te:0.1%以下)Sb、Bi和Te是在提高耐腐蝕性上有效的選擇元素。如上所述，為了使耐腐蝕性提高，特別是為了助長(zhǎng)Cu等的作用，推薦使本發(fā)明的第一實(shí)施方式的鋼材中含有Sb和Bi，其分別優(yōu)選為0.005%以上的量，更優(yōu)選為0.008%以上的量，含有Te優(yōu)選為0.001%以上的量，更優(yōu)選為0.002%以上的量。另一方面，從上述的加工性和焊接性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，使它們含有時(shí)，推薦將Sb和Bi的量分別調(diào)整到0.2%以下，優(yōu)選調(diào)整到0.15%以下，將Te量調(diào)整到0.1%以下，優(yōu)選調(diào)整到0.05%以下。(Co:1%以下)Co是在提高耐腐蝕性上有效的選擇元素。如上所述，為了使耐腐蝕性提高，特別是為了形成致密的表面銹被膜，推薦使本發(fā)明的第一實(shí)施方式的鋼材中含有Co，優(yōu)選為0.01%以上，更優(yōu)選為0.02%以上。另一方面，從焊接性和加工性的劣化的觀點(diǎn)的出發(fā)，含有時(shí)推薦將Co量調(diào)整到1%以下，優(yōu)選調(diào)整到0.8%以下。(Nb:0.5。/。以下及/或Ta:0.5%以下)Nb和Ta如上所述，具有結(jié)晶粒微細(xì)化作用，是有助于降低鐵素體粒徑的選擇元素。通過(guò)這些作用進(jìn)一步降低鐵素體粒徑的結(jié)果是能夠進(jìn)一步提高耐腐蝕性。從結(jié)晶粒微細(xì)化作用的觀點(diǎn)出發(fā)，推薦使本發(fā)明的第一實(shí)施方式的鋼材中含有Nb和Ta，分別優(yōu)選為0.003%以上，更優(yōu)選為0.005%以上。另一方面，從上述的韌性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，在含有時(shí)推薦將Nb和Ta量分別調(diào)整到0.5%以下，優(yōu)選調(diào)整到0.4%以下。(B:0.0P/。以下及/或V:0.5%以下)B和V如上所述均是在提高強(qiáng)度上有效的元素。從強(qiáng)度提高的觀點(diǎn)出發(fā)，推薦使本發(fā)明的第一實(shí)施方式的鋼材含有B及/或V，B的量?jī)?yōu)選為0.0001%以上，更優(yōu)選為0.0003%以上，V的量?jī)?yōu)選為0.01%以上，更優(yōu)選為0.02%以上。另一方面，從上述的韌性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，含有時(shí)推薦將B量調(diào)整到0.0P/。以下，優(yōu)選調(diào)整到0.009%以下，將V量調(diào)整到0.5。/。以下。本發(fā)明的第一實(shí)施方式的船舶用鋼材，為了使耐腐蝕性提高而對(duì)金屬組織進(jìn)行適當(dāng)?shù)乜刂?，具體來(lái)說(shuō)其特征之一該組織以面積率計(jì)，包括珠光體525%、貝氏體低于20%、馬氏體低于10%，余量是鐵素體。還有，組織面積率的意思和測(cè)定方法與上述相同。在本發(fā)明的第一實(shí)施方式的鋼材中，鐵素體具有最大面積率。這是由于如上述，鐵素體作為在海水這樣的氯化物環(huán)境中使用的結(jié)構(gòu)構(gòu)件的組織為優(yōu)選。珠光體是為了獲得本發(fā)明的第一實(shí)施方式的鋼材所要求的強(qiáng)度而必須的。另外，若珠光體面積率過(guò)小，則珠光體顯示出局部性點(diǎn)分布的傾向，產(chǎn)生點(diǎn)腐蝕和間隙腐蝕等的局部腐蝕的傾向變大。從強(qiáng)度和耐局部腐蝕性的觀點(diǎn)出發(fā)，在本發(fā)明的第一實(shí)施方式中，珠光體面積率定為5%以上。但是珠光體的增大除了會(huì)引起韌性和焊接性的劣化以外，還會(huì)作為腐蝕反應(yīng)的陰極位置(cathodesite)起作用，從而使耐腐蝕性(耐全面腐蝕性)劣化。因此珠光體面積率定為25%以下。珠光體面積率更優(yōu)選的范圍是820%。貝氏體如上述對(duì)耐腐蝕性有不良影響，特別是使耐局部腐蝕性降低。因此本發(fā)明的第一實(shí)施方式中的貝氏體面積率推薦為低于20%，優(yōu)選低于18%。馬氏體如上述除了會(huì)對(duì)耐腐蝕性造成不良影響以外，還損害韌性和焊接性。因此，本發(fā)明的第一實(shí)施方式中的馬氏體面積率推薦為低于10%，優(yōu)選低于8%。本發(fā)明的第一實(shí)施方式的船舶用鋼材其特征之一在于，為了使耐腐蝕性提高而將鐵素體粒徑控制在15Mm以下，以及將珠光體的長(zhǎng)寬比控制在3.020。本發(fā)明的第一實(shí)施方式的鐵素體粒徑的值所采用的是在鋼材的厚度為6mm以上時(shí)在距表面深達(dá)3mm的部位，在鋼材的厚度低于6mm時(shí)在位，以原則400倍的觀察倍率和150|imX200^im以上的觀察視野用光學(xué)顯微鏡觀察，在任意的30個(gè)視野中取得的鐵素體的圓當(dāng)量直徑的平均值。圓當(dāng)量直徑能夠由適當(dāng)?shù)膱D像分析裝置和軟件求得。另外優(yōu)選對(duì)觀察的試樣進(jìn)行硝酸乙醇腐蝕液等的適當(dāng)?shù)奈g刻。本發(fā)明的第一實(shí)施方式中的所謂珠光體的長(zhǎng)寬比定義的是，參照J(rèn)ISH7402(纖維強(qiáng)化金屬中的短纖維的長(zhǎng)寬比試驗(yàn)方法)，在設(shè)珠光體輪廓的外周上的最大兩點(diǎn)間距離為珠光體長(zhǎng)徑Lp，與珠光體的長(zhǎng)徑方向交差成直角，在通過(guò)珠光體長(zhǎng)徑的中點(diǎn)的線上被珠光體輪廓區(qū)分的距離作為珠光體短徑Dp時(shí)，由Lp/Dp計(jì)算出的值。本發(fā)明中的珠光體的長(zhǎng)寬比的值采用的是，在鋼材的厚度為6mm以上時(shí)，在距表面深達(dá)3mm的部位，在鋼材的厚度低于6mm時(shí)，在鋼材的厚度的1/2的部位，以原則400倍的觀察倍率和150pmX20(^m以上的觀察視野用光學(xué)顯微鏡觀察，在任意的10個(gè)視野中取得的Lp/Dp的平均值。若縮小鐵素體粒徑，則腐蝕反應(yīng)的均質(zhì)性高，因此能夠使耐腐蝕性、特別是耐局部腐蝕性提高。另外，對(duì)耐腐蝕性造成不良影響的P和S等雖然在晶界偏析的傾向強(qiáng)，但是通過(guò)縮小鐵素體粒徑而使晶界增大，降低了該雜質(zhì)的晶界濃度，因此能夠達(dá)到更高的耐腐蝕性。為了充分發(fā)揮這樣的效果，推薦鐵素體粒徑為15|im以下，更優(yōu)選為10pm以下。此外通過(guò)增大珠光體的長(zhǎng)寬比能夠使耐腐蝕性提高。雖然該原理尚不明確，但是推定為若使珠光體/鐵素體界面增大，則在界面偏析的雜質(zhì)濃度降低，由此耐腐蝕性提高。但是本發(fā)明并不限定于此推定。為了提高耐腐蝕性，推薦珠光體的長(zhǎng)寬比為3.0以上，優(yōu)選為6以上，更優(yōu)選為12以上。另一方面，根據(jù)材質(zhì)各向異性的觀點(diǎn)，珠光體的長(zhǎng)寬比的上限定為20。本發(fā)明的第一實(shí)施方式的船舶用鋼材例如能夠根據(jù)以下的方法制造。首先，通過(guò)轉(zhuǎn)爐、電氣爐等的通常的熔煉方法，調(diào)整化學(xué)成分組成以滿(mǎn)足所述范圍，同時(shí)進(jìn)行熔煉，通過(guò)連續(xù)鑄造法、鑄錠法等通常的鑄造方法形成鋼錠。為了降低0、N、H等的氣體成分，根據(jù)需要優(yōu)選進(jìn)行所謂DH法和RH法的這種真空脫氣法等的爐外精煉。另外為了脫氧，從機(jī)械特性和焊接性的觀點(diǎn)出發(fā)，推薦優(yōu)選使用脫氧鋼(killedsteel)，從耐腐蝕性的觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選為P和S等有害雜質(zhì)的偏析少的Al脫氧鋼。其次，優(yōu)選把所得到的鋼錠加熱到1000120(TC的溫度域之后進(jìn)行熱軋，從而成為理想的尺寸形狀。若軋制前的加熱溫度低于IOO(TC,則Si、Mn、Ni、P和S等的固溶度變低，其結(jié)果是組織變得不均一，容易引起局部腐蝕。另一方面，若加熱溫度超過(guò)1200"C，則奧氏體粒粗大化，難以得到15pm以下的鐵素體粒徑。為了抑制由軋制中的再結(jié)晶導(dǎo)致的奧氏體粗大化而確保靭性，優(yōu)選熱軋終止溫度控制在75085CTC。通過(guò)將熱軋率的合計(jì)壓下率調(diào)整到8097%的范圍，能夠使珠光體的長(zhǎng)寬比處于3.020。通過(guò)將熱軋終止后到500'C的冷卻速度控制在0.515°C/秒的范圍，能夠形成如下組織珠光體525%、貝氏體低于20%、馬氏體低于10%，余量是鐵素體。另外，若該冷卻速度低于0.5'C/秒，則碳化物的生成顯著，腐蝕反應(yīng)下的陰極位置增大，耐腐蝕性劣化。另一方面，若該冷卻速度超過(guò)15°C/秒，則馬氏體相變帶來(lái)的韌性劣化有可能變大。本發(fā)明的第一實(shí)施方式的船舶用鋼材因?yàn)槟透g性?xún)?yōu)異而能夠裸露(無(wú)處理)使用，但是也可以實(shí)施涂裝、鍍敷或化成處理等的表面處理而使用。將本發(fā)明的鋼材作為油輪的貨油艙(cargooiltank)的結(jié)構(gòu)材使用時(shí)，優(yōu)選內(nèi)側(cè)的原油貯罐側(cè)裸露(無(wú)處理)使用，外側(cè)的壓載艙側(cè)涂裝使用。但是根據(jù)需要也可以在原油貯罐側(cè)實(shí)施以初期的防銹為目的的富鋅涂料(zincrichpaint)和預(yù)涂底漆(shopprimer)等的處理。作為壓載艙側(cè)的涂料可列舉焦油環(huán)氧(tarepoxy)樹(shù)脂涂料、變性環(huán)氧樹(shù)脂涂料、或除此之外的代表性的重防腐涂料等。另外，本發(fā)明的鋼材也可以與電防腐(流電陽(yáng)極法、外部電源法)等的其他防腐方法并用。本發(fā)明的第一實(shí)施方式的船舶用鋼材，即使在嚴(yán)酷的腐蝕環(huán)境下仍顯示出優(yōu)異的耐腐蝕性，并經(jīng)長(zhǎng)時(shí)間仍能夠確保耐久性，因此適于作為油輪、貨物船、貨客船、客船、軍艦等的船舶中的外板、壓載艙、原油貯罐等的結(jié)構(gòu)材。接下來(lái)詳細(xì)說(shuō)明本發(fā)明的第二實(shí)施方式。本發(fā)明的第二實(shí)施方式涉及船舶用鋼材中，特別原油貯罐底板所使用的鋼材。此原油貯罐底板被曝露的腐蝕環(huán)境很?chē)?yán)酷，為此對(duì)所使用的鋼材就不斷地要求進(jìn)一步提高耐腐蝕性(尤其是耐局部腐蝕性)。另外在雙層殼板(doublehull)結(jié)構(gòu)的油輪中，油罐底板外面成為壓載艙側(cè)，通常是在實(shí)施了環(huán)氧類(lèi)涂料等涂裝的狀態(tài)下使用。該壓載艙側(cè)因?yàn)樵诳蛰d時(shí)會(huì)填充海水，所以會(huì)經(jīng)受此鹽分產(chǎn)生的腐蝕作用，另一方面，因?yàn)樵谠洼斔蜁r(shí)會(huì)受到來(lái)自高溫多濕的腐蝕作用，所以要求有優(yōu)異的涂裝耐腐蝕性。因此，在雙層殼板結(jié)構(gòu)的原油貯罐底板上，就要求耐局部腐蝕性(內(nèi)側(cè)面)和涂裝耐腐蝕性(壓載艙側(cè))的雙方均優(yōu)異。因此本發(fā)明的第二實(shí)施方式的目的在于，提供一種耐局部腐蝕(與原油接觸的內(nèi)面?zhèn)?和涂裝耐腐蝕性(與海水接觸的壓載艙側(cè))的雙方均優(yōu)異的原油貯罐底板用鋼材。能夠達(dá)成上述目的的本發(fā)明的第二實(shí)施方式是一種原油貯罐底板用鋼材，其特征在于，含有-C:0.010.3%、Sh0.012%、Mn:0.012%、Al:0駕0.1%、Cu:0.011%、Cr:0.011%、Ca:0.00010.005%、Ti:0.0050.2%、及Ni:0.0〗1%，余量是Fe及不可避免的雜質(zhì)，并且組織的構(gòu)成以面積率計(jì)包括珠光體525%、貝氏體低于20%、馬氏體低于10%，余量是鐵素體，并且，圓當(dāng)量直徑超過(guò)2(Him的非金屬夾雜物每單位面積的個(gè)數(shù)為0.20個(gè)/mm2以下。在本發(fā)明的第二實(shí)施方式的原油貯罐底板用鋼材中，根據(jù)需要再含有如下等元素也有效，(1)從如下元素構(gòu)成的群中選擇的至少1種元素Mg:0.005%以下(不含0%)、Sr:0.005%以下(不含0%)及Ba:0.005%以下(不含0%);(2)Zr:0.2%以下(不含0%)及/或Hf:0.2%以下(不含0%);(3)CO:1%以下(不含0%);(4)從如下元素構(gòu)成的群選擇的至少l種元素:La:0.01%以下(不含0°/。)、Ce:0.01%以下(不含0%)、Nd:0.01%以下(不含0%)、Sm:0.01%以下(不含0%)、及Se:0.1%以下(不含0%);(5)Sb:0.2%以下(不含0%)、Bi:0.2%以下(不含0%)及Te:0.1%以下(不含0%);(6)從如下元素構(gòu)成的群選擇的至少1種元素B:0.01%以下(不含0%)、V:0.5%以下(不含0%)及Nb:0.5%以下(不含0%);或者(7)Ta:0.5%以下(不含0%)，根據(jù)含有的成分的種類(lèi)，將能夠進(jìn)一步改善原油貯罐底板用鋼材的特性。本發(fā)明的第二實(shí)施方式的原油貯罐底板用鋼材，也可以同時(shí)滿(mǎn)足這(1)(7)的必要條件中的2個(gè)以上。在本發(fā)明的第二實(shí)施方式的原油貯罐底板用鋼材中，Ca、Mg及Sr分類(lèi)為a群，Ti、Zr及Hf分類(lèi)為b群，Co和Ni分類(lèi)為c群，設(shè)a群元素的合計(jì)含量為S(a)%(質(zhì)量％的意思，以下同)，b群元素的合計(jì)含量為S(b)%，c群元素的合計(jì)含量為S(c)%時(shí)，優(yōu)選以滿(mǎn)足下式(1)和(2)的方式調(diào)整ac群元素的合計(jì)含量。20^S(c)/S(a)^350...(1)l.OO巨S(c)/S(b)〇60...(2)本發(fā)明的第二實(shí)施方式的原油貯罐底板用鋼材，因?yàn)槟途植扛g性和涂裝耐腐蝕性的雙方均優(yōu)異，所以尤其優(yōu)選作為雙層殼板結(jié)構(gòu)的油輪的原油貯罐底板使用。根據(jù)本發(fā)明的第二實(shí)施方式，通過(guò)(I)適當(dāng)?shù)卣{(diào)整化學(xué)成分組成，尤其是以適當(dāng)量含有具有抑制pH降低效果的Ca等、具有使表面銹被膜穩(wěn)定化效果的Ti等、以及具有形成致密的表面銹被膜的效果的Ni等，(II)適當(dāng)?shù)乜刂平饘俳M織，以及(III)抑制在鋼材中存在的非金屬夾雜物，便能夠?qū)崿F(xiàn)耐局部腐蝕性及涂裝耐腐蝕性的雙方均優(yōu)異的原油貯罐底板用鋼材。以下，首先就本發(fā)明的第一實(shí)施方式的鋼材的化學(xué)成分組成進(jìn)行說(shuō)明。(C:0.010.3%)從上述的強(qiáng)度確保及韌性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第二實(shí)施方式的C量為0.01。/。以上，優(yōu)選為0.02%以上，更優(yōu)選為0.04%以上，但在0.3%以下，優(yōu)選為0.28%以下，更優(yōu)選為0.26%以下。(Si:0.012%)從上述的脫氧和強(qiáng)度確保以及焊接性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第二實(shí)施方式的Si量為0.01%以上，優(yōu)選為0.02%以上，更優(yōu)選為0.05%以上，但在2%以下，優(yōu)選1.8%以下，更優(yōu)選為1.6%以下。(Mn:0.012%)從上述的脫氧和強(qiáng)度確保以及韌性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第二實(shí)施方式的Mn量為0.01%以上，優(yōu)選為0.05%以上，更優(yōu)選為0.10%以上，但在2%以下，優(yōu)選為1.8%以下，更優(yōu)選為1.6%以下。(Al:0.0050.1%)從上述的脫氧和強(qiáng)度確保以及焊接性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第二實(shí)施方式的Al量為0.005%以上，優(yōu)選為0.010%以上，更優(yōu)選為0.015%以上，但在0.1%以下，優(yōu)選為0.09%以下，更優(yōu)選為0.08%以下。(Cu:0.011%)從上述的耐腐蝕性提高(特別是有助于致密的表面銹皮膜形成)以及焊接性和熱加工性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第二實(shí)施方式的Cu量為0.01%以上，優(yōu)選為0.05%以上，但在1%以下，優(yōu)選為0.9%以下。(Cr:0.011%)從上述的耐腐蝕性提高(特別是有助于致密的表面銹皮膜形成)和韌性提高，以及焊接性和熱加工性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第二實(shí)施方式的Cr量為0.01%以上，優(yōu)選為0.05%以上，但在1%以下，優(yōu)選為0.8%以下。(Ca:0細(xì)10.005%)從上述的耐腐蝕性提高(特別是抑制pH降低)和韌性提高，以及加工性和焊接性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第二實(shí)施方式的Ca量為0.0001%以上，優(yōu)選為0.0005%以上，但在0.005%以下，優(yōu)選為0.004%以下。(Ti:0.0050.2%)從上述的耐腐蝕性提高(表面銹被膜的穩(wěn)定化)和韌性提高，以及焊接性和加工性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第二實(shí)施方式的Ti量為0.005%以上，優(yōu)選為0.008%以上，但在0.2%以下，優(yōu)選為0.15%以下。(Ni:0.011%)從上述的耐腐蝕性提高(特別是有助于致密的表面銹皮膜形成)以及焊接性和熱加工性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第二實(shí)施方式的Ni量為0.01%以上，優(yōu)選為0.02%以上，但在1%以下，優(yōu)選為0.9%以下。本發(fā)明的第二實(shí)施方式的原油貯罐底板用鋼材的基本成分如上，余量實(shí)質(zhì)上由鐵和不可避免的雜質(zhì)(例如P、S、O、N、Mo、W等)構(gòu)成。但是不可避免的雜質(zhì)的量需要處于不妨礙鋼材的特性的程度。另外在本發(fā)明的第二實(shí)施方式的鋼材中，除了上述成分以外還可以根據(jù)需要含有下述的選擇成分等也有效，對(duì)應(yīng)含有的成分的種類(lèi)將會(huì)進(jìn)一步改善鋼材的特性。(從如下元素構(gòu)成的群選擇的至少1種元素Mg:0.005%以下、Sr:0.005%以下、及Ba:0.005%以下)Mg、Sr和Ba在提高耐腐蝕性方面是有效的選擇元素。如上所述，為了提高耐腐蝕性，特別是為了抑制pH降低，推薦在本發(fā)明的第二實(shí)施方式的鋼材中含有Mg、Sr和Ba，其含量?jī)?yōu)選為0.0001%以上，更優(yōu)選為0.0005%以上。另一方面，從上述的加工性和焊接性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，在含有時(shí)，推薦將Mg、Sr和Ba量分別調(diào)整到0.005y。以下，優(yōu)選調(diào)整到0.004%以下。(Zr:0.2。/。以下及/或Hf:0.2%以下)Zr和Hf在耐腐蝕性提高方面是有效的選擇元素。如上述為了提高耐腐蝕性，特別是為了使表面銹被膜穩(wěn)定化，推薦在本發(fā)明的第二實(shí)施方式的鋼材中含有Zr和Hf，其含量分別優(yōu)選為0.005%以上，更優(yōu)選為0.008%以上。另一方面，從上述的焊接性和加工性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，在含有時(shí)，推薦將Zr和Hf量分別調(diào)整到0.2%以下，優(yōu)選調(diào)整到0.15%以下。(Co:1%以下)Co在耐腐蝕性提高方面是有效的選擇元素。如上述為了提高耐腐蝕性，特別是為了使致密的表面銹被膜形成，推薦在本發(fā)明的第二實(shí)施方式的鋼材中含有Co，其含量?jī)?yōu)選為0.01%以上，更優(yōu)選為0.02%以上。另一方面，從焊接性和熱加工性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，在含有時(shí)，推薦將Co量調(diào)整到1%以下，優(yōu)選調(diào)整到0.8%以下。(從如下元素構(gòu)成的群選擇的至少1種元素La:0.01%以下、Ce:0.01%以下、Nd:0.01%以下、Sm:0.01%以下(不含0%)、及Se:0.1%以下)La、Ce、Nd、Sm及Se均是在耐腐蝕性提高上有效的選擇元素。如上所述為了提高耐腐蝕性，特別是為了有助于Ca或Ti等的作用，推薦在本發(fā)明的第二實(shí)施方式的鋼材中含有La、Ce、Nd和Sm，其含量分別優(yōu)選為0.0001%以上，更優(yōu)選為0.0005%以上，推薦以?xún)?yōu)選為0.001%以上、更優(yōu)選為0.002%以上的量含有Se。另一方面，從上述的加工性和焯接性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，在含有時(shí)，推薦將La、Ce、Nd和Sm量分別調(diào)整到0.01%以下，優(yōu)選調(diào)整到0.008%以下，推薦將Se量調(diào)整到0.1%以下，優(yōu)選調(diào)整到0.05%以下。(從如下元素構(gòu)成的群選擇的至少1種元素Sb:0.2。/。以下、Bi:0.2%以下、及Te:0.1%以下)Sb、Bi及Te是在耐腐蝕性提高方面有效的選擇元素。關(guān)于它們的含量的說(shuō)明與上述的本發(fā)明的第一實(shí)施方式相同。(從如下元素構(gòu)成的群選擇的至少1種元素B:0.01%以下、V:0.5%以下、及Nb:0.5%以下)B、V及Nb均是在強(qiáng)度提高方面有效的元素。為了使強(qiáng)度提高而推薦在本發(fā)明的第二實(shí)施方式的鋼材中含有B、V和Nb，B的量?jī)?yōu)選為0.0001%以上，更優(yōu)選為0.0003%以上，V的量?jī)?yōu)選為0.01%以上，更優(yōu)選為0.02%以上，Nb的量?jī)?yōu)選為0.003%以上，更優(yōu)選為0.005%以上。另一方面，從上述的韌性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，在含有時(shí)，推薦將B量調(diào)整到0.01%以下，更優(yōu)選調(diào)整到0.009%以下，推薦將V量調(diào)整到0.5M以下，更優(yōu)選調(diào)整到0.45%以下，推薦將Nb量調(diào)整到0.5%以下，優(yōu)選調(diào)整到0.45%以下。(Ta:0.5%以下)Ta是在結(jié)晶粒微細(xì)化方面有效的選擇元素。關(guān)于其含量的說(shuō)明與上述本發(fā)明的第一實(shí)施方式相同。作為優(yōu)選的選擇元素可列舉如下從Mg和Sr構(gòu)成的群中選擇的至少l種；從Zr和Hf構(gòu)成的群中選擇的至少1種；Co;從La、Ce、Nd、Sm構(gòu)成的群中選擇的至少l種；從B、V和Nb構(gòu)成的群中選擇的至少l種。此外在本發(fā)明的第二實(shí)施方式的原油貯罐底板用鋼材中，通過(guò)適當(dāng)控制化學(xué)成分的組成比，具體來(lái)說(shuō)如上述那樣適當(dāng)控制S(c)/S(a)比和S(c)/S(a)比，能夠進(jìn)一步使鋼材的耐腐蝕性提高。本發(fā)明的第二實(shí)施方式的S(c)/S(a)比和S(c)/S(a)比的說(shuō)明同上。本發(fā)明的第二實(shí)施方式的原油貯罐底板用鋼材，其特征之一在于，為了提高耐腐蝕性而適當(dāng)?shù)乜刂平饘俳M織面積率。關(guān)于本發(fā)明的第二實(shí)施方式的金屬組織的面積率的說(shuō)明，與上述的第一實(shí)施方式相同。本發(fā)明的第二實(shí)施方式的原油貯罐底板用鋼材，其特征之一在于，為了提高耐腐蝕性而對(duì)鋼材中存在的非金屬夾雜物加以控制。該非金屬夾雜物會(huì)成為局部腐蝕的起點(diǎn)。這里本發(fā)明的第二實(shí)施方式中的所謂"非金屬夾雜物"，意思是MnS等的硫化物類(lèi)、八1203和Si02等的氧化物第和TiN等的氮化物類(lèi)的夾雜物。在原油貯罐底板的環(huán)境中，圓當(dāng)量直徑超過(guò)20nm的大的非金屬夾雜物特別有害，推薦使該夾雜物的數(shù)量為0.20個(gè)/mm2以下，更優(yōu)選為0.10個(gè)/腿2以下。在本發(fā)明的第二實(shí)施方式中，超過(guò)20pm的非金屬夾雜物的每單位面積的個(gè)數(shù)的采用是，在鋼材的厚度為6mm以上時(shí)，在距表面深達(dá)3mm的部位，在鋼材的厚度低于6mm時(shí)，在鋼材的厚度的l/2的部位，以原則400倍的觀察倍率及150)imX200iim以上的觀察視野用光學(xué)顯微鏡觀察，在任意的30個(gè)視野中得到的該夾雜物的每單位面積的數(shù)量的平均值。再有所謂成為深度基準(zhǔn)的表面，指的是由軋制施加力的鋼材的面。另外光學(xué)顯微鏡的觀察方法遵循JISG0555所記載的"鋼的非金屬夾雜物的顯微鏡試驗(yàn)方法"。本發(fā)明的第二實(shí)施方式的原油貯罐底板用鋼材，能夠根據(jù)例如以下的方法制造。首先通過(guò)轉(zhuǎn)爐、電氣爐等的通常的熔煉方法，調(diào)整化學(xué)成分組成以滿(mǎn)足上述范圍同時(shí)進(jìn)行熔煉，以連續(xù)鑄造法、鑄錠法等的通常的鑄造方法制成鋼錠。還有作為脫氧形式，基于機(jī)械特性和焊接性的觀點(diǎn)而推薦優(yōu)選采用脫氧鋼，進(jìn)一步優(yōu)選為A1脫氧鋼。在此，通過(guò)進(jìn)行例如DH法和RH法這樣的真空脫氣法等的爐外精煉，能夠達(dá)成使圓當(dāng)量直徑超過(guò)20pm的非金屬夾雜物的每單位面積的個(gè)數(shù)減少到0.20個(gè)/mm2以下。其次，優(yōu)選將得到的鋼錠加熱到1100120(TC的溫度域后進(jìn)行熱軋，從而形成理想的尺寸形狀。這時(shí)通過(guò)將熱軋終止溫度控制在750850°C，從熱軋終止后至50(TC的冷卻速度控制在0.515°C/秒的范圍，便能夠得到具有如下組織的鋼材珠光體525%、貝氏體低于20%、馬氏體:低于10%、余量是鐵素體。本發(fā)明的第二實(shí)施方式的原油貯罐底板用鋼材因?yàn)槠淠途植扛g性及涂裝耐腐蝕性的雙方均優(yōu)異，所以作為雙層殼板結(jié)構(gòu)的油輪的貯罐底板而使用，尤其優(yōu)選為原油貯罐側(cè)裸露(無(wú)處理)，壓載艙側(cè)實(shí)施涂裝。但是根據(jù)需要也可以在原油貯罐側(cè)實(shí)施以初期的防銹為目的的富鋅涂料和預(yù)涂底漆等的處理。作為壓載艙側(cè)的涂料可列舉焦油環(huán)氧樹(shù)脂類(lèi)涂料、變性環(huán)氧樹(shù)脂涂料、或除此之外的代表性的重防腐涂料等。另外，也可以與電防腐(流電陽(yáng)極法、外部電源法)等的其他防腐方法并用來(lái)使用本發(fā)明的原油貯罐底板用鋼材。接下來(lái)詳細(xì)說(shuō)明本發(fā)明的第三實(shí)施方式。本發(fā)明的第三實(shí)施方式涉及在船舶用鋼材中，特別是壓載艙所使用的鋼材。本發(fā)明的第三實(shí)施方式的目的在于，提供一種壓載艙用鋼材和壓載艙，其有助于降低船舶的維護(hù)費(fèi)用和碼頭期間延長(zhǎng)(浪費(fèi)時(shí)間)等的經(jīng)濟(jì)性的損失，并有助于船舶安全性提高。另外在本發(fā)明的第三實(shí)施方式中提供一種壓載艙用鋼材和壓載艙，其在電防腐不起作用(即使有壓艙水時(shí)也不浸沒(méi)海水)的上甲板里側(cè)、載貨的加熱部和發(fā)動(dòng)機(jī)的附近等高溫、作為耐腐蝕環(huán)境嚴(yán)酷的部位，對(duì)于提高耐久性有效。能夠達(dá)成上述目的的本發(fā)明的第三實(shí)施方式是耐腐蝕性?xún)?yōu)異的壓載艙用鋼材，其特征在于，含有C:0.010,30%、Si:0.012.0%、Mn:0.012.0%、P:0.01%以下、S:0.00050.005%、Al:0.0050.10%、Cu:0.11.0%、Ni:0.011.0%、Cr:0.010.5%，余量是Fe和不可避免的雜質(zhì)，并且具有以鐵素體為主體，以面積率計(jì)貝氏體及/或馬氏體合計(jì)低于30%(含0)的組織，硫化物類(lèi)夾雜物的平均粒徑為0.510pim。在本發(fā)明的第三實(shí)施方式的壓載艙用鋼材中，除了上述成分以外，根據(jù)需要再含有如下等元素也有效(1)從如下元素構(gòu)成的群選擇的1種或2種以上Mg:0.00010.005%、Ca:0.00010.005%、Sr:0.00010.005%、Ba:0.00010.005%、La:0.00010.005%、Ce:0.00010.005%、Nd:0.00010.005%、Sm:0.00010.005%、及Se:0.0010.1%;(2)從如下元素構(gòu)成的群選擇的1種或2種以上Co:0.0050.20%、Ti:0.0050.20%、Zr:0.0050.20%、及Hf:0.0050.20%;(3)從如下元素構(gòu)成的群選擇的1種或2種以上Sb:0.0050.2%、Bi:0.0050.2%、及Te:0,0010.1%;(4)從如下元素構(gòu)成的群選擇的1種或2種以上B:0.00010.010%、V:0.010.50%、及Nb:0.0030.50%;或(5)Ta:0.0030.5%，對(duì)應(yīng)所含有成分的種類(lèi)將進(jìn)一步改善鋼材的特性。本發(fā)明的第三實(shí)施方式的壓載艙用鋼材也可以同時(shí)滿(mǎn)足此(1)(5)的必要條件的2個(gè)以上。在本發(fā)明的第三實(shí)施方式的壓載艙用鋼材之中，優(yōu)選將防腐涂膜直接形成于鋼材表面。另外在本發(fā)明的第三實(shí)施方式中還提供一種船舶，其具有由上述的壓載艙用鋼材構(gòu)成的壓載艙。本發(fā)明者們反復(fù)銳意研究的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，除了C、Si、Mn、Al等成分以外，再適當(dāng)調(diào)整Cu、Ni等的添加元素，除了使組織和夾雜物的狀態(tài)最佳化以外，進(jìn)一步在該鋼材上直接涂裝防腐涂料，由此能夠達(dá)成本發(fā)明的第三實(shí)施方式的所述目的。引起水分、鹽分及氧等的腐蝕的化學(xué)物質(zhì)浸透到涂膜中，在涂膜下鋼材腐蝕發(fā)生，防腐涂膜的劣化便由此開(kāi)始。在壓載艙環(huán)境下通過(guò)采用本發(fā)明的第三實(shí)施方式的鋼材，能夠有效地抑制在防腐涂膜之下發(fā)生的鋼材腐蝕，因此與現(xiàn)有鋼相比腐蝕生成物的膨脹壓變小，防腐涂膜的膨脹將難以發(fā)生，從而帶來(lái)防腐涂膜的壽命延長(zhǎng)。此外，即使在防腐涂膜上存在氣泡等的缺陷和瑕疵而有鋼材外露時(shí)，因?yàn)楸景l(fā)明的第三實(shí)施方式的鋼材其露出部的腐蝕進(jìn)展速度慢，所以不會(huì)致使鋼板穿孔等重大的腐蝕損傷。以下就本發(fā)有的第三實(shí)施方式的鋼材的成分范圍的限定理由進(jìn)行說(shuō)明。(C:0.010.30%)c是用于材料的強(qiáng)度確保所需要的元素。為了確保作為石油類(lèi)貯罐的結(jié)構(gòu)構(gòu)件的最低強(qiáng)度(取決于鋼材的壁厚，但大概為400MPa左右)，需要使之含有0.01%以上。從這一強(qiáng)度確保和上述的韌性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第三實(shí)施方式的C量為0.01。/。以上，優(yōu)選為0.02%以上，更優(yōu)選為0.04%以上，但在0.30%以下，優(yōu)選為0.28%以下，更優(yōu)選為0.26%以下。(Si:0.012.0%)從上述的脫氧和強(qiáng)度確保、以及焊接性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第三實(shí)施方式的Si量為0.01。/。以上，優(yōu)選為0.02%以上，更優(yōu)選為0.05%以上，但在2.0%以下，優(yōu)選為1.8%以下，更優(yōu)選為1.6%以下。(Mn:0.012.0o/o)從上述的脫氧和強(qiáng)度確保、以及韌性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第三實(shí)施方式的Mn量為0.01%以上，優(yōu)選為0.05%以上，更優(yōu)選為0.10%以上，但在2.0%以下，優(yōu)選為1.80%以下，更優(yōu)選為1.60%以下。(P:0.01%以下)P是通過(guò)添加0.02%以上而使耐海水性提高的元素。但是P也是使韌性和焊接性劣化的元素，優(yōu)選盡可能抑制其含量。本發(fā)明的第三實(shí)施方式重視韌性和焊接性而不使用P的耐海水性提高效果，從而將P的允許上限截止在0.01%。(S:0.00050.005%)s也是使韌性和焊接性劣化的元素，優(yōu)選盡可能抑制其含量。s的允許上限截止在0.005%，若是超過(guò)則不能確保作為壓載艙用鋼材的焊接性。因此在本發(fā)明的第三實(shí)施方式中，S量為0.005。/。以下。(Al:0.0050.10%)從上述的脫氧和確保強(qiáng)度、以及焊接性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第三實(shí)施方式的Al量為0.005%以上，優(yōu)選為0.010%以上，更優(yōu)選為0.015%以上，但在0.10%以下，優(yōu)選為0.090%以下，更優(yōu)選為0.080%以下。(Cu:0.011.0%)Cu是在提高耐腐蝕性上有效的元素。Cu具有抑制在防腐涂膜下發(fā)生的腐蝕反應(yīng)的作用，是對(duì)在涂裝的薄膜部分等容易發(fā)生的涂膜下腐蝕導(dǎo)致的涂膜膨脹具有抑制效果的元素。另外，還具有在涂膜缺陷部的鋼材受到腐蝕時(shí)使生成銹致密化的作用，發(fā)現(xiàn)其是在抑制涂膜瑕疵部的腐蝕進(jìn)展的效果方面有效的元素。為了發(fā)揮這些效果，本發(fā)明的第三實(shí)施方式的Cu量為0.01%以上，優(yōu)選為0.05%以上。另一方面，為了防止上述的焊接性和熱加工性的劣化，Cu量為1.0G/。以下，優(yōu)選為0.90%以下。(Ni:0.011.0%)Ni有效地提高耐腐蝕性。Ni與Cu—樣是具有如下效果的元素抑制涂膜下腐蝕導(dǎo)致的涂膜膨脹和抑制涂膜瑕疵部的腐蝕進(jìn)展。另外Ni是防止因添加Cu而帶來(lái)的紅熱脆性所需要的元素。為了發(fā)揮這樣的效果，本發(fā)明的第三實(shí)施方式的Ni量為0.01%以上，優(yōu)選為0.05%以上。另一方面，為了防止上述的焊接性和熱加工性的劣化，Ni量為1.0%以下，優(yōu)選為0.90%以下。(Cr:0.010.5%)Cr是在提高耐腐蝕性方面有效的元素。Cr具有抑制防腐涂膜下的底漆(primer)消耗的作用，此外發(fā)現(xiàn)其是在抑制涂膜瑕疵部的腐蝕進(jìn)展的效果方面有效的元素。另外適量的Cr可有效地提高韌性，也是用于獲得作為壓載艙原材所需要的機(jī)械特性所需要的元素。為了發(fā)揮這些效果，本發(fā)明的第三實(shí)施方式的0量為為0.01%以上，優(yōu)選為0.05%以上。另一方面，為了防止上述的焊接性和熱加工性的劣化，Cr量為0.5%以下，優(yōu)選為0.45%以下。在本發(fā)明的第三實(shí)施方式的壓載艙用鋼材中，除了上述成分以外，根據(jù)而使下述的選擇成分含有也有效，根據(jù)所含成分的種類(lèi)將會(huì)進(jìn)一步改善鋼材的特性。(從如下元素構(gòu)成的群選擇的1種或2種以上Mg:0.00010.005。/。、Ca:0.00010.005%、Sr:0.00010.005%、Ba:0.00010.005%、La:0.00010.005%、Ce:0.00010.005%、Nd:0.00010.005%、Sm:0扁10.005%、及Se:0.0010.1%)Mg、Ca、Sr、Ba、La、Ce、Nd、Sm及Se是在耐腐蝕性提高方面有效的選擇元素。它們所發(fā)揮效果是抑制pH降低帶來(lái)的腐蝕加速，從而有效地抑制涂膜膨脹。因此推薦使本發(fā)明的第三實(shí)施方式的鋼材中含有Mg、Ca、Sr、Ba、La、Ce、Nd禾卩Sm，其含量?jī)?yōu)選為0.0001%以上，更優(yōu)選為0.0005%以上，推薦以?xún)?yōu)選為0.001%以上、更優(yōu)選為0.002%以上的量使鋼材中含有Se。另一方面，從上述的加工性和焊接性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，在使它們含有時(shí)，推薦將Mg、Ca、Sr、Ba、La、Ce、Nd和Sm的量調(diào)整到0.005%以下，優(yōu)選調(diào)整到0.004%以下，推薦將Se量調(diào)整到0.1。/。以下，優(yōu)選調(diào)整到0.05%以下。(從如下元素構(gòu)成的群選擇的1種或2種以上Co:0.0050.20%、Ti:0.0050.20%、Zr:0.0050.20%、及Hf:0.0050.20%)Co、Ti、Zr及Hf是在提高耐腐蝕性方面有效的選擇元素。詳細(xì)地說(shuō)就是在氯化物腐蝕環(huán)境中，Co具有使生成的銹致密化的作用，Ti、Zr及Hf具有使銹穩(wěn)定化的作用，它們都是抑制涂膜瑕疵部的腐蝕進(jìn)展的元素。因此推薦使本發(fā)明的第三實(shí)施方式的鋼材中含有Co，其含量?jī)?yōu)選為0.005%以上，更優(yōu)選為0.02%以上，推薦使鋼材中含有Ti、Zr及Hf，其含量?jī)?yōu)選為0.005%以上，更優(yōu)選為0.008%以上。另一方面，從上述的焊接性和加工性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，在使它們含有時(shí)推薦將Co量調(diào)整到0.20%以下，優(yōu)選調(diào)整到0.18%以下，推薦將Ti、Zr及Hf量調(diào)整到0.20。/。以下，優(yōu)選調(diào)整到0.15%以下。(從如下元素構(gòu)成的群選擇的1種或2種以上Sb:0.0050.2%、Bi:0.0050.2%、及Te:0.0010.1%)Sb、Bi及Te是在提高耐腐蝕性方面有效的選擇元素。關(guān)于它們的量的說(shuō)明與上述的本發(fā)明的第一實(shí)施方式相同。(從如下元素構(gòu)成的群選擇的1種或2種以上B:0.00010.010%、V:0.010.50%、及Nb:0.0030.50%)B、V及Nb是在機(jī)械特性(強(qiáng)度)的提高方面有效的選擇元素。為了使強(qiáng)度提高，推薦使本發(fā)明的第三實(shí)施方式的鋼材中含有B、V和Nb，B含量?jī)?yōu)選為0.0001%以上，更優(yōu)選為0.0003%以上，V含量?jī)?yōu)選為0.01%以上，更優(yōu)選為0.02%以上，Nb含量?jī)?yōu)選為0.003%以上，更優(yōu)選為0.005%以上。另一方面，從上述的韌性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，在使之含有時(shí)，推薦將B量調(diào)整到0.010。/。以下，優(yōu)選調(diào)整到0.0090%以下，推薦將V和Nb量分別調(diào)整到0.50%以下，優(yōu)選調(diào)整到0.45%以下。(Ta:0.0030.5%)Ta是在結(jié)晶粒微細(xì)化方面有效的選擇元素。關(guān)于其含量的說(shuō)明與本發(fā)明的第一實(shí)施方式相同。作為優(yōu)選的選擇元素可列舉如下從Mg、Ca和Sr構(gòu)成的群中選擇的1種或2種以上；從Co、Ti和Zr構(gòu)成的群中選擇的1種或2種以上；從B、V和Nb構(gòu)成的群中選擇的l種或2種以上。本發(fā)明的第三實(shí)施方式的壓載艙用鋼材的成分如上所述，余量由鐵和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。作為不可避免的雜質(zhì)，可列舉例如O、N、H、Mo、W等，優(yōu)選其不超過(guò)0.1%，進(jìn)一步推薦不超過(guò)0.01%。(組織)本發(fā)明的第三實(shí)施方式的鋼材的組織，優(yōu)選以焊接性和加工性?xún)?yōu)異的鐵素體為主體(以面積率計(jì)整體為50%以上)。另外，因?yàn)殍F素體對(duì)于氯化物造成的應(yīng)力腐蝕裂紋的敏感性小，所以作為在海水這樣的氯化物環(huán)境下的結(jié)構(gòu)構(gòu)件存在優(yōu)點(diǎn)。本發(fā)明鋼材以鐵素體為主體，除此之外需要控制貝氏體及/或馬氏體的面積率。還有，本發(fā)明的鋼材也允許這些鐵素體、貝氏體及馬氏體以外的組織，例如珠光體等作為其構(gòu)成的一部分而含有的情況。如上述因?yàn)樨愂象w及/或馬氏體對(duì)耐腐蝕性造成不良影響，所以在本發(fā)明第三實(shí)施方式中，推薦使貝氏體+馬氏體的面積率低于30%(包括貝氏體、馬氏體的任意一方或雙方為0的情況)。再有組織面積率的意思和測(cè)定法與同上述。(硫化物類(lèi)夾雜物)作為非金屬夾雜物，硫化物類(lèi)、氧化物類(lèi)、氮化物類(lèi)或碳化物類(lèi)等的夾雜物在鋼材中存在。其中，由于MnS等的硫化物類(lèi)夾雜物成為腐蝕的起點(diǎn)，因此在耐腐蝕性的觀點(diǎn)上，其是作為壓載艙用鋼材最有害的夾雜物。在企圖控制硫化物類(lèi)夾雜物的大小和數(shù)量時(shí)，發(fā)現(xiàn)若是增大尺寸而減少數(shù)目，則導(dǎo)致以此為起點(diǎn)的顯著的局部腐蝕發(fā)生并在早期穿孔等。相反若減小尺寸而增多個(gè)數(shù)，則防腐涂膜下的腐蝕起點(diǎn)變多而加速防腐涂膜的膨脹發(fā)生。除了在煉鋼工序中使用適當(dāng)?shù)拿摿蜓b置以降低硫化物類(lèi)夾雜物以外，通過(guò)調(diào)整其大小也能夠使上述的不良影響極小化。具體來(lái)說(shuō)，通過(guò)使硫化物類(lèi)夾雜物的平均粒徑(圓當(dāng)量直徑)為0.5l(^m，便能夠使其有害性極小化。本發(fā)明的第三實(shí)施方式所規(guī)定的硫化物類(lèi)夾雜物，能夠通過(guò)例如在二次精煉時(shí)，除了調(diào)整到上述成分范圍以外，再以Mn/(S+Mg+Ca+Sr)的比為10以上、并低于700的方式進(jìn)行成分調(diào)整，同時(shí)實(shí)施利用Ar等的惰性氣體的鼓泡(bubbling),充分地?cái)嚢桎撍@得。Mn具有抑制硫化物類(lèi)夾雜物的核生成的作用，S、Mg、Ca、Sr相反具有促進(jìn)該夾雜物的生成的作用。為此，Mn/(S+Mg+Ca+Sr)的比就與硫化物類(lèi)夾雜物的大小相關(guān)，若該比值大，則硫化物類(lèi)夾雜物的核生成被抑制，生成的夾雜物有粗大化的傾向。如此，通過(guò)調(diào)整該比值能夠控制硫化物類(lèi)夾雜物的平均粒徑。在本發(fā)明的第三實(shí)施方式中，硫化物類(lèi)夾雜物的平均粒徑的采用是在鋼材的厚度為6mm以上的情況下，在距表面深達(dá)3mm的部位，在鋼材的厚度低于6mm的情況下，在鋼材的厚度的1/2的部位，測(cè)定任意30個(gè)硫化物夾雜物的圓當(dāng)量直徑而得到的平均值。硫化物類(lèi)夾雜物的圓當(dāng)量直徑的測(cè)定，能夠在10005000倍左右的適當(dāng)?shù)谋堵氏掠脪呙桦娮语@微鏡(SEM)觀察進(jìn)行了鏡面研磨的試樣，并進(jìn)行圖像分析，由此求得。本發(fā)明的第三實(shí)施方式中所謂硫化物類(lèi)夾雜物，如圖1所例示，在EDX光譜(spectrum)中，比較相當(dāng)于S、0、N及C的峰值的強(qiáng)度，S的峰值強(qiáng)度最大的稱(chēng)為硫化物類(lèi)夾雜物。能夠在用于平均粒徑測(cè)定的SEM觀察時(shí)進(jìn)行EDX分析，從而確認(rèn)硫化物類(lèi)夾雜物。(制造方法)本發(fā)明的第三實(shí)施方式的鋼材，能夠通過(guò)例如以下方法制造。使用RH真空脫氣裝置，對(duì)于從轉(zhuǎn)爐或電氣爐澆注到鑄桶中的鋼水進(jìn)行包括成分調(diào)整/溫度調(diào)整的二次精煉，為了控制硫化類(lèi)夾雜物，需要在二次精煉時(shí)實(shí)施利用Ar等惰性氣體的鼓泡，并充分?jǐn)嚢桎撍?。其后，通過(guò)連續(xù)鑄造法、鑄錠法等通常的鑄造方法使其成為鋼錠。還有作為脫氧形式，基于機(jī)械特性和焊接性的觀點(diǎn)而推薦優(yōu)選采用脫氧鋼，進(jìn)一步優(yōu)選為Al脫氧鋼。接著，優(yōu)選將得到的鋼錠加熱到1100120(TC的溫度域后進(jìn)行熱軋，從而形成理想的尺寸形狀。這時(shí)通過(guò)將熱軋終止溫度控制在700850°C，從熱軋終止后至50(TC的冷卻速度控制在0.115°C/秒的范圍，便能夠得到規(guī)定的組織。(防腐涂料)在從鋼廠發(fā)貨到涂布防腐涂料的期間，通常出于防止鋼材生銹的目的而涂布富鋅涂料等的底漆。在防腐涂料的涂布前，出于除去給涂裝造成不良影響的在底漆缺陷部產(chǎn)生的銹和油分等目的，一般利用鋼絲刷(wirebmsh)和砂紙等進(jìn)行被涂裝面的凈化。本發(fā)明的第三實(shí)施方式的壓載艙用鋼材，在環(huán)氧樹(shù)脂類(lèi)的防腐涂料的涂裝前，除去上述的底漆和殘存的黑皮(氧化皮)，將涂料直接涂布到鋼材上，由此對(duì)提高耐腐蝕性有效的合金元素直接地作用于腐蝕反應(yīng)，因此能夠得到更進(jìn)一步的提高涂裝耐腐蝕性效果。作為除去底漆等的方法，考慮操作性等而適宜選擇噴砂、噴丸、研磨等方法。作為涂布于本發(fā)明的第三實(shí)施方式的壓載艙用鋼材上的防腐涂料，優(yōu)選焦油環(huán)氧樹(shù)脂類(lèi)涂料和變性環(huán)氧樹(shù)脂涂料等的環(huán)氧樹(shù)脂類(lèi)涂料，但是如其作用效果所表明，即使采用氨基甲酸乙酯(urethane)樹(shù)脂類(lèi)和丙烯酸(acrylic)類(lèi)樹(shù)脂等的涂料時(shí)，也能夠發(fā)現(xiàn)涂膜的壽命延長(zhǎng)效果。另外，也可以將不會(huì)損害電防腐(流電陽(yáng)極法、外部電源法)等的其他防腐方法的作用效果與之并用。接下來(lái)詳細(xì)說(shuō)明本發(fā)明的第二基本形態(tài)(第四實(shí)施方式)。本發(fā)明的第四實(shí)施方式特別關(guān)注的情況是，異物與鋼材的接觸部分、和在由于構(gòu)造上的原因和防腐涂膜的損傷等而產(chǎn)生的"縫隙"部有所謂間隙腐蝕急速擴(kuò)展，從而使壽命大幅縮短，但現(xiàn)有的防腐技術(shù)對(duì)于這樣的腐蝕部分的耐腐蝕性尚無(wú)法滿(mǎn)足。因此，本發(fā)明的第四實(shí)施方式的目的在于提供一種船舶用鋼材，其即使不進(jìn)行防腐涂裝和電防腐，在高腐蝕環(huán)境下仍顯示出可實(shí)用級(jí)別的耐腐蝕性，特別是對(duì)于間隙腐蝕的耐久性?xún)?yōu)異，并且即使面對(duì)因海水引起的鹽分附著和由于在濕潤(rùn)環(huán)境的反復(fù)而產(chǎn)生的腐蝕，仍顯示出優(yōu)異的防腐蝕耐久性。其中還提供一種船舶用鋼材，其即使作為輸送原油等的石油類(lèi)燃料的油輪用原材，作為與原油等的石油類(lèi)燃料直接接觸的貯罐等的結(jié)構(gòu)材而使用時(shí)，仍顯示出優(yōu)異的耐腐蝕性。所謂能夠達(dá)成上述目的的本發(fā)明的第四實(shí)施方式的船舶用鋼材含有C:0.010.30o/o、Si:0.012.0%、Mn:0.012.0%、Al:0.0050.10%、S:0.010%以下，并且含有a群元素(從Mg、Ca、Sr、Ba之中選擇的1種以上)0.00050.020%;和b群元素(從Ti、Zr、Hf之中選擇的1種以上)0.0050.20%，并且上述a群元素的合計(jì)含量S(a)與b群元素的合計(jì)含量S(b)的比S(a)/S(b)在0.011的范圍，余量是Fe及不可避免的雜質(zhì)，再有，滿(mǎn)足下述的必要條件的硫化物類(lèi)夾雜物及氧化物類(lèi)夾雜物的平均粒徑為110pm，并且其在軋制方向每lmm2的剖面中各存在2002000個(gè)。硫化物類(lèi)夾雜物是含有以總量計(jì)130%的所述a群元素及/或以總量計(jì)130%的所述b群元素的、圓當(dāng)量直徑為0.5pm以上的硫化物類(lèi)夾雜物，氧化物類(lèi)夾雜物是含有以總量計(jì)130%的所述a群元素及/或以總量計(jì)130%的所述b群元素的、圓當(dāng)量直徑為0.5pm以上的氧化物類(lèi)夾雜物。本發(fā)明的第四實(shí)施方式的上述船舶用鋼材，作為其他的元素還可以含有如下(1)從如下元素所構(gòu)成的群中選擇的至少1種Cr:0.015.0%、Cu:0.015.0%、Ni:0.015,0%、及Co:0.015,0%;(2)從如下元素所構(gòu)成的群中選擇的至少1種La:0.00010.005%、Ce:0.00010.005%、Nd:0,00010.005%、Sm:0.00010.005%、及Se:0.0010.1%;(3)從如下元素所構(gòu)成的群中選擇的至少1種Sb:0.0050.2%、Bi:0.0050.2%、及Te:0.0010.1%;(4)從如下元素所構(gòu)成的群中選擇的至少1種B:0.00010.010%、V:0.010.50%、及Nb:0.0030.50%，或者(5)Ta:0.0030.5%。本發(fā)明的第四實(shí)施方式的船舶用鋼材也可以同時(shí)滿(mǎn)足此(1)(5)的必要條件的2個(gè)以上。然后本發(fā)明的第四實(shí)施方式的船舶用鋼材展現(xiàn)出優(yōu)異的耐腐蝕性，特別是能夠作為油輪的原油貯罐原材而極有效地活用。根據(jù)本發(fā)明的第四實(shí)施方式的船舶用鋼材，通過(guò)適當(dāng)?shù)卣{(diào)整鋼材的成分組成，特別是適量含有規(guī)定的a群元素(Mg、Ca、Sr、Ba的1種以上)和b群元素(Ti、Zr、Hf的l種以上)，并且調(diào)整其含有比率，再有將含有這些a群元素和b群元素的硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物的大小和個(gè)數(shù)控制規(guī)定范圍，便能夠提供一種即使不實(shí)施防腐涂裝和電防腐仍顯示出充分的耐腐蝕性的船舶用鋼材，特別是能夠提供一種船舶用鋼材，其可實(shí)現(xiàn)針對(duì)間隙腐蝕的耐久性的提高，并且即使在因海水引起的鹽分附著和在濕潤(rùn)環(huán)境的反復(fù)造成的嚴(yán)酷的腐蝕環(huán)境下，仍發(fā)揮著優(yōu)異的防腐蝕性。具備這樣特性的本發(fā)明的第四實(shí)施方式的船舶用鋼材，適于作為油輪、貨船、貨客船、客船、軍艦等的船舶的外板和壓載艙等的原材，其中極其適于作為原油貯罐的原材。本發(fā)明者們?yōu)榱诉_(dá)成先前說(shuō)明目的而反復(fù)銳意研究。其結(jié)果獲知，如果適量含有具有pH的降低抑制作用和生成銹的穩(wěn)定化作用的a群元素(Mg、Ca、Sr、Ba的l種以上)和b群元素(Ti、Zr、Hf的l禾巾以上)，適當(dāng)?shù)乜刂扑鼈兊暮斜嚷?，則能夠很好地調(diào)整含有這些元素的硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物的大小和個(gè)數(shù)，得到能夠解決上述課題的高性能的船舶用鋼材，從而完成本發(fā)明的第四實(shí)施方式。另外在本發(fā)明的第四實(shí)施方式中，為了滿(mǎn)足作為鋼材的基本的特性，C、Si、Mn、Al等基本成分也需要進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整，首先闡明這些基本成分的限定理由。(C:0,010,30%)c是用于確保鋼材的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的重要的元素，為了確保作為船舶的結(jié)構(gòu)構(gòu)件最低限度的強(qiáng)度(取決于鋼材的壁厚，但大概為400MPa左右)，需要使C含有0.01。/。以上。從這一強(qiáng)度確保和上述的韌性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第四實(shí)施方式的C量為O.OP/。以上，優(yōu)選為0.02%以上，更優(yōu)選為0.04%以上，但在0.30%以下，優(yōu)選為0.28%以下，更優(yōu)選為0.26%以下。(Si:0.012,0%)從上述的脫氧和強(qiáng)度確保、以及焊接性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第四實(shí)施方式的Si量為0.01%以上，優(yōu)選為0.02%以上，更優(yōu)選為0.05%以上，但在2.0%以下，優(yōu)選為1.5%以下，更優(yōu)選為1.0%以下。(Mn:0.012.0%)從上述的脫氧和強(qiáng)度確保、以及韌性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第四實(shí)施方式的Mn量為0.01%以上，優(yōu)選為0.05%以上，更優(yōu)選為0.10%以上，但在2.0%以下，優(yōu)選為1.80%以下，更優(yōu)選為1.60%以下。(Al:0.0050.10%)從上述的脫氧和確保強(qiáng)度、以及焊接性劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明的第四實(shí)施方式的Al量為0.005%以上，優(yōu)選為0.010%以上，更優(yōu)選為0.015%以上，但在0.10%以下，優(yōu)選為0.050%以下，更優(yōu)選為0.040%以下。(S:0.010%以下)在本發(fā)明的第四實(shí)施方式中，如上述推薦將對(duì)于韌性和焊接性有害的S量調(diào)整到0.010%以下，優(yōu)選調(diào)整到0.008%以下。(a群元素(從Mg、Ca、Sr、Ba之中選擇的至少1種)0.00050.020%)在本發(fā)明的第四實(shí)施方式中，從上述的耐腐蝕性提高(特別是抑制pH降低)以及成形加工性及焊接性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，a群所含的這些元素的含量合計(jì)為0.0005%以上，優(yōu)選為0.0008%以上，但在0.020%以下，優(yōu)選為0.015%以下。(b群元素(從Ti、Zr、Hf之中選擇的至少l種):0,0050.20%)在本發(fā)明的第四實(shí)施方式中，從上述的耐腐蝕性提高(特別是表面銹被膜的穩(wěn)定化)以及加工性及焊接性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，b群所含的這些元素的含量合計(jì)為0.005%以上，優(yōu)選為0.008%以上，但在0.20%以下，優(yōu)選為0.15%以下。在本發(fā)明的第四實(shí)施方式中，為了協(xié)同發(fā)揮由上述的a群元素帶來(lái)的pH降低抑制作用和由b群元素帶來(lái)的表面銹皮膜的穩(wěn)定化作用，適當(dāng)?shù)乜刂芶群元素的合計(jì)含量S(a)和b群元素的合計(jì)含量S(b)的比很重要。如上述為了提高綜合的耐腐蝕性，本發(fā)明的第四實(shí)施方式中的S(a)/S(b)比為0.01以上，優(yōu)選為0.02以上，但在1以下，優(yōu)選為0.8以下。本發(fā)明的第四實(shí)施方式的船舶用鋼材的必須構(gòu)成元素如上，余量是煉鐵原料(鐵礦石和副原料、鋼渣等)和從制造工序等不可避免地混入的雜質(zhì)(例如P、O、N、W、Mo等)，但是它們只允許以不阻礙鋼材的特性的限度微量含有。但是若這些允許成分過(guò)多，則將給韌性等造成不良影響，因此至多為0.5°/。以下，更優(yōu)選應(yīng)該抑制在0.1%左右以下。在本發(fā)明的第四實(shí)施方式中，作為其他元素再積極地含有以下所示的選擇元素，能夠?qū)崿F(xiàn)更進(jìn)一步的物性改善。以下，就這些選擇元素和添加效果進(jìn)行補(bǔ)充說(shuō)明。(從如下元素所構(gòu)成的群中選擇的至少l種Cr:0.015.0%、CU:0.015.0%、Ni:0.015.0%、及Co:0.015.0%)Cr、Cu、Ni及Co均是有助于鋼材的耐腐蝕性提高的選擇元素。如上述為了使耐腐蝕性提高，特別是為了形成致密的表面銹皮膜，或者為了有助于其形成，推薦使本發(fā)明的第四實(shí)施方式的鋼材中含有Cr、Cu、Ni及Co，其含量分別優(yōu)選為0.01%以上，更優(yōu)選為0.05%以上。另一方面，從上述的焊接性和熱加工性的劣化的觀點(diǎn)出發(fā)，在使之含有時(shí)，推薦將Cr、Cu、Ni及Co量分別調(diào)整5.0。/。以下，優(yōu)選調(diào)整到4.50%以下。(從如下元素所構(gòu)成的群中選擇的至少l種La:0.00010.005%、Ce:0.00010.005%、Nd:0.00010.005%、Sm:0.00010.005%、及Se:0駕0.1%)La、Ce、Nd、Sm及Se是在耐腐蝕性提高方面有效的選擇元素。關(guān)于它們的含量的說(shuō)明，與上述的本發(fā)明的第一實(shí)施方式相同。(從如下元素所構(gòu)成的群中選擇的至少l種Sb:0.0050.2%、Bi:0,0050.2%、及Te:0.0010.1%)Sb、Bi及Te是在耐腐蝕性提高方面有效的選擇元素。關(guān)于它們的含量的說(shuō)明，與上述的本發(fā)明的第一實(shí)施方式相同。(從如下元素所構(gòu)成的群中選擇的至少1種B:0.00010.010%、V:0.010.50%、及Nb:0.0030.500/0)B、V及Nb均是有助于強(qiáng)度進(jìn)一步提高的選擇元素。為了這樣的強(qiáng)度提高，推薦使本發(fā)明的第四實(shí)施方式的鋼材中含有B、V及Nb，B含量?jī)?yōu)選為0.0001%以上，更優(yōu)選為0.0003%以上，V含量?jī)?yōu)選為0.01%以上，更優(yōu)選為0.02%以上，Nb含量?jī)?yōu)選為0.003%以上，更優(yōu)選為0.005%以上。另一方面，從上述的韌性劣化有觀點(diǎn)出發(fā)，在使之含有時(shí)，推薦將B量調(diào)整到0.010%以下，優(yōu)選調(diào)整到0.0090%以下，推薦分別將V和Nb量調(diào)整到0.50%以下，優(yōu)選調(diào)整到0.45%以下。(Ta:0.0030.5%)Ta是在結(jié)晶粒微細(xì)化方面有效的選擇元素。關(guān)于其含量的說(shuō)明與上述的本發(fā)明的第一實(shí)施方式相同。作為優(yōu)選的選擇元素，可列舉從Cr、Cu、Ni及Co所構(gòu)成的群中選擇的至少l種；從B、V及Nb所構(gòu)成的群中選擇的至少l種。以上是關(guān)于化學(xué)成分的限定理由，但是在本發(fā)明的第四實(shí)施方式中，使鋼中的硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物含有上述規(guī)定的a群元素和b群元素，并且適當(dāng)?shù)乜刂破浯笮『蛡€(gè)數(shù)，這在取得優(yōu)異的耐腐蝕性上很重要。以下就這些夾雜物進(jìn)行說(shuō)明。在含有氯化物離子的水系環(huán)境中，硫化物類(lèi)夾雜物逐漸溶解于水而成為腐蝕的起點(diǎn)。可是若使硫化物類(lèi)夾雜物中以規(guī)定量含有上述a群元素和b群元素，則可知在含有氯化物離子的水系環(huán)境中的硫化物類(lèi)夾雜物的溶解被抑制。另外，在含有來(lái)自石油類(lèi)的硫成分(元素狀硫和硫化氫氣體等)的腐蝕環(huán)境下，若使氧化物類(lèi)夾雜物中以規(guī)定量含有上述a群元素和b群元素，則可促進(jìn)氧化物類(lèi)夾雜物的溶解，促進(jìn)他們?nèi)芙庥谒顾淡h(huán)境的pH上升。其結(jié)果確認(rèn)到，發(fā)生鐵的溶解的局部陽(yáng)極的加水分解反應(yīng)造成的pH降低得以抑制，從而抑制了腐蝕反應(yīng)，有助于耐腐蝕性的提高。因此在本發(fā)明的第四實(shí)施方式中，通過(guò)使硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物中適當(dāng)含有上述a群和b群中所含的元素，硫化物類(lèi)夾雜物的溶解抑制和氧化物類(lèi)夾雜物的溶解造成的pH上升和與之相伴的腐蝕抑制作用得以相應(yīng)發(fā)揮，大幅度提高了耐腐蝕性。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，使硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物中分別含有上述a群元素總量為130。/。及/或b群元素總量為130%，并且在這些硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物之中，雖然圓當(dāng)量直徑為0.5)im以上，但是需要將平均粒徑和個(gè)數(shù)控制在適當(dāng)范圍內(nèi)。g卩，在本發(fā)明的第四實(shí)施方式中，在適量含有上述a群元素及/或b群元素的硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物中，雖然圓當(dāng)量直徑為0.5pm以上，但是平均粒徑分別為11(Him，并且使它們?cè)阡摻孛娴拿縧mn^分別存在2002000個(gè)，這在有效發(fā)揮上述兩特性而發(fā)揮高水平的耐腐蝕性上極為重要。再者，關(guān)于上述硫化物類(lèi)和氧化物類(lèi)的夾雜物，例如用金剛石研磨膏(diamondpaste)等對(duì)供試鋼材的截面進(jìn)行鏡面研磨直到lpm左右，用掃描電子顯微鏡(SEM)觀察鏡面研磨好的試樣面，經(jīng)過(guò)能量分散形X射線分析(EDX)的元素分析來(lái)確認(rèn)這些夾雜物的含有成分，該夾雜物中所含的S、0、N量之中S(硫)含量最多的鑒定為硫化物類(lèi)夾雜物(例如參照?qǐng)D2)，0(氧)含量最多的鑒定為氧化物類(lèi)夾雜物(例如參照?qǐng)D3)。這些硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物中所含的上述a群元素和b群元素的含量分別低于1%時(shí)，本發(fā)明的第四實(shí)施方式中所追求的那種級(jí)別的耐腐蝕性提高效果無(wú)法發(fā)揮，另外，若其分別超過(guò)30%而變得過(guò)量，則鋼材的機(jī)械特性變得惡劣，因此這些夾雜物中所含的a群元素和b群元素的含量分別定為130%的范圍。更優(yōu)選的含量為2%以下、28%以下，進(jìn)一步優(yōu)選為3%以上、25%以下?？墒侨袅蚧镱?lèi)夾雜物的粒徑過(guò)小，則微細(xì)的硫化物類(lèi)夾雜物大片分散而容易發(fā)生全面腐蝕，耐腐蝕性降低。相反若硫化物類(lèi)夾雜物的粒徑過(guò)大，則鋼材的機(jī)械特性變差。另外若氧化物類(lèi)夾雜物的粒徑過(guò)小，則其向水系氣氛的溶解產(chǎn)生的pH上升作用不充分，不能抑制在引起鐵的溶解的局部陽(yáng)極部的加水分解反應(yīng)造成的pH降低，難以發(fā)揮令人滿(mǎn)意的耐腐蝕性改善效果。反之，若氧化物類(lèi)夾雜物的粒徑過(guò)大，則與硫化物類(lèi)夾雜物的情況相同，鋼材的機(jī)械的特性變差。由于這樣，硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物其平均粒徑(圓當(dāng)量直徑的平均值)應(yīng)該調(diào)整到110pm的范圍，更優(yōu)選為2.09.0pm的范圍。還有這些硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物的粒徑，是對(duì)供試鋼材的截面進(jìn)行鏡面研磨(例如用金剛石研磨膏直到l)im左右)之后，用掃描電子顯微鏡(SEM)對(duì)此研磨面拍攝照片，通過(guò)圖像分析從各夾雜物之中選擇被認(rèn)為圓當(dāng)量直徑大約為0.5pm以上的任意IOO個(gè)夾雜物，求得它們的圓當(dāng)量直徑，將其平均值作為平均粒徑。接著，關(guān)于這些夾雜物的個(gè)數(shù)，若硫化物類(lèi)夾雜物的個(gè)數(shù)過(guò)少，則各個(gè)的硫化物類(lèi)夾雜物變得過(guò)大而損害鋼材的機(jī)械特性，另外其個(gè)數(shù)本身過(guò)多，也同樣會(huì)使鋼材的機(jī)械特性劣化。另外，若氧化物類(lèi)夾雜物的個(gè)數(shù)不足，則先前說(shuō)明的向水系環(huán)境中溶解帶來(lái)的pH上升作用降低，發(fā)生鐵的溶解的局部陽(yáng)極和加水分散反應(yīng)帶來(lái)的pH降低抑制作用不充分，耐腐蝕性不足，另外若個(gè)數(shù)過(guò)多，則鋼材的機(jī)械特性劣化。因此在本發(fā)明的第四實(shí)施方式中，鋼材的任意截面中每lmn^所觀察到的上述大小(圓當(dāng)量直徑為0.5pm以上)的硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物的個(gè)數(shù)分別定為2002000個(gè)。更優(yōu)選的個(gè)數(shù)為5001500個(gè)。這里所說(shuō)的硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物的個(gè)數(shù)，是對(duì)供試鋼材的截面進(jìn)行鏡面研磨(例如用金剛石研磨膏直到lpm左右)之后，通過(guò)掃描型電子顯微鏡(SEM)以400倍倍率觀察研磨面，由任意的10個(gè)視野內(nèi)所觀察到的上述大小(圓當(dāng)量直徑為0.5pm以上)的硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物的個(gè)數(shù)分別作為平均值而求得。本發(fā)明的第四實(shí)施方式的船舶用鋼材，如上述除了適當(dāng)調(diào)整化學(xué)成分組成以外，通過(guò)(I)調(diào)整鋼材中的a群元素和b群元素的含有比率S(a)/S(b)及(II)控制以規(guī)定量含有a群元素和b群元素的硫化物或氧化物類(lèi)夾雜物的大小和個(gè)數(shù)，可達(dá)成優(yōu)異的耐腐蝕性。為此本發(fā)明的第四實(shí)施方式，即本發(fā)明的第二基本形態(tài)的船舶用鋼材，與上述的本發(fā)明的第一基本形態(tài)的鋼材不同，對(duì)于金屬組織沒(méi)有限定。接下來(lái)就本發(fā)明的第四實(shí)施方式的上述船舶用鋼材的制造方法進(jìn)行說(shuō)明。本發(fā)明的第四實(shí)施方式的鋼材能夠由下述這樣的方法制造。即，對(duì)于根據(jù)常規(guī)方法由轉(zhuǎn)爐和電氣爐熔煉并澆注到鑄桶中的鋼水，采用RH真空脫氣裝置進(jìn)行包括成分調(diào)整和溫度調(diào)整的二次精煉。在本發(fā)明的第四實(shí)施方式中，構(gòu)成上述硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物的a群元素和b群元素在此二次精煉時(shí)添加，以成為規(guī)定的成分組成的方法進(jìn)行調(diào)整。在二次精煉工序中，根據(jù)需要可以進(jìn)行利用LF(鑄桶精煉)的脫S處理等，也可以采用RH以外的裝置進(jìn)行處理。作為二次精煉中的脫氧形式，從獲得機(jī)械特性和焊接性?xún)?yōu)異的鋼材的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選使用脫氧鋼，更優(yōu)選使用Al脫氧鋼。二次精煉之后，通過(guò)連續(xù)鑄造法和鑄錠法等通常的鑄造法制成鋼錠。將得到的鋼錠加熱到1100120(TC的溫度域后進(jìn)行熱軋，形成希望的尺寸形狀。這時(shí)優(yōu)選熱軋終止溫度為75085(TC，將熱軋終止后至50(TC的溫度域的冷卻速度控制在0.115°C/秒的范圍。在實(shí)施上述制造方法時(shí)，特別是為了將本發(fā)明的第四實(shí)施方式中成為重要的構(gòu)成要素的上述硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物的大小和個(gè)數(shù)調(diào)整到前述的最佳范圍，在二次精煉時(shí)添加a群元素和b群元素很重要。如果在二次精煉時(shí)添加這些元素，并且調(diào)整添加量使a群元素和b群元素的比處于規(guī)定范圍，可以使硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物中含有a群元素和b群元素，將夾雜物的大小和個(gè)數(shù)控制在適當(dāng)范圍。若在二次精煉之前添加a群元素和b群元素來(lái)進(jìn)行成分調(diào)整，則夾雜物構(gòu)成元素變得過(guò)多，容易生成粗大的夾雜物，不能將夾雜物的大小和個(gè)數(shù)納入到前述的適當(dāng)范圍。另夕卜，將熱軋前的鋼坯(鋼錠)加熱溫度加熱到1100120(TC很重要。若加熱溫度超過(guò)120(TC，則即便化學(xué)成分適當(dāng)，但夾雜物的個(gè)數(shù)變多，仍不能達(dá)成本發(fā)明的第四實(shí)施方式的目的。本發(fā)明的第四實(shí)施方式的船舶用鋼材，由于上述特性，基本上不實(shí)施涂裝，鋼材本身也發(fā)揮著優(yōu)異的耐腐蝕性，但是根據(jù)需要，也可以與如后述實(shí)施例所示的以變性環(huán)氧樹(shù)脂涂料等為代表的各種的重防腐涂裝、富鋅底漆、預(yù)涂底漆、電防腐等其他防腐法并用。在實(shí)施了這樣的防腐涂裝時(shí)，如后述實(shí)施例所示，涂裝膜本身的耐腐蝕性(涂膜瑕疵部耐腐蝕性)也優(yōu)異實(shí)施例以下列舉實(shí)施例更具體地說(shuō)明本發(fā)明，但本發(fā)明不受以下實(shí)施例的限制，在能夠適合前、后述的宗旨的范圍加以適當(dāng)變更當(dāng)然都可以實(shí)施，這些均包含在本發(fā)明的技術(shù)范圍。還有在后述實(shí)施例中"％"除非特別標(biāo)注均為"質(zhì)量％"的意思。實(shí)施例1(本發(fā)明的第一實(shí)施方式的本發(fā)明例和比較例)(供試材的制作)進(jìn)行轉(zhuǎn)爐熔煉后，通過(guò)連續(xù)鑄造法制成具有下述表1和表2所示的化學(xué)成分組成的鋼坯。根據(jù)表3和表4所示的條件對(duì)這些鋼坯迸行熱軋而制作鋼板。在表3和表4中，熱軋前的加熱溫度記述為"加熱溫度"，熱軋終止溫度記述為"終軋溫度"，經(jīng)熱軋的合計(jì)壓下率記述為"壓下率"，從熱軋終止到50(TC的冷卻速度記述為"冷卻速度"。<table>tableseeoriginaldocumentpage42</column></row><table>表2<table>tableseeoriginaldocumentpage43</column></row><table>表3<table>tableseeoriginaldocumentpage44</column></row><table>對(duì)如上這樣得到的鋼板進(jìn)行切割和表面研磨，由此制作300X300X10(mm)大小的試驗(yàn)片A。試驗(yàn)片A的外觀形狀在圖4中顯示。另外如圖5所示，使60X60X5(mm)小試驗(yàn)片4個(gè)與300X300X10(mm)大試驗(yàn)片(與上述試驗(yàn)片A相同)接觸，制作形成了間隙部的試驗(yàn)片B。形成間隙用的小試驗(yàn)片和大試驗(yàn)片釆用相同的化學(xué)成分組成的鋼材，表面加工也與大試驗(yàn)片A相同。然后在小試驗(yàn)片的中心開(kāi)設(shè)1Omm0的孔，開(kāi)設(shè)于基材側(cè)(大試驗(yàn)片側(cè))，由M8塑料制螺釘固定。再制作全面實(shí)施了變性環(huán)氧樹(shù)脂涂裝(平均膜厚50(am)的試驗(yàn)片C(圖6)作為在壓載艙的模擬環(huán)境中使用的試驗(yàn)片。另外，為了對(duì)防腐涂膜付與損傷以調(diào)査坯料鋼材露出時(shí)的腐蝕進(jìn)展程度，還制作了試驗(yàn)片D(圖7)，其由切刀在上述試驗(yàn)片C上形成了直達(dá)坯料的1個(gè)切痕(長(zhǎng)300mm、寬約0.5mm)。在這些試驗(yàn)片C和D的試驗(yàn)面上，以鋅片的中心與試驗(yàn)片的端部的距離為20mm的方式安裝20mm0X10mm的純鋅片，實(shí)施電腐蝕。另外在任意的試驗(yàn)片中評(píng)價(jià)腐蝕狀況的面(試驗(yàn)面)都只有一面，試驗(yàn)面以外的面由硅酮密封膠(siliconesealant)被覆以防止腐蝕。(腐蝕試驗(yàn))(I)原油貯罐的模擬環(huán)境的試驗(yàn)將從油輪提取的原油泥與在兵庫(kù)縣古川市提取的天然海水按體積比1:1的混合，在這樣的原油模擬溶劑中水平浸漬試驗(yàn)片A和B，以分壓比計(jì)將5%02—0.5%H2S—10%CO2(余量為N》的混合氣體導(dǎo)入試驗(yàn)槽內(nèi)。試驗(yàn)片的個(gè)數(shù)為試驗(yàn)片A和B都分別是10個(gè)，試驗(yàn)時(shí)間為l年。在試驗(yàn)結(jié)束后，通過(guò)在檸檬酸氫二銨水溶液中的陰極電解法(JISK8284)，對(duì)試驗(yàn)片A除去鐵銹等的腐蝕生成物。另外對(duì)于試驗(yàn)片B取下形成間隙用的小試驗(yàn)片，也以同樣的方法除去腐蝕生成物。用該模擬環(huán)境中試驗(yàn)過(guò)的試驗(yàn)片A和B，按照表5所示的基準(zhǔn)評(píng)價(jià)耐全面腐蝕性、腐蝕均一性及耐間隙腐蝕性。表6和7中顯示腐蝕試驗(yàn)結(jié)果。(II)壓載艙的模擬環(huán)境下的試驗(yàn)將試驗(yàn)片C和D垂直設(shè)置在密閉的腐蝕試驗(yàn)槽中，將假設(shè)的向壓載艙內(nèi)導(dǎo)入海水期間的"海水浸漬狀態(tài)"，和假設(shè)的搭載原油而使壓載艙內(nèi)空著的期間的"高溫高濕狀態(tài)"，分別每?jī)芍苤貜?fù)一次。這時(shí)使用的海水是從兵庫(kù)縣加古川市提取的天然海水，海水溫度保持在3(TC。在高溫高濕狀態(tài)下，以氣氛溫度40°C、濕度90%RH以上的方式進(jìn)行溫度調(diào)節(jié)和加濕。試驗(yàn)片的個(gè)數(shù)為試驗(yàn)片C和D都分別是10個(gè)，合計(jì)試驗(yàn)時(shí)間為1年。用該模擬環(huán)境中試驗(yàn)過(guò)的試驗(yàn)片C和D，按照表5所示的基準(zhǔn)評(píng)價(jià)耐涂膜膨脹性及涂膜瑕疵部耐腐蝕性。表6和7中顯示腐蝕試驗(yàn)結(jié)果。(1)耐全面腐蝕性及腐蝕均一性用試驗(yàn)片A，將試驗(yàn)前后的質(zhì)量變化換算成平均板厚減少量Dave(mm)，計(jì)算出10個(gè)試驗(yàn)片的平均值，評(píng)價(jià)各供試材的耐全面腐蝕性。另外，使用觸針式三維形狀測(cè)定裝置，求得試驗(yàn)片A的最大侵蝕深度Dmax(mm)，計(jì)算出Dmax/Dave，評(píng)價(jià)腐蝕均一性。(2)耐間隙腐蝕性用試驗(yàn)片B，使用觸針式三維形狀測(cè)定裝置，測(cè)定大試驗(yàn)片側(cè)的間隙腐蝕深度，將10個(gè)試驗(yàn)片的最大值作為最大間隙腐蝕深度Dcrev(mm)，評(píng)價(jià)耐間隙腐蝕性。(3)耐涂膜膨脹性用試驗(yàn)片C，進(jìn)行適宜觀察，計(jì)算測(cè)量直到涂膜上有通過(guò)目視能夠確認(rèn)的膨脹發(fā)生的時(shí)間(日)，評(píng)價(jià)耐涂膜膨脹性。(4)涂膜瑕疵部耐腐蝕性用試驗(yàn)片D，用游標(biāo)卡尺測(cè)定與切痕垂直方向上的涂膜膨脹寬度(mm)，將10個(gè)試驗(yàn)片的最大值作為最大膨脹寬度計(jì)算出，評(píng)價(jià)涂膜瑕疵部耐腐蝕性。表5<table>tableseeoriginaldocumentpage47</column></row><table>表7<table>tableseeoriginaldocumentpage48</column></row><table>不滿(mǎn)足本發(fā)明的第一實(shí)施方式的必要條件的鋼材No.l6耐腐蝕性不充分。詳細(xì)地說(shuō)鋼材No.l是不含Cu、Ni及Cr的現(xiàn)有鋼，腐蝕試驗(yàn)全部項(xiàng)目的結(jié)果均不良。含有Cu、Ni及Cr的鋼材No.2其腐蝕均一性和涂膜膨脹性改善了，但是其他的項(xiàng)目的結(jié)果不良。這被推定為是由于珠光體面積率過(guò)量。鋼材No.3其腐蝕均一性及耐涂膜膨脹性的結(jié)果不良。這被推定為是由于貝氏體面積率過(guò)量。鋼材No.4腐蝕均一性及耐涂膜膨脹性的結(jié)果不良。這被推定為是由于鐵素體粒徑過(guò)大。鋼材No.5其耐全面腐蝕性、耐間隙腐蝕性及涂膜瑕疵部耐腐蝕性的結(jié)果不良。這被推定為是由于珠光體的長(zhǎng)寬比過(guò)小。鋼材No.6其耐涂膜膨脹性及涂膜瑕疵部耐腐蝕性的結(jié)果不良。這被推定為是由于Cr量過(guò)少。相對(duì)于此，完全滿(mǎn)足本發(fā)明的第一實(shí)施方式的必要條件的鋼材No.734，可知原油貯罐和壓載艙在模擬環(huán)境下均顯示出優(yōu)異的耐腐蝕性，其優(yōu)選作為船舶用鋼材。再有關(guān)于No.734，表示耐全面腐蝕性和珠光體的長(zhǎng)寬比的關(guān)系的曲線圖在圖8中顯示。如表3、4、6及7還有圖8所示，若珠光體的長(zhǎng)寬比為3以上，則在耐全面腐蝕性中能夠得到良好的結(jié)果(A)，若為6以上則能夠得到優(yōu)異的結(jié)果(〇)，若為12以上則能夠得到極其優(yōu)異的結(jié)果(◎)。實(shí)施例2(本發(fā)明的第二實(shí)施方式的本發(fā)明例及比較例)(供試材的制作)用轉(zhuǎn)爐熔煉表8及9所示的化學(xué)成分的鋼材，將通過(guò)連續(xù)鑄造法制作的鋼坯加熱到1150。C之后進(jìn)行熱軋而制作鋼板。鋼材組織通過(guò)使制造時(shí)的熱軋終止溫度及從熱軋終止到50(TC的冷卻速度變化來(lái)調(diào)整。圓當(dāng)量直徑超過(guò)20pm的非金屬夾雜物的數(shù)量，通過(guò)增減利用RH法的脫氣處理時(shí)間來(lái)調(diào)整。在表10中，將熱軋終止溫度記述為"終軋溫度"，從熱軋終止到500i:的冷卻速度記述為"冷卻速度"，鋼材組織的面積率記述為"組織面積率"，及圓當(dāng)量直徑超過(guò)20jim的非金屬夾雜物的數(shù)量記述為"非金屬夾雜物"。另外在表10中，也記載了S(c)/S(a)及S(c)/S(b)的值。表8<table>tableseeoriginaldocumentpage50</column></row><table>表9<table>tableseeoriginaldocumentpage51</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage52</column></row><table>(I)原油貯罐的模擬環(huán)境的試驗(yàn)原油貯罐的模擬環(huán)境的試驗(yàn)與實(shí)施例1相同，對(duì)于試驗(yàn)片A及B評(píng)價(jià)其上述的耐全面腐蝕性、耐腐蝕均一性及耐間隙腐蝕性(判定標(biāo)準(zhǔn)上述表5)。表11顯示腐蝕試驗(yàn)的結(jié)果。(ID壓載艙的模擬環(huán)境下的試驗(yàn)壓載艙的模擬環(huán)境下的試驗(yàn)與實(shí)施例1相同，對(duì)于試驗(yàn)片C及D評(píng)價(jià)其上述的耐涂膜膨脹性和涂膜瑕疵部耐腐蝕性(判定標(biāo)準(zhǔn)上述表5)。表ll顯示腐蝕試驗(yàn)的結(jié)果。表11<table>tableseeoriginaldocumentpage53</column></row><table>目中都呈現(xiàn)不良的結(jié)果。鋼材No.36與No.35相比，耐全面腐蝕性和涂膜膨脹性稍有改善，但因?yàn)镃r量不滿(mǎn)足本發(fā)明的第二實(shí)施方式所規(guī)定的規(guī)定量，所以在其他的項(xiàng)目中為不良的結(jié)果。No.37和38雖然滿(mǎn)足本發(fā)明的第二實(shí)施方式所規(guī)定的化學(xué)成分組成的必要條件，但是因?yàn)橹楣怏w面積率及貝氏體面積率分別超過(guò)規(guī)定值，所以耐腐蝕性的改善不充分。No.39雖然也滿(mǎn)足本發(fā)明的第二實(shí)施方式的化學(xué)成分組成的必要條件，但是因?yàn)椴粷M(mǎn)足非金屬夾雜物數(shù)量的必要條件，所以耐間隙腐蝕性和耐涂膜膨脹性不良。相對(duì)于此，全部滿(mǎn)足本發(fā)明的第二實(shí)施方式的必要條件的鋼材No.4061，可知在原油C罐和壓載艙的任何模擬環(huán)境下均顯示出優(yōu)異的耐腐蝕性，其優(yōu)選作為原油貯罐底板用鋼材。關(guān)于這些鋼材No.4061，表示其耐全面腐蝕性和S(c)/S(a)的值的關(guān)系及耐間隙腐蝕與S(c)/S(b)的值的關(guān)系的曲線圖，在圖9和圖10中顯示。如表10和11及圖9所示，在20^S(c)/S(a)^350的范圍，耐全面腐蝕性為良好的結(jié)果(〇)，在50^S(c)/S(a)^170的范圍為極其良好的結(jié)果(◎)。另外如表10和11及圖10所示，在1.00^S(c)/S(b)S60范圍，耐間隙腐蝕性為良好的結(jié)果()，在10^S(c)/S(b)^30范圍為極其良好的結(jié)果(◎)。如此通過(guò)適當(dāng)控制S(c)/S(a)及S(c)/S(b)，能夠進(jìn)一步使耐腐蝕性(尤其是耐全面腐蝕性和耐間隙腐蝕性)提高。實(shí)施例3(本發(fā)明的第三實(shí)施方式的本發(fā)明例及比較例)(供試材的制作)采用RH真空脫氣裝置，對(duì)于由轉(zhuǎn)爐澆注出的鋼水實(shí)施利用Ar氣的鼓泡，攪拌鋼水同時(shí)進(jìn)行成分調(diào)整而成為表12所示的組成，通過(guò)連續(xù)鑄造法制成鋼錠。脫氧形式是A1脫氧鋼。將得到的鋼錠加熱到115(TC之后進(jìn)行熱軋，制作厚19mm的鋼板。這時(shí)熱軋終止溫度及從熱軋終止后到50(TC的冷卻速度如表13所示。得到的鋼材的貝氏體+馬氏體(B+M)的面積率及硫化物類(lèi)夾雜物的平均粒徑也如表13所示。還有，同鋼材的余量的組織全部以鐵素體(F)為主體(以面積率計(jì)為50%以上)，另一部分含其他的珠光體(P)。表12<table>tableseeoriginaldocumentpage55</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage56</column></row><table>寬約0.5mm的直達(dá)坯料的切痕。(腐蝕試驗(yàn)方法)模擬壓載艙內(nèi)的實(shí)驗(yàn)室評(píng)價(jià)方法如下。在注滿(mǎn)了作為試驗(yàn)液的人造海水的試驗(yàn)槽內(nèi)垂直設(shè)置試驗(yàn)片E及F，將試驗(yàn)片的試驗(yàn)面?zhèn)鹊臏囟日{(diào)整到40°C，將其背面溫度調(diào)整到l(TC，對(duì)防腐涂膜付與溫差梯度。還有，帶切痕的試驗(yàn)片F(xiàn)以其切痕處于高溫側(cè)的方式設(shè)置試驗(yàn)片。如圖13所示，以使試驗(yàn)片整體沒(méi)入水中的狀態(tài)(模擬空載的壓載艙狀態(tài))保持兩周時(shí)間，其后，排放人造海水，并如圖14所示以使試驗(yàn)片露出水面的狀態(tài)(模擬載貨狀態(tài))保持1周時(shí)間。還有，在圖14的狀態(tài)下，使與試驗(yàn)槽內(nèi)的試驗(yàn)片相比下部殘存人造海水，通過(guò)氣相部的溫差維持試驗(yàn)片的溫差梯度。在施加溫差梯度時(shí)，促進(jìn)涂膜的水分從高溫側(cè)向低溫側(cè)滲透。因此涂膜下腐蝕顯著的高溫側(cè)(4(TC)為試驗(yàn)面(評(píng)價(jià)面)。在評(píng)價(jià)試驗(yàn)中，反復(fù)圖13和圖14的狀態(tài)，合計(jì)持續(xù)到24周(168天)。供給試驗(yàn)的試驗(yàn)片的個(gè)數(shù)E、F分別都為5個(gè)。在試驗(yàn)片E中，測(cè)定達(dá)到涂膜/鋼材界面的由腐蝕生成物的膨脹壓造成的涂膜膨脹發(fā)生的時(shí)間，評(píng)價(jià)耐涂膜膨脹性。達(dá)到涂膜膨脹發(fā)生的時(shí)間為，通過(guò)l日l(shuí)次的目視進(jìn)行外觀觀察，直到確認(rèn)到各個(gè)供試的5個(gè)試驗(yàn)片之內(nèi)的任意一個(gè)有涂膜膨脹的時(shí)間。在試驗(yàn)片F(xiàn)中，用游標(biāo)卡尺測(cè)定在試驗(yàn)結(jié)束后(經(jīng)過(guò)24周后)防腐涂膜的膨脹幅度(與切痕垂直方向上的膨脹幅度)，根據(jù)各個(gè)供試的5個(gè)試驗(yàn)片之內(nèi)的最大值(最大膨脹幅度)評(píng)價(jià)涂膜瑕疵部耐腐蝕性。(腐蝕試驗(yàn)結(jié)果)腐蝕試驗(yàn)結(jié)果如表14所示。作為通常的防腐涂膜而形成標(biāo)準(zhǔn)的250!tm的變性環(huán)氧樹(shù)脂涂膜的No.62耐涂膜膨脹性(△)和涂膜瑕疵部耐腐蝕性(X)的兩者都差，假定防腐涂膜薄的部分的No.63兩者均是X，非常差。No.64和65其Cu含量和Cr含量分別不滿(mǎn)足本發(fā)明的第三實(shí)施方式的規(guī)定值，因此涂裝耐腐蝕性改善不充分，不適合作為壓載艙用鋼材。另外No.66和67雖然本發(fā)明的第三實(shí)施方式的各添加元素的成分范圍滿(mǎn)足規(guī)定值，但是由于其貝氏體+馬氏體的面積率及硫化物類(lèi)夾雜物的平均粒徑不滿(mǎn)足規(guī)定，所以涂裝耐腐蝕性改善不太充分，不能滿(mǎn)足作為壓載艙用鋼材的需要。相對(duì)于此，控制在本發(fā)明的第三實(shí)施方式的成分范圍的(No.6888)均表明耐腐蝕性提高到o以上的水平。特別是除去預(yù)涂底漆而將防腐涂料直接涂布于鋼材上的(No.69、No.73、No.80、No.87)，與殘存有預(yù)涂底漆的(No.68、No.72、No.79、No.86)相比，可知提高耐腐蝕性效果高。另外，涂裝耐腐蝕性的提高效果在防腐涂裝為變性環(huán)氧樹(shù)脂和焦油環(huán)氧樹(shù)脂兩者中得到確認(rèn)，在膜厚為50及250nn的任意膜厚中都能夠確認(rèn)。表14<table>tableseeoriginaldocumentpage58</column></row><table>膨脹發(fā)生時(shí)間、x:1氐于7曰、A:7曰以上低干14曰、0:14日以上低干21曰、◎:42曰以上低于84曰、:84曰以上*2最大膨脹寬度、x:20mm以上、A:低于20mm、1Omm以上、O:低于1Omm、5mm以上、◎:低于5mm10如上，木發(fā)明的第三實(shí)施方式的鋼材可知其涂裝耐腐蝕性?xún)?yōu)異，能夠使自涂膜膨脹開(kāi)始的涂膜劣化得到延遲，使源自涂膜缺陷和瑕疵部等鋼材露出部的腐蝕進(jìn)展受到抑制，從而優(yōu)選作為壓載艙用鋼材。因此，也容易判明，由本發(fā)明第三實(shí)施方式的鋼材構(gòu)成的壓載艙具備優(yōu)異的耐久性。實(shí)施例4(本發(fā)明的第四實(shí)施方式的本發(fā)明例及比較例)(供試材)遵循表17所示的a群元素、b群元素的添加時(shí)期，將下述表15和16所示的化學(xué)成分組成的鋼材進(jìn)行轉(zhuǎn)爐熔煉，由二次精煉進(jìn)行脫磷及脫硫后，通過(guò)連續(xù)鑄造制成鋼坯。接著，將得到的鋼坯以表17所示的加熱溫度再加熱后進(jìn)行熱軋，由此得到含有表18所示的平均粒徑和個(gè)數(shù)的硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物的鋼板。使用lfim的金剛石研磨膏對(duì)各供試鋼材的軋制方向截面進(jìn)行鏡面研磨后，運(yùn)用SEM(掃描型電子顯微鏡倍率5000倍)和EDX(能量分散形熒光X射線分析裝置)，觀察供試材中所含的硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物的大小和個(gè)數(shù)并確認(rèn)。艮口，在任意選擇的5位置通過(guò)EDX測(cè)定各夾雜物的化學(xué)組成，對(duì)于滿(mǎn)足規(guī)定的a群元素和b群元素的含量的硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物，通過(guò)SEM觀察而求得其平均粒徑(圓當(dāng)量直徑的平均值；Lave)和每lmr^的存在個(gè)數(shù)的平均值(N)。在圖2中，顯示硫化物類(lèi)夾雜物的SEM二元電子圖像，和該電子圖像的箭頭部的EDX分析圖的一例，另外在圖3中，顯示氧化物類(lèi)夾雜物的SEM二元電子圖像，和該電子圖像的箭頭部的EDX分析圖的一例。此外，將得到的各鋼板切斷，進(jìn)行表面研磨最終制作100X100X25(mm)大小的試驗(yàn)片G(圖15)，另外如圖16所示，使4個(gè)20X20X5(mm)的小試驗(yàn)片與100X100X25(mm)的大試驗(yàn)片(與上述試驗(yàn)片G相同)接觸，制作形成了間隙間的試驗(yàn)片H。間隙形成用的小試驗(yàn)片和大試驗(yàn)片使用相同的化學(xué)成分組成的鋼材，表面加工也與試驗(yàn)片G相同進(jìn)行表面研磨。然后在小試驗(yàn)片的中心穿直徑5mm的孔，在基材側(cè)(大試驗(yàn)片側(cè))開(kāi)設(shè)螺孔并用塑料制螺釘固定。此外，還使用試驗(yàn)片I(圖17)，其在與試驗(yàn)片G相同尺寸的試驗(yàn)片的整個(gè)面上實(shí)施了平均厚度250|^m的變性環(huán)氧樹(shù)脂涂裝(底涂料富鋅底漆)。在該試驗(yàn)片I的單面，為了調(diào)查用于防腐的涂膜上造成損傷而有坯料鋼材露出時(shí)的腐蝕進(jìn)展程度，用切刀也形成深達(dá)坯料的切痕(長(zhǎng)100mm，寬約0.5mm)。使用上述試驗(yàn)片G、H及I分別各5個(gè)，按下述的方法進(jìn)行腐蝕試驗(yàn)。(腐蝕試驗(yàn)法X:海洋模擬環(huán)境)首先模擬船舶所曝露的海洋環(huán)境，進(jìn)行海水噴霧試驗(yàn)和恒溫恒濕試驗(yàn)的反復(fù)的復(fù)合循環(huán)腐蝕試驗(yàn)。在海水噴霧試驗(yàn)中，將供試材(各試驗(yàn)片GI)從水平傾斜至60。的角度而設(shè)置于試驗(yàn)槽內(nèi)，以霧狀連續(xù)噴射35'C的人造海水(Cl濃度2。/。的鹽水)。這時(shí)的噴霧量預(yù)先調(diào)整為，在試驗(yàn)槽內(nèi)水平設(shè)置的面積為80cn^的圓形皿中，在任意位置每1小時(shí)可收集1.5士0.3mL的人造海水。另外恒溫恒濕試驗(yàn)，是在調(diào)整為溫度60°C，濕度95%的試驗(yàn)槽內(nèi)，將各供試料從水平傾斜到60。的角度設(shè)置而進(jìn)行。海水噴霧試驗(yàn)4小時(shí)，恒溫恒濕試驗(yàn)以4小時(shí)為1個(gè)循環(huán)，其相互交替進(jìn)行以腐蝕供試材?？偣驳脑囼?yàn)時(shí)間為6個(gè)月。(1)耐全面腐蝕性及腐蝕均一性評(píng)價(jià)耐全面腐蝕性和腐蝕均一性的方法，除了采用5個(gè)試驗(yàn)片G來(lái)取代10個(gè)試驗(yàn)片A以外，均與實(shí)施例l相同。還有，試驗(yàn)后的重量測(cè)定和板厚測(cè)定，是在10。/。的檸檬酸氫二銨水溶液中通過(guò)陰極電解法(JISK8284)除去鐵銹等的腐蝕生成物之后進(jìn)行。(2)耐間隙腐蝕性評(píng)價(jià)耐間隙腐蝕性的方法，除了采用5個(gè)試驗(yàn)片H來(lái)取代10個(gè)試驗(yàn)片B以外，均與實(shí)施例l相同。還有，最大間隙腐蝕深度Dcrev(mm)，是通過(guò)上述陰極電解法除去腐蝕生成物，采用小板研究所制的觸針式三維形狀測(cè)定裝置"SE3500"測(cè)定。(3)涂膜瑕疵部耐腐蝕性評(píng)價(jià)涂膜瑕疵部耐腐蝕性的方法，除了采用5個(gè)試驗(yàn)片I來(lái)取代10個(gè)試驗(yàn)片D以外，均與實(shí)施例1相同。上述耐全面腐蝕性(Dave)、腐蝕均一性(Dmax/Dave)、耐間隙腐蝕性(Dcrev)、涂膜瑕疵部耐腐蝕性(最大膨脹幅度)的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)如下表述19所示。結(jié)果與后述實(shí)施例5—起在表20和21中顯示。表15<table>tableseeoriginaldocumentpage61</column></row><table>表16<table>tableseeoriginaldocumentpage62</column></row><table>表17供試材的制造條件<table>tableseeoriginaldocumentpage63</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage64</column></row><table>表19腐蝕試驗(yàn)結(jié)果的評(píng)價(jià)基準(zhǔn)(腐蝕試驗(yàn)方法X:海洋模擬環(huán)境)<table>tableseeoriginaldocumentpage65</column></row><table>表20腐蝕試驗(yàn)結(jié)果<table>tableseeoriginaldocumentpage65</column></row><table>表21腐蝕試驗(yàn)結(jié)果<table>tableseeoriginaldocumentpage66</column></row><table>由上述實(shí)驗(yàn)的結(jié)果能夠做如下考察。規(guī)定的a群元素(Mg、Ca、Sr、Ba的1種以上)和b群元素(Ti、Zr、Hf的1種以上)的含量和含有比率不滿(mǎn)足本發(fā)明的第四實(shí)施方式的規(guī)定必要條件的(No.9093)，或者雖然滿(mǎn)足規(guī)定的a群元素和b群元素的含量和含有比率，但是由于在二次精煉之前添加a群元素和b群元素，或鋼坯加熱溫度超過(guò)適當(dāng)溫度，從而硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物的平均粒徑(Lave)和個(gè)數(shù)(N)不滿(mǎn)足本發(fā)明的第四實(shí)施方式的規(guī)定值的(No.9496)，與現(xiàn)有鋼材(No.89)相比，在各腐蝕試驗(yàn)中其耐全面腐蝕性均略有改善，但不能認(rèn)為在腐蝕均一性和耐間隙腐蝕性上有充分的改善效果，作為船舶用鋼材的耐腐蝕性不充分。相對(duì)于此，按照本發(fā)明的第四實(shí)施方式的規(guī)定，可知規(guī)定的a群元素和b群元素的含量及其比適當(dāng)，且硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物的平均粒徑(Lave)和個(gè)數(shù)(N)被適當(dāng)控制的供試材(No.97117)，與現(xiàn)有鋼材(NO.89)相比，均顯示出優(yōu)異的耐腐蝕性，作為船舶用耐腐蝕鋼優(yōu)升。另外，使鋼中適量含有Cu、Cr、Ni、Co等的提高耐腐蝕性元素，可知會(huì)進(jìn)一步提高鋼材的耐腐蝕性。在此之中，添加了Cu和Cr的鋼種(例如No.98、99等)中能夠確認(rèn)耐全面腐蝕性大幅度提高。另外，在添加了適量Ni的鋼種(例如No.105、106等)中，涂膜瑕疵部耐腐蝕性大幅提高。此外在添加了Co的鋼種(例如No.lOl、104等)中，腐蝕均一性大幅提高。如上，除了化學(xué)成分的調(diào)整以外，如果以適當(dāng)比率含有規(guī)定量的a群元素和b群元素，適當(dāng)控制含有規(guī)定的a群元素和b群元素的硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物的大小和個(gè)數(shù)，則能夠得到防腐耐久性顯著優(yōu)異的船舶用鋼材。實(shí)施例5(本發(fā)明的第四實(shí)施方式的本發(fā)明例及比較例)(供試材)按照與前述實(shí)施例4同樣的方法，制作含有上述表15和16所示的化學(xué)成分組成和表18所示的夾雜物的鋼材。接著進(jìn)行切割和表面研磨，與實(shí)施例4同樣地制作圖1517的試驗(yàn)片G、H及I，各分別5個(gè)供腐蝕試驗(yàn)使用。這時(shí)的腐蝕試驗(yàn)法如下。(腐蝕試驗(yàn)方法Y:模擬原油貯罐環(huán)境)進(jìn)行原油貯罐的模擬環(huán)境下的腐蝕試驗(yàn)，除了以試驗(yàn)片G取代試驗(yàn)片A，以試驗(yàn)片H取代試驗(yàn)片B，以試驗(yàn)片I取代試驗(yàn)片C以外，其余均與實(shí)施列1相同。與實(shí)施例4同樣使用試驗(yàn)片G1，評(píng)價(jià)耐全面腐蝕性、腐蝕均一性、耐間隙腐蝕性及涂膜瑕疵部耐腐蝕性。耐全面腐蝕性(Dave)、腐蝕均一性(Dmax/Dave)、耐間隙腐蝕性(Dcrev)、涂膜瑕疵部耐腐蝕性(最大膨脹幅度)的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)如下述表22所示。表22腐蝕試驗(yàn)結(jié)果的評(píng)價(jià)基準(zhǔn)(腐蝕試驗(yàn)方法Y:原油儲(chǔ)存罐模擬環(huán)境)<table>tableseeoriginaldocumentpage68</column></row><table>(腐蝕試驗(yàn)結(jié)果)腐蝕試驗(yàn)結(jié)果如上述表20及21集中表示。按照本發(fā)明的第四實(shí)施方式的規(guī)定，a群元素(Mg、Ca、Sr、Ba的1種以上)和b群元素(Ti、Zr、Hf的l種以上)的含量比未被適當(dāng)調(diào)整的，和雖然比值適當(dāng)?shù)坎粷M(mǎn)足規(guī)定必要條件的(No.9093)，或者雖然a群元素和b群元素的含量比和含量滿(mǎn)足規(guī)定必要條件，但是在二次精煉之前添加a群元素和b群元素，或鋼坯加熱溫度超過(guò)適當(dāng)范圍，從而硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物的平均粒徑(Lave)和個(gè)數(shù)(N)不滿(mǎn)足規(guī)定必要條件的(No.9496)，與現(xiàn)有鋼材(No.89)相比，盡管耐全面腐蝕性略有改善，但不能認(rèn)為在腐蝕均一性和耐間隙腐蝕性上有改善效果，作為船舶用鋼材的耐腐蝕性不充分。相對(duì)于此，按照本發(fā)明的第四實(shí)施方式的規(guī)定，可知a群元素和b群元素的含量及含量比適當(dāng)，且硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物的平均粒徑(Lave)和個(gè)數(shù)(N)處于適當(dāng)范圍的(No.97H7)，與現(xiàn)有鋼(No.89)相比均顯示出優(yōu)異的耐腐蝕性，作為船舶用耐腐蝕鋼優(yōu)異。此外，使鋼中適量含有Cu、Cr、Ni、Co等的耐腐蝕性提高元素，會(huì)進(jìn)一步提高鋼材的耐腐蝕性。其中，適量添加了Cu和Cr的鋼材(例如No.98、99等)中，耐全面腐蝕性大幅度提高。另外，在添加了Ni的鋼材(例如No.105、106等)中，可確認(rèn)涂膜瑕疵部耐腐蝕性的大幅的提高。此外在添加了CO的鋼材(例如NO.IOI、104等)中，腐蝕均一性大幅提地高。如上，可知除了化學(xué)成分的調(diào)整以外，如果含有規(guī)定的a群元素和b群元素，并使其比率適當(dāng)，并控制含有規(guī)定量的a群元素和b群元素的硫化物類(lèi)夾雜物和氧化物類(lèi)夾雜物的大小和個(gè)數(shù)，則能夠得到耐久性更高的船舶用鋼材。圖18是以上述實(shí)施例4和5結(jié)果為基準(zhǔn)，整理表示各鋼材的a群元素的合計(jì)含量S(a)和b群元素的合計(jì)含量S(b)的比(S(a)/S(b))與綜合耐腐蝕性的關(guān)系的曲線圖。即，橫軸為S(a)/S(b)比，縱軸為耐腐蝕性的綜合判定(在判定跨越2個(gè)時(shí)標(biāo)在其間)，S(a)/S(b)不滿(mǎn)足0.011.0的表示為""，S(a)/S(b)的比雖然在0.011.0的范圍，但兩夾雜物的大小和個(gè)數(shù)任意一方在規(guī)定的必要條件之外的表示為"□"，全部滿(mǎn)足本發(fā)明的第四實(shí)施方式的規(guī)定的必要條件的實(shí)施例表示為"〇"。由此曲線圖可知，滿(mǎn)足本發(fā)明的第四實(shí)施方式的規(guī)定的必要條件的本發(fā)明例，在耐腐蝕性的綜合評(píng)價(jià)中均能夠得到O以上的良好的結(jié)果。權(quán)利要求1.一種耐腐蝕性?xún)?yōu)異的船舶用鋼材，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.01～0.30％、Si0.01～2.0％、Mn0.01～2.0％、Al0.005～0.10％、S0.010％以下，并且，含有從a群元素的Mg、Ca、Sr、Ba中選擇的1種以上0.0005～0.020％；和從b群元素的Ti、Zr、Hf中選擇的1種以上0.005～0.20％，并且上述a群元素的合計(jì)含量S(a)與b群元素的合計(jì)含量S(b)的比S(a)/S(b)在0.01～1的范圍，余量是Fe及不可避免的雜質(zhì)，此外，滿(mǎn)足下述的必要條件的硫化物類(lèi)夾雜物及氧化物類(lèi)夾雜物的平均粒徑分別為1～10μm，并且該等夾雜物在軋制方向每1mm2的剖面中分別存在200～2000個(gè)，硫化物類(lèi)夾雜物是以總量計(jì)含有1～30％的所述a群元素及/或以總量計(jì)含有1～30％的所述b群元素的、圓當(dāng)量直徑為0.5μm以上的硫化類(lèi)夾雜物，氧化物類(lèi)夾雜物是以總量計(jì)含有1～30％的所述a群元素及/或以總量計(jì)含有1～30％的所述b群元素的、圓當(dāng)量直徑為0.5μm以上的氧化物類(lèi)夾雜物。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的耐腐蝕性?xún)?yōu)異的船舶用鋼材，其特征在于，所述鋼材，以質(zhì)量％計(jì)，還含有從如下元素所構(gòu)成的群中選擇的至少1種:Cr:0.015.0%、Cu:0.015.0%、Ni:0,015.0%、及Co:0.015,0%。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的耐腐蝕性?xún)?yōu)異的船舶用鋼材，其特征在于，所述鋼材，以質(zhì)量％計(jì)，還含有從如下元素所構(gòu)成的群中選擇的至少1種:La:0.000l0.0050/o、Ce:0.00010.0050/o、Nd:0.00010.005%、Sm:0.00010.005%、及Se:0.0010.1%。4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的耐腐蝕性?xún)?yōu)異的船舶用鋼材，其特征在于，所述鋼材，以質(zhì)量％計(jì)，還含有從如下元素所構(gòu)成的群中選擇的至少1種Sb:0.0050.2%、Bi:0.0050.2%、及Te:0.0010.1%。5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的耐腐蝕性?xún)?yōu)異的船舶用鋼材，其特征在于，所述鋼材，以質(zhì)量％計(jì)，還含有從如下元素所構(gòu)成的群中選擇的至少1種B:0.00010.010%、V:0.010.50%、及Nb:0.0030.50%。6.根據(jù)權(quán)利要求l所述的耐腐蝕性?xún)?yōu)異的船舶用鋼材，其特征在于，所述鋼材，以質(zhì)量％計(jì)，還含有Ta:0.0030.5%。7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的耐腐蝕性?xún)?yōu)異的船舶用鋼材，其特征在于，所述鋼材，以質(zhì)量％計(jì)還含有如下(a)(e)中的至少一個(gè)(a)從Cr:0.015.00/0、Cu:0.015.0%、Ni:0.015.0%及Co:0.015.0%中選出的至少一種；(b)從La:0.00010.005%、Ce:0.00010.005%、Nd:0.00010.005%、Sm:0.00010.005X及Se:0.0010.1%中選出的至少一種;(c)從Sb:0馬0.2%、Bi:0.0050.2X及Te:0.0010.1%中選出的至少一種；(d)從B:0.00010.010%、V:0.010.50%及Nb:0扁0.50%中選出的至少一種；(e)Ta:0.0030.5%。8.根據(jù)權(quán)利要求17中任一項(xiàng)所述的耐腐蝕性?xún)?yōu)異的船舶用鋼材，其特征在于，其被用作油輪的貯油罐原材。全文摘要提供一種顯示出優(yōu)異的耐腐蝕性的船舶用鋼材。耐腐蝕性?xún)?yōu)異的船舶用鋼材的特征在于，含有C0.01～0.3％、Si0.01～2％、Mn0.01～2％、Al0.005～0.1％、Cu0.01～1％、Ni0.01～1％及Cr0.01～1％，余量是Fe及不可避免的雜質(zhì)，鐵素體是最大組織，貝氏體及/或馬氏體合計(jì)低于30％(含0％)。文檔編號(hào)C22C38/00GK101413085SQ20081017290公開(kāi)日2009年4月22日申請(qǐng)日期2007年4月2日優(yōu)先權(quán)日2006年4月4日發(fā)明者今村弘樹(shù),巽明彥,阪下真司申請(qǐng)人:株式會(huì)社神戶(hù)制鋼所