專(zhuān)利名稱(chēng)：：鋁合金材料及鋁合金硬釬焊片材的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種用作鋁合金硬釬焊片材的心材的鋁合金材料及鋁合金硬釬焊片材。
背景技術(shù)：
：通常，作為汽車(chē)用交換器的例如電容器、蒸發(fā)器、中間冷卻器等，通常通過(guò)下述方法制造，即，將具有流體通路的形狀的管材或板材與進(jìn)行了螺紋成形的翅材相互重疊并在組合的狀態(tài)下進(jìn)行釬焊。這種管材或板材、翅材是由釬焊(Brazing)用的鋁合金材料、或在包含鋁合金的心材的一面或兩面包覆有Al-Si類(lèi)合金的填焊合金(filleralloy)等的鋁合金硬釬焊片材成形而成。現(xiàn)有的釬焊用的鋁合金材料或鋁合金硬釬焊片材的心材使用Al-Mn類(lèi)合金為主流。而且，為了使這種鋁合金的強(qiáng)度提高，提出了添加有Cu、進(jìn)而Si或Mg的釬焊用的鋁合金材料或以其為心材、包覆有Al-Si類(lèi)合金的釬料的鋁合金硬釬焊片材(參照專(zhuān)利文獻(xiàn)1~3)。專(zhuān)利文獻(xiàn)h日本特開(kāi)平8-291353號(hào)公報(bào)(段落0010~0015、段落0025)專(zhuān)利文獻(xiàn)2:日本特開(kāi)平5-339666號(hào)公報(bào)(段落0005-0013)專(zhuān)利文獻(xiàn)3:日本特開(kāi)平4-202735號(hào)公報(bào)(第2頁(yè)右上第12行~同頁(yè)左下第17行)
發(fā)明內(nèi)容但是，由如上所述的釬焊用的鋁合金材料及以其為心材的鋁合金硬釬焊片材制造的熱交換器的使用溫度大概為IOO'C以下。因此，具有如下問(wèn)題使用溫度在例如15(TC以上的高溫的經(jīng)時(shí)過(guò)程中，鋁合金材料或以其為心材的鋁合金硬釬焊片材的強(qiáng)度不充分，使用上存在界限。另外，近年來(lái)熱交換器要求小型化、高性能化，熱交換器的使用條件3存在進(jìn)行高壓化、高溫化的趨勢(shì)，就釬料用的鋁合金材料或以其為心材的鋁合金硬釬焊片材而言，要求15(TC以上的高溫經(jīng)時(shí)過(guò)程中的高強(qiáng)度化。因此，為了解決上述問(wèn)題，本發(fā)明的課題在于，提供一種用作鋁合金硬釬焊片材的心材的高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度優(yōu)異的鋁合金材料及使用高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度優(yōu)異的心材的鋁合金硬釬焊片材。為了解決上述課題，本發(fā)明的鋁合金材料的特征在于，是用作在心材的至少一面具有釬料的鋁合金硬釬焊片材的心材，其中，含有超過(guò)2.5質(zhì)量％且3.5質(zhì)量％以下的Cu，剩余部分包含鋁及不可避免的雜質(zhì)。這種鋁合金材料Cu的含量規(guī)定為超過(guò)2.5質(zhì)量％且3.5質(zhì)量％以下的范圍，由此，可以提高利用Cu的固溶/析出強(qiáng)化(solidsolution-precipitationstrengthening)的鋁合金的強(qiáng)度，且可縮小高溫過(guò)程中鋁合金的強(qiáng)度降低。另外，本發(fā)明的鋁合金材料的特征在于，還含有Si:0.051.0質(zhì)量。/。、Fe:0.05~1.5質(zhì)量％、癒0.05-1.5質(zhì)量。/o、Mg:0.05~0.6質(zhì)量。/o、M:0.051.5質(zhì)量％、Cr:0.05-0.3質(zhì)量％、Ti:0.05~0.3質(zhì)量％、Zr:0.05-0.3質(zhì)量％、V:0.05-0.3質(zhì)量％、Sn:0.01~0.1質(zhì)量％、Cd:0.010.1質(zhì)量％、In:0.010.1質(zhì)量％中的至少1種以上。這種鋁合金材料還含有Si、Fe、Mn、Mg、Ni、Cr、Ti、Zr、V、Sn、Cd、In中的至少l種以上，同時(shí)，適當(dāng)?shù)匾?guī)定其含量，可以使鋁合金的強(qiáng)度和成形加工性提高。另外，為了解決上述課題，本發(fā)明的鋁合金硬釬焊片材的特征在于，以上述鋁合金材料為心材，并在其一面或兩面具有包含鋁合金的釬料。這種鋁合金硬釬悍片材以上述鋁合金材料為心材，可以縮小高溫經(jīng)時(shí)過(guò)程中的強(qiáng)度降低，可以使成形加工性提高。另外，由于心材的一面或兩面具有釬料，從而可以利用釬焊容易地對(duì)熱交換器等進(jìn)行加工。另外，本發(fā)明的鋁合金硬釬焊片材的特征在于，以上述鋁合金材料為心材，并在其一面具有包含鋁合金的釬料，在另一面具有包含鋁或鋁合金的犧牲陽(yáng)極材料(sacrificialalloy)。這種鋁合金硬釬焊片材以上述鋁合金材料為心材，由此，可以縮小高溫過(guò)程中的強(qiáng)度降低，可以使高溫過(guò)程中的強(qiáng)度降低縮小，使成形加工性提高。另外，由于在心材的一面具有釬料，因此，可以利用釬焊容易地對(duì)熱交換器等進(jìn)行加工。而且，由于在心材的另一面具有犧牲陽(yáng)極材料，因此，可以通過(guò)犧牲陽(yáng)極材料的犧牲作用(sacrificialeffect)來(lái)使其腐蝕性(corrosionresistance)提高。本發(fā)明的鋁合金材料通過(guò)適當(dāng)?shù)匾?guī)定Cu的含量，可以提高鋁合金的強(qiáng)度，并縮小高溫過(guò)程中的強(qiáng)度降低，從而高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度優(yōu)異。另外，通過(guò)還含有Si、Fe、Mn、Mg、Ni、Cr、Ti、Zr、V、Sn、Cd、In中的至少1種以上且適當(dāng)?shù)匾?guī)定其含量，可使強(qiáng)度和成形加工性?xún)?yōu)異。本發(fā)明的鋁合金硬釬焊片材通過(guò)以適當(dāng)?shù)匾?guī)定了Cu的含量的鋁合金材料為心材，使高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度或成形加工性?xún)?yōu)異。另外，通過(guò)在心材的至少一面具有釬料，可以利用釬焊容易地對(duì)熱交換器等進(jìn)行加工。圖l(a)是表示在心材的一面具有釬料的鋁合金硬釬焊片材的剖面圖，(b)是表示在心材的兩面具有釬料的鋁合金硬釬焊片材的剖面圖。圖2是表示在心材的一面具有釬料、在另一面具有犧牲陽(yáng)極材料的鋁合金硬釬焊片材的剖面圖。符號(hào)說(shuō)明B31、B32、B4硬釬焊片材Cl、C2心材(鋁合金材料)F釬料S犧牲陽(yáng)極材料具體實(shí)施例方式下面，對(duì)本發(fā)明一實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。[鋁合金材料]本發(fā)明的第1實(shí)施方式的鋁合金材料為用作鋁合金硬釬焊片材的心材的鋁合金材料，含有超過(guò)2.5質(zhì)量％且3.5質(zhì)量％以下的Cu，剩余部分包含鋁及不可避免的雜質(zhì)。另外，本發(fā)明的第2實(shí)施方式的鋁合金材料為用作鋁合金硬釬焊片材的心材的鋁合金材料，含有超過(guò)2.5質(zhì)量％且3.5質(zhì)量％以下的Cu的同時(shí)，還含有Si:0.05~l,0質(zhì)量％、Fe:0.051,5質(zhì)量％、Mn:0.05~1.5質(zhì)量％、Mg:0.05-0.6質(zhì)量％、Ni:0.05~1.5質(zhì)量％、Cr:0.05-0.3質(zhì)量％、Ti:0.05~0.3質(zhì)量％、Zr:0.05-0.3質(zhì)量0/。、V:0.050.3質(zhì)量％、Sn:O.Ol-O.l質(zhì)量％、Cd:0.01~0.1質(zhì)量％、In:0.010.1質(zhì)量％中的至少1種以上，剩余部分包含鋁及不可避免的雜質(zhì)。此外，本發(fā)明實(shí)施方式的鋁合金材料也可以用作釬焊用的鋁合金材料。下面，對(duì)用數(shù)值限定本發(fā)明實(shí)施方式的鋁合金材料的添加元素的含量的理由進(jìn)行說(shuō)明。<Cu:超過(guò)2.5質(zhì)量％且3.5質(zhì)量％以下>Cu在鋁合金中進(jìn)行固溶、析出強(qiáng)化(solidsolution-precipitationstrengthening),使其強(qiáng)度提高。另夕卜，通過(guò)添加Cu，高溫過(guò)程中的鋁合金材料的強(qiáng)度降低變小。而且，做成鋁合金硬釬焊片材的心材時(shí)，可以通過(guò)添加Cu來(lái)將心材的電位設(shè)定為比釬料的電位高(noble)，因此，釬料將心材(鋁合金材料)進(jìn)行犧牲防腐蝕，使鋁合金硬釬焊片材的耐腐蝕性提高。如果Cu的含量為2.5質(zhì)量％以下，則不能得到充分的高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度。另一方面，Cu的含量超過(guò)3.5質(zhì)量％時(shí)，鋁合金材料的熔點(diǎn)降低，因此，在釬焊時(shí)，鋁合金材料有可能熔化。另外，隨著Cu的含量的增加，釬焊前的原材料(鋁合金材料)的伸展性降低，因此，成形加工性降低。因此，本發(fā)明的第1實(shí)施方式及第2實(shí)施方式中的鋁合金材料的Cu的含量超過(guò)2.5質(zhì)量％且在3.5質(zhì)量％以下。<Si:0.051.0質(zhì)量％>Si在鋁合金中進(jìn)行固溶/析出強(qiáng)化，使其強(qiáng)度提高。Si的含量不足0.05質(zhì)量％時(shí)，不能得到充分的強(qiáng)度提高效果。另一方面，Si的含量超過(guò)1.0質(zhì)量％時(shí)，有時(shí)與上述Cu—起進(jìn)一步降低鋁合金材料的熔點(diǎn)，因此，鋁合金材料在釬焊時(shí)有可能熔融。因此，將本發(fā)明的第2實(shí)施方式中的Si含量設(shè)定為0.05-1.0質(zhì)量％。<Fe:0.051.5質(zhì)量％>Fe在鋁合金中作為金屬間化合物進(jìn)行晶出/析出，有助于分散強(qiáng)化(dispersionstrengthning)。另夕卜，晶出/析出的金屬間化合物成為再結(jié)晶的核，促進(jìn)再結(jié)晶，因此，具有使晶粒組織微細(xì)的效果，使鋁合金材料的成形加工性提高。Fe的含量不足0.05質(zhì)量n/。時(shí)，不能充分地得到這些效果。另一方面，F(xiàn)e的含量超過(guò)1.5質(zhì)量n/。時(shí)，有時(shí)金屬間化合物的晶出/析出增加，使鋁合金材料的成形加工性降低。因此，將本發(fā)明的第2實(shí)施方式中的Fe的含量設(shè)定為0.05-1.0質(zhì)量％。<Mn:0.05~1.5質(zhì)量％>Mn在鋁合金中作為金屬間化合物進(jìn)行晶出、析出，有助于分散強(qiáng)化。Mn的含量不足0.05質(zhì)量M時(shí)，不能充分地得到分散強(qiáng)化的效果。另一方面，Mn的含量超過(guò)1.5質(zhì)量M時(shí)，粗大的晶出物的量增加，因此，有時(shí)使鋁合金材料的成形加工性降低。因此，本發(fā)明的第2實(shí)施方式中的Mn的含量設(shè)定為0.051.0質(zhì)量°/0。<Mg:0.05~0.6質(zhì)量0/0>Mg與上述Cu、Si、Mn同樣地添加到鋁合金中，由此，在鋁合金中進(jìn)行固溶/析出強(qiáng)化，從而使其強(qiáng)度提高。尤其是在與Si同時(shí)添加時(shí)，生成/析出金屬間化合物，有助于析出強(qiáng)化。Mg的含量不足0.05質(zhì)量n/。時(shí)，不能充分地得到這些效果。另一方面，Mg的含量超過(guò)0.6質(zhì)量。/。時(shí)，在使用非腐蝕性焊劑的氛圍下的釬焊中，有時(shí)阻礙釬焊性。另外，有時(shí)釬焊前的原材料(鋁合金材料)的伸展性降低，成形加工性降低。因此，將本發(fā)明的第2實(shí)施方式中的Mg的含量設(shè)定為0.05~0.6質(zhì)量％。<Ni:0.05-1.5質(zhì)量％>Ni在鋁合金中作為金屬間化合物存在，有助于分散強(qiáng)化。Ni的含量不足0.05質(zhì)量％時(shí)，不能充分地得到分散強(qiáng)化的效果。另一方面，Ni的含量超過(guò)1.5質(zhì)量％時(shí)，金屬間化合物增加，因此，有時(shí)使鋁合金材料的成形加工性降低。因此，將本發(fā)明的第2實(shí)施方式中的Ni的含量設(shè)定為0.05~1.5質(zhì)量％。<Cr:0.05~0.3質(zhì)量％>Cr在鋁合金中生成微細(xì)的金屬間化合物，使其強(qiáng)度提高。Cr的含量不足0.05質(zhì)量％時(shí)，不能充分地得到強(qiáng)度提高的效果。另一方面，Cr的含量超過(guò)0.3質(zhì)量％時(shí)，生成粗大的金屬間化合物，因此，有時(shí)使鋁合金材料的成形加工性降低。因此，將本發(fā)明的第2實(shí)施方式中的Cr的含量設(shè)定為0.05~0.3質(zhì)量％。<Ti:0.05~0.3質(zhì)量％>Ti在鋁合金中生成微細(xì)的金屬間化合物，使其強(qiáng)度提高。Ti的含量不足0.05質(zhì)量％時(shí)，不能充分地得到強(qiáng)度提高的效果。另一方面，Ti的含量超過(guò)0.3質(zhì)量％時(shí)，生成粗大的金屬間化合物，因此，有時(shí)使鋁合金材料的成形加工性降低。因此，將本發(fā)明的第2實(shí)施方式中的Ti的含量設(shè)定為0.05~0.3質(zhì)量％。<Zr:0.05~0.3質(zhì)量％>Zr在鋁合金中生成微細(xì)的金屬間化合物，使其強(qiáng)度提高。Zr的含量不足0.05質(zhì)量％時(shí)，不能充分地得到強(qiáng)度提高的效果。另一方面，Zr的含量超過(guò)0.3質(zhì)量％時(shí)，生成粗大的金屬間化合物，因此，有時(shí)使鋁合金材料的成形加工性降低。因此，將本發(fā)明的第2實(shí)施方式中的Zr的含量設(shè)定為0.05-0.3質(zhì)量％。<V:0.05~0.3質(zhì)量％>v在鋁合金中生成微細(xì)的金屬間化合物，使其強(qiáng)度提高。v的含量不足0.05質(zhì)量％時(shí)，不能充分地得到強(qiáng)度提高的效果。另一方面，V的含量超過(guò)0.3質(zhì)量％時(shí)，生成粗大的金屬間化合物，因此，有時(shí)使鋁合金材料的成形加工性降低。因此，將本發(fā)明的第2實(shí)施方式中的V的含量設(shè)定為0.05-0.3質(zhì)量％。<Sn:0.01~0.1質(zhì)量％>Sn在鋁合金中促進(jìn)高溫時(shí)的Cu的析出，有助于強(qiáng)度提高。Sn的含量不足0.01質(zhì)量°/。時(shí)，不能充分地得到該效果。另一方面，Sn的含量超過(guò)0.1質(zhì)量％時(shí)，該效果飽和，即，該效果沒(méi)有變化為將Sn的含量設(shè)定為O.l質(zhì)量％的效果，因此，結(jié)果是成本升高。因此，本發(fā)明的第2實(shí)施方式中的Sn的含量設(shè)定為0.010.1質(zhì)量％。<Cd:0.01~0.1質(zhì)量％>Cd與Sn同樣，在鋁合金中促進(jìn)高溫時(shí)的Cu的析出，有助于強(qiáng)度提高。Cd的含量不足0.01質(zhì)量％時(shí)，不能充分地得到該效果。另一方面，Cd的含量超過(guò)0.1質(zhì)量n/。時(shí)，該效果飽和，因此，結(jié)果是成本升高。因此，本發(fā)明的第2實(shí)施方式中的Cd的含量設(shè)定為0.01~0.1質(zhì)量％。<In:0.010.1質(zhì)量％>In與Sn、Cd同樣，在鋁合金中促進(jìn)高溫時(shí)的Cu的析出，有助于強(qiáng)度提高。In的含量不足0.01質(zhì)量％時(shí)，不能充分地得到該效果。另一方面，In的含量超過(guò)0.1質(zhì)量n/。時(shí)，該效果飽和，因此，結(jié)果是成本升高。因此，將本發(fā)明的第2實(shí)施方式中的In的含量設(shè)定為0.01~0.1質(zhì)量％。<不可避免的雜質(zhì)〉在本發(fā)明的實(shí)施方式所述的鋁合金材料中，作為不可避免的雜質(zhì)，可以含有低于上述各個(gè)含量的下限值的本發(fā)明的第2實(shí)施方式所述的鋁合金材料的添加元素即Si、Fe、Mn、Mg、Ni、Cr、Ti、Zr、V、Sn、Cd、In。即使含有這些添加元素低于各個(gè)的含量的下限值，也對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式的鋁合金材料的性能沒(méi)有任何妨礙。此外，為了得到這些添加元素的上述效果，特別需要含有本發(fā)明中規(guī)定的含量。下面，適宜參照附圖對(duì)以上述本發(fā)明的實(shí)施方式所述的鋁合金材料作為心材的鋁合金硬釬焊片材(以下稱(chēng)為硬釬焊片材)進(jìn)行說(shuō)明。圖l(a)是表示在心材的一面具有釬料的硬釬焊片材的剖面圖，(b)是表示在心材的兩面具有釬料的硬釬焊片材的剖面圖。圖2是表示在心材的一面具有釬料、在另一面具有犧牲陽(yáng)極材料的硬釬焊片材的剖面圖。如圖l(a)所示，硬釬焊片材B31在上述第1實(shí)施方式的鋁合金材料的心材Cl(或第2實(shí)施方式的鋁合金材料的心材C2)的一面具有包含鋁合金的釬料F。另外，如圖l(b)所示，硬釬焊片材B32在心材C1(或心材C2)的兩面具有包含鋁合金的釬料F。而且，如圖2所示，硬釬焊片材B4在心材Cl(或心材C2)的一面具有包含鋁合金的釬料F，在另一面具有包含鋁或鋁合金的犧牲陽(yáng)極材料S。<心材>硬釬焊片材B31、B32、B4的心材Cl為上述第1實(shí)施方式的鋁合金材料，心材C2為上述第2實(shí)施方式的鋁合金材料。對(duì)心材C1、C2的添加元素的含量及數(shù)值限定含量的理由如上所述，因此，省略說(shuō)明。<釬料>作為硬釬焊片材B31、B32、B4的釬料F，可以使用包含鋁合金的公知的釬料。作為這種鋁合金，可以列舉例如Al-Si類(lèi)合金、Al-Si-Zn類(lèi)合金、Al-Si-Mg(Bi)類(lèi)合金等。<犧牲陽(yáng)極材料>作為硬釬焊片材B4的犧牲陽(yáng)極材料S(以下稱(chēng)為犧牲材料)，可以使用包含鋁或鋁合金的公知的犧牲材料。此外，作為鋁合金，可列舉例如Al-Zn類(lèi)合金、Al-Zn-Mg類(lèi)合金、以及在它們中含有Mn、Si等的合金等。在此，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式的硬釬焊片材的制造方法的一例簡(jiǎn)單地進(jìn)行說(shuō)明。首先，將心材(鋁合金材料)用鋁合金、釬料用鋁合金及犧牲材料用鋁合金分別進(jìn)行溶解、鑄造，根據(jù)需要進(jìn)行刮平(scalping)、均質(zhì)化處理(homogenizedheattreatment)，得到心材用鑄塊、釬料用鑄塊及犧牲材料用鑄塊。而且，對(duì)釬料用鑄塊及犧牲材料用鑄塊分別熱軋或切割成規(guī)定的厚度，得到釬料用鋁合金板及犧牲材料用鋁合金板。此外，心材用鑄塊也可以根據(jù)需要熱軋或切割成規(guī)定的厚度并做成心材用鋁合金板。接著，以成為規(guī)定的包覆率的方式將這樣得到的心材用鑄塊(或心材用鋁合金板)和釬料用鋁合金板及犧牲材料用鋁合金板重合，在40(TC以上的溫度下加熱后，通過(guò)熱軋進(jìn)行壓接，做成板狀。其后，通過(guò)粗鈍、冷軋、中間燒鈍、冷軋、以及根據(jù)需要進(jìn)行的精加工燒鈍，做成規(guī)定的板厚。這樣，可以制造本發(fā)明的實(shí)施方式的硬釬焊片材。在此，通過(guò)在將上述心材用鑄塊(或心材用鋁合金板)和釬料用鋁合金板及犧牲材料用鋁合金板重合的工序中，將1張釬料用鋁合金板和心材用鑄塊(或心材用鋁合金板)重合，經(jīng)過(guò)其后的工序(粗鈍、冷軋、中間燒鈍、冷軋、精加工燒鈍等)，可以制造圖1(a)所示的硬釬焊片材B31。另外，通過(guò)以在2張釬料用鋁合金板之間夾持心材用鑄塊(或心材用鋁合金板)的方式重合，經(jīng)過(guò)其后的工序，可以制造圖l(b)所示的硬釬焊片材B32。而且，通過(guò)以在釬料用鋁合金板及犧牲材料用鋁合金板之間夾持心材用鑄塊(或心材用鋁合金板)的方式重合，經(jīng)過(guò)其后的工序，可以制造圖2所示的硬釬焊片材B4。此外，本發(fā)明的實(shí)施方式所述的鋁合金材料(釬料用鋁合金材料)可以通過(guò)如下方法制造，即，將上述心材用鑄塊熱軋成規(guī)定的厚度后，根據(jù)需要進(jìn)行粗鈍、冷軋、中間燒鈍、冷軋、精加工燒鈍，由此做成規(guī)定的板厚。以上的制造方法為用于制造本發(fā)明的實(shí)施方式的硬釬焊片材(或鋁合金材料)的一例，并不一定限定于該制造方法。對(duì)于以上說(shuō)明的第1實(shí)施方式及第2實(shí)施方式的鋁合金材料，通過(guò)適當(dāng)?shù)匾?guī)定CU的含量，可以提高鋁合金的強(qiáng)度，且縮小高溫過(guò)程中的強(qiáng)度降低，因此，高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度優(yōu)異。另外，第2實(shí)施方式的鋁合金材料還含有Si、Fe、Mn、Mg、Ni、Cr、Ti、Zr、V、Sn、Cd、In中的至少1種以上，且通過(guò)適當(dāng)?shù)匾?guī)定其含量，強(qiáng)度和成形加工性?xún)?yōu)異。另外，硬釬焊片材的B31、B32、B4具有第1實(shí)施方式(或第2實(shí)施方式)的鋁合金材料的心材Cl(或C2)，可使高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度或成形加工性?xún)?yōu)異。另外，由于在心材C1(或C2)的至少一面具有釬料F，從而可以通過(guò)釬焊容易地對(duì)熱交換器等進(jìn)行加工。而且，由于如硬釬焊片材B4那樣具有犧牲陽(yáng)極材料S，從而可以使其耐腐蝕性提高。這種硬釬焊片材的B31、B32、B4(及釬焊用的鋁合金材料)可以?xún)?yōu)選用作通過(guò)釬焊制造的汽車(chē)用熱交換器的板材或管材等。由此，尤其是在150'C以上的高溫經(jīng)時(shí)方面，可以制造具有充分的強(qiáng)度的熱交換器。實(shí)施例下面，對(duì)于以本發(fā)明的鋁合金材料作為心材的硬釬焊片材，對(duì)比滿足本發(fā)明中規(guī)定的添加元素的含量的范圍的實(shí)施例、和不滿足本發(fā)明中規(guī)定的添加元素的含量的范圍的比較例，具體地進(jìn)行說(shuō)明。實(shí)施例及比較例的硬釬焊片材如下制作。首先，使用表1所示組成的心材用鋁合金、釬焊用的鋁合金(含有Si:lO質(zhì)量％、Fe:0.2質(zhì)量％)及犧牲材料用鋁合金(含有Si:O.l質(zhì)量％、Fe:0.2質(zhì)量％、Mn:0.1質(zhì)量。/0、Zn:2.0質(zhì)量。/0)，分別進(jìn)行溶解、鑄造后，實(shí)施均質(zhì)化處理及熱軋，得到心材用鋁合金板、釬料用鋁合金板及犧牲材料用鋁合金板。[表1]<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>接著，準(zhǔn)備在心材用鋁合金板的兩面以成為板厚整體的10%的方式分別設(shè)置有釬料用鋁合金板的鋁合金板，以及分別以成為板厚整體的10%的方式在心材用鋁合金板的一面設(shè)置有釬料用鋁合金板而在另一面設(shè)置有犧牲用鋁合金板的鋁合金板，實(shí)施熱軋、冷軋、燒鈍，制作表2所示的硬釬焊片材(實(shí)施例1~4、比較例5、6)及表3所示的硬釬焊片材(實(shí)施例7~36、比較例37~38)。這些硬釬焊片材(實(shí)施例及比較例)的板厚為1.6mm，被調(diào)質(zhì)為O材。<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>在此，實(shí)施例1~4的任一項(xiàng)的心材中所含的Cu的含量滿足本發(fā)明(權(quán)利要求l)中規(guī)定的范圍。比較例5中，心材中所含的Cu的含量為本發(fā)明中規(guī)定的范圍的下限值以下，比較例6中，心材中所含的Cu的含量超過(guò)本發(fā)明中規(guī)定的范圍的上限值。此外，實(shí)施例.1~3、比較例5、6為圖l(b)所示的在心材Cl的兩面具有釬料F,F的硬釬焊片材，實(shí)施例4為圖2所示的在心材Cl的一面具有釬料F而在另一面具有犧牲陽(yáng)極材料S(犧牲材料)的硬釬焊片材。[表3]<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>在此，實(shí)施例736的任一心材中所含的Cu及其它添加元素(Si、Fe、Mn、Mg、Ni、Cr、Ti、Zr、V、Sn、Cd、In中的至少1種以上)的含量全部滿足本發(fā)明(權(quán)利要求2)中規(guī)定的范圍。比較例37的心材中所含的Si的含量超過(guò)本發(fā)明中規(guī)定的范圍的上限值，比較例38的心材中所含的Fe的含量超過(guò)本發(fā)明中規(guī)定的范圍的上限值。比較例39的心材中所含的Mn的含量超過(guò)本發(fā)明中規(guī)定的范圍的上限值，比較例40的心材中所含的Mg的含量超過(guò)本發(fā)明中規(guī)定的范圍的上限值。比較例41的心材中所含的Ni的含量超過(guò)本發(fā)明中規(guī)定的范圍的上限值，比較例42的心材中所含的Cr的含量超過(guò)本發(fā)明中規(guī)定的范圍的上限值。比較例43的心材中所含的Ti的含量超過(guò)本發(fā)明中規(guī)定的范圍的上限值，比較例44的心材中所含的Zr的含量超過(guò)本發(fā)明中規(guī)定的范圍的上限值。比較例45的心材中所含的V的含量超過(guò)本發(fā)明中規(guī)定的范圍的上限值，比較例46的心材中所含的Sn的含量超過(guò)本發(fā)明中規(guī)定的范圍的上限值。比較例47的心材中所含的Cd的含量超過(guò)本發(fā)明中規(guī)定的范圍的上限值，比較例48的心材中所含的In的含量超過(guò)本發(fā)明中規(guī)定的范圍的上限值。此外，實(shí)施例734、比較例37~48，如圖l(b)所示，為在心材C2的兩面具有釬料F,F的硬釬焊片材，實(shí)施例35、36，如圖2所示，為在心材C2的一面具有釬料F、在另一面具有犧牲陽(yáng)極材料S(犧牲材料)的硬釬焊片材。另外，如上所述，即使本發(fā)明的鋁合金材料(心材)含有作為不可避免的雜質(zhì)的其它添加元素(Si、Fe、Mn、Mg、Ni、Cr、Ti、Zr、V、Sn、Cd、In)不足各自的含量的下限值，也不會(huì)對(duì)本發(fā)明的性能有任何妨礙。因此，對(duì)心材中所含的其它添加元素的含量不足本發(fā)明中規(guī)定的范圍的下限值的硬釬焊片材進(jìn)行高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度及成形加工性的評(píng)價(jià)。<成形加工性的評(píng)價(jià)>由各實(shí)施例及各比較例分別制作JISZ2201中所規(guī)定的5號(hào)試驗(yàn)片，在常溫下用拉伸試驗(yàn)機(jī)測(cè)定原材料伸展性，將原材料伸展性為26%以上的試驗(yàn)片評(píng)價(jià)為成形加工性良好。將其結(jié)果示于表2及表3。<高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度的評(píng)價(jià)>將各實(shí)施例及各比較例分別切割成寬度100mmX長(zhǎng)度200mm的短片狀，涂敷市售的非腐蝕性助熔劑(FL-7、森田化學(xué)工業(yè)株式會(huì)社(MoritaChemicalindustriesCo丄td.))5g/m2并干燥后，以縱方向?yàn)榇怪狈较虻姆绞酱沟酰诘諊?、?9(TC保持2分鐘并進(jìn)行釬焊加熱。高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度由釬焊加熱后的短片狀的試驗(yàn)片分別制作JISZ2201中所規(guī)定的5號(hào)試驗(yàn)片，以20(TC保持300小時(shí)后，在20(TC下用拉伸試驗(yàn)機(jī)測(cè)定拉伸強(qiáng)度，將高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度為145MPa以上的試驗(yàn)片評(píng)價(jià)為高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度優(yōu)異。將其結(jié)果示于表2及表3。<評(píng)價(jià)結(jié)果>首先，如表2所示，心材中所含的Cu的含量滿足本發(fā)明(權(quán)利要求l)中規(guī)定的范圍的實(shí)施例1~4中，200°C、300小時(shí)后(高溫過(guò)程后)的200°C下的高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度為145MPa以上，高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度優(yōu)異。另外，原材料伸展性為26%以上，成形加工性也良好。另一方面，比較例5由于心材中所含的Cu的含量為本發(fā)明中規(guī)定的范圍的下限值以下，因此，高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度為120MPa，與實(shí)施例14相比，高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度不充分。另外，比較例6由于心材中所含的Cu的含量超過(guò)本發(fā)明中規(guī)定的范圍的上限值，因此，通過(guò)釬焊加熱(59(TC、2分鐘)，心材也與釬料一起熔融，不能得到正常的試驗(yàn)片，不能測(cè)定高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度。另外，與實(shí)施例1~415相比，原材料伸展性低。其次，如表3所示，心材中所含的Cu及其它添加元素(Si、Fe、Mn、Mg、Ni、Cr、Ti、Zr、V、Sn、Cd、In中的至少1種以上)的含量全部滿足本發(fā)明(權(quán)利要求2)中規(guī)定的范圍的實(shí)施例736中，20(TC、300小時(shí)后(高溫過(guò)程后)的20(TC下的高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度為145MPa以上，高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度優(yōu)異。同時(shí)，原材料伸展性為26%以上，成形加工性良好。另一方面，比較例37由于心材中所含的Si的含量超過(guò)本發(fā)明中規(guī)定的范圍的上限值，因此，通過(guò)釬焊加熱(590。C、2分鐘)，心材也與釬料一起熔融，不能得到正常的試驗(yàn)片，不能測(cè)定高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度。另外，比較例38~45由于心材中所含的Fe、Mn、Mg、Ni、Cr、Ti、Zr、V的含量分別超過(guò)本發(fā)明中規(guī)定的范圍的上限值，因此，與實(shí)施例7~16相比，原材料伸展性低至21~23%，成形加工性降低。此外，心材中所含的Mg的含量超過(guò)本發(fā)明中規(guī)定的范圍的上限值的比較例40中，釬焊加熱后的釬料的表面呈現(xiàn)茶褐色，且釬料的流動(dòng)性不均勻。而且，比較例4648中，心材中所含的Sn、Cd、In分別超過(guò)本發(fā)明中規(guī)定的范圍的上限值。但是，與心材中所含的Sn、Cd、In的各自的含量滿足本發(fā)明中規(guī)定的范圍的實(shí)施例16~18相比，就高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度及原材料伸展性(成形加工性)的任一種而言，都沒(méi)有顯著變化，添加Sn、Cd、In產(chǎn)生的效果飽和。以上，對(duì)本發(fā)明所述的鋁合金材料及硬釬焊片材，例示實(shí)施方式及實(shí)施例進(jìn)行了詳細(xì)說(shuō)明，但本發(fā)明并不限定于這些內(nèi)容。就具體的構(gòu)成而言，可以在不脫離本發(fā)明的宗旨的范圍內(nèi)進(jìn)行適當(dāng)變更。1權(quán)利要求1、一種鋁合金材料，其特征在于，用作在心材的至少一面具有釬料的鋁合金硬釬焊片材的所述心材，所述鋁合金材料含有超過(guò)2.5質(zhì)量％且3.5質(zhì)量％以下的Cu，剩余部分包含鋁和不可避免的雜質(zhì)。2、如權(quán)利要求1所述的鋁合金材料，其特征在于，所述鋁合金材料還含有Si:0.05~1.0質(zhì)量％、Fe:0.05-1.5質(zhì)量％、Mn:0.051.5質(zhì)量％、Mg:0.050.6質(zhì)量％、Ni:0.051.5質(zhì)量。/。、Cr:0.050.3質(zhì)量％、Ti:0.05-0.3質(zhì)量％、Zr:0.05~0.3質(zhì)量％、V:0.05-0.3質(zhì)量％、Sn:0.01~0.1質(zhì)量％、Cd:O.Ol-O.l質(zhì)量％、In:O.Ol-O.l質(zhì)量％中的至少1種以上。3、一種鋁合金硬釬焊片材，其特征在于，以權(quán)利要求1或權(quán)利要求2所述的鋁合金材料作為心材，且在其一面或兩面具有包含鋁合金的釬料。4、一種鋁合金硬釬焊片材，其特征在于，以權(quán)利要求1或權(quán)利要求2所述的鋁合金材料作為心材，且在其一面具有包含鋁合金的釬料，在另一面具有包含鋁或鋁合金的犧牲陽(yáng)極材料。全文摘要本發(fā)明提供一種用作鋁合金硬釬焊片材的心材的、高溫經(jīng)時(shí)強(qiáng)度優(yōu)異的鋁合金材料。本發(fā)明的鋁合金材料為用作在心材C1的至少一面具有釬料F的鋁合金硬釬焊片材B31(或B32)的心材C1的鋁合金材料，Cu超過(guò)2.5質(zhì)量％，含有3.5質(zhì)量％以下，剩余部分包含鋁及不可避免的雜質(zhì)。文檔編號(hào)C22C21/00GK101631884SQ200880008349公開(kāi)日2010年1月20日申請(qǐng)日期2008年2月27日優(yōu)先權(quán)日2007年3月20日發(fā)明者加藤良則,松門(mén)克浩,鶴野招弘申請(qǐng)人:株式會(huì)社神戶(hù)制鋼所;株式會(huì)社T.Rad