專利名稱：一種馬氏體不銹鋼及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及馬氏體不銹鋼，尤其涉及具有高強(qiáng)塑性、高低溫沖擊韌性和耐腐蝕性 的可用于制造船的液壓缸軸的馬氏體不銹鋼。
背景技術(shù)：
船舶液壓系統(tǒng)是船體動(dòng)力傳輸?shù)臉屑~，以液體作為工作介質(zhì)，利用液體的壓力 能來(lái)實(shí)現(xiàn)運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力傳遞的一種傳動(dòng)方式。近年來(lái)，隨著船舶向大型化、高速化方向發(fā) 展，對(duì)艦船用鋼(船用鋼)的綜合使用性能提出了更高的要求，按歐洲船級(jí)社的認(rèn)證要 求(高標(biāo)準(zhǔn)要求)，該類材料的綜合使用性能應(yīng)達(dá)到抗拉強(qiáng)度(Rm)800MPa，屈服強(qiáng)度 (RpO. 2)600MPa，延伸率(A) 15%，斷面收縮率(Z) 50 %，低溫沖擊韌性(_20°C沖擊Akv要達(dá) 到27J以上)。按鋼類分布，船用鋼一般可劃分成船用不銹鋼和船用結(jié)構(gòu)鋼。按鋼的金相組織分 類，船用不銹鋼的材料主要有奧氏體不銹鋼、雙相不銹鋼、馬氏體不銹鋼。耐海水腐蝕的船 用馬氏體不銹鋼，是目前用途較為廣泛的船用不銹鋼。目前，船用馬氏體不銹鋼主要分為不含Ni不銹鋼(Ni含量小于5% )和含Ni不銹 鋼。不含Ni不銹鋼(例如17Crl6Ni2、14Crl6Ni2和X17CrNil6_2)的材料制造成本 較低(低Ni，或不含M)，其能滿足普通的海洋運(yùn)輸需要，但是，其低溫沖擊韌性較差，僅為 10-20J (例如 17Crl6Ni2 的 _20°C沖擊 Akv 僅為 10-15J，14Crl6Ni2 和 X17CrNil6_2 的 _20°C 沖擊Akv僅為15-20J)，這不能滿足低溫海洋環(huán)境的海洋運(yùn)輸需要(歐洲船級(jí)社的高標(biāo)準(zhǔn)認(rèn) 證要求_20°C沖擊Akv大于27J)。含Ni不銹鋼(例如X4CrNiMo 16-5-1)的低溫沖擊較好(-20 °C沖擊Akv可 以達(dá)到100J以上)，能夠滿足低溫海洋環(huán)境的海洋運(yùn)輸需要，然而，其中Ni含量高達(dá) 5. 0% -6. 0%，由于Ni是貴重金屬元素，因此鋼材的成本限制了該類材料的普及應(yīng)用。已有一些專利申請(qǐng)涉及高韌性的馬氏體不銹鋼，例如CN200710099335. 3和 CN200310104844. 2公開(kāi)的高韌性馬氏體不銹鋼，但其中Mo、Ti元素的含量較高，因此冶煉 成本明顯過(guò)高。由此可見(jiàn)，設(shè)計(jì)一種經(jīng)濟(jì)型的高性能的馬氏體不銹鋼，以滿足低溫海洋環(huán)境的海 洋運(yùn)輸要求，尤其是滿足歐洲船級(jí)社的高標(biāo)準(zhǔn)認(rèn)證要求，已成為鋼鐵制造商的技術(shù)追求。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種馬氏體不銹鋼，其綜合使用性能達(dá)到船用鋼的標(biāo) 準(zhǔn)(即抗拉強(qiáng)度(Rm) 800MPa,屈服強(qiáng)度(RpO. 2) 600MPa,延伸率(A) 15 %，斷面收縮率 (Z) 50% )，低溫沖擊韌性符合歐洲船級(jí)社的高標(biāo)準(zhǔn)認(rèn)證要求(即-20°C沖擊Akv達(dá)到27J以 上)，并且制造成本低。本發(fā)明所提供的馬氏體不銹鋼，其成分質(zhì)量百分比為碳0. 10-0. 15%，硅0. 20-0. 50 %，猛0. 50-1. 50 %, If 2. 00-4. 00 %，鉻15. 00-17. 00 %，銀0. 03-0. 30 %， 氮0. 020-0. 200%，稀土 0. 01-0. 10%，銅彡 0. 25%，硫彡 0. 025%，磷彡 0. 040%，余為 Fe
和不可避免雜質(zhì)。

優(yōu)選地，上述馬氏體不銹鋼，其成分質(zhì)量百分比為碳0. 10-0. 15 %、硅 0. 30-0. 50 %、猛0. 60-1. 00 %, Il 2. 40-4. 00 %、鉻15. 30-17. 00 %、銀0. 04-0. 20 %、 氮0. 024-0. 160%、稀土 0. 01-0. 10%、銅彡 0. 25%、硫彡 0. 025%、磷彡 0. 040%，余為 Fe
和不可避免雜質(zhì)。優(yōu)選地，上述馬氏體不銹鋼，其中Cr eq = 16. 00-17. 73 %, Ni eq = 6. 35-11. 92%，并且 Cr eq/Ni eq 為1· 30-2. 20 ；所述Cr eq = Cr+2Si+l. 5Mo+5V+5. 5A1+1. 5Τ +1. 75Nb+0. 75W ；所述Ni eq = Ni+0. 5Mn+30C+25N+Co+0. 3Cu。優(yōu)選地，其中所述稀土是鑭系稀土元素鑭。優(yōu)選地，上述馬氏體不銹鋼，其屈服強(qiáng)度RpO. 2為600_750MPa，抗拉強(qiáng)度Rm為 800-950MPa，延伸率 A 為 15-25%，斷面收縮率 Z 為 55-60%，-20°C沖擊 Akv 為 35-65J。本發(fā)明的另一個(gè)目的在于提供所述馬氏體不銹鋼的一種制造方法，該方法包括(1)熔煉、精煉、采用模鑄工藝生產(chǎn)鋼錠和退火，所述退火包括720 士 10°C保溫，然后以不超過(guò)50°C /小時(shí)的速度冷卻到 1500C -250°C后空冷；(2)熱鍛、第一次退火和第二次退火，所述熱鍛的保溫溫度為1150士 10°C，開(kāi)鍛溫度不低于1050°C，終鍛溫度不低于 900 °C,所述第一次退火包括690士 10°C保溫，然后以不超過(guò)50°C /小時(shí)的速度冷卻到 1500C 士50°C后空冷，所述第二次退火包括690士 10°C保溫，然后以不超過(guò)20°C /小時(shí)的速度冷卻到 150士50°C后空冷；(3)調(diào)質(zhì)熱處理，包括淬火、第一次回火、第二次回火，其中淬火包括950 1050°C保溫，空冷至200°C 士50°C，其中第一次回火包括700士 10°C保溫，然后以不超過(guò)30°C /小時(shí)的速度緩冷至 200 0C 士 50°C，其中第二次回火包括690士 10°C保溫，空冷至室溫。優(yōu)選地，步驟(1)中退火在鋼錠脫模后30分鐘內(nèi)進(jìn)行。優(yōu)選地，步驟(1)中退火的保溫時(shí)間彡16小時(shí)。優(yōu)選地，步驟(1)中的鋼錠是2. 3噸錠型，其退火保溫時(shí)間優(yōu)選為16-18小時(shí)。優(yōu)選地，步驟(1)中的鋼錠是3. 7噸錠型，其退火保溫時(shí)間優(yōu)選為18-20小時(shí)。優(yōu)選地，步驟(2)中第一次退火在終鍛后30分鐘內(nèi)進(jìn)行。優(yōu)選地，步驟(2)中熱鍛的保溫時(shí)間不低于4小時(shí)。優(yōu)選地，步驟(2)中第一和第二次退火的保溫時(shí)間為24小時(shí)以上。優(yōu)選地，步驟(2)中第一次退火的空冷時(shí)間為2-4小時(shí)。優(yōu)選地，步驟(2)中獲得鍛棒，其規(guī)格為Φ 100mm-400mm，
對(duì)于φ 100mm-150mm的鍛棒，步驟(3)中的淬火保溫時(shí)間優(yōu)選為2_2. 5h，第一和第 二次回火的保溫時(shí)間優(yōu)選為3-4h ；對(duì)于φ 151mm-250mm的鍛棒，步驟(3)中的淬火保溫時(shí)間優(yōu)選為3. 5_4h，第一和第 二次回火的保溫時(shí)間優(yōu)選為5-6h ；對(duì)于φ 250mm-400mm的鍛棒，步驟(3)中的淬火保溫時(shí)間優(yōu)選為4_6h，第一和第二 次回火的保溫時(shí)間優(yōu)選為6-8h。本發(fā)明合金成分設(shè)計(jì)的說(shuō)明如下碳是穩(wěn)定奧氏體的元素，同時(shí)碳在不銹鋼中與Cr、Mn、Mo等合金元素形成碳化物 固溶于鐵素體中強(qiáng)化基體，使鋼的強(qiáng)度和硬度大幅度提高，但C過(guò)高則對(duì)韌性及晶間腐蝕 不利，因此碳控制為0. 10-0. 15可以在獲得高強(qiáng)度的同時(shí)確保良好的韌性及耐腐蝕性。錳是奧氏體穩(wěn)定化元素，但錳的作用不在于形成奧氏體，而是在于它降低鋼的臨 界淬火速度，在冷卻時(shí)增加奧氏體的穩(wěn)定性，抑制奧氏體的分解。因此錳可以強(qiáng)烈增加鋼的 淬透性，有利于在生產(chǎn)中采用直接空冷淬火就可得到馬氏體組織。同時(shí)，Mn還起到脫氧劑 和脫硫劑的作用，可凈化鋼液，但過(guò)高會(huì)促使晶粒粗大，此外，在提高鋼的耐腐蝕性能方面， 錳的作用不大，因此控制為0. 50-1. 50。硅是鐵素體形成元素，對(duì)形成奧氏體有不良的影響，硅固溶于鐵素體和奧氏體中， 有明顯的強(qiáng)化作用。硅降低碳在奧氏體中的溶解度，促使碳化物析出，提高強(qiáng)度和硬度。同 時(shí)，硅和氧的親和力僅次于鋁和鈦，而強(qiáng)于錳、鉻、釩，是良好的還原劑和脫氧劑，可提高鋼 的致密度，但硅過(guò)高將顯著降低鋼的塑性和韌度，因此控制為0. 20-0. 50可以保證良好的 強(qiáng)韌性及耐晶間腐蝕性能。鉻是碳化物形成元素，促進(jìn)了鋼的鈍化并使鋼保持穩(wěn)定鈍態(tài)的結(jié)果。同時(shí)，鉻又是 強(qiáng)烈形成并穩(wěn)定鐵素體的元素，溶于奧氏體中強(qiáng)化基體且不降低韌度，縮小奧氏體區(qū)，推遲 過(guò)冷奧氏體轉(zhuǎn)變，增加鋼的淬透性。使鋼的強(qiáng)度和硬度明顯提高，對(duì)抗晶間腐蝕和抗氧化能 力是有益的。此外鉻能細(xì)化晶粒，提高調(diào)質(zhì)鋼的回火穩(wěn)定性，因此，本發(fā)明鋼設(shè)計(jì)鉻含量為 15. 00-17. 00%。鎳是形成并穩(wěn)定奧氏體的元素，改善高鉻鋼的組織，使不銹鋼的耐腐蝕性能及工 藝性能獲得改善，使鋼具有良好的強(qiáng)度和塑性、韌性的配合。但鎳是影響不銹鋼成本的主要 合金元素，因此，控制鎳含量為2. 00-4. 00%。氮是不銹鋼中的重要合金元素，是一種提高不銹鋼強(qiáng)度、耐腐蝕性和奧氏體穩(wěn)定 性的有效元素，除可代替部分鎳以節(jié)約貴重的鎳元素外，主要是作為固溶強(qiáng)化元素提高鋼 的強(qiáng)度和耐腐蝕性能，因此從強(qiáng)塑性和冷熱加工性能、疲勞性能及耐高溫腐蝕性能考慮，本 發(fā)明加入0. 020-0. 200%的氮是最合適的含量。鉬是形成和穩(wěn)定鐵素體并擴(kuò)大鐵素體相區(qū)的元素，可強(qiáng)化鋼中鉻的耐蝕作用。但 是鉬會(huì)促進(jìn)不銹鋼中金屬間相(如ο相)的沉淀，對(duì)鋼的塑性和韌性會(huì)產(chǎn)生不利影響。因 此，綜合考慮，加入0. 03-0. 30 %。稀土在不銹鋼中改善熱加工性是很有效的，稀土有凈化和變質(zhì)作用，可以改善夾 雜物形態(tài)，減少ο相的析出，又可以細(xì)化晶粒，因此可以提高鋼的塑性和韌性。此外稀土還 可提高耐熱鋼的抗氧化性。加入0.01-0. 10%的稀土能起到上述作用，本發(fā)明優(yōu)選加入鑭系 稀土元素鑭(La)。
硫、磷在技術(shù)條件允許情況下應(yīng)盡可能降低其含量，以減少原奧氏體晶界處的偏 聚，提高韌性。殘余元素(例如銅)和氣體含量控制在相當(dāng)?shù)秃克?，使鋼具有相?dāng)高的 純凈度，溶于奧氏體中的碳元素與各元素之間達(dá)到理想的最佳配比含量，從而使材料具有 良好的強(qiáng)度、韌性、耐腐蝕性等綜合性能。本發(fā)明通過(guò)優(yōu)化和嚴(yán)格控制鋼的化學(xué)成分(增加MruN含量，降低Cr、Si含量)并 適當(dāng)添加稀土元素，提高了鋼的強(qiáng)塑性和沖擊韌性；本發(fā)明還通過(guò)適當(dāng)?shù)耐嘶鸸に嚰罢{(diào)質(zhì) 工藝，最終獲得穩(wěn)定、均勻的調(diào)質(zhì)組織。具體地說(shuō)，本發(fā)明具有以下優(yōu)點(diǎn)(1)本發(fā)明降低了鎳含量，降低了合金成本，有效的節(jié)約了鎳資源，與 X4CrNiMo 16-5-1馬氏體不銹鋼相比，鎳下降了 2個(gè)百分點(diǎn)；(2)和常規(guī)Cr-17型馬氏體不銹鋼相比，本發(fā)明馬氏體不銹鋼的抗拉強(qiáng)度(Rm) (800-950Mpa)和屈服強(qiáng)度(RpO. 2) (600_750Mpa)稍有提高，伸長(zhǎng)率(A) (15-25% )和斷面 收縮率⑵(55-60% )有較大(約20% )的提高，-20°C沖擊值(Akv) (35-65J)提高了 2倍 以上?？傮w上，本發(fā)明在不增加冶煉成本的基礎(chǔ)上解決了現(xiàn)有馬氏體不銹鋼的低溫沖擊 韌性偏低及易發(fā)生應(yīng)力裂紋和低溫脆斷的問(wèn)題，本發(fā)明的馬氏體不銹鋼可用作船用鋼，其 能提高船用設(shè)備的整體穩(wěn)定性，進(jìn)一步滿足海洋運(yùn)輸工業(yè)發(fā)展的要求。本發(fā)明的馬氏體不 銹鋼尤其適合用于制造船用液壓缸軸。


圖1是X17CrNi 16-2鋼的組織金相圖；圖2是實(shí)施例3的馬氏體不銹鋼的組織金相圖。本發(fā)明將在下面通過(guò)優(yōu)選的具體實(shí)施方式
進(jìn)行說(shuō)明，應(yīng)當(dāng)注意的是，這些具體實(shí) 施方式僅僅是示范性的，不對(duì)本發(fā)明的范圍進(jìn)行限制。
具體實(shí)施例方式實(shí)施例化學(xué)成分見(jiàn)表1，制備工藝參數(shù)見(jiàn)表2，力學(xué)性能見(jiàn)表3，其制備過(guò)程如下。 實(shí)施例和X17CrNil6-2的化學(xué)成分以及力學(xué)性能的對(duì)比見(jiàn)表4。第一步冶煉40噸EAF電弧爐初煉，底攪拌模式采用氮?dú)猓姞t還原劑使用碳化硅、硅球；初煉 結(jié)束后轉(zhuǎn)40噸A0D/LF爐精煉，出鋼前拉清還原渣，1680°C時(shí)加入合金，吹氧脫碳至0. 30% 時(shí)，加入石灰800kg，吹氧脫碳至0. 10%時(shí)，再加入石灰800kg。終點(diǎn)碳控制< 0.03%，吊 包溫度1540-1550°C ；模鑄2. 3噸鋼錠澆畢120分鐘后起吊；鋼錠脫模后30分鐘進(jìn)行熱裝 720°C保溫退火，退火時(shí)間16小時(shí)。第二步鍛造鋼錠冷送至4000噸快鍛開(kāi)坯為280八角鍛造自用坯，回爐加熱至1050°C保溫1. 5 小時(shí)后送至1300噸徑鍛成品(^110讓鍛棒，終鍛9001熱裝退火，6901兩段退火，保溫48 小時(shí)后隨爐緩冷至200°C出爐。第三步成品調(diào)質(zhì)成品鍛棒整體調(diào)質(zhì)處理，淬火工藝為550°C進(jìn)爐，以每小時(shí)不大于50°C的升溫速度加熱至950°C保溫2. 5小時(shí)后出爐空冷淬火；空冷至200°C時(shí)進(jìn)爐回火，回火工藝為 700°C保溫4小時(shí)后緩冷至200°C然后再次進(jìn)爐加熱至650°C保溫4小時(shí)后隨爐冷卻至 250 °C出爐。機(jī)械性能測(cè)試方法布氏硬度(HBW)測(cè)試方法為GB/T 231. 1金屬布氏硬度試驗(yàn)第1部分試驗(yàn)方法； 室溫拉伸(Rm，RpO. 2，Α, Ζ)測(cè)試方法為GB/T 228金屬材料室溫拉伸試驗(yàn)方法；沖擊韌性 (Akv)測(cè)試方法為GB/T 229金屬夏比缺口沖擊試驗(yàn)方法。比較圖1和圖2的可知，本發(fā)明馬氏體不銹鋼的基體組織比X17CrNil6_2不銹鋼 更加細(xì)致和均勻。通過(guò)表4的對(duì)比可知，本發(fā)明的馬氏體不銹鋼在不降低強(qiáng)度指標(biāo)的同時(shí) 較大的提高了塑性指標(biāo)，其低溫沖擊性能明顯高于X17CrM16-2，能夠滿足船用的要求，尤 其對(duì)于解決低溫下船用軸沖擊韌性低的問(wèn)題，以及提高遠(yuǎn)洋運(yùn)輸效率具十分重要的現(xiàn)實(shí)意 義。
表4實(shí)施例和X17CrNil6_2的化學(xué)成分及性權(quán)利要求
1.一種馬氏體不銹鋼，其成分質(zhì)量百分比為碳0· 10-0. 15 硅0· 20-0. 50 猛0· 50-1. 50 鎳2· 00-4· 00 %、鉻 15. 00-17. 00%、鉬0. 03-0. 30%、氮0. 020-0. 200%、稀土 0. 01-0. 10%、銅;^ 0. 25%、硫 ^ 0. 025%、磷< 0. 040%，余為Fe和不可避免雜質(zhì)。
2.如權(quán)利要求1所述的馬氏體不銹鋼，其成分質(zhì)量百分比為碳0· 10-0. 15 硅0· 30-0. 50 猛0· 60-1. 00 鎳2· 40-4. 00 %、鉻 15. 30-17. 00%、鉬0. 04-0. 20%、氮0. 024-0. 160%、稀土 0. 01-0. 10%、銅彡 0. 25%、硫 ^ 0. 025%、磷< 0. 040%，余為Fe和不可避免雜質(zhì)。
3.如權(quán)利要求1或2所述的馬氏體不銹鋼，其中Creq = 16. 00-17. 73%, Nieq = 6. 35-11. 92%，并且 Cr eq/Ni eq 為1. 30-2. 20 ；所述 Cr eq = Cr+2Si+l. 5Mo+5V+5. 5A1+1. 5Τ +1. 75Nb+0. 75W ；所述 Ni eq = Ni+0. 5Mn+30C+25N+Co+0. 3Cu。
4.如權(quán)利要求1-3任何一項(xiàng)所述的馬氏體不銹鋼，其中所述稀土是鑭系稀土元素鑭。
5.如權(quán)利要求1-4任何一項(xiàng)所述的馬氏體不銹鋼，其屈服強(qiáng)度RpO.2為600-750MPa， 抗拉強(qiáng)度Rm為800-950MPa，延伸率A為15-25%，斷面收縮率Z為55-60%，-20°C沖擊Akv 為 35-65J。
6.如權(quán)利要求1-5任何一項(xiàng)所述的馬氏體不銹鋼的制備方法，包括(1)熔煉、精煉、采用模鑄工藝生產(chǎn)鋼錠和退火，所述退火包括720士 10°C保溫，然后以不超過(guò)50°C /小時(shí)的速度冷卻到150°C -250°C 后空冷；(2)熱鍛、第一次退火和第二次退火，所述熱鍛的保溫溫度為1150士 10°C，開(kāi)鍛溫度不低于1050°C，終鍛溫度不低于900°C，所述第一次退火包括690 士 10°C保溫，然后以不超過(guò)50°C /小時(shí)的速度冷卻到 1500C 士50°C后空冷，所述第二次退火包括690 士 10°C保溫，然后以不超過(guò)20°C /小時(shí)的速度冷卻到 150士50°C后空冷；(3)調(diào)質(zhì)熱處理，包括淬火、第一次回火、第二次回火，其中淬火包括950 1050°C保溫，空冷至200°C 士50°C，其中第一次回火包括700 士 10°C保溫，然后以不超過(guò)30°C /小時(shí)的速度緩冷至 200 0C 士 50°C，其中第二次回火包括690士 10°C保溫，空冷至室溫。
7.如權(quán)利要求6所述的方法，其中步驟(1)中退火在鋼錠脫模后30分鐘內(nèi)進(jìn)行。
8.如權(quán)利要求6或7所述的方法，其中步驟(1)中退火的保溫時(shí)間>16小時(shí)。
9.如權(quán)利要求6-8任何一項(xiàng)所述的方法，其中步驟(1)中的鋼錠是2.3噸錠型或3. 7 噸錠型，所述2. 3噸錠型的退火保溫時(shí)間為16-18小時(shí)，所述3. 7噸錠型的退火保溫時(shí)間為 18-20小時(shí)。
10.如權(quán)利要求6-9任何一項(xiàng)所述的方法，其中步驟(2)中第一次退火在終鍛后30分 鐘內(nèi)進(jìn)行。
11.如權(quán)利要求6-10任何一項(xiàng)所述的方法，其中步驟(2)中熱鍛的保溫時(shí)間不低于4小時(shí)。
12.如權(quán)利要求6-11任何一項(xiàng)所述的方法，其中步驟(2)中第一和第二次退火的保溫 時(shí)間為24小時(shí)以上。
13.如權(quán)利要求6-12任何一項(xiàng)所述的方法，其中步驟(2)中第一次退火的空冷時(shí)間為 2-4小時(shí)。
14.如權(quán)利要求6-13任何一項(xiàng)所述的方法，其中步驟⑵中獲得鍛棒，其規(guī)格為 Φ 100mm-400mm ；對(duì)于Φ 100mm-150mm的鍛棒，步驟(3)中的淬火保溫時(shí)間為2_2. 5h，第一 和第二次回火的保溫時(shí)間為3-4h ；對(duì)于(M51mm-250mm的鍛棒，步驟(3)中的淬火保溫時(shí) 間為3. 5-4h，第一和第二次回火的保溫時(shí)間為5-6h ；對(duì)于(j5 251mm-400mm的鍛棒，步驟(3) 中的淬火保溫時(shí)間為4-6h，第一和第二次回火的保溫時(shí)間為6-8h。
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)了一種馬氏體不銹鋼，其成分質(zhì)量百分比為碳0.10-0.15％、硅0.20-0.50％、錳0.50-1.50％、鎳2.00-4.00％、鉻15.00-17.00％、鉬0.03-0.30％、氮0.020-0.200％、稀土0.01-0.10％、銅≤0.25％、硫≤0.025％、磷≤0.040％，余為Fe和不可避免雜質(zhì)。本發(fā)明的馬氏體不銹鋼具有高強(qiáng)塑性、高低溫沖擊韌性和耐腐蝕性，可用于制造船的液壓缸軸。本發(fā)明還公開(kāi)了所述馬氏體不銹鋼的一種制造方法。
文檔編號(hào)C21D1/18GK102102163SQ20091020144
公開(kāi)日2011年6月22日 申請(qǐng)日期2009年12月18日 優(yōu)先權(quán)日2009年12月18日
發(fā)明者王凱 申請(qǐng)人:寶山鋼鐵股份有限公司