專利名稱：高強度伸長鋼板和制備熱軋鋼板、冷軋鋼板、鋅涂覆鋼板及合金鋅涂覆鋼板的方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種可用于車輛結構構件和內板的鋼板及其制備方法，并且更具體地，涉及具有高強度和伸長率的鋼板和制備具有高強度和伸長率的熱軋鋼板、冷軋鋼板、電鍍鋅鋼板和熱鍍鋅鋼板的方法。
背景技術：
最近、為了保護環(huán)境已經限制二氧化碳的排放量，并且對改進車輛燃油效率的要求逐漸變高。此外，為了確保當車輛彼此碰撞時乘客的安全，也要求提高以車輛車體碰撞特性為主的安全性。因此、作為實現(xiàn)車輛車體的輕量化和安全性的方案要求提高高強度鋼板的加工性。隨著所使用鋼板的屈服強度和拉伸強度增加，車輛車體的輕量化效果增加，因此在汽車工業(yè)中對采用高強度鋼板的努力持續(xù)進行著。近來，已經開發(fā)出具有980MPa以上的拉伸強度的先進高強度鋼(AHSS，Advanced High Strength Steel)。然而，當鋼板強度超過980MPa時，存在的缺點是鋼板的伸長率相對降低。雖然利用殘余奧氏體的TRIP鋼的開發(fā)已經進行以便克服該缺點，但是仍然存在強度和伸長率不夠平衡的缺點，因為拉伸強度和伸長率乘積不超過25，OOOMPa%。基于英國專利9918240，在美國專利6，884，306B1、日本特許專利第3751250號等中描述了一種制備具有高硬度、高強度和高延性的鋼板的方法，其通過將高碳高合金鋼在低溫下進行恒溫相變以獲得精細貝氏體結構。在上述發(fā)明中，提出一種制備具有至少50%貝氏體結構或至少65%貝氏體結構和殘余奧氏體作為剩余結構的鋼板的方法，所述鋼板是通過將具有規(guī)定組成的鋼經過勻化處理后進行空氣冷卻，接著再進行加熱并對其恒溫相變而獲得。由此，提出一種制備具有 Hv409以上超高強度鋼的方法。然而，存在的缺點是所述方法的相變時間太長以至于所述方法不可用于熱軋或退火過程。此外，雖然在韓國專利2007-0126202中提出了一種通過將規(guī)定組成的鋼材料經過奧氏體相變處理接著在Bs溫度和Bs-IOiTC之間的溫度下進行恒溫相變而獲得具有 IOOOMPa以上的拉伸強度和10%以上的伸長率的鋼的方法，但存在的缺點是，因為需添加昂貴的合金元素例如Cr、Ni、Mo，因此制造成本較高，并且所述方法限于熱軋鋼板。雖然Sandvik 等人在 Metals Technology (p213_220，1981)中提出通過使用其中添加 0. 65-0. 99 重量 ％ C, 2-2. 78 重量 ％ Si、0. 5 重量 ％ Μη、0· 02-0. 79 重量 ％ Cr 和 0-0. 03 重量％ Ti的鋼經過奧氏體熱處理接著在290°C至380°C范圍內進行熱處理而獲得超高強度鋼，但存在的缺點是鋼中Si的含量過高使其軋制性過差以至于很難將所述方法應用于熱軋和冷軋并且所述方法僅限于熱軋鋼板
發(fā)明內容
技術問題本發(fā)明為解決上述問題，一方面通過控制鋼的組分體系和貝氏體和殘余奧氏體的板條(lath)寬度提供具有高強度和伸長率的鋼板。本發(fā)明的另一方面提供一種制備具有高強度和伸長率的熱軋鋼板、冷軋鋼板、電鍍鋅鋼板和熱鍍鋅鋼板的方法。技術方案根據(jù)本發(fā)明的一個實例，提供一種鋼板，包括0. 5-1. Owt %的C、0. 01-2. Owt %的 MnU. 0-2. Owt % ^ Si、0. 01-2. 0wt%&Al、0. 012wt% 以下的 S、剩余百分比的 Fe，和其他不可避免的雜質，其中鋼板的微結構由貝氏體和殘余奧氏體組成，貝氏體的平均板條寬度為 0. 3 μ m以下，殘余奧氏體的平均板條寬度為0. 3 μ m以下。鋼板可具有的屈服強度為700MPa 以上，拉伸強度為980MPa以上，且伸長率為20%以上。此外，鋼板可另外包括0. 5wt %以下的Mo和1.0wt%以下的Cr中的一種或兩種。此外，鋼板可另外包括0. 005wt%以下的B和 0. 06wt% 以下的 Ti。根據(jù)本發(fā)明的另一實例，提供一種制備具有高強度和伸長率的熱軋鋼板的方法，所述方法包括將包括 0. 5-1. Owt % 的 C、0. 01-2. Owt % 的 Mn、l. 0-2. Owt % 的 Si、 0. 01-2. 0wt%&Al、0. 012wt%以下的S、剩余百分比的Fe和其他不可避免的雜質的鋼錠經過熱軋以在Ar3相變點以上的溫度下完成熱軋，并將鋼錠在Ms (馬氏體相變開始時的溫度) 至450°C范圍內卷取。根據(jù)本發(fā)明的另一實例，提供一種制備冷軋鋼板的方法，所述方法包括熱軋步驟，將包括 0. 5-1. Owt %的 C、0. 01-2. Owt %的 Mn、l. 0-2. Owt %的 Si、0. 01-1. Owt %的 Al、 0. 012wt %以下的S、剩余百分比的Fe和其他不可避免的雜質的鋼經過熱軋以在Ar3相變點以上溫度下完成熱軋；卷取步驟，將熱軋鋼板在650°C以下溫度下卷??；將熱軋鋼板冷軋后在Ac3以上的溫度下退火，接著進行冷卻的步驟；和時效處理步驟，將冷軋鋼板在Ms(馬氏體相變開始時的溫度)至450°C范圍內進行過時效處理。根據(jù)本發(fā)明的另一實例，提供一種制備具有高強度和伸長率的電鍍鋅鋼板的方法，所述方法包括熱軋步驟，將包括0. 5-1. 0wt%&C、0. 01-2. 0wt%&Mn、l. 0-2. Owt % ^ Si、0. 01-1. Owt % ^ Α1、0· 012wt%以下的S、剩余百分比的Fe和其他不可避免的雜質的鋼錠經過熱軋以在Ar3相變點以上的溫度下完成熱軋；卷取步驟，將熱軋鋼板在650°C以下溫度下卷?。粚彳堜摪謇滠?，將鋼板在Ac3以上的溫度下退火，接著進行冷卻的步驟；時效處理步驟，將冷軋鋼板在Ms (馬氏體相變開始時的溫度)至450°C范圍內進行過時效處理； 和將經時效處理的冷軋鋼板經過鍍鋅浴以在其上形成電鍍鋅層的步驟。根據(jù)本發(fā)明的另一實例，提供一種制備具有高強度和伸長率的熱鍍鋅鋼板的方法，所述方法包括熱軋步驟，將包括0. 5-1. 0wt%&C、0. 01-2. 0wt%&Mn、l. 0-2. Owt % ^ Si、0. 01-1. Owt % ^ Α1、0· 012wt%以下的S、剩余百分比的Fe和其他不可避免的雜質的鋼錠經過熱軋以在Ar3相變點以上的溫度下完成熱軋；卷取步驟，將熱軋鋼板在650°C以下的溫度下卷??；將熱軋鋼板冷軋，將鋼板在Ac3以上的溫度下退火，接著進行冷卻的步驟；時效處理步驟，將冷軋鋼板在Ms (馬氏體相變開始時的溫度)至450°C范圍內進行過時效處理；將經時效處理的冷軋鋼板經過鍍鋅浴以在其上形成電鍍鋅層的步驟；和將其上形成電鍍鋅層的電鍍鋅鋼板經過合金化熱處理以制備熱鍍鋅鋼板的步驟。有益效果
本發(fā)明提供一種鋼板、熱軋鋼板、冷軋鋼板、電鍍鋅鋼板和熱鍍鋅鋼板，其具有的屈服強度為700MPa以上，拉伸強度為980MPa以上，伸長率為20%以上，所述鋼板可促進車輛鋼板的輕量化并提高碰撞穩(wěn)定性。


圖1是本發(fā)明的發(fā)明實施例13的一組微結構照片，并且圖1(b)是圖1(a)的放大照片；圖2是對比實施例18的一組微結構照片，并且圖2(b)是圖2(a)的放大照片。
具體實施例方式
在下文中，將描述本發(fā)明的組分體系。C 0. 5-1. 0wt%當C含量低于0.5襯％時，可確保某一水平的強度。然而，穩(wěn)定的殘余奧氏體的穩(wěn)定性太差以至于很難確保20%以上的伸長率。相反，當C含量高于1.0wt%時，貝氏體的相變速度急劇減小并且其物理特性隨珠光體更易產生反而劣化。因此，C含量可限制于 0. 5-1. 范圍。Mn 0. 01-2. Owt%添加Mn以防止因FeS的形成產生的熱脆性，其中S和Fe——在鋼制備過程中不可避免地包含在其中——結合。當Mn含量低于0.01wt%時，含量過低產生熱脆性。相反，當 Mn含量超過2. 0襯％時，貝氏體的相變速度變得過慢以至于抑制退火過程中的生產量。因此，優(yōu)選Mn含量限制于0. 01-2. Owt %的范圍。Si 1. 0-2. Owt %因為Si促進鐵素體的相變并增加在未相變的奧氏體中的碳含量，從而增加殘余奧氏體在最終產物中的分數(shù)，因此它是一種應積極加入鋼中的元素。為了在本發(fā)明中含殘余奧氏體的相變鋼的生產，Si是必須添加的。當Si含量低于1. 0wt%時，殘余奧氏體的穩(wěn)定作用可能不明顯。相反，當Si含量高于2. 0襯％時，軋制性劣化，如在熱軋和冷軋期間產生裂紋。因此，優(yōu)選Si含量限于1. 0-2. 0襯％的范圍。Al 0. 01-2. 0wt%添加Al是為了兩個目的。一是去除鋼中存在的氧氣防止固化時非金屬夾雜物的形成，并且另一個目的是促進C向奧氏體中的擴散從而在本發(fā)明中穩(wěn)定殘余奧氏體。當Al含量低于0. Olwt %時，無法實現(xiàn)其添加的目的。當含量高于2. Owt %時， 產生制鋼原始單元(steel making original unit)上升問題。因此，Al含量可限于 0. 01-2. 范圍。然而，在本發(fā)明中冷軋后實施退火的冷軋鋼板、電鍍鋅鋼板和熱鍍鋅鋼板的情況下，當Al含量過多時，隨著Ac3溫度變高，在Ac3以上的溫度下進行熱處理變得相當困難。 因此，優(yōu)選冷軋鋼板、電鍍鋅鋼板和熱鍍鋅鋼板的上限限于1. 0wt%。S:0.012wt% 以下必須維持S的量在低水平，因為由S形成FeS而引起熱脆性問題，因而S水平限于 0. 012wt%以下。下限不定義，因為由于相同的原因S的量越低越有利。
Mo和Cr為根據(jù)需要任選添加的組分。添加Mo用以抑制珠光體相的產生。當Mo含量高于0.5襯％時，由于昂貴的Mo而使制造成本急劇增加。因此，優(yōu)選Mo的含量限于0.5wt%以下的范圍。Cr l.Owt % 以下添加Cr用以抑制鐵素體的產生并促進貝氏體的相變。當Cr含量高于1. Owt %時， 固化的C的量可能通過促進Cr碳化物的形成而減少。因此，優(yōu)選Cr的含量限于1. Owt %的范圍。B和Ti根據(jù)需要可選擇性地添加，可同時添加Ti以防止N和B——作為雜質存在——結合以使B效應最大化。B:0.005wt% 以下另外為抑制鐵素體的產生而添加B。當B含量高于0. 005wt%時，F(xiàn)e23(C, B) 6化合物生成被促進，反而促進鐵素體的產生。因此，優(yōu)選B含量限于0. 005wt%以下的范圍。Ti:0.06wt% 以下當Ti含量高于0. 06wt %時，存在即使N (雜質，通常以0. 0Iwt %以下的濃度存在) 被充分移除也殘留大量額外的Ti并與C結合的問題。因此，優(yōu)選Ti含量限于0. 06wt%以下的范圍。在下文中，將描述本發(fā)明鋼板的微結構、屈服強度、拉伸強度和伸長率。所述微結構由貝氏體和殘余奧氏體構成，并且所述貝氏體為不存在等軸多邊形鐵素體的結構，優(yōu)選為不存在碳化物的貝氏體。一般而言，TRIP鋼的微結構必須包含殘余奧氏體，并且TRIP鋼指如下的鋼，其中通過包含理論上超過0%分數(shù)的殘余奧氏體使殘余奧氏體在增強鋼的延性中起著重要作用。因此，作為本發(fā)明的實施例，優(yōu)選在TRIP鋼的微結構中殘余奧氏體的分數(shù)可超過0% 并且貝氏體可組成剩余的百分數(shù)。然而，更優(yōu)選在本發(fā)明微結構中殘余奧氏體的分數(shù)可在 10-40%范圍內，并且貝氏體可組成剩余的百分數(shù)。當殘余奧氏體的分數(shù)低于10%時，其在類似于一般已知的TRIP鋼的含量的水平。當分數(shù)高于40%以上時，殘余奧氏體的穩(wěn)定性劣化。此外，貝氏體和殘余奧氏體的平均板條寬度分別限于0. 3 μ m以下。當平均板條寬度超過0. 3 μ m時，結構不足夠精細以至于不能確保強度。因此，優(yōu)選貝氏體和殘余奧氏體的平均板條寬度限于0. 3 μ m以下的范圍。此外，鋼板的屈服強度、拉伸強度和伸長率分別為700MPa以上、980MPa以上和 20%以上。當屈服強度低于700MPa時，鋼板不適合用作車輛的結構元件，并且當鋼板的拉伸強度為980MPa以上時其稱作超高強度鋼板。此外，伸長率應該為20%以上以達到某一水平，從而可有提高加工性能的效果。所述鋼板是熱軋鋼板、冷軋鋼板、電鍍鋅鋼板和熱鍍鋅鋼板中的一種。在下文中，將描述一種制備本發(fā)明的熱軋鋼板、冷軋鋼板、電鍍鋅鋼板和熱鍍鋅鋼板的方法。根據(jù)符合本發(fā)明的熱軋鋼板的制備方法，將鋼錠通過常規(guī)方法再加熱以實施熱軋。
在熱軋鋼板的情況下，熱軋是在Ar3以上的溫度下完成，并且卷取是在Ms (馬氏體相變開始時的溫度)至450°C范圍內進行。將熱軋完成溫度限于Ar3相變點以上以防止鋼板在兩個相區(qū)域中軋制。當熱軋是在低于Ar3相變點進行時，鋼板是在兩個相區(qū)域中軋制，并因此可引起不均勻的顆粒結構。 因此，優(yōu)選熱軋的完成溫度限于Ar3相變點以上。此外，當卷取溫度低于Ms時，由于開始向馬氏體相變，因而很難獲取貝氏體和殘余奧氏體的結構。相反，當卷取是在超過450°C的溫度下進行時，可發(fā)生珠光體相變。因此， 優(yōu)選卷取溫度限于Ms至450°C的范圍。在冷軋鋼板的情況下，包括0. 5-1. Owt % ^ C、0. 01-2. 0wt%&Mn、l. 0-2. Owt % ^ Si、0. 01-1. Owt% ^ Α1、0· 012wt%以下的S、剩余百分比的Fe和其他不可避免的雜質的鋼經過熱軋以在Ar3相變點以上的溫度下完成熱軋，在650°C以下經過卷取，在Ac3以上溫度下冷軋并退火然后冷卻，并在Ms (馬氏體相變開始時的溫度)至450°C范圍內過時效處理。熱軋的完成溫度限于Ar3相變點以上以防止鋼板在兩個相區(qū)域中軋制。當熱軋是在低于Ar3相變點的溫度下進行時，鋼板是在兩個相區(qū)域中軋制，并因此可造成不均勻的顆粒結構。因此，優(yōu)選熱軋的完成溫度限于Ar3相變點以上。當卷取溫度高于650°C時，可嚴重造成表面滲碳。然而，不限制卷取溫度的下限，因為通過在冷軋后退火而產生新結構并因此在冷軋之前的微結構不會極大地影響最終結構。當過時效處理是在低于Ms時進行時，由于馬氏體開始相變，很難獲取貝氏體和殘余奧氏體的結構。相反，當卷取是在超過450°C的溫度下進行時，可發(fā)生珠光體相變。因此， 優(yōu)選時效處理溫度限于Ms至450°C的范圍。此外，冷軋鋼板可經過鍍鋅浴以制備電鍍鋅鋼板，并且所述電鍍鋅鋼板經過合金化熱處理以制備熱鍍鋅鋼板。 在下文中，將通過實施例更加詳細描述本發(fā)明。實施例制備具有如下表1中示出的組分體系的厚度為90mm且寬度為175mm的鋼坯，將所述鋼坯在120(TC再加熱1小時，并隨后熱軋使其具有3mm的熱軋厚度。一些鋼坯用作熱軋鋼板的樣本，并且其他鋼坯——作為冷軋鋼板的樣本——經過冷軋接著經過退火熱處理。用于熱軋鋼板的樣本的熱軋完成溫度設定在Ar3相變點以上，并且所述樣本在冷卻后置于預熱至400°C的爐中，維持1小時，并經過爐冷卻實施熱軋卷取。相反，用于冷軋鋼板的樣本——如下表3中示出——置于預熱至600°C的爐中維持1小時，并經過爐冷卻實施熱軋卷取，并且熱軋板再次經過60%冷軋以實現(xiàn)1. 2mm的厚度，在840-900°C下退火，接著經過400°C下實施的貝氏體相變。表 權利要求
1.一種具有高強度和伸長率的鋼板，包含0. 5-1. Owt %的C、0. 01-2. Owt %的Mn、 1. 0-2. Owt%^ Si、0. 01-2. Owt%^ A1、0. 012wt%以下的S、剩余百分比的Fe，和其他不可避免的雜質，其中所述鋼板的微結構由貝氏體和殘余奧氏體構成，貝氏體的平均板條寬度為0. 3 μ m 以下，殘余奧氏體的平均板條寬度為0. 3μπι以下。
2.權利要求1的鋼板，其中所述鋼板還包含A組和B組的至少一種；A組選自0. 5wt%以下的Mo和1.0wt%以下的Cr中的一種或兩種，和B組選自0. 005wt%以下的B和0. 06wt%以下的Ti中的一種或兩種。
3.權利要求1或2的鋼板，其中所述鋼板具有的屈服強度為700MPa以上，拉伸強度為 980MPa以上，且伸長率為20%以上。
4.權利要求1或2的鋼板，其中所述鋼板是熱軋鋼板、冷軋鋼板、電鍍鋅鋼板和熱鍍鋅鋼板中的一種。
5.權利要求3的鋼板，其中所述鋼板是熱軋鋼板、冷軋鋼板、電鍍鋅鋼板和熱鍍鋅鋼板中的一種。
6.權利要求1或2的鋼板，其中所述鋼板是冷軋鋼板、電鍍鋅鋼板和熱鍍鋅鋼板中的一種，并且所述鋼板的鋁含量為0. 01-1. 0wt%。
7.權利要求3的鋼板，其中所述鋼板是冷軋鋼板、電鍍鋅鋼板和熱鍍鋅鋼板中的一種， 并且所述鋼板的鋁含量為0. 01-1. 0wt%。
8.一種制備具有高強度和伸長率的熱軋鋼板的方法，所述方法包含將包括 0. 5-1. Owt%的 C、0. 01-2. 0wt%&Mn、l. 0-2. Owt%的 Si、0. 01-2.Al、0. 012wt %以下的S、剩余百分比的Fe和其他不可避免的雜質的鋼錠經過熱軋以在Ar3相變點以上的溫度下完成熱軋，并將該鋼錠在Ms (馬氏體相變開始時的溫度)至450°C范圍內卷取。
9.權利要求8的方法，其中所述熱軋鋼板還包含A組和B組的至少一種；A組選自0. 5wt%以下的Mo和1. Owt %以下的Cr中的一種或兩種，和B組選自0. 005wt%以下的B和0. 06wt%以下的Ti中的一種或兩種。
10.一種制備具有高強度和伸長率的冷軋鋼板的方法，所述方法包含熱軋步驟，將包括 0. 5-1. Owt % 的 C、0. 01-2. Owt % 的 Mn、l. 0-2. Owt % 的 Si、 0. 01-1. 0wt%&Al、0. 012wt%以下的S、剩余百分比的Fe和其他不可避免的雜質的鋼錠經過熱軋以在Ar3相變點以上的溫度下完成熱軋；卷取步驟，將熱軋鋼板在650°C以下的溫度下卷取；將所述熱軋鋼板冷軋，將鋼板在Ac3以上的溫度下退火，接著進行冷卻的步驟；時效處理步驟，將所述冷軋鋼板在Ms (馬氏體相變開始時的溫度)至450°C范圍內進行過時效處理。
11.權利要求10的方法，其中所述冷軋鋼板還包含A組和B組的至少一種；A組選自0. 5wt%以下的Mo和1.0wt%以下的Cr中的一種或兩種，和B組選自0. 005wt%以下的B和0. 06wt%以下的Ti中的一種或兩種。
12.—種制備具有高強度和伸長率的電鍍鋅鋼板的方法，所述方法包含熱軋步驟，將包括 0. 5-1. Owt % 的 C、0. 01-2. Owt % 的 Mn、l. 0-2. Owt % 的 Si、.0. 01-1. 0wt%&Al、0. 012wt%以下的S、剩余百分比的Fe和其他不可避免的雜質的鋼錠經過熱軋以在Ar3相變點以上的溫度下完成熱軋；卷取步驟，將熱軋鋼板在650°C以下的溫度下卷取；將所述熱軋鋼板冷軋，將鋼板在Ac3以上的溫度下退火，接著進行冷卻的步驟； 時效處理步驟，將所述冷軋鋼板在Ms (馬氏體相變開始時的溫度)至450°C范圍內進行過時效處理；和將經時效處理的所述冷軋鋼板經過鍍鋅浴以在其上形成電鍍鋅層的步驟。
13.權利要求12的方法，其中所述電鍍鋅鋼板還包含A組和B組的至少一種； A組選自0. 5wt%以下的Mo和1.0wt%以下的Cr中的一種或兩種，和B組選自0. 005wt%以下的B和0. 06wt%以下的Ti中的一種或兩種。
14.一種制備具有高強度和伸長率的熱鍍鋅鋼板的方法，所述方法包含熱軋步驟，將包括 0. 5-1. Owt % 的 C、0. 01-2. Owt % 的 Mn、l. 0-2. Owt % 的 Si、 0. 01-1. 0wt%&Al、0. 012wt%以下的S、剩余百分比的Fe和其他不可避免的雜質的鋼錠經過熱軋以在Ar3相變點以上的溫度下完成熱軋；卷取步驟，將熱軋鋼板在650°C以下的溫度下卷?。粚⑺鰺彳堜摪謇滠?，將鋼板在Ac3以上的溫度下退火，接著進行冷卻的步驟； 時效處理步驟，將所述冷軋鋼板在Ms (馬氏體相變開始時的溫度)至450°C范圍內進行過時效處理；將經時效處理的所述冷軋鋼板經過鍍鋅浴以在其上形成電鍍鋅層的步驟；和將其上形成電鍍鋅層的電鍍鋅鋼板經過合金化熱處理以制備熱鍍鋅鋼板的步驟。
15.權利要求14的方法，其中所述熱鍍鋅鋼板還包含A組和B組的至少一種； A組選自0. 5wt%以下的Mo和1.0wt%以下的Cr中的一種或兩種，和B組選自0. 005wt%以下的B和0. 06wt%以下的Ti中的一種或兩種。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種可用作車輛結構構件的鋼板及其制備方法。本發(fā)明提供一種具有高強度和伸長率的鋼板和制備熱軋鋼板、冷軋鋼板、鍍鋅鋼板和合金鍍鋅鋼板的方法。所述鋼板包含0.5-1.0wt％的C、0.01-2.0wt％的Mn、1.0-2.0wt％的Si、0.01-2.0wt％的Al、低于0.012wt％的S、剩余百分比的Fe和其他不可避免的雜質。所述鋼板的內部結構由貝氏體和殘余奧氏體構成。所述鋼板具有的貝氏體的平均板條寬度為低于0.3μm，屈服強度為高于700MPa，拉伸強度為高于980MPa，伸長率為超過20％。本發(fā)明通過提供具有高于700MPa的屈服強度、高于980MPa的拉伸強度、超過20％的伸長率的鋼板、熱軋鋼板、冷軋鋼板、鍍鋅鋼板和合金鍍鋅鋼板，有利于車輛鋼板的輕量化和碰撞安全性的提高。
文檔編號C22C38/00GK102325916SQ200980157262
公開日2012年1月18日 申請日期2009年4月22日 優(yōu)先權日2008年12月24日
發(fā)明者姜大榮, 崔乙镕, 李圭榮, 陳光根 申請人:Posco公司