專利名稱：連續(xù)鑄造裝置及使用該裝置制造的鑄造棒及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種連續(xù)鑄造例如用于車輛用零件、發(fā)動機用零件、飛機部件用零件、 或者機械加工用或塑性加工用的金屬制的鑄造棒(鑄錠)的連續(xù)鑄造裝置以及使用該連續(xù)鑄造裝置制造的鑄造棒及其制造方法。
背景技術(shù)：
目前，在DC鑄造中，將鎂合金的熔液從保持爐經(jīng)由中間罐(timdish)供應(yīng)給鑄模， 熔液經(jīng)過基于鑄模的一次冷卻、基于直接水冷的二次冷卻而鑄造凝固，在鑄模的延長方向被拉拔而形成為鑄造棒。鎂合金的熔液的氧化性強，而且鎂合金的氧化物的比重比熔液的比重大，因此會沉到坩堝的底部。因此，將氧化物從坩堝分離并除去的作業(yè)并不容易。進而，熔液在表面形成有氧化膜，因此由于該熔液流動時的亂流，在鑄造品的內(nèi)部卷入氧化膜的可能性高。因此，鎂合金實際上難以制造不存在基于雜質(zhì)的金屬系夾雜物(污泥)或基于氧化膜、氧化物的非金屬系夾雜物(以下，稱為“夾雜物”)的高品質(zhì)的鑄造棒。因此，目前為了制造高品質(zhì)的鑄造棒，要設(shè)置過濾器，不使夾雜物從中間罐流出向鑄模一側(cè)，從而實現(xiàn)品質(zhì)的提高。另外，作為防止在中間罐或鑄模內(nèi)的熔液的表面生成的氧化膜混入熔液的內(nèi)部的手段，公知有一種在用惰性氣體構(gòu)成的環(huán)境氣體覆蓋隔絕熔液的表面的方法(例如參考專利文獻1、2)?，F(xiàn)有技術(shù)文獻專利文獻1 JP特開2004-9110號公報(圖1)專利文獻2 JP特開2005-34897號公報(圖1)但是，在專利文獻1、2記載的現(xiàn)有的連續(xù)鑄造裝置中，即使能夠抑制鑄模內(nèi)的氧化膜的生成，也存在著保持爐內(nèi)的熔液中含有的夾雜物、進而熔液流動到中間罐時生成的氧化膜在DC鑄造時混入鑄造棒內(nèi)的問題。另外，在現(xiàn)有的連續(xù)鑄造裝置中，雖然考慮設(shè)置用于除去熔液中的夾雜物的粗眼的過濾器，但難以防止微小夾雜物的混入。此外，為了防止該微小夾雜物的混入，需要使過濾器的通液路徑微小化。但是，在使過濾器的網(wǎng)眼的開孔度微小化的情況下，伴隨著微小化，熔液通過過濾器時的通液阻力 (流動阻力)增大。因此，在現(xiàn)有的鑄造方式中，難以使過濾器的開孔度微小化，難以得到高品質(zhì)的鑄造棒。

發(fā)明內(nèi)容
因此，本發(fā)明是鑒于所述問題點而提出的，要解決的問題是提供一種可以除去熔液中的有害夾雜物而得到高品質(zhì)的鑄造棒的連續(xù)鑄造裝置以及使用該裝置制造的鑄造棒及其制造方法。
為了解決所述問題，技術(shù)方案1所述的連續(xù)鑄造裝置具備保持爐、中間罐以及給液管，在所述保持爐中貯存熔液，所述中間罐供給在所述保持爐中貯存的熔液，所述給液管的一端部側(cè)安裝在所述保持爐上，另一端部側(cè)安裝在所述中間罐上，且將所述保持爐內(nèi)的所述熔液供給所述中間罐，所述連續(xù)鑄造裝置用來從所述熔液鑄造鑄錠，其特征在于，所述保持爐、所述中間罐和所述給液管形成供所述熔液流動的熔液路徑，在所述熔液路徑中具有過濾所述熔液的過濾器，在所述保持爐設(shè)有對所述保持爐內(nèi)的所述熔液進行加壓的加壓機構(gòu)。根據(jù)所述結(jié)構(gòu)，通過在熔液流動的熔液路徑上設(shè)置過濾器，從而除去熔液中的夾雜物。在保持爐設(shè)置對熔液進行加壓的加壓機構(gòu)，從而熔液被加壓機構(gòu)加壓而被按壓向過濾器。因此，即使熔液通過過濾器時的通液阻力大，用加壓機構(gòu)進行加壓按壓，從而每單位時間的通液量增加，因此在過濾器以及熔液路徑順利流動。另外，熔液中的夾雜物在通過過濾器時被除去。技術(shù)方案2所述的連續(xù)鑄造裝置的特征在于，在技術(shù)方案1所述的連續(xù)鑄造裝置中，所述過濾器由該過濾器的網(wǎng)眼的開孔度是2 70X 10_2mm2的金屬網(wǎng)構(gòu)成。在此，所謂開孔度是指在設(shè)過濾器的網(wǎng)眼的縱向的長度a(mm)和橫向的長度 b(mm)時的開孔度A(mm2)，其中A = aXb。根據(jù)所述結(jié)構(gòu)，過濾器的網(wǎng)眼的開孔度為2 70X10_2mm2，很微小，熔液中含有的大的夾雜物到小的夾雜物都能除去。技術(shù)方案3所述的連續(xù)鑄造裝置的特征在于，在技術(shù)方案1或2所述的連續(xù)鑄造裝置中，所述加壓機構(gòu)的加壓是1 lOOkPa。根據(jù)所述結(jié)構(gòu)，加壓機構(gòu)的加壓是1 IOOkPa,從而可以以適當(dāng)?shù)陌磯毫Π磯喝垡赫w，因此熔液的流動相應(yīng)地進一步加快加壓的部分。技術(shù)方案4、5所述的連續(xù)鑄造裝置的特征在于，在技術(shù)方案1 3中任一項所述的連續(xù)鑄造裝置中，所述過濾器層疊為兩層以上。根據(jù)所述結(jié)構(gòu)，過濾器層疊為兩層以上，從而可以通過兩階段以上除去熔液中含有的夾雜物。技術(shù)方案6、7、8、9所述的連續(xù)鑄造裝置的特征在于，在技術(shù)方案1 4中任一項所述的連續(xù)鑄造裝置中，所述加壓機構(gòu)由氣體加壓方式、機械泵方式、電磁泵方式之中的一種以上方式的裝置構(gòu)成。根據(jù)所述結(jié)構(gòu)，加壓機構(gòu)由氣體加壓方式、機械泵方式或電磁泵方式構(gòu)成，從而可以以適當(dāng)?shù)募訅毫θ垡杭訅骸＜夹g(shù)方案10所述的鑄造棒是使用技術(shù)方案1 9中任一項所述的連續(xù)鑄造裝置制造的鑄造棒，其特征在于，用由鎂或鎂合金形成的所述熔液制造所述鑄造棒。根據(jù)所述結(jié)構(gòu)，使用連續(xù)鑄造裝置制造鎂或鎂合金的鑄造棒，品質(zhì)得到提高。技術(shù)方案11所述的鑄造棒的制造方法，在從保持爐經(jīng)給液管到中間罐的熔液路徑上設(shè)置過濾器并輸送熔液，由該熔液鑄造鑄錠，其特征在于，進行由在所述保持爐設(shè)置的加壓機構(gòu)對所述熔液進行加壓的工序以及由所述過濾器過濾加壓后的所述熔液并輸送的工序。根據(jù)所述結(jié)構(gòu)，熔液被加壓機構(gòu)加壓，并通過過濾器輸送該熔液，即使過濾器的開孔度小也會透過，因此有效進行過濾凈化。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明的技術(shù)方案1所述的連續(xù)鑄造裝置，通過設(shè)置過濾器，除去熔液中的有害的夾雜物，可以得到高品質(zhì)的鑄造棒。另外，保持爐通過設(shè)置加壓機構(gòu)，用加壓機構(gòu)的加壓力加壓熔液，可以使每單位時間的通液量增加。因此，連續(xù)鑄造裝置的過濾器以及熔液路徑中流動的熔液流變順暢，過濾器除去熔液中夾雜物的效率提高，可以得到?jīng)]有夾雜物的高品質(zhì)的鑄造棒。根據(jù)本發(fā)明的技術(shù)方案2所述的連續(xù)鑄造裝置，通過使過濾器的開孔度為微小的 2 70X10_2mm2，在確保通過過濾器的網(wǎng)眼的通液量的同時，用過濾器除去熔液中含有的夾雜物，可以得到鑄錠品質(zhì)良好的鑄造棒。根據(jù)本發(fā)明的技術(shù)方案3所述的連續(xù)鑄造裝置，通過使加壓機構(gòu)的加壓是1 IOOkPa,從而可以給透過過濾器的熔液以適當(dāng)?shù)膲毫ΑＲ虼?，熔液的流動變好，可以確保希望的通液量。結(jié)果是抑制在鑄造棒上產(chǎn)生裂紋等，可以得到穩(wěn)定的高品質(zhì)的鑄造棒。根據(jù)本發(fā)明的技術(shù)方案4、5所述的連續(xù)鑄造裝置，過濾器層疊為兩層以上，從而可以通過兩階段以上除去熔液中含有的夾雜物，可以提高除去夾雜物的除去能力。結(jié)果是可以得到品質(zhì)好的鑄造棒。根據(jù)本發(fā)明的技術(shù)方案6、7、8所述的連續(xù)鑄造裝置，通過使加壓機構(gòu)由氣體加壓方式、機械泵方式或電磁泵方式構(gòu)成，從而可以以適當(dāng)?shù)募訅毫θ垡哼M行按壓。因此，熔液流動變順利，因此可以調(diào)整過濾器以及熔液路徑中流動的熔液的量，可以將希望量的熔液供應(yīng)給熔液路徑。根據(jù)本發(fā)明的技術(shù)方案9所述的鑄造棒，通過使用連續(xù)鑄造裝置制造，可以大量生產(chǎn)高品質(zhì)的鎂或鎂合金制的鑄造棒。根據(jù)本發(fā)明的技術(shù)方案10所述的鑄造棒的制造方法，由于熔液被加壓機構(gòu)加壓按壓，所以可以順利透過開孔度小的過濾器。因此，可以除去熔液中小的夾雜物，相比于現(xiàn)有技術(shù)可以迅速制造鑄造品質(zhì)好的高品質(zhì)的鑄造棒。


圖1是表示本發(fā)明的實施方式的連續(xù)鑄造裝置的概略圖；圖2是表示本發(fā)明的實施方式的連續(xù)鑄造裝置的過濾器的開孔度和通液量的關(guān)系的坐標圖，表示本發(fā)明的數(shù)據(jù)和比較例的數(shù)據(jù)；圖3是表示本發(fā)明的實施方式的連續(xù)鑄造裝置的第一變形例的概略圖；圖4是表示本發(fā)明的實施方式的連續(xù)鑄造裝置中過濾器的變形例的主要部分概略圖；圖5是表示本發(fā)明的實施方式的連續(xù)鑄造裝置的第二變形例的概略圖；圖中1、1A、1B、1C-連續(xù)鑄造裝置2-加壓裝置(加壓機構(gòu))
5
3-保持爐6、61、62、63-給液管7、71-中間罐11-熔液路徑3la、7Ia-開口部32、72-保護罩A-開孔度F、Fl-過濾器Fa-上游側(cè)過濾器(過濾器)Fb-中游側(cè)過濾器(過濾器)Fc-下游側(cè)過濾器(過濾器)P(Pl)-泵(加壓機構(gòu))M-熔液W-鑄造棒(鑄錠)
具體實施例方式以下，參考圖1以及圖2說明用于實施本發(fā)明的實施方式?！哆B續(xù)鑄造裝置的構(gòu)成》如圖1所示，連續(xù)鑄造裝置1例如是當(dāng)使在熔液路徑11流動的金屬熔液M在鑄模 9凝固而連續(xù)鑄造鑄造棒W(鑄錠)時，在冷卻裝置(圖示省略)冷卻鑄造棒W，同時連續(xù)鑄造鑄造棒W的裝置。連續(xù)鑄造裝置1分別具備后述的溶解爐(圖示省略)、保持爐3、加壓裝置2、給液管6、中間罐7、過濾器F、鑄模安裝盤8、鑄模9以及搬運裝置10。該連續(xù)鑄造裝置1可以是所謂橫式(水平)裝置，也可以是縱式裝置，以下，以橫式裝置為例進行說明?！度垡郝窂降臉?gòu)成》在所述連續(xù)鑄造裝置1上形成有在溶解爐(圖示省略)熔融的熔液M流動到在鑄模9凝固成鑄造棒W的熔液路徑11。熔液路徑11形成為熔液M順次流過溶解爐(圖示省略)、保持爐3、給液管6、中間罐7、鑄模安裝盤8、鑄模9。該熔液路徑11中的在上部形成的后述的開口部31a、71a分別被保護罩32、72等覆蓋，熔液路徑11的大致整體形成為密閉狀態(tài)，并且設(shè)有提高熔液M的流動性的所述加壓裝置2和過濾用的所述過濾器F，熔液M在被凈化的狀態(tài)下被供應(yīng)給鑄模9。《熔液以及鑄造棒的構(gòu)成》熔液M是在溶解爐(圖示省略)熔融并供應(yīng)給熔液路徑11的熔融金屬，例如由鎂、 鎂合金或鋁合金等構(gòu)成。此外，在供應(yīng)給保持爐3的熔液M中一般含有零點幾 2mm左右大小的夾雜物。另外，鑄造棒W是由連續(xù)鑄造裝置1連續(xù)鑄造所述熔液M且使熔液M凝固的鑄片 (鑄錠)。例如鑄造成直徑55 102mm左右的圓棒。《保持爐的構(gòu)成》保持爐3是將從溶解爐(圖示省略)供應(yīng)的熔液M保溫在規(guī)定溫度的狀態(tài)下暫時貯存熔液M的爐子，其形成為大致密閉容器狀。保持爐3主要由形成為大致容器狀的保持爐主體31以及對形成在該保持爐主體31上部的開口部31a進行閉塞的保護罩32形成。在保持爐3上設(shè)有取入從溶解爐(圖示省略)供應(yīng)的熔液M的給液口 3a、將保持爐3內(nèi)的熔液M供應(yīng)給中間罐7的給液管6、以及與在保持爐主體31上設(shè)置的加壓氣體供給部33連接的加壓裝置2。在保持爐3內(nèi)的熔液M的表面和保護罩32之間的空間，以壓縮狀態(tài)注入充滿有不使熔液M氧化的作為保護氣體的惰性氣體G。因此，具備保護罩32以及加壓裝置 2的保持爐3成為氣體加壓式保持爐。給液口 3a設(shè)置在保護罩32或者保持爐主體31的上部。保持爐主體31是貯存熔液M的例如有底圓筒狀的容器，例如內(nèi)徑是lm、深度是 1.5m、容量是350kg左右。在該保持爐主體31的側(cè)壁上部設(shè)有形成惰性氣體G的供應(yīng)口的加壓氣體供給部33。保護罩32是對保持爐主體31的開口部31a進行閉塞而使保持爐3內(nèi)處于密閉狀態(tài)，從而防止保持爐主體31內(nèi)的熔液M與大氣接觸而氧化的蓋體。保護罩32可以開閉地設(shè)置在保持爐主體31的開口部31a的上部。保護罩32例如由耐蝕性、耐熱性優(yōu)越的不銹鋼等制成的板狀部件構(gòu)成。在該保護罩32上設(shè)有供給液管6穿過的設(shè)置孔32a?！都訅貉b置的構(gòu)成》加壓裝置2是對保持爐3內(nèi)的熔液M進行加壓的加壓機構(gòu)，例如是用壓縮氣體按壓保持爐3內(nèi)的熔液M的表面的裝置。加壓裝置2由氣體加壓方式的加壓機構(gòu)構(gòu)成。以下， 以使用氣體加壓方式的加壓裝置2為例進行說明。加壓裝置2例如具備壓縮氣體的壓縮機21、控制該壓縮機21的控制裝置22、用于驅(qū)動壓縮機21以及控制裝置22的電源23。加壓裝置2的加壓雖然因熔液M的種類等不同而不同，但可以是1 100 (kPa)。而且，在加壓裝置2的加壓不足1 (kPa)時，按壓熔液M的力變?nèi)?，所以在熔液路?11流動的熔液M的流動變慢，因此通過后述的過濾器F的每單位時間的通液量變得少于希望量，因此并不優(yōu)選。另外，在加壓裝置2的加壓超過100 (kPa)的情況下，按壓熔液M的力變強，從而在熔液路徑11流動的熔液M的流動變快，因此通過鑄模9時的速度變得比希望的速度快，因此也不優(yōu)選。另外，漏液的危險性也增加，所以不好。壓縮機21例如由對氬氣或氦氣等惰性氣體G進行壓縮的壓縮機等構(gòu)成，且通過惰性氣體供給用的配管連接于保持爐主體31的加壓氣體供給部33。《給液管的構(gòu)成》給液管6是用于將保持爐3內(nèi)的熔液M供應(yīng)給中間罐7的配管，其在一端側(cè)具有保持爐側(cè)開口部6a，在另一端側(cè)具有中間罐側(cè)開口部6b。該給液管6是連接保持爐3和中間罐7之間的配管，保持爐側(cè)開口部6a配置在保持爐3內(nèi)的下部，中間罐側(cè)開口部6b配置在中間罐7內(nèi)的上部。在保持爐3內(nèi)，給液管6被配置成從形成保持爐3的天井面的保護罩32的設(shè)置孔3 垂下的狀態(tài)，下端的保持爐側(cè)開口部6a被配置在形成氧化膜的熔液M 的表層和污泥積存的熔液M中的底層之間的位置。該給液管6例如由內(nèi)徑80mm的不銹鋼管或鋼管構(gòu)成?！哆^濾器的構(gòu)成》過濾器F是用于阻止熔液M中的夾雜物從中間罐7流向鑄模9側(cè)(下游側(cè))，或除掉夾雜物的過濾機。該過濾器F例如由不銹鋼等金屬制的網(wǎng)眼狀構(gòu)件構(gòu)成。過濾器F形成為網(wǎng)眼的開孔度A是2 70X 10_2 (mm2)的大小，阻止設(shè)定大小以上的大小的夾雜物通過該過濾器F。過濾器F例如層疊為兩層以上，從而可得到表面張力的效果。該過濾器F由重疊多個金屬網(wǎng)狀的部件的層疊構(gòu)造的過濾器盒構(gòu)成，并將中間罐7的中央部分成兩個而配置為分隔狀態(tài)。而且，在過濾器F的開孔度A是小于2X 10_2 (mm2)的大小時，開孔度A變得過小， 夾雜物等容易堵住過濾器F的網(wǎng)眼，并且流動阻力變高，因此每單位時間的通液量少，不優(yōu)選。另外，在過濾器F的開孔度A是超過70X10_2(mm2)的大小時，開孔度A過大，伴隨著透過過濾器F的網(wǎng)眼的夾雜物的大小也變大，鑄造的鑄造棒W中含有的夾雜物大，成為缺陷， 因此不優(yōu)選?！吨虚g罐的構(gòu)成》中間罐7是對保持爐3供給的熔液M在保溫的狀態(tài)下暫時貯存的爐子。中間罐7 由密閉狀的容器構(gòu)成，所述密閉狀容器主要由形成為大致容器狀的中間罐主體71和閉塞該中間罐主體71的上部開口部71a的保護罩72形成。在中間罐7設(shè)有對該中間罐7內(nèi)的熔液M進行過濾的過濾器F ；保持過濾器F的過濾器引導(dǎo)件73、73 ；用于將鑄模9安裝在中間罐7的外側(cè)側(cè)壁上的鑄模安裝盤8。此外，由于中間罐7通過給液管6與保持爐3連通，所以該中間罐7內(nèi)的熔液M也處于由所述加壓裝置2對熔液M進行加壓的狀態(tài)。中間罐主體71在鑄模9側(cè)的側(cè)壁上形成有將熔液M供應(yīng)給鑄模9的熔液供給口 (圖示省略)。保護罩72是用于開閉自如地閉塞中間罐主體71的開口部71a而使中間罐7內(nèi)處于密閉狀態(tài)的蓋部件。保護罩72形成在中間罐主體71內(nèi)的熔液M上的空間中充滿惰性氣體G的密閉空間，從而防止熔液M與大氣接觸而氧化。保護罩72例如由耐蝕性、耐熱性等優(yōu)越的不銹鋼制等的板狀部件構(gòu)成。在保護罩72上設(shè)有用于設(shè)置所述給液管6的設(shè)置孔 72a。《鑄模安裝盤的構(gòu)成》鑄模安裝盤8是用于將鑄模9固定在中間罐7上的部件，并介于設(shè)有所述熔液供給口(圖示省略)的外壁和鑄模9之間，從所述熔液供給口噴出中間罐71內(nèi)的熔液M。鑄模安裝盤8例如由耐熱性的大致環(huán)狀的部件構(gòu)成，且以一端側(cè)(上游側(cè))連通于中間罐主體71的熔液供給口(圖示省略)的狀態(tài)固定在中間罐7上，而以另一端側(cè)(下游側(cè))連通于鑄模9的注入口(圖示省略)的狀態(tài)固定在鑄模9上?！惰T模的構(gòu)成》鑄模9是通過使從中間罐7的熔液供給口供應(yīng)到模具內(nèi)的熔液M冷卻，同時從該鑄模9送出，從而成型為規(guī)定形狀的冷卻鑄模，例如具有連續(xù)鑄造棒狀的鑄造棒W的大致筒狀的模具面。該鑄模9例如由導(dǎo)熱率高的銅、鋁合金、不銹鋼或石墨制成。在鑄模9例如設(shè)有對該鑄模9及鑄造棒W強制進行一次冷卻的水套(water jacket)或進行二次冷卻的冷卻水噴射噴嘴裝置等構(gòu)成的冷卻裝置(圖示省略)；以及對鑄模9的鑄造面供應(yīng)潤滑劑以防止鑄造棒W的鑄造面的稍粘的潤滑劑供應(yīng)裝置(圖示省略)。大致筒狀的鑄模9的上游側(cè)開口端與中間罐7的熔液供給口連通?！栋徇\裝置的構(gòu)成》搬運裝置10是將鑄造棒W從鑄模9拉出并搬運的裝置，例如具備由電動馬達(圖示省略)驅(qū)動旋轉(zhuǎn)的多個滾子10a、IOb等，搬運裝置10例如沿從鑄模9的開口端的附近的下側(cè)運送鑄造棒W的鑄造方向具備鋪設(shè)在鑄造棒W的下側(cè)的多個滾子IOa以及與該滾子 IOa對置配置在上側(cè)的滾子10b?！蹲饔谩废旅妫f明本發(fā)明的實施方式的連續(xù)鑄造裝置1以及使用該裝置制造的鎂或鎂合金用鑄造棒及其制造方法的作用。如圖1所示口，在用連續(xù)鑄造裝置1連續(xù)鑄造鑄造棒W的情況下，首先，將在溶解爐(圖示省略)熔融的熔液M供應(yīng)給保持爐3內(nèi)。接著，接通加壓裝置2的電源23驅(qū)動壓縮機21，將壓縮了的惰性氣體G送入保持爐3內(nèi)的熔液M的上方空間，對保持爐3內(nèi)的熔液 M進行加壓(通過在保持爐3設(shè)置的加壓機構(gòu)進行加壓的工序)。此時，例如由氬氣構(gòu)成的惰性氣體G的比重比空氣重，因此即使在保持爐3內(nèi)的上部空間殘存有空氣，空氣也會流動到上部空間的上層，惰性氣體G集中在下層。由此，熔液M的表面被惰性氣體G覆蓋，遮斷與空氣的接觸，因此抑制氧化物的生成。另外，保持爐3內(nèi)的熔液M被加壓裝置2供應(yīng)的惰性氣體G加壓，表面整體被按壓，由此熔液M在保持爐3內(nèi)朝向給液管6的保持爐側(cè)開口部6a順利流動而流入給液管6內(nèi)。進而，熔液路徑11的途中部形成的開口部31a、71a被保護罩32、72閉塞，熔液路徑11整體處于密閉狀態(tài)。因此，在熔液路徑11中，在熔液路徑11的整體上都維持由加壓裝置2對熔液M進行加壓的狀態(tài)，熔液M的流動相應(yīng)地變快了該加壓的部分。結(jié)果是即使在熔液路徑11中存在成為流動阻力的過濾器F，也不會妨礙熔液M的流動。所述給液管6內(nèi)的熔液M若從中間罐側(cè)開口部6b出來則落下到中間罐7內(nèi)而被暫時貯存。送入中間罐7內(nèi)的熔液M在所述加壓裝置2的加壓作用下在中間罐7內(nèi)流動向鑄模9側(cè)，通過過濾器F而得到過濾，由此，去掉熔液M中的不需要的夾雜物而凈化(經(jīng)過濾器F對加壓了的熔液M進行過濾并進行運送的工序)。熔液M通過的過濾器F即使開孔度A(網(wǎng)眼的通液路徑)細微，通過所述加壓裝置 2的加壓，每單位時間的通液量也增加，熔液M順利流動。因此，過濾器F對夾雜物的除去能力提高，可以有效過濾。由過濾器F凈化的熔液M從中間罐7的熔液供給口經(jīng)鑄模安裝盤8緩慢流入鑄模 9的鑄造面內(nèi)。熔液M在鑄模9內(nèi)與由冷卻裝置(圖示省略)冷卻的鑄造面接觸而被一次冷卻，并且在由潤滑劑供給裝置(圖示省略)供給的潤滑劑進行潤滑的同時凝固成圓棒形狀(鑄造棒W)。通過由搬運裝置10的滾子10a、10b向鑄造方向拉拔鑄造棒W，從鑄模9的鑄模面拉出鑄造棒W。從鑄模面拉出的鑄造棒W由搬運裝置10運送，同時進一步被冷卻裝置(圖示省略)放出的冷卻水強制二次冷卻。該鑄造棒W由搬運裝置10拉拔并搬運向規(guī)定場所， 并裁斷成希望的長度。如上所述，熔液M在連續(xù)鑄造裝置1中，在由保護罩32、72形成為密閉狀態(tài)的熔液路徑11內(nèi)被加壓裝置2的按壓力加壓，由此流動相應(yīng)地變快被加壓的部分。因此，即使熔液M通過過濾器F時存在流動阻力，熔液M也順利流動通過，除掉夾雜物而送到鑄模9進行鑄造。如此由連續(xù)鑄造裝置1形成的鑄造棒W可以以高速連續(xù)鑄造生產(chǎn)好品質(zhì)的鑄錠。因此，連續(xù)鑄造裝置1可以提高生產(chǎn)鑄造棒W的速度以及生產(chǎn)率，可以在短時間大量生產(chǎn)高品質(zhì)的鑄造棒W，并且可以實現(xiàn)成本的降低。第一變形例而且，本發(fā)明不限定于所述實施方式，可在其技術(shù)思想的范圍內(nèi)進行各種改造以及變更，本發(fā)明當(dāng)然也包括這些改造及變更的發(fā)明。以下，說明所述實施方式的變形例。而且，對于已說明的構(gòu)成標注相同符號，省略其說明。圖3是表示本發(fā)明的實施方式的連續(xù)鑄造裝置的第一變形例的主要部分概略圖。 圖4是表示本發(fā)明的實施方式的連續(xù)鑄造裝置中過濾器的變形例的主要部分概略圖。以下，參考圖3以及圖4說明第一變形例。《加壓裝置的變形例》在所述實施方式說明的圖1所示的加壓裝置2只要可對保持爐3內(nèi)的熔液M進行加壓即可，進而，如圖3所示，例如可以是電磁泵方式的泵P，另外，也可以并設(shè)加壓裝置2以及泵P，或設(shè)置任一方也沒問題。此時，泵P是移送保持爐3內(nèi)的熔液M的泵裝置，例如由在給液管61的保持爐側(cè)開口部61a的外周部設(shè)置的電磁泵構(gòu)成。泵P由未圖示的配線經(jīng)控制裝置22連接于電源 23。如此，由于只要在保持爐3內(nèi)的給液管61設(shè)置移送保持爐3內(nèi)的熔液M的泵P，就能以泵P的移送力給熔液M的流動施以流動勢頭而送入中間罐7，因此，熔液M流動變快，可容易通過過濾器F?！督o液管的變形例》在所述實施方式說明的給液管6 (參考圖1)通過設(shè)置所述泵P，如圖3所示，成為具有保持泵P的凸緣部61c的給液管61?！哆^濾器的變形例》另外，在所述實施方式中，以將過濾器F設(shè)在中間罐7內(nèi)的一處的情況為例進行了說明，但圖3所示的過濾器F例如也可以單獨或多個設(shè)置在熔液路徑11中的適當(dāng)?shù)牟课?。過濾器F例如具備上游側(cè)過濾器！^、中游側(cè)過濾器冊、下游側(cè)過濾器Fe，且在熔液路徑11中相互分開配置。此時，例如上游側(cè)過濾器!^被配置于凸緣部61c以閉塞處于浸在保持爐3內(nèi)的熔液M中的狀態(tài)下的給液管61的保持爐側(cè)開口部61a。該上游側(cè)過濾器!^適于除去進入給液管61內(nèi)的熔液M中的夾雜物。中游側(cè)過濾器1 被配置成閉塞處于浸在中間罐7內(nèi)的熔液M中的狀態(tài)下的給液管61的中間罐側(cè)開口部61b。該中游側(cè)過濾器1 適于除去從給液管61進入中間罐7內(nèi)的熔液M中的夾雜物。下游側(cè)過濾器Fc的下端部固定在中間罐7的內(nèi)底面，下游側(cè)過濾器Fc的上端部連接于從中間罐7的保護罩72的天井面垂下的過濾器引導(dǎo)件73的下端部。下游側(cè)過濾器 Fc被配置為上端部比熔液M更突出到上方的狀態(tài)，并配置成將中間罐7內(nèi)的熔液M分成兩份。如此，進一步提高過濾器F的夾雜物除去能力，可以得到高品質(zhì)的鑄造棒W。如此， 即使將過濾器F設(shè)置在多處，由于用加壓裝置2或泵P對熔液M進行加壓，因此可以順利透過過濾器F?！哆^濾器的其他變形例》在所述實施方式說明的過濾器F(參考圖1)只要能夠除去過濾掉熔液M中的夾雜物即可，例如可以是圖4所示的網(wǎng)狀的過濾器F1，其形狀并不特別限定。網(wǎng)狀的過濾器Fl 是具有用于限制保持爐3中的夾雜物從保持爐側(cè)開口部6 進入給液管62內(nèi)的過濾器功能的部件，例如由整體形成為網(wǎng)眼狀的籠狀構(gòu)件構(gòu)成。網(wǎng)狀的過濾器Fl是通過用安裝用托架(圖示省略)將該網(wǎng)狀的過濾器Fl的上端部固定在給液管62的外壁或保持爐3的內(nèi)壁上而被固定的。網(wǎng)狀的過濾器Fl例如由不銹鋼等形成。如此，通過在給液管62的保持爐側(cè)開口部62a的周邊設(shè)置網(wǎng)狀的過濾器F1，保持爐3內(nèi)的熔液M在所述加壓裝置2的加壓力的作用下向保持爐側(cè)開口部6 側(cè)方向流動， 通過網(wǎng)狀的過濾器F1，除去夾雜物，之后進入保持爐側(cè)開口部62a內(nèi)。因此，從保持爐3流入保持爐3的下游側(cè)的熔液路徑11的夾雜物被網(wǎng)狀的過濾器 Fl除去，因此，可以凈化熔液M?！秱鞲衅鞯臉?gòu)成》另夕卜，如圖3所示，可以在中間罐7內(nèi)設(shè)置檢測熔液M的狀態(tài)的傳感器S。此時，傳感器S例如是用來檢測中間罐7內(nèi)的熔液M的積存量，或檢測熔液M的溫度的檢測器，且電連接于控制裝置22。在保護罩72上貫穿設(shè)有用于設(shè)置傳感器S的傳感器設(shè)置孔72b。如此，通過傳感器S探測流動的熔液M的狀態(tài)，同時控制加壓裝置2，可以匹配于熔液M的狀態(tài)對加壓裝置2的加壓力進行調(diào)整。第二變形例圖5是表示本發(fā)明的實施方式的連續(xù)鑄造裝置的第二變形例的主要部分概略圖。在所述第一變形例說明的泵P(參考圖幻只要將保持爐3內(nèi)的熔液M送入給液管 63內(nèi)并對其進行移送即可，不限定于電磁泵。即，如圖5所示，泵P也可以是電動方式的機械泵Pl等其他方式的。例如，在機械泵Pl的情況下，其包括內(nèi)設(shè)在給液管63內(nèi)且用于將熔液M送往下游側(cè)的葉輪Pla ；與該葉輪Pla連結(jié)的旋轉(zhuǎn)軸Plb ；驅(qū)動該旋轉(zhuǎn)軸Plb旋轉(zhuǎn)的馬達單元Plc ；由未圖示的配線并經(jīng)泵用控制裝置連接于所述馬達單元Plc的泵用電源。在給液管63上，在保持爐側(cè)開口部63a的附近形成有將葉輪Pla設(shè)置在機械泵Pl 上的泵設(shè)置部63c。其他變形例所述實施方式說明的給液管6(參考圖1)是將一端側(cè)從保持爐3的保護罩32設(shè)置到中間罐7的保護罩72的情況，但不限定于此。給液管6也可以將保持爐側(cè)開口部6a 配置在保持爐3的保持爐主體31內(nèi)的側(cè)壁，將中間罐側(cè)開口部6b配置于中間罐7內(nèi)的側(cè)壁。在該情況下，給液管6將保持爐側(cè)開口部6a配置在保持爐3內(nèi)的熔液M中。例如，在所述實施方式中，以橫式的連續(xù)鑄造裝置1為例進行了說明，但也可以是縱式連續(xù)鑄造裝置。實施例下面，參考圖1、圖2及表1說明實施例。在實施例中，通過超聲波探傷檢查方法來檢查由連續(xù)鑄造裝置1連續(xù)鑄造的鑄造棒W中的夾雜物，確認到鑄造棒W的鑄造品質(zhì)比后述的比較例好?！蛾P(guān)于超聲波探傷檢查方法》在進行超聲波探傷檢查時，首先，在材質(zhì)與檢查的鑄造棒W相同的試驗片上，在與檢查的鑄造棒W同一厚度的位置從底面貫穿設(shè)置直徑1. Omm的孔。接著，從該試驗片的上面用超聲波探傷檢查裝置(圖示省略)照射超聲波，進行超聲波的增益(輸出)調(diào)整，使得檢查出的人工缺陷高度為監(jiān)視器畫面的80%。在該狀態(tài)下，用超聲波探傷檢查裝置進行鑄造棒W的檢查，將以監(jiān)視器檢查出的超聲波回波超過30%的作為缺陷。即，在該超聲波探傷檢查方法中，成為缺陷的回波的尺寸為直徑0.6mm(以面積算為人工缺陷的3/8)以上，將存在大于該基準直徑的缺陷回波的情況判斷為缺陷?！蛾P(guān)于實施例的連續(xù)鑄造裝置》在實施例中，在利用具備圖1所示的加壓裝置2以及過濾器F的連續(xù)鑄造裝置1 從將AZ80鎂合金熔解了的熔液M連續(xù)鑄造鑄造棒W時，確認是否產(chǎn)生由夾雜物等引起的缺陷回波(鑄造缺陷)。此時，利用由加壓裝置2壓縮的惰性氣體G (氬氣)將保持爐3內(nèi)的溫度為670°C 7IOV的熔液M的表面加壓到10 (kPa)，使保持爐3的尺寸為內(nèi)徑lm，高度lm，保持爐3的熔液M的積存量為350kg，使給液管6的內(nèi)徑為80mm，如表1所示，在熔液路徑11設(shè)置將開孔度A以及通液量不同的金屬網(wǎng)層疊起來的過濾器F，分別連續(xù)鑄造直徑IOmm的鑄造棒W。按照每50mm的長度切斷這樣連續(xù)鑄造的鑄造棒W，將兩端的切斷面切削加工后， 通過超聲波探傷檢查裝置在鑄造棒W的厚度方向投射超聲波，進行探索在監(jiān)視器上映出的鑄造缺陷的缺陷回波的檢查?！蛾P(guān)于比較例》下面，為了確認具備加壓裝置2的本發(fā)明的連續(xù)鑄造裝置1的效果，用不具備加壓裝置2的比較例的連續(xù)鑄造裝置(圖示省略)對鑄造棒W進行連續(xù)鑄造。此時，熔解AZ80鎂合金，在鑄模9的前面設(shè)置粗眼的過濾器F，在設(shè)金屬壓力差 (壓力 7 K差)為IOOmm并對熔液M加壓的狀態(tài)下，連續(xù)鑄造直徑IOOmm的鑄造棒W。按照每50mm的長度切斷得到的鑄造棒W，將其兩端的切斷面切削加工后，通過超聲波探傷檢查裝置在厚度方向投射超聲波，檢查缺陷回波。表1過濾器的開孔度和通液量、鑄錠品質(zhì)的關(guān)系開孔度 XlO"2 (mm2)比較例的通液量 (未加壓) (g/s · cm2)本發(fā)明的通液量 (有加壓) (g/s · cm2)UT檢查結(jié)果17026X7622X33929〇17315〇6212〇30.111〇表1是表示使用本發(fā)明的實施方式的連續(xù)鑄造裝置實際鑄造鑄造棒W時的數(shù)據(jù)與用比較例的連續(xù)鑄造裝置連續(xù)鑄造的鑄造棒W的數(shù)據(jù)的表。S卩，表1是表示過濾器F的開孔度A給每單位時間透過過濾器F的通液量帶來的影響、以及有透過后的熔液M鑄造的鑄造棒W的鑄造品質(zhì)的關(guān)系的表。在表1中，開孔度A是表示過濾器F的通液路徑(網(wǎng)眼)的截面面積的指標，其數(shù)值越小，表示通液路徑越小。所謂開孔度A是指過濾器F的“熔液通過路徑的縱向的長度 mmX橫向的長度mm”。通液量(g/s · cm2)是指每單位時間、每單位過濾器面積熔液M透過過濾器F的重量。在表1中，對由超聲波探傷檢查(UT)裝置得到的UT檢查結(jié)果進行如下評價判斷 以規(guī)定大小的缺陷回波(相當(dāng)于人工缺陷0. 6mm)為基準，得到超過該基準的大小的缺陷回波的鑄造棒W的鑄造品質(zhì)的評價為不合格(UT檢查結(jié)果X)，得到小于該基準值的大小的缺陷回波的鑄造棒W的鑄造品質(zhì)為合格(UT檢查結(jié)果〇)。首先，如表1所示，利用比較例的連續(xù)鑄造裝置(圖示省略)，使用開孔度A是 170X ΙΟ"2 (mm2)的過濾器F，在未由加壓裝置2加壓的狀態(tài)下連續(xù)鑄造鑄造棒W。此時，通液量是沈(g/s -cm2)，鑄造棒W的缺陷回波大，是基準值以上，鑄造品質(zhì)差(UT檢查結(jié)果X)。接著，利用比較例的連續(xù)鑄造裝置(圖示省略)，使用開孔度A是76X10_2(mm2)的過濾器F，在未由加壓裝置2加壓的狀態(tài)下連續(xù)鑄造鑄造棒W。此時，通液量是22 (g/s · cm2)， 鑄造棒W的缺陷回波大，是基準值以上，鑄造品質(zhì)差(UT檢查結(jié)果X)。接著，利用比較例的連續(xù)鑄造裝置(圖示省略)，使用開孔度A是33X10_2(mm2)的過濾器F，在未由加壓裝置2加壓的狀態(tài)下連續(xù)鑄造鑄造棒W。此時，鑄造棒W的缺陷回波小，小于基準值，鑄造品質(zhì)好(UT檢查結(jié)果〇)。但是，此時，通液量是9 (g/s ^m2),量少， 與后述的本發(fā)明的連續(xù)鑄造裝置1的過濾器F的通液量的^Kg/s · cm2)相比少，大約是其 1/3。因此，送往鑄模9的熔液量減少，伴隨與此，鑄造速度變慢，有鑄造效率變差的問題。進而，使用開孔度A與該過濾器F相同的過濾器F，利用本發(fā)明的連續(xù)鑄造裝置1， 在由加壓裝置2加壓的狀態(tài)下連續(xù)鑄造鑄造棒W。此時，通液量是^Kg/s · cm2)，鑄造棒W 的缺陷回波小，小于基準值，鑄造品質(zhì)好(UT檢查結(jié)果〇)。接著，利用比較例的連續(xù)鑄造裝置(圖示省略)，使用開孔度A是17X10_2(mm2)的過濾器F，在未由加壓裝置2加壓的狀態(tài)下連續(xù)鑄造鑄造棒W。此時，鑄造棒W的缺陷回波小，小于基準值，鑄造品質(zhì)好(UT檢查結(jié)果〇)。但是，通液量是3 (g/s ^cm2)，極端減少。進而，利用本發(fā)明的連續(xù)鑄造裝置1，使用開孔度A與該過濾器F相同的過濾器F， 在由加壓裝置2加壓的狀態(tài)下連續(xù)鑄造鑄造棒W。此時，通液量是15(g/s · cm2)，鑄造棒W 的缺陷回波小，小于基準值，鑄造品質(zhì)好(UT檢查結(jié)果〇)。另外，利用比較例的連續(xù)鑄造裝置(圖示省略)，使用開孔度A是6X10_2(mm2)的過濾器F，在未由加壓裝置2加壓的狀態(tài)下連續(xù)鑄造鑄造棒W。此時，鑄造棒W的缺陷回波小，小于基準值，鑄造品質(zhì)好(UT檢查結(jié)果〇)。但是，通液量是2 (g/s ^m2)，通液量非常少。進而，利用本發(fā)明的連續(xù)鑄造裝置1，使用開孔度A與該過濾器F相同的過濾器F， 在由加壓裝置2加壓的狀態(tài)下連續(xù)鑄造鑄造棒W。此時，通液量是12(g/s · cm2)，鑄造棒W 的缺陷回波小，小于基準值，鑄造品質(zhì)好(UT檢查結(jié)果〇)。接著，利用比較例的連續(xù)鑄造裝置(圖示省略)，使用開孔度A是3X10_2(mm2)的過濾器F，在未由加壓裝置2加壓的狀態(tài)下連續(xù)鑄造鑄造棒W。此時，鑄造棒W的缺陷回波小，小于基準值，鑄造品質(zhì)好(UT檢查結(jié)果〇)。但是，通液量是0.1 (g/s ^m2)，通液量銳減。進而，利用本發(fā)明的連續(xù)鑄造裝置1，使用開孔度A與該過濾器F相同的過濾器F， 在由加壓裝置2加壓的狀態(tài)下連續(xù)鑄造鑄造棒W。此時，通液量是ll(g/s · cm2)，鑄造棒W 的缺陷回波小，小于基準值，鑄造品質(zhì)好(UT檢查結(jié)果〇)。此外，在由連續(xù)鑄造裝置1連續(xù)鑄造的鑄造棒W的檢查中，直徑超過0. 6mm的大小的缺陷回波在任一個供試體中都沒有檢測到。在由比較例的連續(xù)鑄造裝置(圖示省略)得到的鑄造棒W中，直徑超過0.6mm的大小的缺陷回波在每一根檢測出1 2個。圖2是將表1的結(jié)果坐標化的圖。如此，在比較例的連續(xù)鑄造裝置(圖示省略)中，使過濾器F的開孔度A的大小逐次變化，使AZ80鎂合金制的熔液M以金屬壓力差I(lǐng)OOmm透過的結(jié)果是，隨著開孔度A變微小，透過的熔液M的通液量下降，因此，每單位時間的必要通液量下降，連續(xù)鑄造變困難。另外，在比較例的連續(xù)鑄造裝置(圖示省略)中，在過濾器F的開孔度A大、通液路徑大的情況下，熔液M中的夾雜物直接透過過濾器F，因此混入有大的夾雜物，因此無法得到高品質(zhì)的鑄造品(參考圖2的無加壓的情況的a、b)。為了提高鑄造棒W的鑄造品質(zhì)，需要減小過濾器F的開孔度A，除去熔液M中的夾雜物。另外，為了連續(xù)鑄造，如圖2所示，透過過濾器F的必要通液量需要在10(g/s · cm2) 以上。因此，如比較例那樣，在不具備加壓裝置2的連續(xù)鑄造裝置(圖示省略)中，無法達成該目的(參考圖2的無加壓的情況的d、e、f)。因此，作為其解決對策，本發(fā)明在連續(xù)鑄造裝置1的熔液路徑11的保持爐3設(shè)置加壓裝置2，通過以IkPa以上對熔液M進行加壓，從而即使是開孔度A小的過濾器F，也可以確保必要通液量10(g/s · cm2)(參考圖2的加壓的情況的g、h、i、j)。結(jié)果是，具備加壓裝置2以及過濾器F的本發(fā)明的連續(xù)鑄造裝置1連續(xù)鑄造的鑄造棒W相比于比較例的連續(xù)鑄造裝置(圖示省略)連續(xù)鑄造的鑄造棒，可以制造通液量多、鑄造品質(zhì)高的鑄造棒W。 在所述實施例中，說明了將熔液M的表面加壓為IOkPa的情況，但在用加壓裝置2 進一步加壓到高壓的情況下，過濾器F的通液量增加。如此，在熔液M的表面的壓力高于 IOkPa的情況下，鑄造棒W的鑄造品質(zhì)也沒問題。
權(quán)利要求
1.一種連續(xù)鑄造裝置，其具備保持爐、中間罐以及給液管，在所述保持爐中貯存熔液， 所述中間罐供給在所述保持爐中貯存的熔液，所述給液管的一端部側(cè)安裝在所述保持爐上，另一端部側(cè)安裝在所述中間罐上，且將所述保持爐內(nèi)的所述熔液供給所述中間罐，所述連續(xù)鑄造裝置用來從所述熔液鑄造鑄錠，其特征在于，所述保持爐、所述中間罐和所述給液管形成供所述熔液流動的熔液路徑，在所述熔液路徑中具有過濾所述熔液的過濾器，在所述保持爐設(shè)有對所述保持爐內(nèi)的所述熔液進行加壓的加壓機構(gòu)。
2.如權(quán)利要求1所述的連續(xù)鑄造裝置，其特征在于，所述過濾器由該過濾器的網(wǎng)眼的開孔度是2 70X 10_2mm2的金屬網(wǎng)構(gòu)成。
3.如權(quán)利要求1或2所述的連續(xù)鑄造裝置，其特征在于，所述加壓機構(gòu)的加壓是1 lOOkPa。
4.如權(quán)利要求1或2所述的連續(xù)鑄造裝置，其特征在于，所述過濾器層疊為兩層以上。
5.如權(quán)利要求3所述的連續(xù)鑄造裝置，其特征在于，所述過濾器層疊為兩層以上。
6.如權(quán)利要求1或2所述的連續(xù)鑄造裝置，其特征在于，所述加壓機構(gòu)由氣體加壓方式、機械泵方式、電磁泵方式之中的一種以上方式的裝置構(gòu)成。
7.如權(quán)利要求3所述的連續(xù)鑄造裝置，其特征在于，所述加壓機構(gòu)由氣體加壓方式、機械泵方式、電磁泵方式之中的一種以上方式的裝置構(gòu)成。
8.如權(quán)利要求4所述的連續(xù)鑄造裝置，其特征在于，所述加壓機構(gòu)由氣體加壓方式、機械泵方式、電磁泵方式之中的一種以上方式的裝置構(gòu)成。
9.如權(quán)利要求5所述的連續(xù)鑄造裝置，其特征在于，所述加壓機構(gòu)由氣體加壓方式、機械泵方式、電磁泵方式之中的一種以上方式的裝置構(gòu)成。
10.一種使用權(quán)利要求1或2所述的連續(xù)鑄造裝置制造的鑄造棒，其特征在于，用由鎂或鎂合金形成的所述熔液制造所述鑄造棒。
11.一種鑄造棒的制造方法，在從保持爐經(jīng)給液管到中間罐的熔液路徑上設(shè)置過濾器并輸送熔液，由該熔液鑄造鑄錠，其特征在于，進行由在所述保持爐設(shè)置的加壓機構(gòu)對所述熔液進行加壓的工序以及由所述過濾器過濾加壓后的所述熔液并輸送的工序。
全文摘要
提供一種可以除去熔液中有害的夾雜物而得到高品質(zhì)的鑄造棒的連續(xù)鑄造裝置以及使用該裝置制造的鑄造棒及其制造方法。連續(xù)鑄造裝置(1)具備保持爐(3)、中間罐(7)以及給液管(6)，在保持爐中貯存熔液(M)，中間罐供給在保持爐(3)貯存的熔液(M)，給液管的一端部側(cè)安裝在保持爐(3)上，另一端部側(cè)安裝在中間罐(7)上，且將保持爐(3)內(nèi)的熔液(M)供應(yīng)給中間罐(7)，連續(xù)鑄造裝置用來從熔液鑄造鑄錠，保持爐(3)、中間罐(7)和給液管(6)形成熔液(M)流動的熔液路徑(11)。在熔液路徑(11)中具有過濾熔液(M)的過濾器(F)。在保持爐(3)設(shè)有對保持爐(3)內(nèi)的熔液(M)進行加壓的加壓裝置(2)。
文檔編號B22D17/12GK102161084SQ20111004211
公開日2011年8月24日 申請日期2011年2月17日 優(yōu)先權(quán)日2010年2月24日
發(fā)明者古田誠矢, 吉川克之, 杉村朋子, 蛭川謙一 申請人:株式會社神戶制鋼所