專利名稱:一種釩渣的綜合利用方法
技術(shù)領(lǐng)域:
本發(fā)明涉及一種釩渣的綜合利用方法,屬于冶金技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù):
南非、俄羅斯和中國(guó)是世界產(chǎn)釩大國(guó)和出口大國(guó),歐盟、日本和美國(guó)是主要進(jìn)口 國(guó)。據(jù)預(yù)測(cè),在未來(lái)10年間全球可提供釩(折合五氧化二釩)10萬(wàn)噸/年的市場(chǎng)空間。預(yù) 計(jì)從2011年到2020年間,世界釩需求量將保持持續(xù)增長(zhǎng)趨勢(shì),年增長(zhǎng)率4. 3%左右。釩通 常以含釩礦物或類質(zhì)同相的形式存在,這使釩不能象銅鉛鋅等有色金屬那樣,通過(guò)機(jī)械選 礦的方法得到釩精礦,故現(xiàn)有的提釩工藝中,處理的礦石和/或廢渣品位都較低,因此找到 一條適合對(duì)低品位釩礦石和/或廢渣的處理工藝更具有現(xiàn)實(shí)意義。四川攀枝花、河北承德及安徽馬鞍山等地都有大量的廢棄釩渣,每年排放近 120萬(wàn)噸,這些釩渣中釩含量普遍較低,一般為2%左右,大部分存在于釩鈦酸鈣中,是提釩 的主要對(duì)象,由于含有近40%的CaO而較其它釩礦難以提取。專利申請(qǐng)?zhí)枮?00710202445. 8的技術(shù)采用鈣化焙燒一硫酸浸出工藝,以CaCO3 作為鈣源添加劑,對(duì)釩渣進(jìn)行焙燒,并以硫酸浸出焙燒后產(chǎn)物中的釩。但該工藝存在如下 缺點(diǎn)⑴有新的廢棄與新的污染,造成了部分礦物資源的流失;⑵浸出時(shí)間長(zhǎng),且耗酸量較 大,每產(chǎn)出It五氧化二釩要消耗81t硫酸,目前尚無(wú)法回收利用;⑶工藝過(guò)程中有二氧化硫 揮發(fā),會(huì)產(chǎn)生較嚴(yán)重的空氣污染及操作人員中毒等問(wèn)題;⑷加熱條件下硫酸具有強(qiáng)腐蝕性, 對(duì)設(shè)備腐蝕嚴(yán)重,生產(chǎn)上不安全。鈉化焙燒提釩是含釩原料提釩應(yīng)用較多的工藝,其基本原理是以食鹽 或蘇打等鈉鹽為添加劑,通過(guò)焙燒將多價(jià)態(tài)的釩轉(zhuǎn)化為水溶性五價(jià)釩的鈉鹽 4NaCl+2V205+02=4NaV03+Cl2
再對(duì)鈉化焙燒產(chǎn)物直接水浸,可得到含釩及少量鋁雜質(zhì)的浸取液,后加入銨鹽(酸性 銨鹽沉淀法)制得偏釩酸銨沉淀,經(jīng)焙燒得到粗五氧化二釩。再經(jīng)堿溶、除雜并用銨鹽二次 沉釩得偏釩酸銨,焙燒后可得到純度大于98%的V205。也可用硫酸浸漬焙燒產(chǎn)物 2NaV03+H2S04=Na2S04+H20+ V2O5
分離得到粗V2O5,后經(jīng)堿溶、除雜并用銨鹽二次沉釩得偏釩酸銨,經(jīng)焙燒可得高純五氧 化二釩。鈉化焙燒提釩法工藝相對(duì)成熟、操作簡(jiǎn)單,早期投入小,因?qū)︹C選擇性強(qiáng)、回收率 高,一直是我國(guó)從原礦中提釩的主要方法。但由于鈉化焙燒時(shí)產(chǎn)生大量C12、HC1及等有 毒氣體,隨著全球?qū)Νh(huán)境的保護(hù)和提高資源有效利用的重視,尋找新的低污染、高效率的提 釩工藝已成為全球釩冶煉工業(yè)中一個(gè)亟待解決的問(wèn)題。
發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明目的本發(fā)明提供一種釩渣的綜合利用方法,其目的是解決以往利用釩渣提 釩方法中所存在的高污染、低效率和不安全的問(wèn)題;本發(fā)明從釩渣中獲取五氧化二釩和氧 化鐵。
技術(shù)方案本發(fā)明是通過(guò)以下技術(shù)方案來(lái)實(shí)現(xiàn)的 一種釩渣的綜合利用方法,其特征在于按以下步驟進(jìn)行
⑴破碎和粉磨將釩渣經(jīng)破碎和粉磨得到直徑70 170 μ m的粉末; ⑵混料將釩渣粉末與硫酸銨和硫酸銨鉀混合均勻,物料混合按重量百分比為釩渣粉 末硫酸銨硫酸銨鉀=1 5 12 2 5 ;
⑶熔融將上述混勻的物料升溫至270 440°C并保溫10 45min,得到塊狀固體和氨
氣;
⑷溶解和過(guò)濾將上述所獲塊狀固體置于濃度為0. 1 0. 3mol/L的EDTA的水溶液中 溶解,使塊狀固體中的鐵與EDTA發(fā)生螯合反應(yīng),形成穩(wěn)定的螯合物,且EDTA與塊狀固體中 的鐵的摩爾比為0. 5 1. 1:1,然后過(guò)濾得到濾液和殘?jiān)?,殘?jiān)鼮殍F水泥;
⑶釩的沉淀向上述的濾液中通入步驟⑶得到的氨氣,并控制ρΗ為1. 3 2. 7,溫度為 40 80°C,使濾液中的釩沉淀,并在220 360°C灼燒30 150min,得到五氧化二釩;
(6)氧化鐵的制備向釩沉淀的母液中通入步驟⑶得到的氨氣,調(diào)節(jié)ρΗ為6. 8 7. 5,并 將母液在400 520°C灼燒30 60min,獲取氧化鐵;將灼燒過(guò)程中產(chǎn)生的氣態(tài)物質(zhì)冷卻, 得到硫酸銨和硫酸銨鉀混合物,該混合物循環(huán)到步驟⑵進(jìn)行再利用?!?(1) ”步驟中所述的釩渣,鐵的重量百分比為20 % 30 %,釩的重量百分比為 0. 8% 3. 0%。所述的步驟⑷的濾液中,水溶性釩占釩渣中釩的總重量的百分比> 93 %,水溶性 鐵占釩渣中鐵的總重量的百分比彡30%。所述的步驟ω中以五氧化二釩形式沉淀的釩占濾液中釩總重量的百分比彡99% ; 以氧化鐵形式沉淀的鐵占濾液中鐵總重量的百分比< 0. 0005%。所述的產(chǎn)物五氧化二釩重量純度> 98% ;氧化鐵重量純度> 99%,其晶型為納米氧 化鐵。優(yōu)點(diǎn)及效果
與現(xiàn)有技術(shù)相比,本發(fā)明的特點(diǎn)及其有益效果是
將釩渣粉末與硫酸銨、硫酸銨鉀混合均勻,是利用了硫酸銨鉀特殊的化學(xué)性質(zhì),使 熔融反應(yīng)更具選擇性使更多的釩通過(guò)化學(xué)反應(yīng)轉(zhuǎn)化為水溶性釩,而使更少的鐵轉(zhuǎn)化為 水溶性鐵,進(jìn)行鐵和釩的初步分離(通常情況下,熔融反應(yīng)不具選擇性,如專利申請(qǐng)?zhí)枮?201010576256. 9的技術(shù))。水溶性釩占釩渣中釩的總重量的百分比> 93%,說(shuō)明其轉(zhuǎn)化率 高,是現(xiàn)有技術(shù)無(wú)法實(shí)現(xiàn)的。將熔融反應(yīng)所獲塊狀固體直接置于EDTA的水溶液中溶解,并在釩的沉淀過(guò)程中 控制ρΗ和溫度,選擇性地使釩沉淀,而鐵不沉淀,因而產(chǎn)物五氧化二釩和氧化鐵純度高,實(shí) 現(xiàn)了釩渣中釩和鐵的徹底分離,是現(xiàn)有技術(shù)無(wú)法實(shí)現(xiàn)的。同時(shí),熔融反應(yīng)所獲塊狀固體經(jīng)溶 解和過(guò)濾產(chǎn)生的殘?jiān)米麒F水泥——新型高性能特種水泥。將含!^e母液在400 520°C灼燒30 60min后獲取的氧化鐵,其晶型為納米氧化 鐵,不同于普通氧化鐵,故具有特殊的物理化學(xué)性質(zhì)和用途,大大提高了產(chǎn)品的附加值,是 現(xiàn)有技術(shù)無(wú)法實(shí)現(xiàn)的。將釩的沉淀物在220 360°C灼燒30 150min,得到的五氧化二釩具有較高的晶 化程度。一般認(rèn)為,從水溶液中得到的沉淀物晶化程度低,甚至為非晶,但本發(fā)明通過(guò)灼燒,大大提高了五氧化二釩的晶化程度。對(duì)鐵和釩的分離而言,鐵的百分含量越高,其分離的難度越大。因此,對(duì)鐵的重量 百分比為20% 30%的原料,如釩渣的鐵和釩的分離工藝一直是研究的空白,本發(fā)明很好 的實(shí)現(xiàn)了釩渣中釩和鐵的徹底分離,是技術(shù)上顯著的進(jìn)步。綜上所述,本發(fā)明的原料來(lái)源廣泛,一次性整體利用釩渣,并實(shí)現(xiàn)中間產(chǎn)物循環(huán)利 用,降低了原材料和水的消耗,無(wú)二次污染,工藝簡(jiǎn)單,操作條件溫和,成本低,產(chǎn)品附加值 高,經(jīng)濟(jì)效益高。既解決了生產(chǎn)高純度五氧化二釩的過(guò)程中有效去除鐵的問(wèn)題,又合理利用 了釩和鐵等資源,為釩渣提供了綜合利用的新途徑,且本發(fā)明方法易于實(shí)現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn),具 有可觀的環(huán)境效益、社會(huì)效益和經(jīng)濟(jì)效益。
圖1為本發(fā)明的工藝流程框圖。
具體實(shí)施例方式下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步的說(shuō)明
下面結(jié)合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作詳細(xì)說(shuō)明,但本發(fā)明的保護(hù)范圍不僅限于下述的實(shí)施例。實(shí)施例1
⑴破碎和粉磨將含鐵的重量百分比為四%,釩的重量百分比為1.0%的釩渣經(jīng)破碎 和粉磨得到直徑80 μ m的粉末;
⑵混料按重量比釩渣粉末硫酸銨硫酸銨鉀=1:7:3稱取原料,將釩渣粉末與硫酸 銨、硫酸銨鉀混合均勻;
⑶熔融將上述混勻的物料升溫至300°C并保溫15min,得到塊狀固體和氨氣; ⑷溶解和過(guò)濾將上述所獲塊狀固體置于濃度為0. 15mol/L的EDTA的水溶液中溶解, 且EDTA與鐵的摩爾比為0. 6 1,然后過(guò)濾得到濾液和殘?jiān)瑲堅(jiān)鼮殍F水泥,濾液水溶性釩占 釩渣中釩的總重量的百分比為94%,水溶性鐵占釩渣中鐵的總重量的百分比為27% ;
⑶釩的沉淀向上述的濾液中通入步驟⑶得到的氨氣,并控制PH為1. 5,溫度為45°C, 使濾液中的釩沉淀,并在240°C灼燒50min,得到五氧化二釩;該步驟中以五氧化二釩形式 沉淀的釩占濾液中釩總重量的百分比99. 2% ;以氧化鐵形式沉淀的鐵占濾液中鐵總重量的 百分比0. 0004%。(6)氧化鐵的制備向釩沉淀的母液中通入步驟⑶得到的氨氣,調(diào)節(jié)pH為7. 0,并將 母液在500°C灼燒60min,獲取氧化鐵;將灼燒過(guò)程中產(chǎn)生的氣態(tài)物質(zhì)冷卻,得到硫酸銨和 硫酸銨鉀混合物,該混合物循環(huán)到步驟⑵進(jìn)行再利用。經(jīng)檢測(cè),所述的產(chǎn)物五氧化二釩重量純度99. 2% ;氧化鐵重量純度99. 3%,其晶型 為納米氧化鐵。實(shí)施例2
⑴破碎和粉磨將含鐵的重量百分比為20%,釩的重量百分比為3. 0%的釩渣經(jīng)破碎 和粉磨得到直徑70 μ m的粉末;
⑵混料按重量比釩渣粉末硫酸銨硫酸銨鉀=1:5:5稱取原料,將釩渣粉末與硫酸 銨、硫酸銨鉀混合均勻;
⑶熔融將上述混勻的物料升溫至270°C并保溫30min,得到塊狀固體和氨氣; ⑷溶解和過(guò)濾將上述所獲塊狀固體置于濃度為0. 18mol/L的EDTA的水溶液中溶解, 且EDTA與鐵的摩爾比為1. 1:1,然后過(guò)濾得到濾液和殘?jiān)瑲堅(jiān)鼮殍F水泥,濾液水溶性釩占釩渣中釩的總重量的百分比為96%,水溶性鐵占釩渣中鐵的總重量的百分比為27% ;
⑶釩的沉淀向上述的濾液中通入步驟⑶得到的氨氣,并控制ρΗ為1.3,溫度為40°C, 使濾液中的釩沉淀,并在220°C灼燒70min,得到五氧化二釩;該步驟中以五氧化二釩形式 沉淀的釩占濾液中釩總重量的百分比99% ;以氧化鐵形式沉淀的鐵占濾液中鐵總重量的百 分比 0. 0005% ο(6)氧化鐵的制備向釩沉淀的母液中通入步驟⑶得到的氨氣,調(diào)節(jié)pH為6. 8,并將 母液在520°C灼燒40min,獲取氧化鐵;將灼燒過(guò)程中產(chǎn)生的氣態(tài)物質(zhì)冷卻,得到硫酸銨和 硫酸銨鉀混合物,該混合物循環(huán)到步驟⑵進(jìn)行再利用。經(jīng)檢測(cè),所述的產(chǎn)物五氧化二釩重量純度98. 7% ;氧化鐵重量純度99. 1%,其晶型 為納米氧化鐵。實(shí)施例3
⑴破碎和粉磨將含鐵的重量百分比為30%,釩的重量百分比為0. 8%的釩渣經(jīng)破碎 和粉磨得到直徑100 μ m的粉末;
⑵混料按重量比釩渣粉末硫酸銨硫酸銨鉀=1:12:2稱取原料,將釩渣粉末與硫酸 銨、硫酸銨鉀混合均勻;
⑶熔融將上述混勻的物料升溫至400°C并保溫lOmin,得到塊狀固體和氨氣; ⑷溶解和過(guò)濾將上述所獲塊狀固體置于濃度為0. lmol/L的EDTA的水溶液中溶解,且 EDTA與鐵的摩爾比為0.8:1,然后過(guò)濾得到濾液和殘?jiān)瑲堅(jiān)鼮殍F水泥,濾液水溶性釩占釩 渣中釩的總重量的百分比為93%,水溶性鐵占釩渣中鐵的總重量的百分比為15% ;
⑶釩的沉淀向上述的濾液中通入步驟⑶得到的氨氣,并控制PH為2. 7,溫度為70°C, 使濾液中的釩沉淀,并在360°C灼燒30min,得到五氧化二釩;該步驟中以五氧化二釩形式 沉淀的釩占濾液中釩總重量的百分比99. 8% ;以氧化鐵形式沉淀的鐵占濾液中鐵總重量的 百分比0. 0001% O(6)氧化鐵的制備向釩沉淀的母液中通入步驟⑶得到的氨氣,調(diào)節(jié)pH為7. 5,并將 母液在400°C灼燒50min,獲取氧化鐵;將灼燒過(guò)程中產(chǎn)生的氣態(tài)物質(zhì)冷卻,得到硫酸銨和 硫酸銨鉀混合物,該混合物循環(huán)到步驟⑵進(jìn)行再利用。經(jīng)檢測(cè),所述的產(chǎn)物五氧化二釩重量純度99% ;氧化鐵重量純度99. 2%,其晶型為 納米氧化鐵。實(shí)施例4
⑴破碎和粉磨將含鐵的重量百分比為沈%,釩的重量百分比為1. 5%的釩渣經(jīng)破碎 和粉磨得到直徑100 μ m的粉末;
⑵混料按重量比釩渣粉末硫酸銨硫酸銨鉀=1:8:4稱取原料,將釩渣粉末與硫酸 銨、硫酸銨鉀混合均勻;
⑶熔融將上述混勻的物料升溫至440°C并保溫30min,得到塊狀固體和氨氣; ⑷溶解和過(guò)濾將上述所獲塊狀固體置于濃度為0. 3mol/L的EDTA的水溶液中溶解,且 EDTA與鐵的摩爾比為0. 5:1,然后過(guò)濾得到濾液和殘?jiān)?,殘?jiān)鼮殍F水泥,濾液水溶性釩占釩 渣中釩的總重量的百分比為98%,水溶性鐵占釩渣中鐵的總重量的百分比為8% ;
⑶釩的沉淀向上述的濾液中通入步驟⑶得到的氨氣,并控制pH為1.6,溫度為80°C, 使濾液中的釩沉淀,并在230°C灼燒150min,得到五氧化二釩;該步驟中以五氧化二釩形式沉淀的釩占濾液中釩總重量的百分比99. ;以氧化鐵形式沉淀的鐵占濾液中鐵總重量的 百分比0. 0003% ;
(6)氧化鐵的制備向釩沉淀的母液中通入步驟⑶得到的氨氣,調(diào)節(jié)pH為7. 0,并將母液 在450°C灼燒30min,獲取氧化鐵;將灼燒過(guò)程中產(chǎn)生的氣態(tài)物質(zhì)冷卻,得到硫酸銨和硫酸 銨鉀混合物,該混合物循環(huán)到步驟⑵進(jìn)行再利用。經(jīng)檢測(cè),所述的產(chǎn)物五氧化二釩重量純度98. 3% ;氧化鐵重量純度99. 7%,其晶型 為納米氧化鐵。實(shí)施例5:
⑴破碎和粉磨將含鐵的重量百分比為21%,釩的重量百分比為2. 0%的釩渣經(jīng)破碎 和粉磨得到直徑170 μ m的粉末;
⑵混料按重量比釩渣粉末硫酸銨硫酸銨鉀=1:5:2稱取原料,將釩渣粉末與硫酸 銨、硫酸銨鉀混合均勻;
⑶熔融將上述混勻的物料升溫至320°C并保溫45min,得到塊狀固體和氨氣; ⑷溶解和過(guò)濾將上述所獲塊狀固體置于濃度為0. 24mol/L的EDTA的水溶液中溶解, 且EDTA與鐵的摩爾比為1 1,然后過(guò)濾得到濾液和殘?jiān)?,殘?jiān)鼮殍F水泥,濾液水溶性釩占釩 渣中釩的總重量的百分比為98%,水溶性鐵占釩渣中鐵的總重量的百分比為30% ;
⑶釩的沉淀向上述的濾液中通入步驟⑶得到的氨氣,并控制PH為2. 0,溫度為50°C, 使濾液中的釩沉淀,并在300°C灼燒60min,得到五氧化二釩;該步驟中以五氧化二釩形式 沉淀的釩占濾液中釩總重量的百分比99. 9% ;以氧化鐵形式沉淀的鐵占濾液中鐵總重量的 百分比0. 0002% ;
(6)氧化鐵的制備向釩沉淀的母液中通入步驟⑶得到的氨氣,調(diào)節(jié)pH為7. 0,并將母液 在420°C灼燒45min,獲取氧化鐵;將灼燒過(guò)程中產(chǎn)生的氣態(tài)物質(zhì)冷卻,得到硫酸銨和硫酸 銨鉀混合物,該混合物循環(huán)到步驟⑵進(jìn)行再利用。經(jīng)檢測(cè),所述的產(chǎn)物五氧化二釩重量純度99. 8% ;氧化鐵重量純度99%,其晶型為 納米氧化鐵。實(shí)施例6
⑴破碎和粉磨將含鐵的重量百分比為27%,釩的重量百分比為2. 8%的釩渣經(jīng)破碎 和粉磨得到直徑160 μ m的粉末;
⑵混料按重量比釩渣粉末硫酸銨硫酸銨鉀=1:5:2稱取原料,將釩渣粉末與硫酸 銨、硫酸銨鉀混合均勻;
⑶熔融將上述混勻的物料升溫至420°C并保溫45min,得到塊狀固體和氨氣; ⑷溶解和過(guò)濾將上述所獲塊狀固體置于濃度為0. 26mol/L的EDTA的水溶液中溶解, 且EDTA與鐵的摩爾比為1 1,然后過(guò)濾得到濾液和殘?jiān)?,殘?jiān)鼮殍F水泥,濾液水溶性釩占釩 渣中釩的總重量的百分比為99%,水溶性鐵占釩渣中鐵的總重量的百分比為1. 5% ;
⑶釩的沉淀向上述的濾液中通入步驟⑶得到的氨氣,并控制PH為2.0,溫度為75°C, 使濾液中的釩沉淀,并在300°C灼燒lOOmin,得到五氧化二釩;該步驟中以五氧化二釩形式 沉淀的釩占濾液中釩總重量的百分比99. 3% ;以氧化鐵形式沉淀的鐵占濾液中鐵總重量的 百分比0. 0002% ;
(6)氧化鐵的制備向釩沉淀的母液中通入步驟⑶得到的氨氣,調(diào)節(jié)pH為7. 0,并將母液在420°C灼燒45min,獲取氧化鐵;將灼燒過(guò)程中產(chǎn)生的氣態(tài)物質(zhì)冷卻,得到硫酸銨和硫酸 銨鉀混合物,該混合物循環(huán)到步驟⑵進(jìn)行再利用。經(jīng)檢測(cè),所述的產(chǎn)物五氧化二釩重量純度99. 8% ;氧化鐵重量純度99%,其晶型為 納米氧化鐵。EDTA為乙二胺四乙酸或者其二鈉鹽。本發(fā)明通過(guò)低污染的途徑進(jìn)行高效率的提釩工藝,效果明顯,很好的解決了以往 的提釩工藝中所存在的高污染、低效率的問(wèn)題,利于推廣應(yīng)用。
權(quán)利要求
1.一種釩渣的綜合利用方法,其特征在于按以下步驟進(jìn)行 ⑴破碎和粉磨將釩渣經(jīng)破碎和粉磨得到直徑70 170 μ m的粉末;⑵混料將釩渣粉末與硫酸銨和硫酸銨鉀混合均勻,物料混合按重量百分比為釩渣粉 末硫酸銨硫酸銨鉀=1 5 12 2 5 ;⑶熔融將上述混勻的物料升溫至270 440°C并保溫10 45min,得到塊狀固體和氨氣;⑷溶解和過(guò)濾將上述所獲塊狀固體置于濃度為0. 1 0. 3mol/L的EDTA的水溶液中 溶解,使塊狀固體中的鐵與EDTA發(fā)生螯合反應(yīng),形成穩(wěn)定的螯合物,且EDTA與塊狀固體中 的鐵的摩爾比為0. 5 1. 1:1,然后過(guò)濾得到濾液和殘?jiān)?,殘?jiān)鼮殍F水泥;⑶釩的沉淀向上述的濾液中通入步驟⑶得到的氨氣,并控制ρΗ為1. 3 2. 7,溫度為 40 80°C,使濾液中的釩沉淀,并在220 360°C灼燒30 150min,得到五氧化二釩;(6)氧化鐵的制備向釩沉淀的母液中通入步驟⑶得到的氨氣,調(diào)節(jié)ρΗ為6. 8 7. 5,并 將母液在400 520°C灼燒30 60min,獲取氧化鐵;將灼燒過(guò)程中產(chǎn)生的氣態(tài)物質(zhì)冷卻, 得到硫酸銨和硫酸銨鉀混合物,該混合物循環(huán)到步驟⑵進(jìn)行再利用。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種釩渣的綜合利用方法,其特征在于“⑴”步驟中所述的 釩渣,鐵的重量百分比為20% 30%,釩的重量百分比為0.8% 3.0%。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種釩渣的綜合利用方法,其特征在于所述的步驟⑷的濾 液中,水溶性釩占釩渣中釩的總重量的百分比> 93 %,水溶性鐵占釩渣中鐵的總重量的百 分比< 30%。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種釩渣的綜合利用方法,其特征在于所述的步驟ω中以 五氧化二釩形式沉淀的釩占濾液中釩總重量的百分比> 99% ;以氧化鐵形式沉淀的鐵占濾 液中鐵總重量的百分比彡0. 0005%。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種釩渣的綜合利用方法,其特征在于所述的產(chǎn)物五氧化二釩重量純度> 98% ;氧化鐵重量純度> 99%,其晶型為納米氧化鐵。
全文摘要
本發(fā)明提供一種釩渣的綜合利用方法,其特征在于按以下步驟進(jìn)行⑴破碎和粉磨、⑵混料、⑶熔融、⑷溶解和過(guò)濾、⑸釩的沉淀、⑹氧化鐵的制備。本發(fā)明的原料來(lái)源廣泛,一次性整體利用釩渣,并實(shí)現(xiàn)中間產(chǎn)物循環(huán)利用,降低了原材料和水的消耗,無(wú)二次污染,工藝簡(jiǎn)單,操作條件溫和,成本低,產(chǎn)品附加值高,經(jīng)濟(jì)效益高。既解決了生產(chǎn)高純度五氧化二釩的過(guò)程中有效去除鐵的問(wèn)題,又合理利用了釩和鐵等資源,為釩渣提供了綜合利用的新途徑。
文檔編號(hào)C22B7/04GK102134649SQ201110051049
公開日2011年7月27日 申請(qǐng)日期2011年3月3日 優(yōu)先權(quán)日2011年3月3日
發(fā)明者張悅, 楊合, 薛向欣, 趙京京 申請(qǐng)人:東北大學(xué)