專利名稱：一種陶瓷粉末增強(qiáng)鋅鋁合金基復(fù)合材料的制備方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種陶瓷粉末增強(qiáng)鋅鋁合金基復(fù)合材料的制備方法，特別是指采用合金粉末中加入陶瓷粉末，高壓熱鍛粉末預(yù)制件得到復(fù)合材料，再對(duì)復(fù)合材料進(jìn)行熱處理優(yōu)化其性能的方法；屬于復(fù)合材料制備技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
鋅鋁合金具有良好力學(xué)和耐磨減摩性能、熔點(diǎn)低、耗能少、成本低廉、成型方便，可代替銅合金甚至鋁合金制備軸瓦、軸套、軸承等耐磨構(gòu)件，備受人們的關(guān)注。但其共晶溫度低，凝固區(qū)間大，高溫強(qiáng)度很低。此外，Zn-Al系α相的固溶度隨溫度升高變化較大，組織欠穩(wěn)定，也限制其耐熱性的提高。因此，大多數(shù)鋅鋁合金實(shí)際使用溫度最高不超過(guò)150°C，實(shí)際摩擦過(guò)程中，由于潤(rùn)滑不良及高速運(yùn)轉(zhuǎn)引起摩擦生熱會(huì)使溫度高達(dá)150°C甚至200°C以上， 顯然會(huì)嚴(yán)重惡化ZA合金的使用性能，限制了它的使用范圍。采用陶瓷粉末強(qiáng)化手段可以顯著改善其相關(guān)性能并能提高常溫力學(xué)性能，受各國(guó)學(xué)者的廣泛關(guān)注。目前陶瓷粉末增強(qiáng)鋅基復(fù)合材料復(fù)合材料的制備方法有擠壓鑄造法，半固態(tài)攪溶鑄造法，離心鑄造法，液態(tài)浸滲法，粉末燒結(jié)法以及原位生成法。歐陽(yáng)柳章及隋賢棟用擠壓鑄造方法成功地澆注鋅鋁基復(fù)合材料活塞；王俊利用半固態(tài)攪溶鑄造法制備出SiC顆粒增強(qiáng)鋅鋁基復(fù)合材料；劉政等利用液態(tài)浸漬法制備了氧化鋁增強(qiáng)鋅合金復(fù)合材料。不管是擠壓鑄造法還是離心鑄造法，都要求合金的熔液對(duì)增強(qiáng)顆粒有很好的潤(rùn)濕性，但是鋅鋁合金對(duì)SiC這樣的顆粒潤(rùn)濕性很差，因此制備的復(fù)合材料增強(qiáng)顆粒的團(tuán)聚性太大，使其力學(xué)性能嚴(yán)重下降。半固態(tài)攪溶鑄造法利用固相粒子對(duì)SiC阻擋和滯留的作用，在一定程度能夠克服上面兩種方法的缺陷，但仍然不能解決增強(qiáng)體的團(tuán)聚現(xiàn)象，只是減小了團(tuán)聚顆粒的尺度。液態(tài)浸滲法不能制出預(yù)定比例的復(fù)合材料，原位生成法制造Si顆粒增強(qiáng)的復(fù)合材料還行，但是低溫下生成SiC，ZrO2等顆粒不太可能，所以不能用于制造SiC，ZrO2等顆粒增強(qiáng)鋅基復(fù)合材料，特別是高陶瓷顆粒體積分?jǐn)?shù)的復(fù)合材料。粉末燒結(jié)法雖然增強(qiáng)體的加入量可以任意調(diào)節(jié)，成分比例準(zhǔn)確，體積分?jǐn)?shù)控制方便；但制造出的復(fù)合材料的內(nèi)部組織，出現(xiàn)不均勻，孔洞率較大，嚴(yán)重影響了復(fù)合材料的力學(xué)性能。特別是鋅鋁合金熔點(diǎn)低，合金中的原子尺寸大，并且與陶瓷顆粒的潤(rùn)濕性差，燒結(jié)很難使復(fù)合材料組織致密，難得到性能優(yōu)異的鋅鋁合金基復(fù)合材料。這也是這么多年粉末冶金法沒(méi)有在鋅鋁合金基復(fù)合材料領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用的原因。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于克服現(xiàn)有技術(shù)之不足而提供一種工藝方法簡(jiǎn)單、操作方便、制備的鋅鋁合金基體與強(qiáng)化相分布均勻、組織致密、綜合力學(xué)性能好的陶瓷粉末增強(qiáng)鋅鋁合金基復(fù)合材料的制備方法；本發(fā)明一種陶瓷粉末增強(qiáng)鋅鋁合金基復(fù)合材料的制備方法，包括下述步驟第一步取霧化鋅鋁合金粉末與陶瓷粉末按質(zhì)量比陶瓷粉末鋅鋁合金粉末=1 (53 2. 8)混合，球磨過(guò)100目篩后對(duì)粉末進(jìn)行成型，制成粉末預(yù)制塊；第二步將粉末預(yù)制塊在保護(hù)氣氛下預(yù)熱至熱鍛上限溫度以上10 20°C，對(duì)預(yù)熱后的粉末預(yù)制塊在300°C 370°C熱鍛，得到陶瓷粉末增強(qiáng)的鋅合金基復(fù)合材料；預(yù)熱的升溫速率為5 10°C /min ；第三步將第二步所得鋅合金基復(fù)合材料在370 420°C范圍內(nèi)保溫2 證后， 在90 125°C，時(shí)效9 12h。本發(fā)明一種陶瓷粉末增強(qiáng)鋅鋁合金基復(fù)合材料的制備方法中，所述的鋅鋁合金組分按重量百分比組成為A1 8% ;35%，Cu 0.05% 5%，余量為Si和總量不超過(guò)0.3% 的1 及其他不可避免的雜質(zhì)。本發(fā)明一種陶瓷粉末增強(qiáng)鋅鋁合金基復(fù)合材料的制備方法中，所述的鋅鋁合金組分按重量百分比組成為A1 8% ；35%，Cu 0. 05% 5%，Ti 0. 2 0. 4%, Mg 0. 02% 1 %，余量為Si和總量不超過(guò)0. 3 %的Fe及其他不可避免的雜質(zhì)。本發(fā)明一種陶瓷粉末增強(qiáng)鋅鋁合金基復(fù)合材料的制備方法中，所述的陶瓷粉末選自SiC, Al2O3，ZrO2, TiC, B4C, Si3N4，Cr2O3中的至少一種；所述的陶瓷粉末為顆粒狀或纖維狀。本發(fā)明一種陶瓷粉末增強(qiáng)鋅鋁合金基復(fù)合材料的制備方法中，所述鋅鋁合金粉末的粒徑小于等于20 μ m,陶瓷顆粒的粒徑為1 50 μ m或陶瓷短纖維的長(zhǎng)度為50 μ m 1000 μ Hlo本發(fā)明一種陶瓷粉末增強(qiáng)鋅鋁合金基復(fù)合材料的制備方法中，所述球磨以無(wú)水乙醇為球磨介質(zhì)，采用濕式球磨法球磨8 12h ；所述成型的成型壓力為10 40Mpa。本發(fā)明一種陶瓷粉末增強(qiáng)鋅鋁合金基復(fù)合材料的制備方法中，所述保護(hù)氣氛為氫氣、氮?dú)?、氬氣中的一種或上述混合氣；所述預(yù)熱時(shí)間為2 證；所述熱鍛的壓力為150 200t，模具預(yù)熱溫度250 350°C，保壓時(shí)間為10 30min。本發(fā)明通過(guò)在霧化合金粉末中加入高體積分?jǐn)?shù)的陶瓷粉末，經(jīng)球磨混料，壓型等工藝，克服了陶瓷粉末與鋅鋁合金熔液潤(rùn)濕性差加不進(jìn)去，粉末分布不均，易團(tuán)聚的缺陷， 能夠?qū)崿F(xiàn)基體與增強(qiáng)體的任意配比，并保證了增強(qiáng)體在基體中的彌散分布。本發(fā)明通熱鍛粉末預(yù)制塊并對(duì)熱鍛后的復(fù)合材料進(jìn)行熱處理的方式，克服了粉末燒結(jié)法制備的鋅鋁合金基復(fù)合材料致密度差，內(nèi)部組織不均，孔洞較多、較大的缺陷，保證了鋅鋁合金基復(fù)合材料具有良好的力學(xué)性能。本發(fā)明通過(guò)對(duì)復(fù)合材料進(jìn)行后續(xù)熱處理，可有效消除材料中的缺陷，優(yōu)化其綜合力學(xué)性能。結(jié)合材料的硬度測(cè)試，抗拉強(qiáng)度的測(cè)試以及是濕摩擦系數(shù)的測(cè)試表明此方法制備的粉末增強(qiáng)復(fù)合材料具有較好的力學(xué)性能。綜上所述，本發(fā)明工藝方法簡(jiǎn)單、操作方便、制備的鋅鋁合金基體與強(qiáng)化相分布均勻、組織致密、綜合力學(xué)性能好?？朔颂沾煞勰┡c鋅鋁合金熔液潤(rùn)濕性差加不進(jìn)去，粉末分布不均，及團(tuán)聚的缺陷，同時(shí)也克服了粉末燒結(jié)法制備的復(fù)合材料致密度差，內(nèi)部組織不均，孔洞較多、較大的問(wèn)題，提高了復(fù)合材料的綜合力學(xué)性能。適于工業(yè)化應(yīng)用。


附圖1為本發(fā)明實(shí)施例2制備20% SiC/ΖΑΤΙΟ復(fù)合材料的SEM照片。
具體實(shí)施例方式實(shí)施例1以商業(yè)用高純鋅(99. 995% )、高純鋁(99. 99% ), Al-5% Ti中間合金、 電解銅等為原料，按 Si 87. 6%，Al 10. 17%, Cu 1.933%, Ti 0. 0265%配比，在 680°C下熔化精煉后霧化沉積過(guò)篩后得到粒徑小于20 μ m的ZATlO粉末。然后將粒徑為18 μ m的SiC 粉末與ZATlO粉末按1 53的質(zhì)量比稱取后，裝入球磨罐，以無(wú)水乙醇為球磨介質(zhì)，在球磨罐內(nèi)球磨他；烘干，過(guò)100目篩；然后壓制成型，壓力為lOMpa。將壓制成型的坯體在管式爐中以5-6°C /min的升溫速率升至390°C，氮?dú)獗Ｗo(hù)下預(yù)熱2- ；接著放在直徑為50mm的模具桶內(nèi)(預(yù)熱溫度為250°C )中在300t液壓機(jī)下進(jìn)行熱鍛熱鍛壓力150t，模具預(yù)熱溫度250°C，熱鍛溫度370°C，保壓lOmin，得到體積分?jǐn)?shù)為5%的SiC/ZATIO復(fù)合材料。最后將所得的復(fù)合材料在370°C溫度保溫ai，90°C下時(shí)效9h。將所得的復(fù)合材料樣品進(jìn)行力學(xué)性能的測(cè)試。其硬度為160HB，抗拉強(qiáng)度為 427. 8Mpa，濕摩擦系數(shù)為0. 045，較原合金硬度提高了 60%，抗拉強(qiáng)度僅降低了 3%，濕摩擦系數(shù)降低了 10%。實(shí)施例2以商業(yè)用高純鋅(99. 995% )、高純鋁(99. 99% ), Al-5% Ti中間合金、 電解銅等為原料，按 Si 87. 6%，Al 10. 17%, Cu 1.933%, Ti 0. 0265%配比，在 700°C下熔化精煉后霧化沉積過(guò)篩后得到粒徑小于20 μ m的ZATlO粉末。然后將粒徑為3 μ m的SiC 粉末與ZATlO粉末按1 11的質(zhì)量比稱取后，裝入球磨罐，以無(wú)水乙醇為球磨介質(zhì)，在球磨罐內(nèi)球磨IOh ；烘干，過(guò)100目篩；然后壓制成型，壓力為30Mpa。將壓制成型的坯體在管式爐中以7-8°C /min的升溫速率升至380°C，氬氣保護(hù)下預(yù)熱池；接著放在直徑為50mm的模具桶內(nèi)(預(yù)熱溫度為250°C )中在300t液壓機(jī)下進(jìn)行熱鍛熱鍛壓力180t，模具預(yù)熱溫度 3000C，熱鍛溫度370°C，保壓20min，得到體積分?jǐn)?shù)為20%的SiC/ZATIO復(fù)合材料。最后將所得的復(fù)合材料在400°C溫度保溫4h，100°C下時(shí)效10h。將所得的復(fù)合材料樣品進(jìn)行力學(xué)性能的測(cè)試。其硬度為174HB，抗拉強(qiáng)度為 411Mpa，濕摩擦系數(shù)為0. 018，較原合金硬度提高了 74%，抗拉強(qiáng)度降低了 6. 5%，濕摩擦系數(shù)降低了 64%。實(shí)施例3以商業(yè)用高純鋅(99. 995% )、高純鋁(99. 99% ), Al-5% Ti中間合金、 電解銅等為原料，按 Si 87. 6%，Al 10. 17%, Cu 1.933%, Ti 0. 0265%配比，在 750°C下熔化精煉后霧化沉積過(guò)篩后得到粒徑小于20 μ m的ZAT10粉末。然后將粒徑為48 μ m的SiC 粉末與ZAT10粉末按1 2. 8的質(zhì)量比稱取后，裝入球磨罐，以無(wú)水乙醇為球磨介質(zhì)，在球磨罐內(nèi)球磨12h ；烘干，過(guò)100目篩；然后壓制成型，壓力為40Mpa。將壓制成型的坯體在管式爐中以9-10°C /min的升溫速率升至390°C，氫氣保護(hù)下預(yù)熱證；接著放在直徑為50mm的模具桶內(nèi)(預(yù)熱溫度為250°C )中在300t液壓機(jī)下進(jìn)行熱鍛熱鍛壓力200t，模具預(yù)熱溫度350°C，熱鍛溫度300°C，保壓30min，得到體積分?jǐn)?shù)為50%的SiC/ZATIO復(fù)合材料。最后將所得的復(fù)合材料在420°C溫度保溫5h，120°C下時(shí)效12h。將所得的復(fù)合材料樣品進(jìn)行力學(xué)性能的測(cè)試。其硬度為205HB，抗拉強(qiáng)度為 356. 4Mpa，濕摩擦系數(shù)為0. 023，較原合金硬度提高了 105%，抗拉強(qiáng)度僅降低了 19%，濕摩擦系數(shù)降低了 M%。實(shí)施例4以商業(yè)用高純鋅(99. 995% )、高純鋁(99. 99% ), Al-5% Ti中間合金、電解銅等為原料，按 Si 87. 6%，Al 10. 17%, Cu 1.933%, Ti 0. 0265%配比，在 700°C下熔化精煉后霧化沉積過(guò)篩后得到粒徑小于20 μ m的ZATlO粉末。然后將粒徑為30 μ m的SiC 粉末與ZATlO粉末按1 11的質(zhì)量比稱取后，裝入球磨罐，以無(wú)水乙醇為球磨介質(zhì)，在球磨罐內(nèi)球磨IOh ；烘干，過(guò)100目篩；然后壓制成型，壓力為30Mpa。將壓制成型的坯體在管式爐中以6-9°C /min的升溫速率升至380°C，氮?dú)獗Ｗo(hù)下預(yù)熱4h ；接著放在直徑為50mm的模具桶內(nèi)(預(yù)熱溫度為250°C )中在300t液壓機(jī)下進(jìn)行熱鍛熱鍛壓力180t，模具預(yù)熱溫度 3000C，熱鍛溫度340°C，保壓230min，得到體積分?jǐn)?shù)為20%的SiC/ΖΑΤΙΟ復(fù)合材料。最后將所得的復(fù)合材料在390°C溫度保溫:3h，90°C下時(shí)效10h。將所得的復(fù)合材料樣品進(jìn)行力學(xué)性能的測(cè)試。其硬度為183HB，抗拉強(qiáng)度為 408Mpa，濕摩擦系數(shù)為0. 019，較原合金硬度提高了 83%，抗拉強(qiáng)度僅降低了 7. 2%，濕摩擦系數(shù)降低了 62%。實(shí)施例5以商業(yè)用高純鋅(99. 995% )、高純鋁(99. 99% ), Al-5% Ti中間合金、 電解銅等為原料，按 Si 87. 6%，Al 10. 17%, Cu 1.933%, Ti 0. 0265%配比，在 730°C下熔化精煉后霧化沉積過(guò)篩后得到粒徑小于20 μ m的ZATlO粉末。然后將粒徑為1 μ m的SiC 粉末與ZATlO粉末按1 11的質(zhì)量比稱取后，裝入球磨罐，以無(wú)水乙醇為球磨介質(zhì)，在球磨罐內(nèi)球磨9h;烘干，過(guò)100目篩；然后壓制成型，壓力為20Mpa。將壓制成型的坯體在管式爐中以6-9°C /min的升溫速率升至390°C，氬氣保護(hù)下預(yù)熱池；接著放在直徑為50mm的模具桶內(nèi)(預(yù)熱溫度為250°C )中在300t液壓機(jī)下進(jìn)行熱鍛熱鍛壓力200t，模具預(yù)熱溫度 3500C，熱鍛溫度350°C，保壓20min，得到體積分?jǐn)?shù)為20%的SiC/ΖΑΤΙΟ復(fù)合材料。最后將所得的復(fù)合材料在380°C溫度保溫4h，90°C下時(shí)效10h。將所得的復(fù)合材料樣品進(jìn)行力學(xué)性能的測(cè)試。其硬度為168HB，抗拉強(qiáng)度為 417Mpa，濕摩擦系數(shù)為0. 016，較原合金硬度提高了 68%，抗拉強(qiáng)度僅降低了 5. 3%，濕摩擦系數(shù)降低了 68%。實(shí)施例6以ZA27合金為原料，在680 750°C下熔化精煉后霧化沉積過(guò)篩得到粒徑小于20 μ m的ZA27粉末。然后將粒徑為10 μ m的SiC粉末與ZA27粉末按3 25的質(zhì)量比稱取后，裝入球磨罐，以無(wú)水乙醇為球磨介質(zhì)，在球磨罐上球磨9h ；烘干，過(guò)100目篩；然后壓制成型，壓力為40Mpa。將壓制成型的坯體在管式爐中以5-7°C /min的升溫速率升至 390°C，氮?dú)獗Ｗo(hù)下預(yù)熱證；接著放在直徑為50mm的模具桶(預(yù)熱溫度為250°C)內(nèi)在300t 液壓機(jī)下進(jìn)行熱鍛熱鍛壓力200t，模具預(yù)熱溫度30(TC，熱鍛溫度370°C，保壓30min，得到體積分?jǐn)?shù)為20%的SiC/ZA27復(fù)合材料。最后將所得的復(fù)合材料在410°C溫度保溫5h， 120°C下時(shí)效12h。將得到的復(fù)合材料樣品進(jìn)行力學(xué)性能測(cè)試。硬度為163HB ；抗拉強(qiáng)度為380Mpa，濕摩擦系數(shù)為0. 016，較原合金硬度提高了 81 %，抗拉強(qiáng)度僅降低了 7. 3 %，濕摩擦系數(shù)降低了 60%。實(shí)施例7以商業(yè)用高純鋅(99. 995% )、高純鋁(99. 99% ), Al-5% Ti中間合金、 電解銅等為原料，按 Si 87. 6%，Al 10. 17%, Cu 1.933%, Ti 0. 0265%配比，在 750°C下熔化精煉后霧化沉積過(guò)篩得到粒徑小于20 μ m的ZATlO粉末。然后將粒徑為3 μ m的^O2粉末與ZATlO粉末按6 23的質(zhì)量比稱取后，裝入球磨罐，以無(wú)水乙醇為球磨介質(zhì)，在球磨罐上球磨12h ；烘干，過(guò)100目篩；然后壓制成型，壓力為35Mpa。將壓制成型的坯體在管式爐中以7-9°C /min的升溫速率升至380°C，氮?dú)獗Ｗo(hù)下預(yù)熱4h ；接著放在直徑為50mm的模具桶(預(yù)熱溫度為250°C )中在300t液壓機(jī)下進(jìn)行熱鍛熱鍛壓力為150t，模具預(yù)熱溫度 3500C，熱鍛溫度330°C，保壓25min，得到體積分?jǐn)?shù)為20%的&02/ZAT10復(fù)合材料。最后將所得的復(fù)合材料在400°C溫度保溫4h，90°C下時(shí)效12h。 將得到的復(fù)合材料樣品進(jìn)行力學(xué)性能測(cè)試。硬度為156HB ；抗拉強(qiáng)度為412Mpa，濕摩擦系數(shù)為0. 024，較原合金硬度提高了 56%，抗拉強(qiáng)度僅降低了 6. 3 %，濕摩擦系數(shù)降低了 52%。
權(quán)利要求
1.一種陶瓷粉末增強(qiáng)鋅鋁合金基復(fù)合材料的制備方法，包括下述步驟第一步取霧化鋅鋁合金粉末與陶瓷粉末按質(zhì)量比陶瓷粉末鋅鋁合金粉末=1 (53 2. 8)混合， 球磨過(guò)篩后對(duì)粉末進(jìn)行成型，制成粉末預(yù)制塊；第二步將粉末預(yù)制塊在保護(hù)氣氛下預(yù)熱至熱鍛上限溫度以上10 20°C，對(duì)預(yù)熱后的粉末預(yù)制塊在300°C 370°C熱鍛，得到陶瓷粉末增強(qiáng)的鋅合金基復(fù)合材料；第三步將第二步所得鋅合金基復(fù)合材料在370 420°C范圍內(nèi)保溫2 5h后，在90 125°C，時(shí)效9 12h。
2.根據(jù)權(quán)利要求項(xiàng)1所述的一種陶瓷粉末增強(qiáng)鋅鋁合金基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于所述的鋅鋁合金組分按重量百分比組成為A1 8^-35^,01。.(^^ 日^，余量為Si和總量不超過(guò)0. 3%的Fe及其他不可避免的雜質(zhì)。
3.根據(jù)權(quán)利要求項(xiàng)1所述的一種陶瓷粉末增強(qiáng)鋅鋁合金基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于所述的鋅鋁合金組分按重量百分比組成為A1 8% 35%，Cu 0. 05% 5%，Ti 0.2 0.4%，Mg 0.02% 1%，余量為Si和總量不超過(guò)0.3%的狗及其他不可避免的雜質(zhì)。
4.根據(jù)權(quán)利要求項(xiàng)2或3所述的一種陶瓷粉末增強(qiáng)鋅鋁合金基復(fù)合材料的制備方法， 其特征在于所述的陶瓷粉末選自SiC，Al2O3，ZrO2, TiC, B4C, Si3N4，Cr2O3中的至少一種；所述的陶瓷粉末為顆粒狀或纖維狀。
5.根據(jù)權(quán)利要求項(xiàng)4所述的一種陶瓷顆粉末增強(qiáng)鋅鋁合金基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于所述鋅鋁合金粉末的粒徑小于等于20 μ m,陶瓷顆粒的粒徑為1 50 μ m或陶瓷短纖維的長(zhǎng)度為50 μ m 1000 μ m。
6.據(jù)權(quán)利要求項(xiàng)5所述的一種陶瓷粉末增強(qiáng)鋅鋁合金基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于所述球磨以無(wú)水乙醇為球磨介質(zhì)，采用濕式球磨法球磨8 12h ；所述成型的成型壓力為10 40Mpa。
7.據(jù)權(quán)利要求項(xiàng)6任意一項(xiàng)所述的一種陶瓷粉末增強(qiáng)鋅鋁合金基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于所述保護(hù)氣氛為氫氣、氮?dú)?、氬氣中的一種或它們的混合氣體；所述預(yù)熱時(shí)間為2 釙；所述熱鍛的壓力為150 200t，模具預(yù)熱溫度250 350°C，保壓時(shí)間為 10 30mino
全文摘要
一種陶瓷粉末增強(qiáng)鋅鋁合金基復(fù)合材料的制備方法，是將霧化鋅鋁合金粉末中加入陶瓷粉末，經(jīng)球磨混料，壓型制作成粉末預(yù)制件，在氣氛保護(hù)下預(yù)熱，經(jīng)熱鍛得到復(fù)合材料，最后對(duì)鋅鋁合金基復(fù)合材料進(jìn)行熱處理消除材料中缺陷，優(yōu)化復(fù)合材料的綜合力學(xué)性能。本發(fā)明工藝方法簡(jiǎn)單、操作方便、制備的鋅鋁合金基體與強(qiáng)化相分布均勻、組織致密、綜合力學(xué)性能好?？朔颂沾煞勰┡c鋅鋁合金熔液潤(rùn)濕性差加不進(jìn)去，粉末分布不均，及團(tuán)聚的缺陷，同時(shí)也克服了粉末燒結(jié)法制備的復(fù)合材料致密度差，內(nèi)部組織不均，孔洞較多、較大的問(wèn)題，提高了復(fù)合材料的綜合力學(xué)性能。適于工業(yè)化應(yīng)用。
文檔編號(hào)C22C1/05GK102337423SQ201110341289
公開(kāi)日2012年2月1日 申請(qǐng)日期2011年11月2日 優(yōu)先權(quán)日2011年11月2日
發(fā)明者劉凡, 劉雯雯, 周宏明, 方珍奇, 朱玉華, 李薦, 楊亮, 楊俊 , 黃祖瓊 申請(qǐng)人:中南大學(xué)