一種高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼的冶煉方法
【專利摘要】本發(fā)明公開(kāi)了一種高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼的冶煉方法，在轉(zhuǎn)爐出鋼過(guò)程中加入鋁鐵脫氧，并將鋁鐵脫氧后的鋼液轉(zhuǎn)入鋼包精煉LF爐中，其中，所述鋁鐵脫氧后的鋼液中的Al的含量為0.020wt％～0.070wt％，然后對(duì)轉(zhuǎn)入所述LF爐中的鋼液進(jìn)行造渣處理，以及在造渣處理結(jié)束后進(jìn)行LF精煉20min～40min，然后在LF精煉結(jié)束后，向鋼液中加入鈦鐵進(jìn)行調(diào)鈦，其中，加入鈦鐵含量后的鋼液中鈦合金含量為0.05wt％-0.35wt％，最后在調(diào)鈦結(jié)束后，進(jìn)行軟吹9min～15min，使得鋼液中的鈦均勻分布。
【專利說(shuō)明】一種高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼的冶煉方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及冶煉領(lǐng)域，具體涉及一種高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼的冶煉方法。

【背景技術(shù)】
[0002] 隨著鋼鐵冶煉技術(shù)不斷發(fā)展，下游產(chǎn)品對(duì)鋼材的強(qiáng)度的要求越來(lái)越高，而將鈦加 入鋼中會(huì)較大的提高鋼的強(qiáng)度。為了將鈦將入鋼中，通常是在LF爐精煉過(guò)程中調(diào)節(jié)鋼液中 的欽含量，從而提高了鋼材的強(qiáng)度。
[0003] 但是,現(xiàn)有技術(shù)在鋼液進(jìn)入LF爐冶煉時(shí)就調(diào)節(jié)鋼液中的鈦含量，而此時(shí)鋼液中的 夾雜物為較大顆粒的A1 203夾雜物，加入鈦鐵調(diào)鈦后，生成的TiN顆粒較小，不容易以A1203 夾雜物為核心生成，容易產(chǎn)生純的TiN夾雜物，而在鋼的乳制和變形過(guò)程中，純的TiN夾雜 物不會(huì)變形，并且純的TiN夾雜物有尖利的棱角，在鋼的使用過(guò)程中，夾雜物的棱角處容易 形成微裂紋，從而降低了高鈦合金結(jié)構(gòu)鋼的疲勞壽命。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0004] 本申請(qǐng)實(shí)施例通過(guò)提供一種高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼的冶煉方法，用于解決現(xiàn)有技術(shù) 在冶煉高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼時(shí)，存在高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼中的純的TiN夾雜物含量高，使 得高鈦合金結(jié)構(gòu)鋼的疲勞壽命降低的技術(shù)問(wèn)題。
[0005] 本申請(qǐng)實(shí)施例提供了一種高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼的冶煉方法，包括以下步驟：
[0006] 步驟a :在轉(zhuǎn)爐出鋼過(guò)程中加入鋁鐵脫氧，并將鋁鐵脫氧后的鋼液轉(zhuǎn)入LF爐中精 煉，其中，所述鋁鐵脫氧后的鋼液中的A1的含量為0· 020wt %?0. 070wt % ;
[0007] 步驟b :對(duì)轉(zhuǎn)入所述LF爐中的鋼液進(jìn)行造渣處理，其中，造渣處理結(jié)束后的爐渣的 渣量厚度為200麵?300mm，且所述爐渣中CaO的含量為50wt%?65wt%，Si0 2的含量為 0 % ?10wt %，A1203 含量為 25wt % ?35wt % ;
[0008] 步驟c :在造渣處理結(jié)束后進(jìn)行LF精煉20min?40min ;
[0009] 步驟d :在LF精煉結(jié)束后，向鋼液中加入鈦鐵進(jìn)行調(diào)鈦，其中，加入鈦鐵含量后的 鋼液中鈦合金含量為0. 05wt% -0. 35wt% ;
[0010] 步驟e :在調(diào)鈦結(jié)束后，進(jìn)行軟吹9min?15min，使得鋼液中的鈦均勻分布。
[0011] 可選的，所述造渣處理結(jié)束后的爐渣的渣量厚度為210mm?290mm。
[0012] 可選的，在步驟c中在造渣處理結(jié)束后進(jìn)行LF精煉28min?37min。
[0013] 可選的，在步驟d中，在LF精煉結(jié)束后，向鋼液中加入鈦鐵進(jìn)行調(diào)鈦，其中，加入鈦 鐵含量后的鋼液中鈦合金含量為0. 〇14wt% -0. 015wt%。
[0014] 可選的，在步驟e中，在調(diào)鈦結(jié)束后，進(jìn)行軟吹lOmin,其中，所述軟吹流量為40L/ min〇
[0015] 可選的，在步驟b中通過(guò)加入石灰和螢石對(duì)轉(zhuǎn)入所述LF爐中的鋼液進(jìn)行造渣處 理。
[0016] 可選的，在LF精煉結(jié)束后，在向鋼液中加入鈦鐵進(jìn)行調(diào)鈦之前，鋼液中Ca的含量 為 0. 0006wt % ?0· 0009wt %。
[0017] 可選的，在步驟a中，所述鋁鐵脫氧后的鋼液中的AL的含量為0.025wt %? 0. 060wt%〇
[0018] 本發(fā)明有益效果如下：
[0019] 本申請(qǐng)技術(shù)方案是在轉(zhuǎn)爐出鋼過(guò)程中加入鋁鐵脫氧，并將鋁鐵脫氧后的鋼液轉(zhuǎn)入 LF爐進(jìn)行精煉，再對(duì)轉(zhuǎn)入所述LF爐中的鋼液進(jìn)行造渣處理，以及在造渣處理結(jié)束后進(jìn)行LF 精煉20min?40min，然后在LF精煉結(jié)束后，向鋼液中加入欽鐵進(jìn)行調(diào)欽，以及在調(diào)欽結(jié)束 后，進(jìn)行軟吹9min?15min，使得鋼液中的鈦均勻分布即可，由于在加入鈦鐵之前，所述爐 渣中CaO的含量為50wt %?65wt %和A1203含量為25wt %?35wt %，使得鋼液中存在大量 粒徑在1?4 μ m的鈣鋁酸鹽類夾雜物，而在加入鈦鐵后，產(chǎn)生的TiN夾雜物以粒徑在1? 4 μ m的鈣鋁酸鹽類夾雜物為核心生成，且在鋼的乳制和變形過(guò)程中，以鈣鋁酸鹽類夾雜物 核心的TiN夾雜物會(huì)被軋碎，夾雜物被乳碎后，沒(méi)有尖利的棱角，與純的TiN夾雜物相比，有 核心的TiN夾雜物對(duì)鋼的疲勞性能影響較小，從而解決了現(xiàn)有技術(shù)中高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼 中的純的TiN夾雜物含量高，使得高鈦合金結(jié)構(gòu)鋼的疲勞壽命降低的技術(shù)問(wèn)題，實(shí)現(xiàn)了降 低高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼中的純的TiN夾雜物含量，提高高鈦合金結(jié)構(gòu)鋼的疲勞壽命的技術(shù) 效果。

【具體實(shí)施方式】
[0020] 針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)在冶煉高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼時(shí)，存在高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼中的純的 TiN夾雜物含量大，使得高鈦合金結(jié)構(gòu)鋼的疲勞壽命降低的技術(shù)問(wèn)題，本發(fā)明實(shí)施例提出的 技術(shù)方案中，在轉(zhuǎn)爐出鋼過(guò)程中加入鋁鐵脫氧，并將鋁鐵脫氧后的鋼液轉(zhuǎn)入LF爐中精煉， 再對(duì)轉(zhuǎn)入所述LF爐中的鋼液進(jìn)行造渣處理，以及在造渣處理結(jié)束后進(jìn)行LF精煉20min? 40min，然后在LF精煉結(jié)束后，向鋼液中加入欽鐵進(jìn)行調(diào)欽，以及在調(diào)欽結(jié)束后，進(jìn)彳丁軟吹 9min?15min,使得鋼液中的鈦均勻分布即可，由于在加入鈦鐵之前，所述爐渣中CaO的含 量為 5〇wt%?65wt%和A1203含量為25wt%?35wt%，使得鋼液中存在大量粒徑在1? 4 μ m的鈣鋁酸鹽類夾雜物，而在加入鈦鐵后，產(chǎn)生的TiN夾雜物以粒徑在1?4 μ m的鈣鋁 酸鹽類夾雜物為核心生成，且在鋼的乳制和變形過(guò)程中，以鈣鋁酸鹽類夾雜物核心的TiN 夾雜物會(huì)被軋碎，夾雜物被乳碎后，沒(méi)有尖利的棱角，與純的TiN夾雜物相比，有核心的TiN 夾雜物對(duì)鋼的抗疲勞性能影響較小，從而解決了現(xiàn)有技術(shù)中高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼中的純的 TiN夾雜物含量大，使得高鈦合金結(jié)構(gòu)鋼的疲勞壽命降低的技術(shù)問(wèn)題，實(shí)現(xiàn)了降低高鈦含量 合金結(jié)構(gòu)鋼中的純的TiN夾雜物含量，提高高鈦合金結(jié)構(gòu)鋼的疲勞壽命的技術(shù)效果。
[0021] 下面對(duì)本發(fā)明實(shí)施例技術(shù)方案的主要實(shí)現(xiàn)原理、【具體實(shí)施方式】及其對(duì)應(yīng)能夠達(dá)到 的有益效果進(jìn)行詳細(xì)地闡述。
[0022] 實(shí)施例一：
[0023] 本發(fā)明實(shí)施例一提出了一種高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼的冶煉方法，該方法具體處理過(guò) 程如下：
[0024] 下面具體以210噸氧氣復(fù)吹轉(zhuǎn)爐為例，當(dāng)然也可以120噸，300噸氧氣復(fù)吹轉(zhuǎn)爐來(lái) 進(jìn)行冶煉，本申請(qǐng)不作具體限制。
[0025] 步驟a :在轉(zhuǎn)爐出鋼過(guò)程中加入鋁鐵脫氧，并將鋁鐵脫氧后的鋼液轉(zhuǎn)入LF爐中精 煉，其中，所述鋁鐵脫氧后的鋼液中的A1的含量為0· 〇2〇wt %。
[0026] 在具體實(shí)施過(guò)程中，在轉(zhuǎn)爐出鋼過(guò)程加入鋁鐵脫氧，并控制在通過(guò)鋁鐵脫氧結(jié)束 后的鋼液中的A1的含量為0. 020wt%，然后再將脫氧后的鋼液運(yùn)輸?shù)絃F爐中精煉。
[0027] 步驟b :對(duì)轉(zhuǎn)入所述LF爐中的鋼液進(jìn)行造渣處理，其中，造渣處理結(jié)束后的爐渣的 渣量厚度為2〇〇咖，且所述爐渣中CaO的含量為50wt%，Si02的含量為10wt%，A1 203含量 為 35wt%。
[0028] 在具體實(shí)施過(guò)程中，在鋼液轉(zhuǎn)入所述LF爐之后，首先對(duì)所述LF爐中的鋼液進(jìn)行造 渣處理，可以采用石灰和螢石對(duì)轉(zhuǎn)入所述LF爐中的鋼液進(jìn)行造渣處理，由于采用的是210 噸氧氣復(fù)吹轉(zhuǎn)爐，因此需要向所述LF爐中加入1400kg石灰和200kg螢石進(jìn)行造渣，造渣處 理結(jié)束后的爐渣的渣量厚度為200mm，且所述爐渣中CaO的含量為50wt%，Si0 2的含量為 10wt %，Al2〇3 含量為 35wt %。
[0029] 具體來(lái)講，由于采用較大渣量的高CaO含量、高A1203含量的爐渣，通過(guò)鋼渣之間的 反應(yīng)，鋼液中的Ca的含量為0· 0005wt%，在鋼渣之間進(jìn)行化學(xué)反應(yīng)時(shí)，所述鋼液會(huì)生成大 量粒徑在1?4 μ m的CaS夾雜物和粒徑在1?4 μ m的鈣鋁酸鹽類夾雜物。
[0030] 步驟C :在造渣處理結(jié)束后進(jìn)行LF精煉20min。
[0031] 在具體實(shí)施過(guò)程中，在造渣處理結(jié)束之后，進(jìn)行LF精煉20min。
[0032] 步驟d :在LF精煉結(jié)束后，向鋼液中加入鈦鐵進(jìn)行調(diào)鈦，其中，加入鈦鐵含量后的 鋼液中鈦合金含量為0. 05wt%。
[0033] 在具體實(shí)施過(guò)程中，在LF精煉20min之后，向鋼液中加入鈦鐵進(jìn)行調(diào)鈦，使得加入 鈦鐵后的鋼液中鈦合金含量為0. 05wt%，在進(jìn)行調(diào)鈦時(shí)具體鈦含量滿足鋼種成分即可。
[0034] 步驟e :在調(diào)鈦結(jié)束后，進(jìn)行軟吹9min，使得鋼液中的鈦均勻分布即可。
[0035] 在具體實(shí)施過(guò)程中，在調(diào)鈦結(jié)束后，可以進(jìn)行鋼包底部軟吹9min，使鋼液中的鈦 均勻分布，具體可以將軟吹流量控制在40L/min，以及在軟吹之后進(jìn)行澆鑄，澆鑄后進(jìn)行乳 制，乳制后得到鋼的板卷，其中，有核心的TiN夾雜物在鋼的乳制過(guò)程中變?yōu)轭w粒較小的夾 雜物，夾雜物的棱角不再尖利，使得所述鋼的板卷的疲勞壽命得以提高，根據(jù)在疲勞試驗(yàn)結(jié) 果,本實(shí)驗(yàn)得到的高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼的疲勞壽命為1. 32X 106,而采用現(xiàn)有技術(shù)得到的高 鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼的疲勞壽命為為5. 72 X 105,從而與現(xiàn)有技術(shù)相比，本申請(qǐng)技術(shù)方案得到 的高鈦含量結(jié)構(gòu)鋼的疲勞壽命有較大提高。
[0036] 具體的，由于本申請(qǐng)實(shí)施例采用較大渣量的高CaO含量、高A1203含量的爐渣，通過(guò) 鋼渣之間的反應(yīng)，鋼液中的Ca的含量為0. 0005wt%，在鋼渣之間進(jìn)行化學(xué)反應(yīng)時(shí)，所述鋼 液中會(huì)生成大量粒徑在1?4 μ m的CaS夾雜物和粒徑在1?4 μ m的鈣鋁酸鹽類夾雜物， 在LF精煉結(jié)束后加入鈦鐵調(diào)鈦，加入鈦鐵后，產(chǎn)生的TiN夾雜物以粒徑在1?4 μ m的CaS 夾雜物和/或以粒徑在1?4 μ m的鈣鋁酸鹽類夾雜物為核心生成，使得在鋼的軋制和變形 過(guò)程中，純的TiN夾雜物不會(huì)變形，而且純的TiN夾雜物有尖利的棱角，在鋼的使用過(guò)程中， 夾雜物的棱角處容易形成微裂紋，使鋼的疲勞壽命降低，而以CaS夾雜物或鈣鋁酸鹽類夾 雜物核心的TiN夾雜物會(huì)被軋碎，夾雜物被軋碎后，沒(méi)有尖利的棱角，和純的 TiN夾雜物比 較，有核心的TiN夾雜物對(duì)鋼的疲勞性能影響較小，有利于提高鋼的疲勞壽命。
[0037] 實(shí)施例二：
[0038]本發(fā)明實(shí)施例二提出了一種高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼的冶煉方法，該方法具體處理過(guò) 程如下：
[0039] 下面具體以210噸氧氣復(fù)吹轉(zhuǎn)爐為例，當(dāng)然也可以12〇噸，300噸氧氣復(fù)吹轉(zhuǎn)爐來(lái) 進(jìn)行冶煉，本申請(qǐng)不作具體限制。
[0040] 步驟a :在轉(zhuǎn)爐出鋼過(guò)程中加入鋁鐵脫氧，并將鋁鐵脫氧后的鋼液轉(zhuǎn)入LF爐中精 煉，其中，所述鋁鐵脫氧后的鋼液中的A1的含量為0· 070wt%。
[0041] 在具體實(shí)施過(guò)程中，在轉(zhuǎn)爐出鋼過(guò)程加入鋁鐵脫氧，并控制在通過(guò)鋁鐵脫氧結(jié)束 后的鋼液中的A1的含量為0· 070wt%，然后再將脫氧后的鋼液運(yùn)輸?shù)絃F爐中精煉。
[0042] 步驟b :對(duì)轉(zhuǎn)入所述LF爐中的鋼液進(jìn)行造渣處理，其中，造渣處理結(jié)束后的爐渣的 渣量厚度為300mm，且所述爐渣中CaO的含量為65wt%，A1 203含量為25wt%。
[0043] 在具體實(shí)施過(guò)程中，在鋼液轉(zhuǎn)入所述LF爐之后，首先對(duì)所述LF爐中的鋼液進(jìn)行造 渣處理，可以采用石灰和螢石對(duì)轉(zhuǎn)入所述LF爐中的鋼液進(jìn)行造渣處理，由于采用的是210 噸氧氣復(fù)吹轉(zhuǎn)爐，因此需要向所述LF爐中加入1400kg石灰和200kg螢石進(jìn)行造渣，造渣 處理結(jié)束后的爐渣的渣量厚度為300mm，且所述爐渣中CaO的含量為65wt%，A1 203含量為 25wt% 〇
[0044] 具體來(lái)講，由于采用較大渣量的高CaO含量、高A1203含量的爐渣，通過(guò)鋼渣之間的 反應(yīng)，鋼液中的Ca的含量為0. 0008wt %，在鋼渣之間進(jìn)行化學(xué)反應(yīng)時(shí)，所述鋼液會(huì)生成大 量粒徑在1?4 μ m的CaS夾雜物和粒徑在1?4 μ m的鈣鋁酸鹽類夾雜物。
[0045] 步驟c :在造渣處理結(jié)束后進(jìn)行LF精煉40min。
[0046] 在具體實(shí)施過(guò)程中，在造渣處理結(jié)束之后，進(jìn)行LF精煉40min。
[0047] 步驟d :在LF精煉結(jié)束后，向鋼液中加入鈦鐵進(jìn)行調(diào)鈦，其中，加入鈦鐵含量后的 鋼液中鈦合金含量為0. 35wt%。
[0048] 在具體實(shí)施過(guò)程中，在LF精煉40min之后，向鋼液中加入鈦鐵進(jìn)行調(diào)鈦，使得加 入鈦鐵含量后的鋼液中欽合金含量為0. 35wt%，在進(jìn)行調(diào)鈦時(shí)具體鈦含量滿足鋼種成分即 可。
[0049] 步驟e :在調(diào)鈦結(jié)束后，進(jìn)行軟吹15min，使得鋼液中的鈦均勻分布即可。
[0050] 在具體實(shí)施過(guò)程中，在調(diào)鈦結(jié)束后，可以進(jìn)行鋼包底部軟吹15min，使鋼液中的鈦 均勻分布，具體可以將軟吹流量控制在40L/min，以及在軟吹之后進(jìn)行澆鑄，澆鑄后進(jìn)行軋 制，乳制后得到鋼的板卷，其中，有核心的TiN夾雜物在鋼的軋制過(guò)程中變?yōu)轭w粒較小的夾 雜物，夾雜物的棱角不再尖利，使得所述鋼的板卷的疲勞壽命得以提高，根據(jù)在疲勞試驗(yàn)結(jié) 果，本實(shí)驗(yàn)得到的高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼的疲勞壽命為1.30X10 6,而采用現(xiàn)有技術(shù)得到的高 鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼的疲勞壽命為為5· 82X 105,從而與現(xiàn)有技術(shù)相比，本申請(qǐng)技術(shù)方案得到 的尚欽含量結(jié)構(gòu)鋼的疲勞壽命有較大提高。
[0051] 具體的，由于本申請(qǐng)實(shí)施例采用較大渣量的高CaO含量、高A1203含量的爐渣，通過(guò) 鋼渣之間的反應(yīng)，鋼液中的Ca的含量為〇· 〇〇〇8wt%，在鋼渣之間進(jìn)行化學(xué)反應(yīng)時(shí)，所述鋼 液中會(huì)生成大量粒徑在1?4 μ m的CaS夾雜物和粒徑在1?4 μ m的鈣鋁酸鹽類夾雜物， 在LF精煉結(jié)束后加入鈦鐵調(diào)鈦，加入鈦鐵后，產(chǎn)生的TiN夾雜物以粒徑在1?4 μ m的CaS 夾雜物和/或以粒徑在1?4 μ m的鈣鋁酸鹽類夾雜物為核心生成，使得在鋼的乳制和變形 過(guò)程中，純的TiN夾雜物不會(huì)變形，而且純的TiN夾雜物有尖利的棱角，在鋼的使用過(guò)程中， 夾雜物的棱角處容易形成微裂紋，使鋼的疲勞壽命降低，而以CaS夾雜物或鈣鋁酸鹽類夾 雜物核心的TiN夾雜物會(huì)被軋碎，夾雜物被乳碎后，沒(méi)有尖利的棱角，和純的TiN夾雜物比 較，有核心的TiN夾雜物對(duì)鋼的疲勞性能影響較小，有利于提高鋼的疲勞壽命。
[0052] 實(shí)施例三：
[0053] 本發(fā)明實(shí)施例三提出了一種高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼的冶煉方法，該方法具體處理過(guò) 程如下：
[0054] 下面具體以210噸氧氣復(fù)吹轉(zhuǎn)爐為例，當(dāng)然也可以120噸，300噸氧氣復(fù)吹轉(zhuǎn)爐來(lái) 進(jìn)行冶煉，本申請(qǐng)不作具體限制。
[0055] 步驟a :在轉(zhuǎn)爐出鋼過(guò)程中加入鋁鐵脫氧，并將鋁鐵脫氧后的鋼液轉(zhuǎn)入LF爐中精 煉，其中，所述鋁鐵脫氧后的鋼液中的A1的含量為0. 025wt%。
[0056] 在具體實(shí)施過(guò)程中，在轉(zhuǎn)爐出鋼過(guò)程加入鋁鐵脫氧，并控制在通過(guò)鋁鐵脫氧結(jié)束 后的鋼液中的A1的含量為0.025wt%，然后再將脫氧后的鋼液運(yùn)輸?shù)絃F爐中精煉。
[0057] 步驟b :對(duì)轉(zhuǎn)入所述LF爐中的鋼液進(jìn)行造渣處理，其中，造渣處理結(jié)束后的爐渣的 渣量厚度為270mm，且所述爐渣中CaO的含量為64wt%，Al 203含量為28wt%和和Si02含量 為 5wt %。
[0058] 在具體實(shí)施過(guò)程中，在鋼液轉(zhuǎn)入所述LF爐之后，首先對(duì)所述LF爐中的鋼液進(jìn)行造 渣處理，可以采用石灰和蠻石對(duì)轉(zhuǎn)入所述LF爐中的鋼液進(jìn)行造渣處理，由于采用的是210 噸氧氣復(fù)吹轉(zhuǎn)爐，因此需要向所述LF爐中加入1400kg石灰和200kg蠻石進(jìn)行造渣，造渣 處理結(jié)束后的爐渣的渣量厚度為270mm，且所述爐渣中CaO的含量為64wt%，A1 203含量為 28wt %和和Si02含量為5wt %。
[0059] 具體來(lái)講，由于采用較大渣量的高CaO含量、高A1203含量的爐渣，通過(guò)鋼渣之間的 反應(yīng)，鋼液中的Ca的含量為0· 0006wt%，在鋼渣之間進(jìn)行化學(xué)反應(yīng)時(shí)，所述鋼液會(huì)生成大 量粒徑在1?4 μ m的CaS夾雜物和粒徑在1?4 μ m的鈣鋁酸鹽類夾雜物。
[0060] 具體的，在造渣處理結(jié)束后鋼液中A1含量及LF爐渣含量具體參見(jiàn)下表1 :
[0061]

【權(quán)利要求】
1. 一種高鈦含量合金結(jié)構(gòu)鋼的冶煉方法，其特征在于，包括以下步驟： 步驟a :在轉(zhuǎn)爐出鋼過(guò)程中加入鋁鐵脫氧，并將鋁鐵脫氧后的鋼液轉(zhuǎn)入LF爐中精煉，其 中，所述鋁鐵脫氧后的鋼液中的A1的含量為0. 020wt%?0. 070wt% ; 步驟b :對(duì)轉(zhuǎn)入所述LF爐中的鋼液進(jìn)行造渣處理，其中，造渣處理結(jié)束后的爐渣的渣量 厚度為200mm?300mm，且所述爐渣中CaO的含量為50wt %?65wt %，Si02的含量為0 %? 10wt %，A1203 含量為 25wt % ?35wt % ; 步驟c :在造渣處理結(jié)束后進(jìn)行LF精煉20min?40min ; 步驟d :在LF精煉結(jié)束后，向鋼液中加入欽鐵進(jìn)打調(diào)欽，其中，加入欽鐵含量后的鋼液 中鈦合金含量為〇· 05wt% -0· 35wt% ; 步驟e :在調(diào)鈦結(jié)束后，進(jìn)行軟吹9min?15min,使得鋼液中的鈦均勻分布。
2. 如權(quán)利要求1所述的冶煉方法，其特征在于，所述造渣處理結(jié)束后的爐渣的渣量厚 度為 210mm ?290mm。
3. 如權(quán)利要求2所述的冶煉方法，其特征在于，在步驟c中在造渣處理結(jié)束后進(jìn)行LF 精煉 28min ?37min。
4. 如權(quán)利要求3所述的冶煉方法，其特征在于，在步驟d中，在LF精煉結(jié)束 后，向鋼液中加入鈦鐵進(jìn)行調(diào)鈦，其中，加入鈦鐵含量后的鋼液中鈦合金含量為 0. 014wt% -〇. 015wt%。
5. 如權(quán)利要求4所述的冶煉方法，其特征在于，在步驟e中，在調(diào)鈦結(jié)束后，進(jìn)行軟吹 lOmin，其中，所述軟吹流量為40L/min。
6. 如權(quán)利要求1?5任一項(xiàng)所述的冶煉方法，其特征在于，在步驟b中通過(guò)加入石灰和 螢石對(duì)轉(zhuǎn)入所述LF爐中的鋼液進(jìn)行造渣處理。
7. 如權(quán)利要求6所述的冶煉方法，其特征在于，在LF精煉結(jié)束后，在向鋼液中加入欽鐵 進(jìn)行調(diào)鈦之前，鋼液中Ca的含量為0· 0006wt%?0· 0009wt%。
8. 如權(quán)利要求6所述的冶煉方法，其特征在于，在步驟a中，所述鋁鐵脫氧后的鋼液中 的 A1 的含量為 0· 025wt % ?0· 060 wt %。
【文檔編號(hào)】C21C7/06GK104233043SQ201410514267
【公開(kāi)日】2014年12月24日 申請(qǐng)日期:2014年9月29日 優(yōu)先權(quán)日:2014年9月29日
【發(fā)明者】高攀, 李海波, 潘輝, 朱國(guó)森, 李飛, 陳斌, 楊健 申請(qǐng)人:首鋼總公司