本發(fā)明涉及一種用作飲料或食品的容器材料的罐用鋼板及其制造方法。
背景技術(shù)：
：近年來，由于作為罐用鋼板的鋼罐的需求擴(kuò)大，所以正在實(shí)現(xiàn)鋼罐的制罐成本的減小。作為鋼罐的制罐成本的減小方法，可列舉使用的鋼板的低成本化。因此，不僅是在制罐工序中進(jìn)行拉深加工的二片罐，在制罐工序的主體為單純的圓筒成形的三片罐的軀干、蓋體中，也正在推進(jìn)所使用的鋼板的薄壁化。然而，當(dāng)單純地將鋼板薄壁化時，罐體強(qiáng)度會下降。因此，對于這些用途，進(jìn)一步期望高強(qiáng)度且薄壁的罐用鋼板。另外，由于作為飲料罐、食物罐等的蓋使用的易開蓋(以下稱為EOE)通過鉚接加工來安裝拉環(huán)(tab)，所以要求通過鉚接成形不會產(chǎn)生破裂的加工性。當(dāng)前，高強(qiáng)度且薄壁的罐用鋼板利用在退火工序后實(shí)施二次冷軋工序的DoubleReduce法(以下稱為DR法)來制造。利用DR法的制造工序由熱軋工序、冷軋工序、退火工序以及二次冷軋工序構(gòu)成。由于利用DR法的制造工序與以退火工序結(jié)束的以往的制造工序相比多了一個工序，所以相應(yīng)地成本變高。即使對這樣的罐用鋼板，也希望降低成本，因此，需要省略成為高成本的原因的二次冷軋工序。因此，提出了通過強(qiáng)化元素的添加或變更制造條件，以到退火工序?yàn)橹沟墓ば騺碇圃旄邚?qiáng)度的罐用鋼板的方法。具體而言，在專利文獻(xiàn)1中記載了如下方法：通過在冷軋工序后進(jìn)行再結(jié)晶退火工序，從而制造面內(nèi)各向異性較小的鋼板。面內(nèi)各向異性較小的鋼板適合于進(jìn)行如下的拉深加工的罐，所述拉深加工不能進(jìn)行沿著特定方向的加工。然而，對于不將面內(nèi)各向異性作為問題的鋼板，不一定需要在冷軋工序后進(jìn)行再結(jié)晶退火工序。此前，對在冷軋工序以后不進(jìn)行熱處理的軋制鋼板(as-rolledplate)、通過再結(jié)晶完成溫度以下的熱處理恢復(fù)了延展性的鋼板進(jìn)行了研究。由于在這些鋼板中不添加強(qiáng)化元素，所以對耐腐蝕性的影響較小，能夠作為飲料罐、食物罐安心地使用。因此，在不要求面內(nèi)各向異性較小的情況下，通過進(jìn)行再結(jié)晶完成溫度以下的回復(fù)退火工序來制造高強(qiáng)度鋼板的方法是有效的。因此，提出了以下技術(shù)。在專利文獻(xiàn)2中記載了如下技術(shù)：通過在熱軋工序時在Ar3相變點(diǎn)以下的溫度進(jìn)行終軋工序，并以85％以下的壓下率進(jìn)行冷軋工序后，在200至500℃的溫度范圍內(nèi)實(shí)施10分鐘的熱處理，從而得到屈服強(qiáng)度較高的鋼板。在專利文獻(xiàn)3中記載了如下技術(shù)：通過在進(jìn)行冷軋工序后，在400℃以上且再結(jié)晶溫度以下的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行退火工序，從而分類制造洛氏硬度(HR30T)。在專利文獻(xiàn)4中記載了如下技術(shù)：通過使用與專利文獻(xiàn)3記載的鋼相同組成的鋼，以Ar3相變點(diǎn)以下的溫度、50％以上的壓下率進(jìn)行熱軋工序，并以50％以上的壓下率進(jìn)行冷軋工序后，在400℃以上且再結(jié)晶溫度以下的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行退火工序，從而得到彈性模量較高的鋼板。在專利文獻(xiàn)4中，再結(jié)晶溫度定義為成為再結(jié)晶率為10％的組織的溫度。在專利文獻(xiàn)5中記載了如下技術(shù)：通過在熱軋工序時，將Ar3相變點(diǎn)以下的溫度的合計(jì)壓下率設(shè)為40％以上并進(jìn)行終軋工序，以50％以上的壓下率進(jìn)行冷軋工序后，在350至650℃的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行短時間的退火工序，從而得到屈服強(qiáng)度較高的鋼板。在專利文獻(xiàn)6中記載了如下方法：通過在(再結(jié)晶開始溫度-200)至(再結(jié)晶開始溫度-20)℃的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行退火工序，從而制造550至600MPa大小的拉伸強(qiáng)度且具有5％以上的總伸長率的鋼板。在專利文獻(xiàn)7中記載了如下方法：通過在小于Ar3相變點(diǎn)的溫度進(jìn)行終軋工序中的總軋制量為5％以上且小于50％的熱軋工序，在超過400℃至(再結(jié)晶溫度-20)℃的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行退火工序，從而制造拉伸強(qiáng)度600至850MPa的鋼板。在專利文獻(xiàn)8中記載了如下方法：通過在520至700℃的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行退火工序，從而制造({112}<110>晶向的衍射強(qiáng)度(intensity))/({111}<112>晶向的衍射強(qiáng)度)的值為1.0以上，在水平面內(nèi)與軋制方向成90°的方向的拉伸強(qiáng)度為550至800MPa，楊氏模量為230GPa以上的鋼板。在先技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1：日本特開2001-107186號公報專利文獻(xiàn)2：日本特開平8-269568號公報專利文獻(xiàn)3：日本特開平6-248338號公報專利文獻(xiàn)4：日本特開平6-248339號公報專利文獻(xiàn)5∶日本特開平8-41549號公報專利文獻(xiàn)6：日本特開2008-202113號公報專利文獻(xiàn)7：日本特開2010-150571號公報專利文獻(xiàn)8：日本特開2012-107315號公報非專利文獻(xiàn)非專利文獻(xiàn)1：L.G.Schulz：J.Appl.Phys.，20(1949)，1030-1033非專利文獻(xiàn)2：M.Dahms和H.J.Bunge：J.Appl.Cryst.，22(1989)，439-447.非專利文獻(xiàn)3：H.J.Bunge：TextureAnalysisinMaterialsScience，Butterworths，London，(1982)技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：發(fā)明要解決的問題然而，在退火工序后使之加工硬化的DR法這樣的方法中，雖然鋼板的強(qiáng)度上升，但伸長率顯著劣化，強(qiáng)度和伸長率的平衡惡化。因此，有可能在制罐工序中發(fā)生由伸長率的不足導(dǎo)致的斷裂。另外，由于通過添加強(qiáng)化元素進(jìn)行的固溶強(qiáng)化、析出強(qiáng)化這樣的方法在冷軋工序時使用很大的薄壁化的能量，所以生產(chǎn)效率大幅下降。在專利文獻(xiàn)2、專利文獻(xiàn)4、專利文獻(xiàn)5以及專利文獻(xiàn)7記載的方法中，需要在熱軋工序時在Ar3相變點(diǎn)以下的溫度進(jìn)行終軋工序。當(dāng)在Ar3相變點(diǎn)以下的溫度進(jìn)行終軋工序時，由于熱軋材料的鐵素體粒徑變大，所以該方法作為使熱軋工序后的鋼板的強(qiáng)度下降的方法是有效的。然而，由于板寬邊緣部比板寬中央部冷卻速度快，所以板寬邊緣部的終軋工序時的溫度傾向于變低。因此，在終軋工序時導(dǎo)入的應(yīng)變不會在再結(jié)晶或回復(fù)中釋放，板寬邊緣部的強(qiáng)度傾向于變高。結(jié)果，板寬中央部與板寬邊緣部的強(qiáng)度差變大，難以得到在寬度方向上均勻的熱軋鋼板。專利文獻(xiàn)3、專利文獻(xiàn)4記載的方法的特征為：在400℃以上且再結(jié)晶溫度以下的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行退火工序，得到的鋼板的強(qiáng)度為洛氏硬度65至70左右。然而，為了得到在本發(fā)明中作為目的的強(qiáng)度水平的鋼板，需要進(jìn)一步降低退火溫度。因此，需要另行設(shè)置具有比通常低的退火溫度范圍的退火循環(huán)，伴隨著溫度變更，退火生產(chǎn)線的生產(chǎn)性下降。由于專利文獻(xiàn)6記載的方法將板厚0.18mm以下的鋼板作為對象，所以不能應(yīng)用于超過0.18mm的鋼板的制造。另外，由于專利文獻(xiàn)6記載的方法是作為DRD罐或焊接罐使用的罐用鋼板的制造方法，所以不能得到在EOE的鉚接成形中需要的加工性。專利文獻(xiàn)8記載的方法的特征為：在520至700℃的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行退火工序。然而，由于退火工序的溫度范圍的上限值過高，所以有時會發(fā)生再結(jié)晶，不能得到目的拉伸強(qiáng)度。另外，在專利文獻(xiàn)8記載的方法中，由于(111)[1-21]晶向(其中，-2表示密勒指數(shù)的2上面有一短橫)的衍射強(qiáng)度與(111)[1-10]晶向(其中，-1表示密勒指數(shù)的1上面有一短橫)的衍射強(qiáng)度之比過小，所以不能得到足夠的斷裂伸長率。本發(fā)明鑒于上述問題而作出，其目的在于提供一種即使薄壁化并使用，也能夠?qū)⒛蛪簭?qiáng)度保持為較高的罐用鋼板及其制造方法。用于解決問題的手段本發(fā)明的罐用鋼板的特征在于：以質(zhì)量％計(jì)，含有C：0.0030％以下，Si：0.02％以下，Mn：0.05％以上且0.60％以下，P：0.020％以下，S：0.020％以下，Al：0.010％以上且0.100％以下，N：0.0010％以上且0.0050％以下，Nb：0.001％以上且0.050％以下，其余部分由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，(111)[1-21]晶向的衍射強(qiáng)度與(111)[1-10]晶向的衍射強(qiáng)度滿足以下的數(shù)學(xué)式(1)所示的關(guān)系，其中，-2表示密勒指數(shù)的2上面有一短橫，-1表示密勒指數(shù)的1上面有一短橫，在軋制方向和水平面內(nèi)與軋制方向成90°的方向上，拉伸強(qiáng)度TS和斷裂伸長率El滿足以下的數(shù)學(xué)式(2)和數(shù)學(xué)式(3)所示的關(guān)系，所述拉伸強(qiáng)度TS的單位為MPa，所述斷裂伸長率El的單位為％，[數(shù)學(xué)式1]((111)[1-21]晶向的衍射強(qiáng)度)/((111)[1-10]晶向的衍射強(qiáng)度)≥0.9…(1)[數(shù)學(xué)式2]TS≥550…(2)[數(shù)學(xué)式3]El＞-0.02×TS+17.5…(3)。本發(fā)明的罐用鋼板的特征在于：在上述發(fā)明中，以質(zhì)量％計(jì)，含有B：0.0005％以上且0.0020％以下。本發(fā)明的罐用鋼板的特征在于：在上述發(fā)明中，以質(zhì)量％計(jì)，含有Ti：0.001％以上且0.050％以下。本發(fā)明的罐用鋼板的制造方法的特征在于：通過連續(xù)鑄造將具有本發(fā)明所述的罐用鋼板的化學(xué)成分的鋼制成鑄坯，通過熱軋對該鑄坯進(jìn)行粗軋，在850至960℃的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行終軋工序，在500至600℃的溫度范圍內(nèi)卷繞并酸洗，以92％以下的軋制率進(jìn)行冷軋工序，在600至650℃的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行退火工序，并進(jìn)行調(diào)質(zhì)軋制工序。發(fā)明的效果根據(jù)本發(fā)明，能夠提供一種即使薄壁化并使用，也能夠?qū)⒛蛪簭?qiáng)度保持為較高的罐用鋼板及其制造方法。附圖說明圖1是表示在軋制方向和水平面內(nèi)與軋制方向成90°的方向上的、斷裂伸長率和拉伸強(qiáng)度與鉚接加工性的關(guān)系的圖。具體實(shí)施方式以下，詳細(xì)地說明本發(fā)明。[罐用鋼板的成分組成]首先，說明本發(fā)明的罐用鋼板的成分組成。含量的單位均為質(zhì)量％?！睠的含量〕本發(fā)明的罐用鋼板通過在冷軋工序中導(dǎo)入的應(yīng)變而實(shí)現(xiàn)高強(qiáng)度化，需要極力避開由合金元素導(dǎo)致的強(qiáng)度增加。當(dāng)C的含量超過0.0030％時，有可能不能充分地得到成形所需的局部延展性，并在成形時產(chǎn)生破裂、起皺。因此，C的含量設(shè)為0.0030％以下?！睸i的含量〕Si是通過固溶強(qiáng)化使鋼的強(qiáng)度增加的元素，由于與C同樣的理由，不期望超過0.02％的Si的添加。另外，當(dāng)大量添加Si時，會損害電鍍性，且耐腐蝕性顯著下降。因此，Si的含量設(shè)為0.02％以下?！睲n的含量〕當(dāng)Mn的含量低于0.05％時，即使在使S的含量下降的情況下，也難以避免熱軋脆性，并在連續(xù)鑄造時產(chǎn)生表面破裂等問題。因此，Mn的含量的下限值設(shè)為0.05％。另一方面，在美國材料試驗(yàn)協(xié)會規(guī)格(ASTM)的澆包分析值中，用于通常的食品容器的馬口鐵原板中的Mn的含量的上限值規(guī)定為0.60％。當(dāng)Mn的含量超過該上限值時，由于Mn向表面濃化而形成Mn氧化物，給耐腐蝕性帶來不良影響。因此，Mn的含量的上限值設(shè)為0.60％以下?！睵的含量〕當(dāng)P的含量超過0.020％時，會引起鋼的硬質(zhì)化、耐腐蝕性的下降。因此，P的含量的上限值設(shè)為0.020％。〔S的含量〕S在鋼中與Mn結(jié)合并形成MnS，并通過大量析出而使鋼的熱軋延展性下降。當(dāng)S的含量超過0.020％時，其影響變顯著。因此，S的含量的上限值設(shè)為0.020％?！睞l的含量〕Al是添加作為脫氧劑的元素。另外，Al具有通過形成N和AlN，使鋼中的固溶N減少的效果。然而，如果Al的含量小于0.010％，則不能得到充分的脫氧效果、固溶N的減少效果。另一方面，當(dāng)Al的含量超過0.100％時，不僅上述效果飽和，也會產(chǎn)生制造成本上升、表面缺陷的發(fā)生率增大等問題。因此，Al的含量設(shè)為0.010％以上且0.100％以下的范圍內(nèi)。〔N的含量〕N與Al或Nb等結(jié)合并形成氮化物或碳氮化物，并阻礙熱軋延展性。因此，優(yōu)選N的含量較少。然而，使N的含量穩(wěn)定并設(shè)為小于0.0010％是困難的，且制造成本也會上升。因此，N的含量的下限值設(shè)為0.0010％。另外，N是一種固溶強(qiáng)化元素，當(dāng)N的含量超過0.0050％時，導(dǎo)致鋼的硬質(zhì)化，伸長率顯著下降并使成形性惡化。因此，N的含量的上限值設(shè)為0.0050％?！睳b的含量〕Nb是碳化物生成能力較高的元素，由于由生成的碳化物導(dǎo)致的粒界的釘扎效應(yīng)，再結(jié)晶溫度上升。因此，通過使Nb的含量變化，能夠控制鋼的再結(jié)晶溫度，并在目的溫度進(jìn)行退火工序。結(jié)果，通過與其他鋼板匹配退火溫度，由于能夠匹配裝入退火生產(chǎn)線的機(jī)會，所以從生產(chǎn)性的方面來看是非常高效的。然而，當(dāng)Nb的含量超過0.050％時，再結(jié)晶溫度變得過高，退火工序的成本上升。另外，由于通過碳化物的析出強(qiáng)化變得比目標(biāo)強(qiáng)度高，所以Nb的含量設(shè)為0.050％以下。在本發(fā)明中沒有積極地添加提高鋼板強(qiáng)度的元素，但從調(diào)整退火溫度的觀點(diǎn)來看，需要添加Nb。如果Nb的含量為0.050％以下，則也能夠進(jìn)行利用了Nb析出強(qiáng)化的強(qiáng)度調(diào)整。另外，由于通過添加Nb抑制焊接時的再結(jié)晶，所以能夠防止焊接強(qiáng)度下降。另一方面，由于如果Nb的含量小于0.001％，則不能發(fā)揮上述效果，所以Nb的含量的下限值設(shè)為0.001％?！睟的含量〕B是使再結(jié)晶溫度上升的元素。因此，也可以出于與Nb同樣的目的添加B。然而，當(dāng)過度添加B時，由于在熱軋工序時阻礙了在奧氏體區(qū)域的再結(jié)晶，所以必須增大軋制載荷。因此，B的含量的上限值設(shè)為0.0020％。另外，由于如果B的含量為0.0005％以下，則不能使再結(jié)晶溫度上升，所以B的含量的下限值設(shè)為0.0005％?！睺i的含量〕Ti也是碳氮化物形成元素，為了得到將鋼中的C、N作為析出物固定的效果，也可以添加Ti。在使該效果充分發(fā)揮的情況下，需要0.001％以上的含量。另一方面，當(dāng)Ti的含量過多時，除了使固溶C、N減少的作用飽和，由于Ti昂貴，所以生產(chǎn)成本也會上升。因此，需要將Ti的含量抑制為0.050％以下。因此，在添加Ti的情況下，Ti的含量設(shè)為0.001％以上且0.050％以下的范圍內(nèi)。其余部分設(shè)為Fe和不可避免的雜質(zhì)。[罐用鋼板的織構(gòu)]接著，說明本發(fā)明的罐用鋼板的織構(gòu)。作為鋼板的軋制織構(gòu)，主要生成[1-10]晶向(其中，-1表示密勒指數(shù)的1上面有一短橫)與軋制方向平行的α纖維和(111)面與軋制面平行的γ纖維。其中，α纖維的由于軋制而累積的應(yīng)變能量比較小，硬度也小。與此相對，γ纖維的由于軋制而累積的應(yīng)變能量較大，硬度也大。雖然回復(fù)退火材料也存在這些織構(gòu)，本發(fā)明的發(fā)明人們發(fā)現(xiàn)了：關(guān)于其中的構(gòu)成γ纖維的結(jié)晶粒，晶向的比例的偏移會影響伸長率。即，構(gòu)成γ纖維的結(jié)晶粒的晶向越接近隨機(jī)，伸長率越大，向特定晶向的偏移越大，伸長率變得越小。γ纖維粒的晶向偏移時，傾向于具有[1-10]晶向(其中，-1表示密勒指數(shù)的1上面有一短橫)的結(jié)晶粒多，具有[1-21]晶向(其中，-2表示密勒指數(shù)的2上面有一短橫)的結(jié)晶粒變少。因此，通過計(jì)算(111)[1-21]晶向(其中，-2表示密勒指數(shù)的2上面有一短橫)的衍射強(qiáng)度與(111)[1-10]晶向(其中，-1表示密勒指數(shù)的1上面有一短橫)的衍射強(qiáng)度之比，能夠評價構(gòu)成γ纖維的結(jié)晶粒的晶向的比例的偏移。當(dāng)該比小于0.9時，γ纖維粒的晶向的偏移過大，不能得到需要的伸長率。因此，(111)[1-21]晶向(其中，-2表示密勒指數(shù)的2上面有一短橫)的衍射強(qiáng)度與(111)[1-10]晶向(其中，-1表示密勒指數(shù)的1上面有一短橫)的衍射強(qiáng)度滿足以下的數(shù)學(xué)式(4)所示的關(guān)系。此外，特別優(yōu)選的是，在表面至板厚的1/4的深度的范圍內(nèi)滿足上述關(guān)系。另外，能夠利用X射線衍射裝置測量織構(gòu)的衍射強(qiáng)度。具體而言，利用反射法測定(110)面、(200)面、(211)面以及(222)面的正極圖，通過球面調(diào)和函數(shù)展開，算出結(jié)晶晶向分布函數(shù)(ODF：OrientationDistributionFunction)。能夠根據(jù)這樣求出的ODF來計(jì)算各晶向的衍射強(qiáng)度。[數(shù)學(xué)式4]((111)[1-21]晶向的衍射強(qiáng)度)/((111)[1-10]晶向的衍射強(qiáng)度)≥0.9…(4)[罐用鋼板的機(jī)械性質(zhì)]接著，說明本發(fā)明的罐用鋼板的機(jī)械性質(zhì)。根據(jù)本發(fā)明，通過在冷軋工序后進(jìn)行回復(fù)退火工序，能夠得到強(qiáng)度與延展性的平衡優(yōu)異的鋼板。在圖1中示出在軋制方向和水平面內(nèi)與軋制方向成90°的方向上的、斷裂伸長率El(％)和拉伸強(qiáng)度TS(MPa)與鉚接加工性的關(guān)系的圖。當(dāng)拉伸強(qiáng)度TS小于圖中直線L1所示的550MPa時，不能夠用作要求高強(qiáng)度的薄壁罐用材料。另外，當(dāng)斷裂伸長率El為圖中直線L2所示的(-0.02×TS+17.5)以下時，由于相對于強(qiáng)度而言延展性過小，所以在EOE的鉚接成形中會發(fā)生破裂、厚度方向徑縮。因此，設(shè)為在軋制方向和水平面內(nèi)與軋制方向成90°的方向上，拉伸強(qiáng)度TS為550以上，斷裂伸長率El超過(-0.02×TS+17.5)。此外，通過按照后述的制造方法適當(dāng)調(diào)整退火溫度，能夠得到具備期望的強(qiáng)度和斷裂伸長率的鋼板。[罐用鋼板的制造方法]接著，說明本發(fā)明的罐用鋼板的制造方法。制造本發(fā)明的罐用鋼板時，通過使用了轉(zhuǎn)爐等的已知的方法，將鋼水調(diào)整為上述化學(xué)成分，通過連續(xù)鑄造法鑄造成鑄坯。接著，通過熱軋對鑄坯進(jìn)行粗軋。雖然不限定粗軋的方法，但鑄坯的加熱溫度優(yōu)選為1250℃以上?！矡彳埞ば虻耐瓿蓽囟取硰臒彳堜摪宓慕Y(jié)晶粒微細(xì)化、析出物分布的均勻性的觀點(diǎn)來看，熱軋工序的完成溫度設(shè)為850℃以上。另一方面，完成溫度過高，也會更激烈地發(fā)生軋制后的γ粒粒生長，由于伴隨著此的粗大γ粒，引起變態(tài)后的α粒的粗大化。具體而言，完成溫度設(shè)為850至960℃的溫度范圍內(nèi)。在完成溫度低于850℃的情況下，成為在Ar3相變點(diǎn)以下的溫度的軋制，會引起α粒的粗大化?！矡彳埞ば虻木砝@溫度〕在熱軋工序的卷繞溫度低于500℃的溫度范圍內(nèi)，回復(fù)退火工序后的表面至板厚1/4的部分中的(111)[1-21]晶向(其中，-2表示密勒指數(shù)的2上面有一短橫)的衍射強(qiáng)度與(111)[1-10]晶向(其中，-1表示密勒指數(shù)的1上面有一短橫)的衍射強(qiáng)度滿足上述數(shù)學(xué)式(4)所示的關(guān)系。另一方面，當(dāng)卷繞溫度比600℃高時，會阻礙恢復(fù)的進(jìn)行，不能得到期望的斷裂伸長率。因此，熱軋工序的卷繞溫度為500至600℃的溫度范圍內(nèi)，更優(yōu)選500至550℃的溫度范圍內(nèi)。接著進(jìn)行的酸洗工序只要能夠除去表層氧化皮即可，無需特別限定條件?！怖滠埞ば虻膲合侣省潮景l(fā)明的罐用鋼板通過對冷軋工序后的鋼板進(jìn)行回復(fù)退火工序而得到目的特性。因此，冷軋工序是必需的。為了制造極薄材料，冷軋工序的壓下率優(yōu)選較大，但由于冷軋工序的壓下率超過92％時，軋鋼機(jī)的負(fù)荷變得過大，所以冷軋工序的壓下率設(shè)為92％以下?！餐嘶饻囟取惩嘶?熱處理)工序在600至650℃的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行。本發(fā)明中的退火工序的目的為：通過進(jìn)行回復(fù)退火工序，從由于在冷軋工序中導(dǎo)入的應(yīng)變而強(qiáng)度變高的狀態(tài)，降低到目標(biāo)強(qiáng)度。如果退火溫度小于600℃，則未充分地釋放應(yīng)變，另外，變得比目標(biāo)強(qiáng)度高。因此，將600℃作為退火溫度的下限。另一方面，當(dāng)退火溫度過高時，開始再結(jié)晶，過于軟化而不能得到550MPa以上的拉伸強(qiáng)度。因此，將650℃作為退火溫度的上限。從材質(zhì)的均一性和高的生產(chǎn)性的觀點(diǎn)來看，退火方法優(yōu)選使用連續(xù)退火法。從生產(chǎn)性的觀點(diǎn)來看，退火工序時的均熱時間優(yōu)選設(shè)為10秒以上且60秒以下的范圍內(nèi)。接著進(jìn)行的調(diào)質(zhì)軋制工序?yàn)榱苏{(diào)整鋼板的表面粗糙度、形狀而進(jìn)行，但無需特別限定軋制條件等。[實(shí)施例]熔制含有表1所示的成分組成且其余部分由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的鋼，通過連續(xù)鑄造得到鋼鑄坯。接著，以表2所示的制造條件得到薄鋼板。具體而言，在1250℃再加熱得到的鋼鑄坯后，將完成溫度設(shè)為870至900℃的范圍內(nèi)，將卷繞溫度設(shè)為490至570℃的范圍內(nèi)，進(jìn)行熱軋工序。接著，在酸洗工序后，以90.0至91.5％的壓下率進(jìn)行冷軋工序，制造了0.16至0.22mm的薄鋼板。在連續(xù)退火爐中，以退火溫度610至660℃、退火時間30sec對得到的薄鋼板進(jìn)行回復(fù)退火工序，以拉伸率成為1.5％以下的方式實(shí)施調(diào)質(zhì)軋制工序。[表1](表1)(質(zhì)量％)CSiMnPSAlNNbTiB水準(zhǔn)10.00250.0120.420.0140.0190.0410.00440.025--水準(zhǔn)20.00190.0170.510.0200.0170.0270.00120.031--水準(zhǔn)30.00280.0100.390.0130.0120.0860.00320.042-0.0011水準(zhǔn)40.00220.0150.240.0180.0180.0140.00460.0090.038-水準(zhǔn)50.00290.0140.180.0150.0080.0530.00250.014--水準(zhǔn)60.00260.0160.270.0170.0160.0460.00330.029--水準(zhǔn)70.00270.0130.380.0140.0150.0330.00350.030--水準(zhǔn)80.00270.0160.450.0150.0150.0380.0035---水準(zhǔn)90.02930.0130.280.0120.0110.0450.00390.030--水準(zhǔn)100.00240.0180.500.0140.0130.0420.00330.024--水準(zhǔn)110.00260.0120.330.0160.0180.0510.00290.039--水準(zhǔn)120.00230.0110.400.0120.0130.0290.00280.033--[表2](表2)對通過以上方式得到的鋼板進(jìn)行了拉伸試驗(yàn)。拉伸試驗(yàn)使用在ISO6892-1附錄B中規(guī)定的類型1尺寸的拉伸試驗(yàn)片，用在ISO6892-1中記載的方法進(jìn)行，并評價了拉伸強(qiáng)度(TensileStrength)以及斷裂伸長率(percentagetotalelongationatmaximumfracture)。進(jìn)行以減厚加工和應(yīng)變除去為目的的化學(xué)研磨(草酸蝕刻)，并在板厚1/4的位置測量織構(gòu)。在測量中使用X射線衍射裝置，利用非專利文獻(xiàn)1記載的反射法，作成(110)面、(200)面、(211)面以及(222)面的極點(diǎn)圖。利用非專利文獻(xiàn)2記載的級數(shù)展開法，根據(jù)這些極點(diǎn)圖算出ODF，將非專利文獻(xiàn)3記載的Euler空間(Bunge方式)的φ＝55°、φ1＝30°、φ2＝45°作為(111)[1-21]晶向(其中，-2表示密勒指數(shù)的2上面有一短橫)，將φ＝55°、φ1＝0°、φ2＝45°作為(111)[1-10]晶向(其中，-1表示密勒指數(shù)的1上面有一短橫)并求出衍射強(qiáng)度。根據(jù)表3，作為本發(fā)明例的水準(zhǔn)1～7的鋼板在軋制方向和水平面內(nèi)與軋制方向成90°的方向上，拉伸強(qiáng)度TS≥550，且斷裂伸長率El>-0.02×TS+17.5，表面至板厚1/4的部分中的((111)[1-21]晶向的衍射強(qiáng)度)/((111)[1-10]晶向的衍射強(qiáng)度)的值為0.9以上，均示出了良好的鉚接加工性。另一方面，在作為比較例的水準(zhǔn)8的鋼板中，由于Nb的含量過少，所以再結(jié)晶溫度變低，在回復(fù)退火工序中產(chǎn)生再結(jié)晶，拉伸強(qiáng)度不足。在作為比較例的水準(zhǔn)9的鋼板中，由于C的含量過多，所以損害了延展性，在鉚接成形中產(chǎn)生了破裂。在作為比較例的水準(zhǔn)10的鋼板中，由于熱軋后的卷繞溫度過低，所以回復(fù)退火工序后的表面至板厚1/4的部分中的((111)[1-21]晶向的衍射強(qiáng)度)/((111)[1-10]晶向的衍射強(qiáng)度)的值小于0.9，在鉚接成形中產(chǎn)生了破裂。在作為比較例的水準(zhǔn)11的鋼板中，由于回復(fù)退火工序中的退火溫度過高，所以產(chǎn)生再結(jié)晶，拉伸強(qiáng)度不足。在水準(zhǔn)12的鋼板中，由于熱軋后的卷繞溫度過高，所以阻礙了回復(fù)的進(jìn)展，斷裂伸長率不足而在鉚接成形中產(chǎn)生了破裂。[表3](表3)產(chǎn)業(yè)上的可利用性根據(jù)本發(fā)明，能夠提供一種即使薄壁化并使用，也能夠?qū)⒛蛪簭?qiáng)度保持為較高的罐用鋼板及其制造方法。當(dāng)前第1頁1 2 3