，而且導(dǎo)致粗大的析出物 的增加，導(dǎo)致擴(kuò)孔加工性的下降。此外，Ti促進(jìn)鐵素體相的生成，因此無(wú)法確保所需的組織， 擴(kuò)孔加工性下降。因此，Ti限定于0.07~0.2%的范圍。另外，優(yōu)選為0.1~0.15%。
[0175] V :大于0. 1%且為0. 3%以下
[0176] V是形成碳氮化物而使晶粒微細(xì)化，此外通過(guò)析出強(qiáng)化而有助于增加鋼的強(qiáng)度，并 且介由淬透性提高而有助于貝氏體相的生成和微細(xì)化的元素。此外，V在300~500°C (卷 取溫度）左右的溫度范圍形成大量微細(xì)的（Ti, V)C的簇，具有減少鋼中的滲碳體量的作用， 是本發(fā)明中重要的元素之一。為了體現(xiàn)這樣的效果，需要含有大于0.1%。另一方面，大于 0. 3%的過(guò)量含有使延展性下降，并且導(dǎo)致制造成本的急劇上漲。因此，V限定于大于0. 1 % 且為0.3%以下的范圍。另外，優(yōu)選為0. 13~0.27%，進(jìn)一步優(yōu)選為0. 15~0.25%。
[0177] 上述成分是基本的成分，但是本發(fā)明中，可以根據(jù)需要在基本的組成的基礎(chǔ)上進(jìn) 一步含有選自 Nb :0? 005 ~0? 1%、B :0? 0002 ~0? 002%、Cu :0? 005 ~0? 3%、Ni :0? 005 ~ 0? 3 %、Cr :0? 005~0? 3 %、Mo :0? 005~0? 3 %中的1種或2種以上，和/或選自Ca : 0. 0003~0. 01 %、REM :0. 0003~0. 01 %中的1種或2種作為選擇元素。
[0178]選自 Nb :0? 005 ~0? 1%、B :0? 0002 ~0? 002%、Cu :0? 005 ~0? 3%、Ni :0? 005 ~ 0? 3%、Cr :0? 005 ~0? 3%、Mo :0? 005 ~0? 3% 中的 1 種或 2 種以上
[0179] Nb、B、Cu、Ni、Cr、Mo均為有助于增加鋼板強(qiáng)度的元素，可以根據(jù)需要選擇并含有1 種或2種以上。
[0180] Nb是介由碳氮化物的形成而有助于增加鋼強(qiáng)度的元素。為了體現(xiàn)這樣的效果，優(yōu) 選含有0.005%以上。另一方面，含有大于0. 1 %時(shí)，變形阻力增加而熱乳的乳制負(fù)荷增加， 對(duì)乳制機(jī)的負(fù)擔(dān)變得過(guò)大而乳制操作本身變得困難，并且形成粗大的析出物，導(dǎo)致加工性 的下降。因此，含有的情況下，Nb優(yōu)選限定于0. 005~0. 1 %的范圍。另外，更優(yōu)選為0. 01~ 0? 05 %，進(jìn)一步優(yōu)選為0? 02~0? 04 %。
[0181] B是具有在奧氏體晶界偏析，抑制鐵素體的生成和生長(zhǎng)，此外使淬透性提高，有助 于貝氏體相的形成和微細(xì)化，使鋼強(qiáng)度增加的作用的元素。為了體現(xiàn)這樣的效果，優(yōu)選含有 0. 0002%以上，但大于0. 002%的含有會(huì)使加工性顯著下降。因此，含有的情況下，B優(yōu)選限 定于0? 0002~0? 002%的范圍。另外，更優(yōu)選為0? 0005~0? 0015%。
[0182] Cu是具有固溶而使鋼的強(qiáng)度增加，并且提高淬透性的作用的元素。Cu尤其是使貝 氏體相變溫度下降，有助于貝氏體相的微細(xì)化。為了得到這種效果，優(yōu)選含有0.005%以上， 但大于0.3%的含有導(dǎo)致表面性狀（surface quality)的下降。因此，含有的情況下，Cu優(yōu) 選限定于〇. 005~0. 3%的范圍。另外，更優(yōu)選為0. 01~0. 2%。
[0183] Ni是具有固溶而使鋼的強(qiáng)度增加，并且提高淬透性，容易生成貝氏體相的作用的 元素。為了得到這種效果，優(yōu)選含有〇. 005%以上，若含有量大于0. 3%，則容易生成馬氏體 相，使擴(kuò)孔加工性顯著下降。因此，含有的情況下，Ni優(yōu)選限定于0. 005~0. 3%的范圍。 另外，更優(yōu)選為0.01~0.2%。
[0184] Cr是形成碳化物而有助于增加鋼強(qiáng)度的元素。為了體現(xiàn)這樣的效果，優(yōu)選含有 0. 005%以上。另一方面，大于0. 3%的過(guò)量含有使鋼板的耐腐蝕性下降。因此，含有的情況 下，Cr優(yōu)選限定于0.005~0.3%的范圍。另外，更優(yōu)選為0.01~0.2%。
[0185]Mo是具有提高淬透性、使貝氏體相容易形成、增加鋼強(qiáng)度的作用的元素。為了得到 這種效果，優(yōu)選含有〇. 005%以上，但若含有量大于0. 3%，則容易生成馬氏體相，使擴(kuò)孔加 工性顯著下降。因此，含有的情況下，Mo優(yōu)選限定于0.005~0.3%的范圍。另外，更優(yōu)選 為 0? 01 ~0? 2%。
[0186]選自〇&:0.0003 ~0.01%、1?]\1:0.0003 ~0.01%中的1種或2種
[0187]Ca和REM均為介由夾雜物的形狀控制（shape control)而有助于提高擴(kuò)孔加工性 的元素，可以根據(jù)需要選擇并含有1種或2種。
[0188]Ca是控制硫化物系夾雜物的形狀而有效地有助于提高擴(kuò)孔加工性的元素。為了 體現(xiàn)該效果，需要含有〇. 0003 %以上。另一方面，大于0. 01 %的過(guò)量含有成為使夾雜物量 增加且使表面缺陷多發(fā)的原因。因此，含有的情況下，Ca優(yōu)選限定于0. 0003~0. 01 %的范 圍。
[0189] REM與Ca同樣，是控制硫化物系夾雜物的形狀、改善硫化物系夾雜物對(duì)擴(kuò)孔加工 性的不良影響、有助于提高擴(kuò)孔加工性的元素。為了體現(xiàn)該效果，需要含有0.0003%以上。 另一方面，大于0. 01 %的過(guò)量含有使夾雜物量增加，使鋼的清潔度變差，使擴(kuò)孔加工性下 降。因此，含有的情況下，REM優(yōu)選限定于0. 0003~0. 01 %的范圍。
[0190]上述成分以外的其余部分由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。另外，作為不可避免的雜 質(zhì)，可以容許〇(氧）：〇. 005%以下、W :0. 1%以下、Ta :0. 1%以下、Co :0. 1%以下、Sb :0. 1% 以下、Sn :0. 1%以下、Zr :0. 1%以下等。
[0191]接著，對(duì)本發(fā)明熱乳鋼板的組織限定的理由進(jìn)行說(shuō)明。
[0192]本發(fā)明熱乳鋼板中，主相設(shè)為貝氏體相。這里所說(shuō)的"主相"是指以面積率計(jì)為 90%以上的相。若將除貝氏體相以外的相設(shè)為主相，則無(wú)法穩(wěn)定地確保所需的高強(qiáng)度和良 好的擴(kuò)孔加工性。由此，將以面積率計(jì)為90%以上的貝氏體相作為主相。另外，優(yōu)選為92% 以上，更優(yōu)選為95%以上。
[0193]作為主相的貝氏體相以外的其余部分由選自馬氏體相、奧氏體相（殘留奧氏體 相）、鐵素體相中的1種或2種以上構(gòu)成。主相以外的其余部分的相設(shè)為以面積率計(jì)合計(jì) 10%以下（包含0% )。若貝氏體相以外的其余部分的相大于10%，則無(wú)法穩(wěn)定地確保所需 的高強(qiáng)度和良好的擴(kuò)孔加工性。尤其是若增加馬氏體相，則無(wú)法穩(wěn)定地確保所需的良好的 擴(kuò)孔加工性。
[0194]本發(fā)明熱乳鋼板呈現(xiàn)出具有上述組織并在組織中分散有滲碳體的組織。滲碳體主 要分散于貝氏體相中而存在，但有時(shí)也存在于除貝氏體以外的相中或相的邊界。本發(fā)明熱 乳鋼板中，分散于組織中的滲碳體以質(zhì)量％計(jì)為〇. 8%以下，平均粒徑設(shè)為150nm以下。
[0195]若滲碳體在組織中以質(zhì)量％計(jì)大于0.8%而大量地分散，則分散的滲碳體的個(gè)數(shù) 增加，加工時(shí)以滲碳體為起點(diǎn)的空隙容易連結(jié)，局部延展性下降，擴(kuò)孔加工性下降。因此，滲 碳體限定于以質(zhì)量％計(jì)為0.8%以下。另外，優(yōu)選為0.6%以下。更優(yōu)選為0.5%以下。
[0196]此外，若滲碳體的平均粒徑大于150nm而粗大化，則加工時(shí)容易產(chǎn)生以滲碳體為 起點(diǎn)的粗大的空隙，擴(kuò)孔加工性下降。因此，將滲碳體的平均粒徑限定于150nm以下。另外， 優(yōu)選為130nm以下，進(jìn)一步優(yōu)選為IlOnm以下。
[0197]接著，對(duì)本發(fā)明熱乳鋼板的優(yōu)選的制造方法進(jìn)行說(shuō)明。
[0198]本發(fā)明中，對(duì)鋼原材料進(jìn)行加熱且施行由粗乳和精乳構(gòu)成的熱乳后，施行由第一 段冷卻和第二段冷卻的兩階段構(gòu)成的冷卻，接著經(jīng)過(guò)卷取工程，制成熱乳鋼板。
[0199] 關(guān)于作為初始材料的鋼原材料的制造方法，將具有上述組成的鋼水以轉(zhuǎn)爐等常用 的熔煉方法熔煉，以連續(xù)鑄造法等常用的鑄造方法制成坯料等鋼原材料這樣的常用的制造 方法均可以應(yīng)用，無(wú)需特別的限制。另外，使用鑄錠-開坯乳制法也沒有問題。
[0200]另外，本發(fā)明中，為了減少連續(xù)鑄造時(shí)的鋼的成分偏析，可以應(yīng)用電磁攪拌（EMS)、 輕壓下鑄造（IBSR)等。通過(guò)施行電磁攪拌處理，可以在板厚中心部形成等軸晶，減少偏析。 此外，施行輕壓下鑄造時(shí)，通過(guò)防止連續(xù)鑄造還料的未凝固部的鋼水的流動(dòng)，可以減少板厚 中心部的偏析。通過(guò)這些偏析減少處理中的至少1種的應(yīng)用，可以使得后述的拉伸特性中 的伸長(zhǎng)率、擴(kuò)孔加工性為更優(yōu)異的水平。
[0201] 將所得的鋼原材料首先加熱至加熱溫度：1200°C以上。
[0202] 加熱溫度：1200°C以上
[0203] 本發(fā)明中使用的鋼原材料含有Ti等的碳氮化物形成元素，但這些碳氮化物形成 元素大部分以粗大的碳氮化物（析出物）的形式存在。此外，若Ti等的碳氮化物形成元素 以粗大的析出物的狀態(tài)存在，則有助于析出強(qiáng)化的微細(xì)的析出物量下降。因此，鋼板強(qiáng)度 下降。為了使該粗大的析出物在熱乳前固溶，加熱溫度限定于1200°C以上。另外，優(yōu)選為 1220 °C ~1350 °C。
[0204] 接著，對(duì)加熱的鋼原材料施行由粗乳和精乳構(gòu)成的熱乳。
[0205] 粗乳只要可確保所需的板料尺寸即可，其條件無(wú)需特別限定。粗乳后繼續(xù)施行設(shè) 為精乳結(jié)束溫度：850~950°C的精乳。另外，當(dāng)然在精乳之前，或精乳暫停間的乳制中途， 進(jìn)行除氧化皮（descaling)。
[0206] 精乳結(jié)束溫度：850~950 °C
[0207] 精乳結(jié)束溫度小于850°C時(shí)，精乳成為鐵素體+奧氏體的二相域乳制，乳制后殘存 加工組織，擴(kuò)孔加工性下降。另一方面，若精乳結(jié)束溫度大于950°C而變高，則奧氏體粒生 長(zhǎng)，冷卻后得到的熱乳板的貝氏體相粗大化。因此，擴(kuò)孔加工性下降。由此，將精乳結(jié)束溫 度限定于850~950°C的范圍。另外，優(yōu)選為870~930°C。這里所說(shuō)的"精乳結(jié)束溫度"是 指使用表面溫度的溫度。
[0208] 精乳結(jié)束后，施行由第一段冷卻和第二段冷卻這兩階段構(gòu)成的冷卻。
[0209] 第一段冷卻中，結(jié)束精乳后，在1. 5秒以內(nèi)、優(yōu)選立即開始冷卻，以20~80°C/秒 的平均冷卻速度冷卻至500~600°C的第一段冷卻停止溫度。
[0210] 若第一段冷卻的冷卻開始時(shí)間大于1. 5秒而變長(zhǎng)，則奧氏體粒變得粗大，貝氏體 相粗大化。此外，若奧氏體粒變得粗大，則鋼板的淬透性上升，容易生成馬氏體相，無(wú)法確保 所需的優(yōu)異的擴(kuò)孔加工性。因此，第一段冷卻的冷卻開始時(shí)間限定于在精乳結(jié)束后1.5秒 以內(nèi)。
[0211] 此外，若第一段冷卻的平均冷卻速度小于20°C /秒而冷卻變慢，則促進(jìn)鐵素體或 粗大的貝氏體的生成，無(wú)法確保所需的高強(qiáng)度或擴(kuò)孔加工性。另一方面，若大于80°C /秒而 驟冷，則馬氏體容易生成而硬質(zhì)化，擴(kuò)孔加工性下降。由此，將第一段冷卻的平均冷卻速度 限定于20~80°C /秒的范圍。另外，優(yōu)選為25~60°C /秒。
[0212] 此外，第一段冷卻停止溫度小于500 °C時(shí)，進(jìn)入過(guò)渡沸騰區(qū)域（transition boiling region)而鋼板溫度的偏差變大，組織變得不均勻，無(wú)法確保所需的優(yōu)異的擴(kuò)孔加 工性。另一方面，若第一段冷卻停止溫度成為大于600°C的高溫，則促進(jìn)鐵素體相變，無(wú)法 確保所需的高強(qiáng)度。因此，第一段冷卻停止溫度限定于500~600°C。另外，優(yōu)選為520~ 580。。。
[0213] 第一段冷卻結(jié)束后，立即在3秒以內(nèi)、優(yōu)選立即開始第二段冷卻，以90°C/秒以上 的平均冷卻速度冷卻至330~470°C的第二段冷卻停止溫度。
[0214] 若第二段冷卻的冷卻開始時(shí)間大于3秒而變長(zhǎng)，則開始鐵素體相變，無(wú)法確保所 需的高強(qiáng)度。因此，第二段冷卻的冷卻開始時(shí)間限定于第一段冷卻結(jié)束后3秒以內(nèi)。
[0215] 此外，第二段冷卻的平均冷卻速度小于90°C /秒時(shí)，生成的貝氏體粗大化，無(wú)法確 保所需的擴(kuò)孔加工性。由此，將第二段冷卻的平均冷卻速度限定于90°C/秒以上。另外，第 二段冷卻的平均冷卻速度的上限無(wú)需特別限定，與被冷卻板的板厚、冷卻設(shè)備的能力均相 關(guān)，250°C /秒左右為上限。另外，優(yōu)選為100~200°C /秒。
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