本發(fā)明涉及一種瀝青混合料，具體涉及一種溫拌環(huán)氧瀝青混合料及其制備方法。
背景技術：
：隨著公路里程的不斷增加，公路橋梁數(shù)量也隨之增多。然而，也暴露出了一些問題，其中以橋面鋪裝層之間以及鋪裝層與面板之間的防水粘結(jié)層失效而引起的病害占較大比例，引起了人們對橋面鋪裝材料和工藝的重視。作為橋面層間粘結(jié)材料，通過在瀝青中添加環(huán)氧樹脂而得到的環(huán)氧瀝青具有較好的效果。然而，由于環(huán)氧瀝青的粘度較大，在施工中要求施工溫度較高，還要具有一定的可操作時間，所以增加了施工難度；此外，在瀝青中添加環(huán)氧樹脂后，會使瀝青變脆，柔韌性變差，與橋梁面板的跟隨性不好。為了解決這些問題，需采取溫拌技術降低環(huán)氧瀝青的施工溫度，并改善柔韌性。溫拌瀝青技術主要有三種方式：一是采用蒸發(fā)殘留物含量較高的乳化瀝青，在80℃～120℃溫度下與石料拌合，該方式較熱拌瀝青的溫度低約30℃～50℃；二是在拌制混合料時把水（或表明活性劑的水溶液）與瀝青同時加入拌合罐中，由于水的存在，使瀝青發(fā)泡，達到降粘效果。但上述兩種方法會產(chǎn)生大量的水蒸氣，容易引起設備腐蝕，還經(jīng)常會發(fā)生石粉結(jié)團甚至造成拌合設備堵塞問題，給生產(chǎn)帶來不便。此外，由于剩余未揮發(fā)的水分保留在混合料中，會影響混合料初期性能。第三種方法是預先將溫拌劑添加到瀝青中，然后采取與通常的熱拌瀝青混合料同樣的生產(chǎn)方式，便于操作，容易被生產(chǎn)單位所接受。該種方法通過預先在瀝青中添加溫拌劑，降低了瀝青的高溫粘度，改變了瀝青的粘溫曲線，從而降低了瀝青與石料的拌合溫度，達到溫拌效果。但目前所用的溫拌劑在降低瀝青高溫粘度的同時，通常也會引起瀝青60℃粘度的減小，使瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性受到損失；或者相反，在不降低60℃粘度時，會引起瀝青延伸度的損失，從而降低了瀝青的低溫性能。總之，目前所用的溫拌劑均是在使瀝青達到溫拌效果的同時，是以損失瀝青的高溫性能或低溫性能為代價的。CN102443239A介紹了一種耐油性道路瀝青改性劑及其制備方法。該耐油性道路瀝青改性劑，以重量計包含苯乙烯-乙烯/丁烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)20～50份，聚烯烴樹脂10～30份，高分子蠟15～45份，富含芳烴抽出油10～30份。其中高分子蠟是費托蠟，富含芳烴抽出油是糠醛精制抽出油或酚精制抽出油。制備方法是：將物料按比例投放到雙螺桿擠出機中拉條造粒，擠出溫度120℃～200℃，制得耐油性道路瀝青改性劑。該專利介紹的耐油性瀝青改性劑是針對用于停車場、停機坪等場所所用的瀝青，為了提高其耐油性而開發(fā)的一種改性劑，對于瀝青的溫拌效果并沒有足夠的重視，在開發(fā)過程中，僅僅是利用雙螺桿擠出機進行了簡單的擠出混合，由于所用的聚合物分子上不飽和鍵數(shù)量有限，在螺桿擠出過程中僅有少量的接枝反應，并未發(fā)生足夠的化學反應，基本上是一種簡單的物理混合，對于瀝青的溫拌效果很有限。CN102061098A介紹了一種瀝青混合料溫拌改性劑及其制備方法。其由下列質(zhì)量份的組成制成，費-托蠟：50～85份，增柔劑：15～50份，多元酸：0～10份，合成樹脂：0～20份，聚酯化合物：0～5份。其中，合成樹脂為分子量在400～5000之間的聚異丁烯。制備方法：(1)按質(zhì)量比稱取各組分；(2)將各組分在120℃～130℃下熔融并攪拌，使之充分混合均勻，即得所述的瀝青混合料溫拌改性劑。該溫拌劑開發(fā)過程中，各組分間沒有發(fā)生化反應，僅僅是簡單的物理混合。盡管可以降低瀝青的拌合溫度，但瀝青的延展性能會受到損失即瀝青混合料容易發(fā)生低溫開裂，導致瀝青混合料熱穩(wěn)定性和低溫抗裂性不好，以致瀝青混凝土路面面層出現(xiàn)車轍和開裂而加速損壞。CN101735623A公開了一種溫拌環(huán)氧瀝青材料及其制備方法，包括A組分和B組分。A組分為環(huán)氧樹脂，B組分包括瀝青40wt%～83wt%、順丁烯二酸酐5wt%～20wt%、9-十八烯胺10wt%～30wt%、聚癸二酸酐或聚壬二酸酐2wt%～10wt%；A組分與B組分的質(zhì)量比為1:3～5.8?？刹捎弥袦匕韬?，降低施工時的氣體排放，同時解決了一般環(huán)氧瀝青可操作時間短的問題。但在制備B組分時，將順丁烯二酸酐添加到瀝青中需要攪拌4～6小時，然后還需要添加其它組分，制備時間太長，影響生產(chǎn)效率。另外，環(huán)氧瀝青盡管能夠提高層間結(jié)合，但瀝青中添加環(huán)氧樹脂后會使瀝青變脆，柔韌性變差。CN104591605A公開了一種溫拌瀝青混合料及其制備方法，在溫拌瀝青制備過程中使用一種特制的溫拌劑，并降低瀝青混合料的拌合及成型溫度，較少有害氣體發(fā)生量。但是溫拌劑的制備過程中，不但中間體反應速度較慢，而且中間體的活性較低，導致中間體與芳烴油的反應程度、反應深度也不容易控制，得到的溫拌劑性質(zhì)不穩(wěn)定，影響了在瀝青中的應用效果。此外，若將溫拌劑用于環(huán)氧瀝青中，還出現(xiàn)了抗老化性能較差的問題。在制備柔韌性好的環(huán)氧瀝青的過程中，溫拌技術通常會降低瀝青的60℃粘度或延伸度，從而影響了瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性或低溫抗開裂性能。因此，亟待研制出一種，既可以解決環(huán)氧瀝青柔韌性差的問題，還可以解決高、低溫使用性能以及老化性的問題。技術實現(xiàn)要素：鑒于現(xiàn)有技術的不足，本發(fā)明提供了一種溫拌環(huán)氧瀝青混合料及其制備方法。本發(fā)明環(huán)氧瀝青混合料不但具有良好的馬歇爾穩(wěn)定度、抗車轍和抗水侵害能力。本發(fā)明提供了一種溫拌環(huán)氧瀝青混合料，以混合料重量百分比計，包括以下組分：所述溫拌環(huán)氧瀝青4.0%～6.0%礦粉1.0%～3.0%集料91.0%～95.0%其中，所述溫拌環(huán)氧瀝青包括A、B、C三種組分，其中的A組分為溫拌瀝青，溫拌瀝青包括溫拌劑和基質(zhì)瀝青；所述溫拌劑制備原料包含F(xiàn)T、鹵素單質(zhì)、芳烴油、絡合物、催化劑，其中所述的FT為一種高分子混合烷烴，碳數(shù)為30～150，優(yōu)選為30～130；B組分為環(huán)氧樹脂組合物；C組分為固化劑。所述絡合物包括：[Cu(NH3)4]SO4、[Pt(NH3)2]Cl2、K[Pt(C2H4)Cl3]、K4[Fe(CN)6]、K3[Fe(CN)6]、Fe4[Fe(CN)6]3、Ni(CO)4、[Co(NH3)5Cl]SO4、(NH4)3[Cr(NCS)6]中的至少一種。所述催化劑選自無水CuCl2、無水MnCl2、無水CrCl3、無水NiCl2中的至少一種。所述絡合物的用量，以重量計，為芳烴油中芳烴含量的3%～9%。所述催化劑的用量，以重量計，為FT的0.3%～0.9%。所述鹵素單質(zhì)的用量為FT摩爾數(shù)的0.12～0.75倍，優(yōu)選為0.3～0.5倍，F(xiàn)T與芳烴油的重量比為(1～7):(7～1)。所述溫拌劑在溫拌瀝青中的添加量為溫拌瀝青重量的0.4wt%～10wt%，優(yōu)選為0.5wt%～7.0wt%。所述FT是煤氣化后再進行合成反應得到的一種高分子烷烴，或是以天然氣為原料進行合成反應得到的一種高分子烷烴；所述鹵素單質(zhì)為氟、氯、溴單質(zhì)中的一種.述芳烴油為一種富含芳烴的組分,以是減四線抽出油、糠醛精制抽出油、酚精制抽出油、催化裂化油漿等；所述芳烴油中的芳烴含量為57wt%～78wt%，優(yōu)選為60wt%～75wt%。本發(fā)明所述的基質(zhì)瀝青可以選擇各種原油及不同工藝生產(chǎn)的石油瀝青，如直餾瀝青、氧化瀝青、溶劑脫油瀝青或調(diào)合瀝青中的一種或幾種。所述溫拌劑的制備過程包括：將FT加熱熔融后，在催化劑存在下引入鹵素，反應后得到中間體；向芳烴油中添加絡合物并恒溫攪拌，得到芳烴絡合組分；然后將上述中間體與芳烴絡合組分混合反應，得到所述的溫拌劑。所述溫拌劑的制備過程包括：（1）將混合高分子烷烴加熱熔融后置于密閉容器中，保持溫度在400℃~480℃，使反應容器的空間充滿氮氣，并使壓力保持在3~5MPa，將鹵素單質(zhì)通入熔融的高分子烷烴中，并在催化劑存在下，反應30～60min得到中間體；（2）向芳烴油中添加絡合物，在270℃~350℃溫度下恒溫攪拌120~180min，得到芳烴絡合組分；（3）將所述芳烴絡合組分加入上述中間體中，使溫度為350℃~400℃，充滿氮氣使壓力保持在2~4MPa，恒溫反應60~120min得到所述的溫拌劑。在溫拌劑中，B組分為環(huán)氧樹脂組合物，按重量份數(shù)包括：環(huán)氧樹脂100份、稀釋劑15～60份、增柔劑10～30份、纖維0～40份。B組分環(huán)氧樹脂組合物中所述的環(huán)氧樹脂包括：二酚基丙烷縮水甘油醚環(huán)氧樹脂、二酚基甲烷縮水甘油醚環(huán)氧樹脂、多酚基丙烷縮水甘油醚環(huán)氧樹脂、脂肪族縮水甘油醚環(huán)氧樹脂、縮水甘油酯型環(huán)氧樹脂、縮水甘油胺型環(huán)氧樹脂中的一種或幾種的混合物；B組分環(huán)氧樹脂組合物中所述的稀釋劑包括：二縮水甘油醚、多縮水甘油醚、環(huán)氧丙烷丁基醚、環(huán)氧丙烷苯基醚、二環(huán)氧丙烷乙基醚、三環(huán)氧丙烷丙基醚、乙醇、丙酮、苯、甲苯、二甲苯中的一種或幾種混合物；B組分環(huán)氧樹脂組合物中所述的增柔劑包括：聚硫橡膠、聚酰胺樹脂、酚醛樹脂、聚乙烯醇叔丁醛、糠醛樹脂中的一種或幾種混合物；B組分環(huán)氧樹脂組合物中所述的纖維包括：石棉纖維和/或玻璃纖維。在溫拌劑中，C組分為固化劑，包括：乙二胺、間苯二胺、苯二甲胺、聚酰胺、二乙烯三胺中的一種或幾種混合物。所述的A組分與B組分的用量之比，按重量計為A:B=（3～7）:1；C組分的用量按重量計，為B組分中的環(huán)氧樹脂用量的0.40%～1.20%，優(yōu)選為0.48%～1.05%。A組分制備方法包括以下步驟：將基質(zhì)瀝青加熱到130℃～160℃，待完全熔融后，邊攪拌邊添加溫拌劑，攪拌30min～60min，得到A組分溫拌瀝青。B組分環(huán)氧樹脂組合物的制備方法包括以下步驟：先將環(huán)氧樹脂、稀釋劑、增柔劑加熱到50℃～80℃，然后按比例混合并攪拌均勻，最后添加纖維，再攪拌均勻。本發(fā)明還提供了一種如上述的溫拌環(huán)氧瀝青混合料的制備方法，包括以下步驟：將A組分加熱至110℃～130℃、B組分加熱至50℃～80℃，然后邊攪拌邊將B組分添加到A組分中，攪拌時間為至少30min，得到A組分和B組分的混合物；再在A組分和B組分的混合物中添加C組分，攪拌3～10min，從而得到所述的溫拌環(huán)氧瀝青，然后在70℃～110℃下將溫拌環(huán)氧瀝青、集料、礦粉攪拌均勻，即得到溫拌環(huán)氧瀝青混合料。本發(fā)明溫拌環(huán)氧瀝青混合料與現(xiàn)有技術相比，具有如下優(yōu)點：1、本發(fā)明在溫拌環(huán)氧瀝青混合料中添加溫拌環(huán)氧瀝青，不但改善了環(huán)氧瀝青混合料的馬歇爾穩(wěn)定度、抗車轍和抗水侵害能力，而且還可以降低施工溫度，減少了有害氣體的發(fā)生量，有利于環(huán)保和施工。2、本發(fā)明溫拌環(huán)氧瀝青混合料，采用特制的瀝青溫拌劑，不但改善了以往的環(huán)氧瀝青的柔韌性，提高了與橋梁面板的跟隨性，而且還可以降低環(huán)氧瀝青的制備和施工溫度，減少了有害氣體的發(fā)生量，有利于環(huán)保和施工。3、本發(fā)明所用的溫拌劑為自制的溫拌劑，在較高的溫度、壓力下制備中間體并增加催化劑，不僅縮短了反應時間，而且能夠平穩(wěn)控制反應進程，容易把握中間體的性能，使得到的溫拌劑性能穩(wěn)定。4、在制備溫拌劑過程中，預先在芳烴油中添加絡合物并充分混合均勻，絡合物與芳烴油進行局部反應，生成芳烴絡合組分，然后再加入到中間體后，在絡合物的催化作用下，芳烴絡合組分與中間體進行反應，通過控制絡合物及反應時間和溫度，使得反應程度可控，得到的溫拌劑不僅對瀝青具有溫拌效果、兼顧了瀝青的高低溫性能，而且還提高了瀝青的熱穩(wěn)定性，改善了抗老化性能。5、本發(fā)明所用的溫拌劑制備過程在密閉容器內(nèi)進行，無環(huán)境污染問題。具體實施方式下面結(jié)合實施例詳細說明本發(fā)明的技術方案，但本發(fā)明不限于以下實施例。其中，涉及的wt%為質(zhì)量分數(shù)。實施例1（1）制備溫拌劑①稱取100kg煤氣化后再進行合成反應得到的混合烷烴，混合烷烴的碳數(shù)為30～60，將混合烷烴加熱到480℃，添加0.3kg催化劑無水CuCl2，置于密閉容器內(nèi)，保持此溫度下引入89摩爾的氯氣，并通入氮氣使反應容器的壓力保持在3MPa，反應30min得到中間體-1；②稱取芳烴含量為70wt%的減四線抽出油700kg，向其中添加44.1kg的絡合物[Cu(NH3)4]SO4，裝在另一密閉容器內(nèi)并加熱至350℃，在此溫度下恒溫攪拌180min，得到芳烴絡合組分-1；③將芳烴絡合組分-1加入上述中間體-1中，使溫度為400℃，充滿氮氣使壓力保持在2MPa，恒溫反應60min得到本發(fā)明所用的溫拌劑。各組分配比見表1。（2）制備A組分溫拌瀝青稱取7kg的溫拌劑，添加到重量為93kg、溫度為160℃的沙中原油50號溶劑脫油瀝青中，攪拌60min，得到本發(fā)明所用的A組分溫拌瀝青（編號A-1），溫拌瀝青的性質(zhì)見表2。（3）制備B組分環(huán)氧樹脂組合物稱取二酚基丙烷縮水甘油醚環(huán)氧樹脂100kg、稀釋劑二縮水甘油醚15kg、增柔劑聚硫橡膠10kg，加熱至50℃，混合后攪拌均勻；然后稱取石棉纖維40kg，添加到上述混合物中，攪拌均勻，得到本發(fā)明所用的B組分環(huán)氧樹脂組合物（編號B-1）。（4）制備溫拌環(huán)氧瀝青稱取固化劑乙二胺0.48kg備用（編號C-1）。稱取30kg的A-1，加熱到130℃；稱取10kg的B-1，加熱到50℃；邊攪拌邊將B-1添加到A-1中，待全部添加完畢后，攪拌30min；然后再繼續(xù)添加上述稱量好的C-1，攪拌3min，得到本發(fā)明溫拌環(huán)氧瀝青。溫拌環(huán)氧瀝青的使用情況見表3。（5）制備環(huán)氧瀝青混合料按照溫拌環(huán)氧瀝青、集料、礦粉的質(zhì)量比為4:95:1的比例，稱取溫拌環(huán)氧瀝青、集料、礦粉并加熱到110℃。將上述物料一起添加到攪拌釜中，攪拌2分鐘，放出混合料。然后制備成各種瀝青混合料試件，進行瀝青混合料性能評價實驗，結(jié)果見表5。實施例2（1）制備溫拌劑①稱取350kg煤氣化后再進行合成反應得到的混合烷烴，混合烷烴的碳數(shù)為30～130的混合烷烴，將混合烷烴加熱到400℃，添加3.15kg催化劑無水MnCl2，置于密閉容器內(nèi)，保持此溫度下引入116摩爾的氯氣，并通入氮氣使反應容器的壓力保持在5MPa，反應60min得到中間體-2；②稱取芳烴含量為63wt%的催化裂化油漿100kg，向其中添加1.9kg的絡合物K4[Fe(CN)6]，裝在另一密閉容器內(nèi)并加熱至270℃，在此溫度下恒溫攪拌120min，得到芳烴絡合組分-2；③將芳烴絡合組分-2加入上述中間體-2中，使溫度為350℃，充滿氮氣使壓力保持在4MPa，恒溫反應120min得到本發(fā)明所用的溫拌劑。各組分配比見表1。（2）制備A組分溫拌瀝青稱取0.5kg溫拌劑，添加到重量為99.5kg、溫度為140℃的遼河原油90號氧化瀝青中，攪拌40min，得到本發(fā)明所用的A組分溫拌瀝青（編號A-2），溫拌瀝青的性質(zhì)見表2。（3）制備B組分環(huán)氧樹脂組合物稱取縮水甘油酯型環(huán)氧樹脂100kg、稀釋劑環(huán)氧丙烷丁基醚60kg、增柔劑酚醛樹脂30kg，加熱至80℃，混合后攪拌均勻，得到本發(fā)明所用的B組分環(huán)氧樹脂組合物（編號B-2）。（4）制備溫拌環(huán)氧瀝青稱取固化劑苯二甲胺1.05kg備用（編號C-2）。稱取70kg的A-2，加熱到115℃；稱取10kg的B-2，加熱到80℃；邊攪拌邊將B-2添加到A-2中，待全部添加完畢后，攪拌60min；然后添加上述稱量好的C-2，攪拌9min，得到本發(fā)明溫拌環(huán)氧瀝青。溫拌環(huán)氧瀝青的使用情況見表3。（5）制備環(huán)氧瀝青混合料在本步驟中，溫拌環(huán)氧瀝青、集料、礦粉的質(zhì)量比為6:91:3的比例，稱取溫拌環(huán)氧瀝青、集料、礦粉并加熱到70℃，其它同實施例1的步驟（5），從而得到環(huán)氧瀝青混合料，然后制備成各種瀝青混合料試件，進行瀝青混合料性能評價實驗，結(jié)果見表5。實施例3（1）制備溫拌劑①稱取100kg以天然氣為原料進行合成反應得到的混合烷烴，混合烷烴的碳數(shù)為70～90，將混合烷烴加熱到440℃，添加0.6kg催化劑無水NiCl2置于密閉容器內(nèi)，保持此溫度下引入31摩爾的氟，并通入氮氣使反應容器的壓力保持在4MPa，反應45min得到中間體-3；②稱取芳烴含量為78wt%的酚精制抽出油350kg，向其中添加16.4kg的絡合物[Ni(CO)4]，裝在另一密閉容器內(nèi)并加熱至310℃，在此溫度下恒溫攪拌160min，得到芳烴絡合組分-3；③將芳烴絡合組分-3加入上述中間體-3中，使溫度為375℃，充滿氮氣使壓力保持在3MPa，恒溫反應90min得到本發(fā)明所用的溫拌劑。各組分配比見表1。（2）制備A組分溫拌瀝青稱取4kg溫拌劑，添加到重量為96kg、溫度為150℃的塔河原油70號調(diào)合瀝青中，攪拌50min，得到本發(fā)明所用的A組分溫拌瀝青（編號A-3），溫拌瀝青的性質(zhì)見表2。（3）制備B組分環(huán)氧樹脂組合物稱取縮水甘油胺型環(huán)氧樹脂100kg、稀釋劑二甲苯38kg、增柔劑糠醛樹脂20kg，加熱至65℃，混合后攪拌均勻；然后稱取玻璃纖維20kg，徐慢添加到上述混合物中，攪拌均勻，得到本發(fā)明所用的B組分環(huán)氧樹脂組合物（編號B-3）。（4）制備溫拌環(huán)氧瀝青稱取固化劑聚酰胺0.78kg備用（編號C-3）。稱取50kg的A-3，加熱到120℃；稱取10kg的B-3，加熱到65℃；邊攪拌邊將B-3添加到A-3中，待全部添加完畢后，攪拌45min；然后添加上述稱量好的C-3，攪拌6min，得到本發(fā)明溫拌環(huán)氧瀝青。溫拌環(huán)氧瀝青的使用情況見表3。（5）制備環(huán)氧瀝青混合料本步驟同實施例1的步驟（5），從而得到環(huán)氧瀝青混合料，然后制備成各種瀝青混合料試件，進行瀝青混合料性能評價實驗，結(jié)果見表5。實施例4（1）制備溫拌劑①稱取700kg以天然氣為原料進行合成反應得到的混合烷烴，混合烷烴的碳數(shù)為110～130，將混合烷烴加熱到400℃，添加2.1kg催化劑無水CrCl3，置于密閉容器內(nèi)，保持此溫度下引入115摩爾的溴，并通入氮氣使反應容器的壓力保持在4MPa，反應45min得到中間體-4；②稱取芳烴含量為57wt%的糠醛精制抽出油100kg，向其中添加1.7kg的絡合物(NH4)3[Cr(NCS)6]，裝在另一密閉容器內(nèi)并加熱至310℃，在此溫度下恒溫攪拌160min，得到芳烴絡合組分-4；③將芳烴絡合組分-4加入上述中間體-4中，使溫度為375℃，充滿氮氣使壓力保持在3MPa，恒溫反應90min得到本發(fā)明所用的溫拌劑。各組分配比見表1。（2）制備A組分溫拌瀝青稱取1kg溫拌劑，添加到重量為99kg、溫度為120℃的阿曼原油110號直餾瀝青中，攪拌30min，得到本發(fā)明所用的A組分溫拌瀝青（編號A-4），溫拌瀝青的性質(zhì)見表2。（3）制備B組分環(huán)氧樹脂組合物稱取脂肪族縮水甘油醚環(huán)氧樹脂60kg和二酚基甲烷縮水甘油醚環(huán)氧樹脂40kg、稀釋劑二環(huán)氧丙烷乙基醚25kg和甲苯20kg、增柔劑聚酰胺樹脂10kg和聚乙烯醇叔丁醛5kg，加熱至60℃，混合后攪拌均勻；然后稱取玻璃纖維1kg，添加到上述混合物中，攪拌均勻，得到本發(fā)明所用的B組分環(huán)氧樹脂組合物（編號B-4）。（4）制備溫拌環(huán)氧瀝青稱取間苯二胺0.5kg和二乙烯三胺0.4kg，混合均勻作為固化劑備用（編號C-4）。稱取60kg的A-4，加熱到110℃；稱取10kg的B-4，加熱到55℃；邊攪拌邊將B-4添加到A-4中，待全部添加完畢后，攪拌40min；然后添加上述稱量好的C-4，攪拌4min，得到本發(fā)明溫拌環(huán)氧瀝青。溫拌環(huán)氧瀝青的使用情況見表3。（5）制備環(huán)氧瀝青混合料本步驟同實施例1的步驟（5），從而得到環(huán)氧瀝青混合料，然后制備成各種瀝青混合料試件，進行瀝青混合料性能評價實驗，結(jié)果見表5。比較例1（1）制備溫拌劑（按照CN104591605A中的方法）將碳數(shù)為110～130、重量為700kg的以天然氣為原料進行合成反應得到的高分子烷烴加熱熔融后置于密閉容器內(nèi)，加熱到400℃，保持此溫度下引入115摩爾的溴單質(zhì)，攪拌180min，得到中間體；稱取芳烴含量為57%的糠醛精制抽出油100kg，裝在另一密閉容器內(nèi)加熱至150℃，向其中添加0.17kg的無水FeCl3，攪拌30min。然后在攪拌狀態(tài)下將上述中間體以霧狀噴入到糠醛精制抽出油中，待全部噴入后，恒溫150℃，攪拌反應180min，得到對比溫拌劑。各組分配比見表1。（2）按照本發(fā)明實施例4相同的方法制備A組分溫拌瀝青（編號W-1）；（3）按照本發(fā)明實施例4相同的方法制備B組分環(huán)氧樹脂組合物；（4）按照本發(fā)明實施例4相同的方法制備溫拌環(huán)氧瀝青。（5）按照本發(fā)明實施例4相同的方法制備溫拌環(huán)氧瀝青混合料。比較例2稱取1000g以天然氣為原料進行合成反應得到的混合烷烴，混合烷烴的碳數(shù)為110～130，添加到重量為100kg、溫度為120℃的阿曼原油110號直餾瀝青中，攪拌30min，得到一種溫拌瀝青（編號W-2），其性質(zhì)見表2；然后按照本發(fā)明實施例4相同的方法制備B組分環(huán)氧樹脂組合物和C組分固化劑；按照本發(fā)明實施例4相同的方法制備溫拌環(huán)氧瀝青，使用情況見表4。瀝青混合料的制備方法同實施例4，得到瀝青混合料，然后制備成各種瀝青混合料試件，進行瀝青混合料性能評價實驗，結(jié)果見表6。比較例3將芳烴含量為57wt%的糠醛精制抽出油1000g，添加到重量為100kg、溫度為120℃的阿曼原油110號直餾瀝青中，攪拌30min，得到一種溫拌瀝青（編號W-3），其性質(zhì)見表2；然后按照本發(fā)明實施例4相同的方法制備B組分環(huán)氧樹脂組合物和C組分固化劑；按照本發(fā)明實施例4相同的方法制備溫拌環(huán)氧瀝青，使用情況見表4。瀝青混合料的制備方法同實施例4，得到瀝青混合料，然后制備成各種瀝青混合料試件，進行瀝青混合料性能評價實驗，結(jié)果見表6。比較例4稱取875g以天然氣為原料進行合成反應得到的FT和芳烴含量為57wt%的糠醛精制抽出油125g，同時直接添加到重量為100kg、溫度為120℃的阿曼原油110號直餾瀝青中，攪拌30分鐘，得到一種溫拌瀝青（編號W-4），其性質(zhì)見表2；然后按照本發(fā)明實施例4相同的方法制備B組分環(huán)氧樹脂組合物和C組分固化劑；按照本發(fā)明實施例4相同的方法制備溫拌環(huán)氧瀝青，使用情況見表4。瀝青混合料的制備方法同實施例4，得到瀝青混合料，然后制備成各種瀝青混合料試件，進行瀝青混合料性能評價實驗，結(jié)果見表6。比較例5稱取本發(fā)明實施例4中的環(huán)氧樹脂組合物（B-4）10kg和固化劑（C-4）0.9kg，直接添加到60kg的溫度為130℃的阿曼原油110號基質(zhì)瀝青中，攪拌4min，得到一種環(huán)氧瀝青（編號W-5），其性質(zhì)見表2，使用情況見表4。瀝青混合料的制備方法同實施例4，得到瀝青混合料，然后制備成各種瀝青混合料試件，進行瀝青混合料性能評價實驗，結(jié)果見表6。表1制備溫拌劑組分配比實施例1實施例2實施例3實施例4比較例1混合烷烴的重量/kg100350100700700鹵素單質(zhì)摩爾數(shù)8911631115115催化劑重量/kg0.33.150.62.1-芳烴油的重量/kg700100350100100芳烴油中的芳烴含量/wt%7063785757絡合物重量/kg44.11.916.41.7-催化劑重量/kg----0.17表2本發(fā)明A組分溫拌瀝青與基質(zhì)瀝青及比較例瀝青的性質(zhì)對比沙中50#A-1遼河90#A-2塔河70#A-3瀝青量/kg-93-99.5-96溫拌劑量/g-7000-500-4000FT量/g------芳烴油量/g------針入度/0.1mm565795947372軟化點/℃50.456.644.056.1515810℃延度/cm2610887＞15067＞15060℃粘度/Pa.s335349115169357373120℃粘度/mPa.s11486728134731022598135℃粘度/mPa.s570329385232484296150℃粘度/mPa.s304177191118240156165℃粘度/mPa.s15087906111376180℃粘度/mPa.s794543315440薄膜實驗質(zhì)量變化，%0.50.080.80.090.60.06針入度比，%637357666169殘留10℃延度/cm421844637表2續(xù)本發(fā)明A組分溫拌瀝青與基質(zhì)瀝青及比較例瀝青的性質(zhì)對比阿曼110#A-4W-1W-2W-3W-4瀝青量/kg-9999999999溫拌劑量/kg-11---FT量/kg---1-0.875芳烴油量/kg----10.125針入度/0.1mm10810510692127111軟化點/℃43.648.245.248.140.045.010℃延度/cm＞150＞150＞15063＞15012060℃粘度/Pa.s123162151163101133120℃粘度/mPa.s498271296421277333135℃粘度/mPa.s255143147199138182150℃粘度/mPa.s143727812875118165℃粘度/mPa.s783438533647180℃粘度/mPa.s481920321928薄膜實驗質(zhì)量變化，%0.90.071.61.21.91.7針入度比，%556247434145殘留10℃延度/cm106073105由表2續(xù)可見，本發(fā)明溫拌瀝青的高溫粘度都明顯低于相對應的基質(zhì)瀝青，從而有利于降低瀝青的施工溫度。本發(fā)明溫拌瀝青與相對應的基質(zhì)瀝青相比較，針入度基本相同，軟化點和60℃粘度得到明顯提高，10℃延度明顯增大，說明本發(fā)明溫拌瀝青不僅可達到溫拌效果，而且在高溫穩(wěn)定性和低溫延展性方面都優(yōu)于相對應的基質(zhì)瀝青。通過比較例可見，直接簡單地將FT和/或抽出油添加到基質(zhì)瀝青中，對瀝青溫拌效果的改善，不如本發(fā)明溫拌效果好，而且還會引起延度的損失或60℃粘度的下降，甚至會導致瀝青性質(zhì)不能達到《公路瀝青路面施工技術規(guī)范》JTGF40-2004的技術要求。通過薄膜實驗結(jié)果對比可見，采用本發(fā)明的溫拌劑所得到的溫拌硫磺瀝青抗老化性能明顯好于任一比較例的瀝青，即本發(fā)明溫拌劑在實現(xiàn)溫拌效果的同時，提高了瀝青的熱穩(wěn)定性，使瀝青的抗老化性得到改善，而比較例-1所用的溫拌劑對瀝青的抗老化性能有負面影響。表3本發(fā)明溫拌環(huán)氧瀝青的使用情況性質(zhì)實施例1實施例2實施例3實施例4施工溫度/℃90～12080～11090～11580～10020℃時，與鋼板粘結(jié)強度/MPa3.323.313.433.2750℃時，與鋼板粘結(jié)強度/MPa1.161.171.191.17脆裂溫度/℃-17-202-19-22表4比較例環(huán)氧瀝青的使用情況性質(zhì)比較例1比較例2比較例3比較例4比較例5施工溫度/℃100～115120～140110～130110～125110～13020℃時，與鋼板粘結(jié)強度/MPa2.770.971.012.152.1450℃時，與鋼板粘結(jié)強度/MPa1.020.090.120.810.83脆裂溫度/℃-14-9-11-10-12由表3和4對比可見，本發(fā)明溫拌環(huán)氧瀝青的施工溫度明顯降低，可減少有害氣體發(fā)生量，有利于施工；與橋面板的粘結(jié)性明顯大于比較例，脆裂溫度明顯低于比較例，說明本發(fā)明溫拌環(huán)氧瀝青作為橋面層間粘結(jié)材料時，無論是粘結(jié)力還是柔性方面都優(yōu)于比較例。也說明本發(fā)明由于使用了特制溫拌劑，使得到的瀝青抗老化性能提高，使用性能也相應得到提高。表5本發(fā)明混合料配比及性質(zhì)性質(zhì)實施例1實施例2實施例3實施例4規(guī)范要求值集料級配AC-13AC-13AC-13AC-13集料用量/kg95919595溫拌環(huán)氧瀝青用量/kg4644礦粉用量/kg1311混合料性質(zhì)馬歇爾穩(wěn)定度，kN18.515.119.816.1不小于8流值，mm2.82.12.92.21.5～4.5浸水殘留穩(wěn)定度比，%89.488.885.186.1不小于75車轍動穩(wěn)定度，次/mm4710481849804693不小于1800凍融劈裂殘留強度比，%83.585.588.087.0不小于70小梁低溫彎曲破壞應變，με2227233521922232不小于2000表6對比例混合料配比及性質(zhì)性質(zhì)比較例1比較例2比較例3比較例4規(guī)范要求值集料級配AC-13AC-13AC-13AC-13集料用量/kg95959595溫拌環(huán)氧瀝青用量/kg4444礦粉用量/kg1111混合料性質(zhì)馬歇爾穩(wěn)定度，kN11.68.48.810.6不小于8流值，mm2.22.52.32.41.5～4.5浸水殘留穩(wěn)定度比，%83.176.676.176.8不小于75車轍動穩(wěn)定度，次/mm2203165318112184不小于1800凍融劈裂殘留強度比，%79.075.374.373.3不小于70小梁低溫彎曲破壞應變，με1835197018081490不小于2000由表5和6可見，當在瀝青混合料中加入本發(fā)明溫拌環(huán)氧瀝青后，對混合料性質(zhì)有明顯改善，尤其是抗車轍和抗水侵害能力明顯提高。當前第1頁1 2 3