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      氯乙烯生產(chǎn)過程中二氯乙烷的三塔精制方法

      文檔序號(hào):3509371閱讀:2329來源:國(guó)知局
      專利名稱:氯乙烯生產(chǎn)過程中二氯乙烷的三塔精制方法
      技術(shù)領(lǐng)域
      本發(fā)明涉及氯乙烯生產(chǎn)方法,具體涉及氯乙烯生產(chǎn)過程中,粗二氯乙烷(簡(jiǎn)稱EDC)的精制方法。
      傳統(tǒng)的粗二氯乙烷的精制方法包括粗二氯乙烷的脫水、脫輕、脫重及回收等工序,整個(gè)過程由脫水塔、脫輕塔、脫重塔及回收塔四個(gè)塔構(gòu)成。脫水塔的操作原理是利用水和二氯乙烷生成共沸物,將水帶出,共沸物從塔頂餾出,冷凝后傾析出水分;粗二氯乙烷中的輕組分則由脫輕塔脫除;重組分則經(jīng)過脫重塔、回收塔后,從回收塔底移去。
      采用上述方法對(duì)二氯乙烷進(jìn)行精制時(shí),需要有多個(gè)冷凝器、再沸器及泵等設(shè)備,同時(shí)消耗大量的水、電和蒸汽,不僅設(shè)備投資大,而且能量消耗高。因此,開發(fā)研究一種新的二氯乙烷進(jìn)行精制方法,是有關(guān)產(chǎn)業(yè)部門所十分期望的。
      本發(fā)明的技術(shù)構(gòu)思是這樣的本發(fā)明采用三塔精制二氯乙烷,包括一個(gè)脫水脫輕塔、一個(gè)A脫重塔和一個(gè)B脫重塔,A脫重塔和B脫重塔構(gòu)成雙效節(jié)能組合,利用A脫重塔塔頂和B脫重塔塔釜存在的溫差,以A脫重塔塔頂?shù)睦淠髯鳛锽脫重塔塔釜的再沸器,耦合操作,從而實(shí)現(xiàn)了節(jié)能。
      本發(fā)明的方法包括如下步驟(1)從反應(yīng)工段來的含量為98.91~99.11wt%的粗二氯乙烷和從氯乙烯精制工段來的返回二氯乙烷(含量為98.1~98.4wt%)首先進(jìn)入脫水脫輕塔,以脫除其中的水份和輕組分,塔頂為水和二氯乙烷的共沸物以及輕組分,經(jīng)第一冷凝器冷凝后,輕組分和不凝氣體排空,水和二氯乙烷的共沸物在傾析器分層后,二氯乙烷回流進(jìn)入脫水脫輕塔,水排出系統(tǒng),塔底為含有重組分的二氯乙烷,塔頂溫度為79~83℃,塔底溫度為96~100℃;(2)將塔底含有重組分的二氯乙烷通過管線送入A脫重塔。純度為99.56~99.60wt%以上的精制二氯乙烷從塔頂餾出,經(jīng)第二冷凝器,即B脫重塔的再沸器冷凝后,一部分作為回流進(jìn)入A脫重塔,回流比為0.5~0.8,另一部分作為產(chǎn)品送入后續(xù)工段。塔底為富集了重組分的二氯乙烷,塔頂溫度為120~124℃,塔底溫度為126~130℃;(3)將A脫重塔塔底出料通過管線送入B脫重塔,以脫除富集的重組分。塔頂為純度為99.56~99.60wt%以上的精制二氯乙烷,經(jīng)第三冷凝器冷凝后,一部分作為回流進(jìn)入B脫重塔,回流比為0.8~1.2,另一部分作為產(chǎn)品與步驟(2)的產(chǎn)品匯合送入后續(xù)工段。塔頂溫度為50~54℃,塔底溫度為94~98℃。
      本發(fā)明的三塔精制工藝中,A脫重塔和B脫重塔構(gòu)成雙效節(jié)能組合,由于A脫重塔塔頂和B脫重塔塔釜存在>20℃的溫差,所以,本發(fā)明利用A脫重塔塔頂?shù)牡诙淠髯鳛锽脫重塔塔釜的再沸器,耦合操作,從而實(shí)現(xiàn)了節(jié)能。
      由上述公開的技術(shù)方案可見,本發(fā)明的方法將脫水塔和脫輕塔進(jìn)行合并,并將傳統(tǒng)的回收塔功能并入B脫重塔,簡(jiǎn)化了工藝流程。同時(shí),脫重雙塔的雙效耦合操作不僅減少了設(shè)備的投資,而且降低了能耗,從理論上計(jì)算,二氯乙烷精制所需要的設(shè)備投資約為原有投資費(fèi)用的90%,水耗約為原有的55%,蒸汽消耗約為原有的48%。
      (2)將步驟(1)塔底含有重組分的二氯乙烷由泵送入A脫重塔6,塔頂為純度為99.56~99.60wt%以上的精制二氯乙烷,經(jīng)第二冷凝器7,即B脫重塔的再沸器冷凝后,經(jīng)回流罐和泵,一部分作為回流進(jìn)入A脫重塔6,回流比為0.5~0.8,另一部分作為產(chǎn)品送入后續(xù)工段。塔底為富集了重組分的二氯乙烷,重組分主要包括三氯乙烯,四氯乙烯,四氯乙烷等,塔頂溫度為120~124℃,塔底溫度為126~130℃;(3)將步驟(2)塔底富集了重組分的二氯乙烷通過泵送入B脫重塔8,塔頂為純度99.56~99.60wt%以上的精制二氯乙烷,經(jīng)第三塔冷凝器9冷凝后,經(jīng)回流罐和泵,一部分作為回流進(jìn)入B脫重塔8,回流比為0.8~1.2,另一部分作為產(chǎn)品,與步驟(2)的產(chǎn)品匯合成為精制產(chǎn)品10送入后續(xù)工段,塔底高沸物排出系統(tǒng)。塔頂溫度為50~54℃,塔底溫度為94~98℃。
      實(shí)施例1將從反應(yīng)工段來的粗二氯乙烷1(含量為99.0wt%,流量為100公斤/小時(shí))和從氯乙烯精制工段來的返回二氯乙烷2(含量為98.2wt%,流量為88公斤/小時(shí))一并送入脫水脫輕塔3,塔頂溫度為80.2℃,塔底溫度為98.5℃;塔頂?shù)墓卜形镆约拜p組分經(jīng)第一冷凝器4冷凝后,輕組分和不凝氣體排空,水和二氯乙烷的共沸物在傾析器5分層后,二氯乙烷經(jīng)回流罐回流進(jìn)入脫水脫輕塔3,水排出系統(tǒng),水的排出量為18.38公斤/小時(shí),塔底為含有重組分的二氯乙烷,其中,二氯乙烷含量為99.04wt%,蒸汽消耗量為19.85公斤/小時(shí),冷卻水消耗量為1260.33公斤/小時(shí);塔底含有重組分的二氯乙烷由泵送入A脫重塔6,塔頂為純度為99.57wt%的精制二氯乙烷,經(jīng)第二冷凝器7,即B塔再沸器冷凝后,經(jīng)回流罐和泵,一部分作為回流進(jìn)入A脫重塔6,回流比為0.6,另一部分(101.41公斤/小時(shí))作為產(chǎn)品送入后續(xù)工段,塔底為富集了重組分的二氯乙烷,塔頂溫度為122.3℃,塔底溫度為128.6℃;蒸汽消耗量為25.37公斤/小時(shí)。由于A脫重塔6塔頂?shù)牡谌淠?作為B脫重塔8塔釜的再沸器,兩塔耦合操作,故本塔的冷卻水消耗省去;將步驟(2)A脫重塔6塔底富集了重組分的二氯乙烷通過泵送入B脫重塔8,塔頂為純度為99.56wt%的精制二氯乙烷,經(jīng)第三冷凝器9冷凝后,經(jīng)回流罐和泵,一部分作為回流進(jìn)入B脫重塔8,回流比為1.0,另一部分(84.44公斤/小時(shí))作為產(chǎn)品,與步驟(2)的產(chǎn)品匯合成為精制產(chǎn)品10送入后續(xù)工段,塔頂溫度為52.9℃,塔底溫度為96.6℃。冷卻水消耗量為1590.47公斤/小時(shí),由于A脫重塔6塔頂冷凝器7作為B脫重塔8塔釜的再沸器,兩塔耦合操作,故本塔的蒸汽消耗省去;總處理量188公斤/小時(shí)(包括從二氯乙烷反應(yīng)工段來的99.0wt%的粗二氯乙烷100公斤/小時(shí)和從氯乙烯精制工段來的98.2wt%的返回二氯乙烷88公斤/小時(shí)),產(chǎn)品99.57wt%的二氯乙烷為185.85公斤/小時(shí),蒸汽消耗量為45.22公斤/小時(shí),冷卻水消耗量為2850.80公斤/小時(shí),二氯乙烷損耗為0.20%。
      對(duì)比例1采用傳統(tǒng)的由脫水塔、脫輕塔、脫重塔及回收塔四個(gè)塔構(gòu)成的方法精制100公斤/小時(shí)從反應(yīng)工段來的含量為99.0wt%的粗二氯乙烷和88公斤/小時(shí)從氯乙烯精制工段來的含量為98.2wt%的返回二氯乙烷,產(chǎn)品99.53wt%的二氯乙烷為185.85公斤/小時(shí),蒸汽消耗量為93公斤/小時(shí),冷卻水消耗量為5134公斤/小時(shí),二氯乙烷損耗為0.24%。
      由實(shí)施例和對(duì)比例可見,處理相同的物料,本發(fā)明的方法蒸汽消耗量為傳統(tǒng)方法的48.6%,冷卻水消耗量為傳統(tǒng)方法的55.5%,同時(shí)二氯乙烷損耗降為原來的83%。
      權(quán)利要求
      1.一種氯乙烯生產(chǎn)過程中二氯乙烷的三塔精制方法,其特征在于包括如下步驟(1)粗二氯乙烷首先進(jìn)入脫水脫輕塔(3),塔頂為水和二氯乙烷的共沸物以及輕組分,經(jīng)第一冷凝器(4)冷凝后,水和二氯乙烷的共沸物在傾析器(5)分層后,二氯乙烷經(jīng)回流罐回流進(jìn)入脫水脫輕塔(3),塔底為含有重組分的二氯乙烷;(2)將步驟(1)塔底含有重組分的二氯乙烷由泵送入A脫重塔(6),塔頂精制二氯乙烷,經(jīng)第二冷凝器(7),即B脫重塔(8)的再沸器冷凝后,部分作為回流進(jìn)入A脫重塔(6),部分作為產(chǎn)品送入后續(xù)工段,塔底為富集了重組分的二氯乙烷;(3)將步驟(2)塔底富集了重組分的二氯乙烷通過泵送入B脫重塔(8),塔頂精制二氯乙烷,經(jīng)第三塔冷凝器(9)冷凝后,部分作為回流進(jìn)入B脫重塔(8),部分作為產(chǎn)品,與步驟(2)的產(chǎn)品匯合成為精制產(chǎn)品(10)送入后續(xù)工段。
      2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法,其特征在于,脫水脫輕塔(3)塔頂溫度為79~83℃,塔底溫度為96~100℃。
      3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法,其特征在于,A脫重塔(6)回流比為0.5~0.8,塔頂溫度為120~124℃,塔底溫度為126~130℃。
      4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法,其特征在于,B脫重塔(8)回流比為0.8~1.2,塔頂溫度為50~54℃,塔底溫度為94~98℃。
      5.根據(jù)權(quán)利要求1~4任一項(xiàng)所述的方法,其特征在于,粗二氯乙烷包括從反應(yīng)工段來的含量為98.91~99.11wt%的粗二氯乙烷(1)和從氯乙烯精制工段來的含量為98.1~98.4wt%返回二氯乙烷(2)。
      全文摘要
      氯乙烯生產(chǎn)過程中二氯乙烷的三塔精制方法。本發(fā)明采用三塔精制二氯乙烷,包括一個(gè)脫水脫輕塔、一個(gè)A脫重塔和一個(gè)B脫重塔,A脫重塔和B脫重塔構(gòu)成雙效節(jié)能組合,利用A脫重塔塔頂和B脫重塔塔釜存在的溫差,以A脫重塔塔頂?shù)睦淠髯鳛锽脫重塔塔釜的再沸器,耦合操作,從而實(shí)現(xiàn)了節(jié)能。本發(fā)明的方法將脫水塔和脫輕塔進(jìn)行合并,并將傳統(tǒng)的回收塔功能并入B脫重塔,簡(jiǎn)化了工藝流程。同時(shí),脫重雙塔的雙效耦合操作不僅減少了設(shè)備的投資,而且降低了能耗,從理論上計(jì)算,二氯乙烷精制所需要的設(shè)備投資約為原有投資費(fèi)用的90%,水耗約為原有的55%,蒸汽消耗約為原有的48%。
      文檔編號(hào)C07C19/00GK1394836SQ0213633
      公開日2003年2月5日 申請(qǐng)日期2002年8月1日 優(yōu)先權(quán)日2002年8月1日
      發(fā)明者陳鶴齡, 段心一, 顧曉, 趙洪濤 申請(qǐng)人:上海工程化學(xué)設(shè)計(jì)院有限公司
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