專利名稱：：緩沖橡膠組合物及使用其的充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種緩沖橡膠組合物以及一種充氣輪胎。
背景技術(shù)：
：近年來，全球變暖因二氧化碳的排放而持續(xù)發(fā)展，于是，目前正日益嚴(yán)格地控制來自汽車的廢氣及二氧化碳的排放。此外，可以預(yù)料，由石油資源中獲得的用于汽車的輕質(zhì)油比如汽油或柴油未來將耗盡。因此，日益要求汽車比如卡車或公共汽車具有低燃料消耗，于是，具有較小滾動阻力(較低燃料消耗)的輪胎的開發(fā)被認(rèn)為是重要的。通過改性占據(jù)輪胎部件最大質(zhì)量的胎面可有效地降低輪胎的滾動阻力，并且過去通常通過改性胎面來降低輪胎的滾動阻力。然而，胎面是最影響輪胎的耐磨性和抓地性能的輪胎部件，于是，降低滾動阻力并且保持耐磨性和抓地性能在技術(shù)上正達(dá)到極限。因此，以后通過改性除胎面之外的輪胎部件來降低輪胎的滾動阻力是重要的。緩沖墊可列舉為待改性的輪胎部件，用于降低滾動阻力而不影響輪胎的耐磨性和抓地性能。緩沖墊(如圖1所示，表示沿輪胎軸向設(shè)置在胎體6與帶束層7的末端之間的輪胎部件9)是顯著地影響輪胎的耐久性和汽車的舒適度的重要的輪胎部件。例如，為改性緩沖墊，通過增加橡膠組合物中的橡膠組分的含量比(abundanceratio)從而降低增強(qiáng)填料比如炭黑的含量比，來降低緩沖橡膠組合物的損耗角正切tanS。然而，在該情況中，橡膠組合物未充分地增強(qiáng)并且其復(fù)合楊氏模量￡*降低，于是緩沖墊較易變形從而增加能量損耗。因此，根據(jù)該方法，不能降低輪胎的滾動阻力。根據(jù)另一種方法，通過向緩沖橡膠組合物中添加大量的硫化劑來降低橡膠組合物的損耗角正切tanS。在該情況中，可降低滾動阻力而不降低橡膠組合物中的增強(qiáng)填料的含量比。然而，當(dāng)該橡膠組合物用作緩沖墊材料時(shí)，橡膠組合物的物理特性因過度使用輪胎導(dǎo)致的熱老化而顯著地改變，于是當(dāng)輪胎撞上路邊石或在不規(guī)則路面上行駛時(shí)，輪胎沒有充足的阻力(耐斷裂性)經(jīng)受住對輪胎側(cè)面的撞擊。輪胎所需的耐斷裂性的水平隨輪胎類型而改變，用于汽車比如相比小型載重卡車承載更重負(fù)荷的重型載貨卡車或公共汽車的子午線輪胎要求優(yōu)良的耐斷裂性。日本專利特開No.2004-099804描述了一種在增強(qiáng)特性與低滾動阻力(LRR)之間具有出色的平衡的用于輪胎的橡膠組合物，作為輪胎用橡膠組合物，其包含氮吸附比表面積為3070m7g、鄰苯二甲酸二丁酯吸油量為至少134cmVl00g并且碘吸收量為2050mg/g的炭黑。為了通過降低輪胎的質(zhì)量來降低汽車的燃料消耗，同時(shí)保持輪胎的強(qiáng)度，日本專利特開No.2000-71716描述了一種技術(shù)，其在帶束簾布與胎體之間設(shè)置增強(qiáng)橡膠層并將該3增強(qiáng)橡膠層設(shè)置成具有預(yù)定的物理特性。然而，仍需對上述各種技術(shù)作進(jìn)一步的性能改進(jìn)。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的在于提供一種緩沖橡膠組合物以及一種充氣輪胎，它們具有改進(jìn)的低燃料消耗性能同時(shí)保持強(qiáng)度。本發(fā)明提供一種緩沖橡膠組合物，其包含相對于100質(zhì)量份的橡膠組分，520質(zhì)量份的第一炭黑和1530質(zhì)量份的第二炭黑以及硫和硫化促進(jìn)劑，其中所述第一炭黑具有5070mg/g的碘吸收量以及130150ml/100g的鄰苯二甲酸二丁酯吸油量，所述第二炭黑具有110130mg/g的碘吸收量以及105120ml/100g的鄰苯二甲酸二丁酯吸油量，同時(shí)硫與硫化促進(jìn)劑的質(zhì)量比為1.02.3。本發(fā)明還提供一種使用該緩沖橡膠組合物的充氣輪胎。根據(jù)本發(fā)明，可獲得具有改進(jìn)的低燃料消耗性能同時(shí)保持強(qiáng)度的緩沖橡膠組合物以及充氣輪胎。通過本發(fā)明的如下具體實(shí)施方式同時(shí)結(jié)合附圖，本發(fā)明的上述及其他目的、特征、方式以及優(yōu)點(diǎn)將變得更加顯而易見。圖1是表示根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎的右半部分的剖視圖。具體實(shí)施例方式〈充氣輪胎的結(jié)構(gòu)〉下面結(jié)合圖1對根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方式的充氣輪胎1進(jìn)行說明。圖1是表示用于卡車或公共汽車的高負(fù)載用充氣輪胎1的右半部分的剖視圖。充氣輪胎1具有胎面部2、沿輪胎1的徑向從其兩端向內(nèi)延伸的一對胎側(cè)壁部3以及位于各個胎側(cè)壁部3的內(nèi)端上的胎圈部4。充氣輪胎1還具有在胎圈部4與設(shè)置在胎體6的外側(cè)上的帶束層7之間延伸的環(huán)形胎體6。胎體6由具有本體部6a和折疊部6b的胎體簾布層6A構(gòu)成，其中本體部6a從胎面部2經(jīng)由胎側(cè)壁部3到達(dá)胎圈部4的胎圈芯5，折疊部6b延伸到本體部6a并且沿根據(jù)該實(shí)施方式的輪胎1的軸向圍繞胎圈芯5從其內(nèi)側(cè)向外側(cè)折疊。沿輪胎1的徑向從胎圈芯5向外尖端變細(xì)地延伸的胎圈三角膠8設(shè)置在本體部6a與折疊部6b之間，從而適當(dāng)?shù)卦鰪?qiáng)胎圈部4。根據(jù)該實(shí)施方式，帶束層7由至少兩個帶束簾布比如四個帶束簾布7A、7B、7C和7D構(gòu)成。帶束簾布7A7D設(shè)置成相對于輪胎赤道線C傾斜地平行設(shè)置的鋼簾線。胎面橡膠2G沿輪胎1的徑向設(shè)置在帶束層6的外側(cè)上。充氣輪胎1具有所謂的SOT(胎側(cè)壁高于胎面)結(jié)構(gòu)，并且胎面橡膠2G沿輪胎1的軸向的兩端被胎側(cè)壁橡膠3G覆蓋。然而，充氣輪胎l并不特別地限于該模式。具有基本上三角形截面的緩沖橡膠9沿輪胎1的軸向設(shè)置在胎體6與帶束層7的末端7E之間。緩沖橡膠9沿輪胎1的軸向具有內(nèi)端9i和外端9o，并且在其間延伸。緩沖橡膠9填滿帶束層7的末端7E與胎體6之間的間距，從而通過沿負(fù)荷移動方向跟隨帶束層7的末端7E的變形而分散應(yīng)變。緩沖橡膠9的橡膠配方被合適地控制，從而可防止因周期性畸變導(dǎo)致的過熱產(chǎn)生。根據(jù)本發(fā)明的緩沖橡膠組合物用于緩沖橡膠9。〈緩沖橡膠組合物>根據(jù)本發(fā)明的緩沖橡膠組合物包含預(yù)定配比的橡膠組合物和特定的炭黑、以及硫和硫化促進(jìn)劑。(橡膠組分)通常使用的天然橡膠(NR)、二烯橡膠比如丁苯橡膠(SBR)或丁二烯橡膠(BR)、或者丁基橡膠比如異丁橡膠(IIR)或氯化異丁橡膠(X-IIR)用作橡膠組分。特別地，優(yōu)選使用二烯橡膠，更進(jìn)一步優(yōu)選使用天然橡膠，從而使輪胎具有較高的強(qiáng)度和低發(fā)熱特性。(炭黑)根據(jù)本發(fā)明的緩沖橡膠組合物包含第一炭黑和第二炭黑，其中第一炭黑具有5070mg/g的碘吸收量以及130150ml/100g的鄰苯二甲酸二丁酯吸油量，第二炭黑具有110130mg/g的碘吸收量以及105120ml/100g的鄰苯二甲酸二丁酯吸油量。第一炭黑的碘吸收量為至少50mg/g。如果第一炭黑的碘吸收量低于50mg/g，那么不能獲得預(yù)期的耐斷裂性。此外，第一炭黑的碘吸收量不超過70mg/g。如果第一炭黑的碘吸收量超過70mg/g，那么緩沖橡膠組合物的損耗角正切tanS增加，從而不能獲得預(yù)期的低燃料消耗。第一炭黑的碘吸收量進(jìn)一步優(yōu)選為5265mg/g。第一炭黑的鄰苯二甲酸二丁酯吸油量(DBP吸油量)為至少130ml/100g。如果第一炭黑的DBP吸油量低于130ml/100g，那么緩沖橡膠組合物的損耗角正切tanS增加，從而不能獲得預(yù)期的低燃料消耗。此外，第一炭黑的DBP吸油量不超過150ml/100g。如果第一炭黑的DBP吸油量超過150ml/100g，那么不能獲得預(yù)期的耐斷裂性。第一炭黑的DBP吸油量進(jìn)一步優(yōu)選為130145ml/100g。相對于100質(zhì)量份的橡膠組分，第一炭黑的含量為至少5質(zhì)量份。如果第一炭黑的含量低于5質(zhì)量份，那么第一炭黑的增強(qiáng)性不充足，從而不能獲得預(yù)期的耐斷裂性。此外，相對于100質(zhì)量份的橡膠組分，第一炭黑的含量不超過20質(zhì)量份。如果第一炭黑的含量超過20質(zhì)量份，那么緩沖橡膠組合物的損耗角正切tanS增加，從而不能獲得預(yù)期的低燃料消耗。相對于100質(zhì)量份的橡膠組分，第一炭黑的含量進(jìn)一步優(yōu)選為1020質(zhì)量份。第二炭黑的碘吸收量為至少110mg/g。如果第二炭黑的碘吸收量低于110mg/g，那么不能獲得預(yù)期的耐斷裂性。此外，第二炭黑的碘吸收量不超過130mg/g。如果第二炭黑的碘吸收量超過130mg/g，那么緩沖橡膠組合物的損耗角正切tanS增加，從而不能獲得預(yù)期的低燃料消耗。第二炭黑的碘吸收量進(jìn)一步優(yōu)選為118120mg/g。第二炭黑的鄰苯二甲酸二丁酯吸油量(DBP吸油量)為至少105ml/100g。如果第二炭黑的DBP吸油量低于105ml/100g，那么緩沖橡膠組合物的損耗角正切tanS增加，從而不能獲得預(yù)期的低燃料消耗。此外，第二炭黑的DBP吸油量不超過120ml/100g。如果第二炭黑的DBP吸油量超過120ml/100g，那么不能獲得預(yù)期的耐斷裂性。第二炭黑的DBP吸油量進(jìn)一步優(yōu)選為110118ml/100g。相對于100質(zhì)量份的橡膠組分，第二炭黑的含量為至少15質(zhì)量份。如果第二炭黑的含量低于15質(zhì)量份，那么第二炭黑的增強(qiáng)性不充足，從而不能獲得預(yù)期的耐斷裂性。此外，相對于100質(zhì)量份的橡膠組分，第二炭黑的含量不超過30質(zhì)量份。如果第二炭黑的含量超過30質(zhì)量份，那么緩沖橡膠組合物的損耗角正切tanS增加，從而不能獲得預(yù)期的低燃料消耗。相對于100質(zhì)量份的橡膠組分，第二炭黑的含量進(jìn)一步優(yōu)選為2025質(zhì)量份。(硫)雖然可以使用通常在橡膠工業(yè)硫化中使用的硫，但特別優(yōu)選使用不溶性的硫。不溶性的硫是指通過加熱并急冷天然硫S8、然后將其分子量增加至Sx(x:100，000到300,000)而制備出的硫。使用不溶性的硫以防止當(dāng)硫用作橡膠硫化劑時(shí)通常產(chǎn)生的霜化。相對于100質(zhì)量份的橡膠組分，硫的量(不包含填充油的純硫)優(yōu)選為24質(zhì)量份。如果硫的量低于2質(zhì)量份，那么緩沖橡膠組合物的損耗角正切tanS趨于增加，從而不能獲得預(yù)期的低燃料消耗，如果硫的量超過4質(zhì)量份，那么橡膠組合物的耐熱老化性趨于劣化，從而不能獲得預(yù)期的耐斷裂性。(硫化促進(jìn)劑)可以使用包含亞磺酰胺基、噻唑基、秋蘭姆基、硫脲基、胍基、二硫代氨基甲酸鹽基、醛_胺基或醛_氨基、咪唑啉基以及黃原酸鹽基硫化促進(jìn)劑中的至少一種的硫化促進(jìn)劑。至于亞磺酰胺基硫化促進(jìn)劑，例如，可以列舉亞磺酰胺基化合物比如CBS(N-環(huán)己基-2-苯并噻唑基亞磺酰胺)、TBBS(N-叔丁基-2-苯并噻唑基亞磺酰胺)、N，N-二環(huán)己基-2-苯并噻唑基亞磺酰胺、N-氧聯(lián)二乙基-2-苯并噻唑基亞磺酰胺或N，N-二異丙基-2-苯并噻唑基亞磺酰胺。至于噻唑基硫化促進(jìn)劑，例如，可以列舉MBT(2-巰基苯并噻唑)、MBTS(二硫化二苯并噻唑)、2-巰基苯并噻唑的鈉鹽、鋅鹽、銅鹽或環(huán)己胺鹽、2-(2，4-二硝基苯)巰基苯并噻唑或2-(2，6-二乙基-4-硫化嗎琳基)苯并噻唑。至于秋蘭姆基硫化促進(jìn)劑，例如，可以列舉TMTD(四甲基秋蘭姆二硫化物)、四乙基秋蘭姆二硫化物、四甲基秋蘭姆一硫化物、雙五亞甲基秋蘭姆二硫化物、雙五亞甲基秋蘭姆一硫化物、雙五亞甲基秋蘭姆四硫化物、雙五亞甲基秋蘭姆六硫化物、四丁基秋蘭姆二硫化物或五亞甲基秋蘭姆四硫化物。至于硫脲基硫化促進(jìn)劑，例如，可以列舉硫脲化合物比如硫脲、二乙基硫脲、二丁基硫脲、三甲基硫脲或二鄰甲苯基硫脲。至于胍基硫化促進(jìn)劑，例如，可以列舉胍基化合物比如二苯胍、二鄰甲苯胍、三苯胍、鄰甲苯二胍或酞酸二苯胍。至于二硫代氨基甲酸鹽基硫化促進(jìn)劑，例如，可以列舉乙基苯基二硫代氨基甲酸鋅、丁基苯基二硫代氨基甲酸鋅、二甲基二硫代氨基甲酸鈉、二甲基二硫代氨基甲酸鋅、二乙基二硫代氨基甲酸鋅、二丁基二硫代氨基甲酸鋅、二戊基二硫代氨基甲酸鋅、二丙基二硫代氨基甲酸鋅、五亞甲基二硫代氨基甲酸鋅與哌啶的復(fù)合鹽、或十六基(或十八基)異丙基二硫代氨基甲酸鋅。至于醛_胺基或醛_氨基硫化促進(jìn)劑，例如，可以列舉乙醛_苯胺反應(yīng)物、丁醛_苯胺縮聚物、六亞甲基四胺或乙醛_氨反應(yīng)物。當(dāng)硫作為硫化劑以上述量混入緩沖橡膠組合物時(shí)，以硫與硫化促進(jìn)劑的質(zhì)量比為1.02.3混入硫化促進(jìn)劑。進(jìn)一步優(yōu)選以硫與硫化促進(jìn)劑的質(zhì)量比為1.62.1混入硫化促進(jìn)劑。6(硫化助劑)硬脂酸或氧化鋅(鋅白)可用作硫化助劑。(抗氧化劑)可以合適地選用胺基、苯酚基或咪唑基化合物、氨基甲酸的金屬鹽或蠟作為抗氧化劑。(其他配合劑)除橡膠組分、炭黑、硫和硫化促進(jìn)劑之外，可在緩沖橡膠組合物中混入通常用于輪胎工業(yè)的交聯(lián)劑、填料、軟化劑、增塑劑、偶聯(lián)劑等?！粗苽渚彌_橡膠組合物的方法>根據(jù)本發(fā)明的橡膠組合物可通過本領(lǐng)域眾所周知的方法制備，例如，包括如下步驟的方法稱量出預(yù)定配比的上述材料，然后在橡膠捏合機(jī)比如開放式輥軋機(jī)或班伯里密煉機(jī)中，在100250。C的溫度下將上述材料捏合560分鐘?！粗圃斐錃廨喬サ姆椒ā蹈鶕?jù)本發(fā)明的充氣輪胎可通過如下步驟制造在未硫化階段，將通過塑模緩沖橡膠組合物獲得的生胎加工成緩沖層緩沖的形狀，然后將緩沖層緩沖與其他輪胎部件組裝在一起，并在14016(TC的硫化溫度下硫化3050分鐘。〈充氣輪胎>根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎優(yōu)選安裝在重負(fù)載交通工具上。而重負(fù)載交通工具，例如，可以列舉小型載重汽車、重型載貨卡車、公共汽車或飛行器。特別地，根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎優(yōu)選安裝在主要以高速行駛的重型載貨卡車上，從而可容易地顯示出低燃料消耗的效果?！磳?shí)施例15以及對照例15>(緩沖橡膠組合物的制備)根據(jù)表1所示的各個配方，通過在班伯里密煉機(jī)中將除了硫和硫化促進(jìn)劑之外的其他化學(xué)品在16(TC下捏合5分鐘來獲得捏合物。然后，通過向獲得的捏合物中添加硫和硫化促進(jìn)劑并在開放式輥軋機(jī)中將混合物在10(TC下捏合5分鐘來獲得未硫化的緩沖橡膠組合物。通過在15(TC下預(yù)硫化未硫化的緩沖橡膠組合物30分鐘來獲得根據(jù)實(shí)施例15和對照例15中的硫化緩沖橡膠組合物。然后對獲得的硫化緩沖橡膠組合物進(jìn)行如下項(xiàng)目的測定。〈硬度>根據(jù)日本工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JISK6253"用于硫化橡膠和熱塑性橡膠的硬度測試方法"，用A型硬度計(jì)測定硫化緩沖橡膠組合物的橡膠硬度。〈耐斷裂性>用換檔爐熱老化試驗(yàn)機(jī)(東洋精機(jī)制作所株式會社制造)，將根據(jù)實(shí)施例15和對照例15中的硫化緩沖橡膠組合物在8(TC下加熱老化七天。啞鈴體No.3試樣被切割成熱老化緩沖橡膠組合物的試驗(yàn)片，接著根據(jù)日本工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JISK6251進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，以測定拉伸斷裂強(qiáng)度TB(MPa)和斷裂拉伸EB(%)。試樣的耐斷裂性由拉伸斷裂強(qiáng)度TB(MPa)和斷裂拉伸EB(%)根據(jù)如下公式算出(耐斷裂性)=(拉伸斷裂強(qiáng)度TB)X(斷裂拉伸EB)X0.57假定實(shí)施例1的耐斷裂性為100，以指數(shù)表示根據(jù)實(shí)施例25以及對照例15的試樣的耐斷裂性，其結(jié)果如表1所示。隨著如下耐斷裂性指數(shù)的增加，耐斷裂性提高。[ocrn](耐斷裂性指數(shù))=(各個試樣的耐斷裂性)+(根據(jù)實(shí)施例1的試樣的耐斷裂性)X100〈發(fā)熱性>用巖本制作所株式會社制造的粘彈性光譜儀，在初始應(yīng)變?yōu)?0%、動態(tài)應(yīng)變?yōu)?%以及頻率為10Hz的條件下，測定各個硫化緩沖橡膠組合物在7(TC的溫度下的損耗角正切tanS。假定根據(jù)實(shí)施例1的硫化緩沖橡膠組合物的損耗角正切tanS為100，用指數(shù)表示各個硫化緩沖橡膠組合物的損耗角正切tanS，其結(jié)果如表l所示。隨著如下發(fā)熱性指數(shù)的降低，滾動阻力降低并且發(fā)熱性提高(發(fā)熱性指數(shù))=(硫化緩沖橡膠組合物的損耗角正切tanS)+(實(shí)施例1的發(fā)熱性)X100表l所示為測定結(jié)果。<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>136ml/100g)，三菱化學(xué)株式會社制造。第二炭黑(N220):DiablackI(碘吸收量118mg/g，鄰苯二甲酸二丁酯吸油量114ml/100g)，三菱化學(xué)株式會社制造。氧化鋅兩種類型的氧化鋅，三井金屬礦業(yè)株式會社制造。硬脂酸硬脂酸"Tsubaki"，日本油脂株式會社制造。抗氧化劑6C:Santoflex6PPD，F(xiàn)lexys株式會社制造。抗氧化劑RD:Nocrack224，大內(nèi)新興化學(xué)工業(yè)株式會社制造。硫5%油處理的硫，鶴見化學(xué)工業(yè)株式會社制造。硫化促進(jìn)劑NoccelerNS_P，大內(nèi)新興化學(xué)工業(yè)株式會社制造?！丛u估結(jié)果>相對于100質(zhì)量份的NR，根據(jù)實(shí)施例1的硫化緩沖橡膠組合物包含5質(zhì)量份的第一炭黑、30質(zhì)量份的第二炭黑、2.7質(zhì)量份的硫以及1.3質(zhì)量份的硫化促進(jìn)劑(硫與硫化促進(jìn)劑的比率為2.1)。現(xiàn)在參照根據(jù)實(shí)施例1的硫化緩沖橡膠組合物來評估根據(jù)實(shí)施例25和對照例15的硫化緩沖橡膠組合物。相對于100質(zhì)量份的NR，根據(jù)實(shí)施例24的硫化緩沖橡膠組合物包含1020質(zhì)量份的第一炭黑、2025質(zhì)量份的第二炭黑、2.7質(zhì)量份的硫以及1.3質(zhì)量份的硫化促進(jìn)劑(硫與硫化促進(jìn)劑的比率為2.1)。與實(shí)施例1相比，根據(jù)實(shí)施例24的硫化緩沖橡膠組合物具有改善的耐斷裂性和發(fā)熱性。相對于100質(zhì)量份的NR，根據(jù)實(shí)施例5的硫化緩沖橡膠組合物包含10質(zhì)量份的第一炭黑、25質(zhì)量份的第二炭黑、2.7質(zhì)量份的硫以及1.7質(zhì)量份的硫化促進(jìn)劑(硫與硫化促進(jìn)劑的比率為1.2)。與實(shí)施例1相比，根據(jù)實(shí)施例5的硫化緩沖橡膠組合物具有顯著改善的耐斷裂性和發(fā)熱性。相對于100質(zhì)量份的NR，根據(jù)對照例1和2的硫化緩沖橡膠組合物包含30或15質(zhì)量份的第二炭黑、3.5質(zhì)量份的硫以及0.9質(zhì)量份的硫化促進(jìn)劑(硫與硫化促進(jìn)劑的比率為3.9)，并且其不含第一炭黑。與實(shí)施例1相比，根據(jù)對照例1和2的硫化緩沖橡膠組合物具有顯著惡化的耐斷裂性、以及與實(shí)施例1相當(dāng)?shù)陌l(fā)熱性。相對于100質(zhì)量份的NR，根據(jù)對照例3的硫化緩沖橡膠組合物包含50質(zhì)量份的第二炭黑、3.5質(zhì)量份的硫以及0.9質(zhì)量份的硫化促進(jìn)劑(硫與硫化促進(jìn)劑的比率為3.9)，并且其不含第一炭黑。與實(shí)施例1相比，根據(jù)對照例3的硫化緩沖橡膠組合物具有顯著惡化的耐斷裂性和發(fā)熱性。相對于100質(zhì)量份的NR，根據(jù)對照例4的硫化緩沖橡膠組合物包含10質(zhì)量份的第一炭黑、25質(zhì)量份的第二炭黑、3.5質(zhì)量份的硫以及0.9質(zhì)量份的硫化促進(jìn)劑(硫與硫化促進(jìn)劑的比值為3.9)。與實(shí)施例1相比，根據(jù)對照例4的硫化緩沖橡膠組合物具有顯著惡化的耐斷裂性以及與實(shí)施例1相當(dāng)?shù)陌l(fā)熱性。相對于100質(zhì)量份的NR，根據(jù)對照例5的硫化緩沖橡膠組合物包含30質(zhì)量份的第二炭黑、2.1質(zhì)量份的硫以及1.7質(zhì)量份的硫化促進(jìn)劑(硫與硫化促進(jìn)劑的比率為1.2)，并且其不含第一炭黑。與實(shí)施例1相比，根據(jù)對照例5的硫化緩沖橡膠組合物具有顯著惡化的耐斷裂性以及與實(shí)施例1相當(dāng)?shù)陌l(fā)熱性。雖然已對本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)地描述和說明，但上述說明和實(shí)施例不應(yīng)理解為對本發(fā)明保護(hù)范圍的限定，本發(fā)明的保護(hù)范圍由附后的權(quán)利要求項(xiàng)限定。權(quán)利要求一種緩沖橡膠組合物，其包含相對于100質(zhì)量份的橡膠組分，5～20質(zhì)量份的第一炭黑和15～30質(zhì)量份的第二炭黑、以及硫和硫化促進(jìn)劑，其中所述第一炭黑具有50～70mg/g的碘吸收量以及130～150ml/100g的鄰苯二甲酸二丁酯吸油量，所述第二炭黑具有110～130mg/g的碘吸收量以及105～120ml/100g的鄰苯二甲酸二丁酯吸油量，其中所述硫與所述硫化促進(jìn)劑的質(zhì)量比為1.0～2.3。2.如權(quán)利要求1所述的緩沖橡膠組合物，其特征在于，相對于100質(zhì)量份的所述橡膠組分，所述緩沖橡膠組合物包含1020質(zhì)量份的所述第一炭黑以及2025質(zhì)量份的所述第二炭黑。3.—種使用如權(quán)利要求1所述的緩沖橡膠組合物的充氣輪胎。全文摘要一種緩沖橡膠組合物及使用其的充氣輪胎。一種緩沖橡膠組合物，其包含相對于100質(zhì)量份的橡膠組分，5～20質(zhì)量份的第一炭黑和15～30質(zhì)量份的第二炭黑、以及硫和硫化促進(jìn)劑，其中該第一炭黑具有50～70mg/g的碘吸收量以及130～150ml/100g的鄰苯二甲酸二丁酯吸油量，該第二炭黑具有110～130mg/g的碘吸收量以及105～120ml/100g的鄰苯二甲酸二丁酯吸油量，同時(shí)該硫與該硫化促進(jìn)劑的質(zhì)量比為1.0～2.3。文檔編號C08K3/04GK101768299SQ20091020626公開日2010年7月7日申請日期2009年10月14日優(yōu)先權(quán)日2008年12月26日發(fā)明者石田博一申請人:住友橡膠工業(yè)株式會社