專利名稱:電氣化鐵路簡單鏈型懸掛接觸網(wǎng)整體吊弦施工方法
技術(shù)領(lǐng)域:
本發(fā)明屬于一種鐵路施工技術(shù),具體是一種電氣化鐵路簡單鏈型懸掛接觸網(wǎng)整體吊弦施工方法。
背景技術(shù):
隨著鐵路行車速度的越來越高,普通的環(huán)節(jié)吊弦已不適應(yīng)電氣化鐵道接觸網(wǎng)的發(fā)展。這是由于其存在環(huán)節(jié),在電氣上存在間斷,受電弓經(jīng)過時環(huán)節(jié)間容易引起電火花,產(chǎn)生燒傷,同時,環(huán)節(jié)間的經(jīng)常機(jī)械磨損也加速了吊弦的老化。由于整體吊弦的吊弦線與線夾間采用壓接工藝,接續(xù)可靠,機(jī)械強(qiáng)度高,同時在電氣上具有不間斷性,可承受一定的電流通過,因此,整體吊弦將逐步取代環(huán)節(jié)吊弦,成為今后電氣化鐵道接觸網(wǎng)吊弦的主要形式。
根據(jù)結(jié)構(gòu)型式的不同,整體吊弦可分為可調(diào)及不可調(diào)式兩種。整體吊弦尤其是壓接式不可調(diào)整體吊弦,其兩端是通過壓接設(shè)備將吊弦線及吊弦線夾壓接成一個整體,如果計算不準(zhǔn)確,有可能使吊弦報廢而造成大量經(jīng)濟(jì)損失,因此準(zhǔn)確計算每根吊弦的長度是整體吊弦施工過程中的關(guān)鍵。
發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供一種電氣化鐵路簡單鏈型懸掛接觸網(wǎng)整體吊弦施工方法,計算吊弦長度準(zhǔn)確性高,大大減少了吊弦安裝施工的工作量。
本發(fā)明的技術(shù)方案如下 電氣化鐵路簡單鏈型懸掛接觸網(wǎng)整體吊弦施工方法,其特征在于包括以下步驟 (1)、簡單鏈型懸掛接觸網(wǎng)整體吊弦計算模型的建立 整體吊弦長度的計算公式為
或
當(dāng)為緩和曲線情況時,只需將緩曲圓半徑代替平面圓半徑即可; 上面公式中,當(dāng)接觸線跨中無預(yù)留弛度情況時, 當(dāng)接觸線跨中有預(yù)留弛度情況時, 式中 C(x)吊弦計算長度,m; C(x)實考慮各種因素修正后的吊弦計算長度,m; H1前端懸掛點(diǎn)處結(jié)構(gòu)高度,m; H2后端懸掛點(diǎn)處結(jié)構(gòu)高度,m; G后端相對于前端懸掛點(diǎn)處接觸導(dǎo)線的高度差,m,相對于軌面而言; L兩懸掛點(diǎn)間的跨距,m; D第一吊弦距懸掛點(diǎn)的安裝距離,m; g-線索單位長度的自重負(fù)載,N/m; 其中g(shù)=gc+gj+gd gc-承力索單位長度的自重負(fù)載,N/m; gj-接觸線單位長度的自重負(fù)載,N/m; gd-吊弦分?jǐn)偟絾挝凰骄嚯x上的自重負(fù)載,N/m; X吊弦安裝點(diǎn)至支柱懸掛點(diǎn)的水平距離,m; Tc承力索水平張力,N/m; Tj接觸線水平張力,N/m; F0接觸線跨中預(yù)留弛度,m; h豎豎曲線引起的修正量,m; △C曲線外軌超高引起的修正量,m; Q集中負(fù)荷重量,N; l集中負(fù)荷至前端懸掛點(diǎn)的距離,m; (2)、測量步驟(1)公式中所涉及的各支柱、承力索、跨距、超高數(shù)據(jù); (3)、利用步驟(1)公式計算結(jié)果確定各吊弦長度、安裝位置,預(yù)制吊弦并施工。
按傳統(tǒng)的施工方法,需要在整體吊弦安裝處設(shè)置臨時吊弦(Φ4.0鐵線制成),待接觸懸掛調(diào)整至標(biāo)準(zhǔn)位置(含承力索和接觸線的水平位置和垂直高度)后,測量出各臨時吊弦的長度,以此長度計算出整體吊弦的下料長度,按下料長度壓接,然后用整體吊弦替換臨時吊弦。采用這樣的施工方法,工序繁多,安裝精度較差,對運(yùn)營線路行車干擾較大,勞動效率較低。通過本發(fā)明計算法則可實現(xiàn)整體吊弦安裝一次到位,減少了人為誤差,提高了安裝精度。與一般的施工方法相比,不必設(shè)臨時吊弦,不需反復(fù)調(diào)整拉出值和導(dǎo)高,減少了工序,減低了勞動強(qiáng)度,提高了勞動效率。因不設(shè)臨時吊弦,還可以節(jié)省材料,減少了機(jī)具設(shè)備,大大減少了運(yùn)營線上的行車干擾。
圖1承力索不等高懸掛,接觸線等高懸掛計算示意圖 圖2承力索不等高懸掛,接觸線不等高懸掛計算示意圖 圖3承力索等高懸掛,接觸線等高懸掛時第一吊弦點(diǎn)間的接觸線馳度計算示意圖 圖4承力索等高懸掛,接觸線等高懸掛時支柱懸掛點(diǎn)處接觸線弛度計算示意圖 圖5有集中負(fù)荷時吊弦計算示意圖 圖6有豎曲線時接觸線弛度計算示意圖 圖7直線區(qū)段吊弦長度計算修正示意圖 圖8曲線外軌超高引起接觸線高度降低示意圖 圖9曲線外軌超高影響及接觸線空間位置示意圖 圖10緩和曲線外軌超高影響計算示意圖 圖11直線之字值影響計算示意圖 圖12懸掛點(diǎn)高度及拉出值測量示意圖 圖13施工流程圖 圖14是吊弦計算示意圖
具體實施例方式 已知結(jié)論1自由懸掛線索上任一點(diǎn)的弛度計算公式 (式1) 推論跨中最大弛度(式2) 已知結(jié)論2在跨距及導(dǎo)線水平張力相同的情況下,不等高懸掛的斜弛度與等高懸掛的弛度相等,即(式3) 以上各式中 g-線索單位長度的自重負(fù)載(N/m) x-計算點(diǎn)至懸掛點(diǎn)的距離(m) L-兩懸掛點(diǎn)間的跨距(m) T-線索的水平張力 吊弦長度計算 當(dāng)接觸線出現(xiàn)正弛度時,接觸懸掛的一部分負(fù)載傳給支柱,承力索只承受自重以及接觸懸掛的一部分重量;當(dāng)接觸線出現(xiàn)負(fù)弛度時,因張力的作用,承力索承受的負(fù)載大于鏈形懸掛各線索及懸掛零件等負(fù)載之和。當(dāng)接觸線無弛度時,承力索承受的懸掛負(fù)載等于各線索及懸掛零件負(fù)載之和。假設(shè)負(fù)載沿跨距是均勻分布的,首端支柱懸掛點(diǎn)的結(jié)構(gòu)高度為H1,末端懸掛點(diǎn)的結(jié)構(gòu)高度為H2。首端支柱處懸掛點(diǎn)為坐標(biāo)原點(diǎn)。
1、接觸線跨中無預(yù)留弛度時吊弦長度的計算 承力索等高懸掛,接觸線等高懸掛 此時可認(rèn)為接觸線和整體吊弦的重量都由承力索承載,承力索的狀態(tài)與自由懸掛線索一樣,因此承力索上任一點(diǎn)的弛度可由下式表達(dá) (式1-1) g=gc+gj+gd 其中 gc-承力索單位長度的自重負(fù)載(N/m); gj-接觸線單位長度的自重負(fù)載(N/m); gd-吊弦分?jǐn)偟絾挝凰骄嚯x上的自重負(fù)載(N/m); X-吊弦安裝點(diǎn)至支柱懸掛點(diǎn)的水平距離(m)。
L-兩支柱間跨距(m)。
Tc-承力索張力(N/m)。
承力索兩懸掛點(diǎn)連線上任意一點(diǎn)至接觸線的垂直距離為(H為結(jié)構(gòu)高度) h(x)=H1=H2=H 承力索等不高懸掛,接觸線等高懸掛 ①根據(jù)結(jié)論2,承力索上任意一點(diǎn)的斜弛度為 ②承力索兩懸掛點(diǎn)連線上任意一點(diǎn)至接觸線的垂直距離為,參見圖1 (式1-2) h(x)承力索兩懸掛點(diǎn)連線上任意一點(diǎn)至接觸線的垂直距離。
以上兩種計算條件下的吊弦長度計算公式都為 (式1-3) 承力索不等高懸掛,接觸線不等高懸掛 設(shè)接觸線高(即導(dǎo)高)差為G,如圖2所示 以H2+G代換H2,并考慮G的影響而加入
項,代入(式1-3)有 接觸線跨中無預(yù)留弛度時,吊弦長度計算公式為 (式1-4) 2、接觸線跨中有預(yù)留弛度時吊弦長度計算 承力索等高懸掛,接觸線等高懸掛。
①將第1吊弦點(diǎn)距相鄰懸掛點(diǎn)的距離D代入(式1),則可求得第1吊弦點(diǎn)處承力索的弛度h1 ②將L-2D代入(式2),則有第1吊弦點(diǎn)間接觸線最大弛度 gR為第1吊弦點(diǎn)間預(yù)留弛度部分接觸線的當(dāng)量單位長度自重負(fù)載(N/m)。所以,第1吊弦點(diǎn)間承力索實際當(dāng)量單位長度自重負(fù)載為 g=g-gR 第1吊弦點(diǎn)間承力索弛度h2 ③求第1吊弦點(diǎn)間的接觸線弛度h3(如圖3所示) 設(shè)曲線方程為y=a(x+b)2+c 對于點(diǎn)B(L/2,F(xiàn)0),有a(L/2+b)2+c=F0 對方程在B點(diǎn)的導(dǎo)數(shù),有2a(L/2+b)=0 聯(lián)立求解以上兩方程,得到 又,對于點(diǎn)A(D,0),有a(D-L/2)2+F0=0 求得 ∴曲線方程為 即 ④求支柱懸掛點(diǎn)處接觸線弛度h4。參見圖4,根據(jù)(式2)有 ⑤所以,第1吊弦點(diǎn)間吊弦長度計算公式為 承力索不等高懸掛,接觸線等高懸掛。
與接觸線跨中無預(yù)留弛度類似,只需將上式中H用代換即可承力索不等高懸掛,接觸線不等高懸掛。
與接觸線跨中無預(yù)留弛度類似,只需用替換H,并考慮導(dǎo)高差G的影響
即可。
故接觸線跨中有預(yù)留弛度時,吊弦長度的計算公式為 吊弦長度計算公式的修正 實際施工中,并不一定采用承力索在接觸線正上方的安裝形式。此外,還有各種影響吊弦長度的因素,因此有必要對推導(dǎo)出來的計算公式進(jìn)行修正。
有集中負(fù)荷 以接觸線跨中無預(yù)留弛度,承力索等高懸掛,接觸線等高懸掛為例,討論有集中負(fù)荷存在時吊弦長度計算公式的修正 設(shè)集中負(fù)荷距A端的水平距離為l,計算點(diǎn)距A端的水平距離為x。見圖5。
根據(jù)靜力平衡,有 對計算點(diǎn)O點(diǎn)進(jìn)行分離體受力分析∑M=0 (1)當(dāng)O點(diǎn)位于AC段之間時 即 (0<x≤l) (2)當(dāng)O點(diǎn)位于CB段之間時 同理 即(l<x<L) 可知,承力索弛度在有集中負(fù)荷的情況下,只比無集中負(fù)荷時增加了或即為吊弦減少的長度。
有豎曲線 設(shè)豎曲線半徑為R0(圓心在下為正值,在上為負(fù)值) (1)求豎曲線引起的接觸線的弛度減小值hR0,參見圖6可以證明(D≤x≤L-D)接觸線弛度減小值HR0=y(tǒng) (2)求因接觸線弛度減小而引起的承力索弛度減小值HR01由(1)知,當(dāng)x=L/2時,接觸線跨中弛度為此部分接觸線當(dāng)量單位長度自重負(fù)載 得 所以,有豎曲線時,吊弦長度減少h豎=HR0+HR01直線拉出值(之字值) 接觸線上任意點(diǎn)對承力索的偏移值為參見圖7 (a1、a2為支柱懸掛點(diǎn)處接觸線相對于承力索的之字值) 所以,修正后的吊弦實際長度為
曲線外軌超高 在曲線上,由于接觸網(wǎng)按直鏈型布置,接觸線(導(dǎo)線)則呈折線走向,接觸線相當(dāng)于曲線的弦,懸掛點(diǎn)相對于線上其它點(diǎn)存在一個與線路中心水平位置的中矢差值(如圖中A1B)。此值又因外軌超高的存在使接觸線距軌面連線的高度產(chǎn)生一個差值Δhj (如圖所示其中A1為不考慮外軌超高影響時的接觸線理論位置,A為有外軌超高時接觸線的實際位置,A1A即為接觸線因外軌超高而將低的高度Δhj。) 參見圖8、圖9。
AB·(2R1-AB)=X(L-X) ∵2R1>>AB且R1≈R0 ∴ 其中R1為B點(diǎn)所在空間曲線的半徑,R0為B點(diǎn)所在平面曲線的半徑;l為軌距。
將第1吊弦點(diǎn)(D,0)及跨中點(diǎn)(L/2,0)坐標(biāo)代入上式,得到第1吊弦點(diǎn)處與跨中接觸線高度降低值之差FR為(因支柱懸掛點(diǎn)處無吊弦,無需考慮。) 求得第1吊弦點(diǎn)間形成跨中弛度FR的接觸線單位長度當(dāng)量自重負(fù)載gR為 故第1吊弦點(diǎn)間因接觸線弛度增大而導(dǎo)致承力索弛度減小的值為 所以,因曲線外軌超高而增加的吊弦長度為 緩和曲線 有緩和曲線時可分為以下幾種情況 (1)跨距兩端支柱分別位于直線及緩和曲線上; (2)跨距兩端支柱都位于曲線上; 下面分別加以討論 (1)跨距兩端支柱分別位于直線及緩和曲線上 通常直線端支柱采用半斜鏈形懸掛,曲線端支柱采用直鏈形懸掛。
緩和曲線方程(近似) x——直緩點(diǎn)至計算點(diǎn)的緩和曲線長度; R——與緩和曲線相接的圓曲線半徑; l0——緩和曲線長; 外軌超高影響參見圖10 設(shè)A為緩曲線上距ZH(直緩)點(diǎn)O距離為x的任意點(diǎn),B點(diǎn)距ZH點(diǎn)為2x,則A點(diǎn)處B點(diǎn)處直線OB的中點(diǎn)C處 故 對于A點(diǎn)所在圓,有2r×AC=x2,即與圓曲線情形相比較,只需緩曲圓半徑代替圓半徑即可得到緩和曲線上外軌超高影響為 同理,可得知第1吊弦點(diǎn)間因接觸線弛度增大而導(dǎo)致承力索弛度減小的值為 之字值影響參見圖11 x——A端支柱至計算點(diǎn)的距離; R——與緩和曲線相接的圓曲線半徑; l0——緩和曲線長; Z——A端支柱到直緩點(diǎn)的距離。
a1——A端支柱處接觸線相對承力索的之字值。
L——支柱間跨距。
由圖11可知,接觸線中心與承力索中心的偏移值為 所以,因支柱分別位于直線及緩和曲線上時,吊弦長度計算公式修正為 直線段
曲線段
當(dāng)hw=0時Δhj=0、hc=0,此為支柱位于直線段時的情況,故曲線段計算公式對支柱位于直線段時同樣適用,兩公式可合并成為一個公式,即
(2)跨距兩端支柱都位于曲線上 當(dāng)兩端支柱都位于曲線上時,接觸線相對承力索的之字值為0,以上曲線段計算公式照樣適用。
修正后的吊弦長度計算公式 根據(jù)前述的討論結(jié)果,可認(rèn)為緩和曲線情況下推算出來的公式與直線段修正公式通用(即只需a2=0)。
故綜合考慮各種影響因素后,整體吊弦長度的計算公式為
(0<x≤l) 或
(l<x<L) 當(dāng)為緩和曲線情況時,只需將緩曲圓半徑代替平面圓半徑即可。上面公式中,當(dāng)接觸線跨中無預(yù)留弛度情況時, 當(dāng)接觸線跨中有預(yù)留弛度情況時, 計算前的準(zhǔn)備工作 數(shù)據(jù)輸入 根據(jù)以上公式推導(dǎo)過程可知,整體吊弦計算時需要輸入以下數(shù)據(jù) 原始參數(shù)支柱懸掛點(diǎn)處的結(jié)構(gòu)高度H1、H2 相鄰支柱間的跨距L 外軌超高值hw 拉出值a 第1吊弦點(diǎn)至懸掛點(diǎn)的距離 集中負(fù)荷至懸掛點(diǎn)的距離及負(fù)荷大小。
線路資料平面曲線半徑大小 豎曲線半徑大小及方向 支柱至曲線控制點(diǎn)(直緩點(diǎn)、緩圓點(diǎn)、圓緩點(diǎn)、緩直點(diǎn))的距離 原始數(shù)據(jù)的采集 承力索倒至鉤頭鞍子或承力索座中,腕臂在橫線路方向已按設(shè)計要求調(diào)整至標(biāo)準(zhǔn)位置,在順線路方向已按承力索隨溫度變化調(diào)整至標(biāo)準(zhǔn)位置后,用TR絕緣測距儀測量,讀數(shù)精確到毫米。如圖12,測量A、B的值,利用測距儀自帶的計算程序,計算出懸掛點(diǎn)處承力索高度以及其在該點(diǎn)拉出值,即可得懸掛點(diǎn)處結(jié)構(gòu)高度H1、H2及接觸線實際拉出值a1、a2。
外軌超高可用萬能道尺測得;其他數(shù)據(jù)用鋼卷尺測量或查相關(guān)資料獲得。
計算精度影響分析 (1)由于忽略了一些次要因素,以及近似計算,引起計算原理上的誤差,主要有如下幾方面 ①懸掛線索近似以拋物線代替; ②線索內(nèi)張力近似恒定不變; ③第1吊弦處承力索高度近似不變; ④計算時的各種近似考慮。
(2)實際應(yīng)用時的一些影響,如墜砣重量誤差會引起計算張力偏差,測量儀器的準(zhǔn)確度以及測量人的操作也會影響到計算結(jié)果的精確度,而且各種誤差可能累積,其影響程度大于計算原理系統(tǒng)誤差。
施工應(yīng)用 依據(jù)前述的計算公式計算確定各吊弦長度與安裝位置,下料、制備吊弦,安裝施工。
權(quán)利要求
1、電氣化鐵路簡單鏈型懸掛接觸網(wǎng)整體吊弦施工方法,其特征在于包括以下步驟
(1)、簡單鏈型懸掛接觸網(wǎng)整體吊弦計算模型的建立
整體吊弦長度的計算公式為
或
當(dāng)為緩和曲線情況時,只需將緩曲圓半徑代替平面圓半徑即可;
上面公式中,當(dāng)接觸線跨中無預(yù)留弛度情況時,
當(dāng)接觸線跨中有預(yù)留弛度情況時,
式中
C(x)吊弦計算長度,m;
C(x)實考慮各種因素修正后的吊弦計算長度,m;
H1前端懸掛點(diǎn)處結(jié)構(gòu)高度,m;
H2后端懸掛點(diǎn)處結(jié)構(gòu)高度,m;
G后端相對于前端懸掛點(diǎn)處接觸導(dǎo)線的高度差,m,相對于軌面而言;
L兩懸掛點(diǎn)間的跨距,m;
D第一吊弦距懸掛點(diǎn)的安裝距離,m;
g-線索單位長度的自重負(fù)載,N/m;
其中g(shù)=gc+gj+gd
gc-承力索單位長度的自重負(fù)載,N/m;
gj-接觸線單位長度的自重負(fù)載,N/m;
gd-吊弦分?jǐn)偟絾挝凰骄嚯x上的自重負(fù)載,N/m;
X吊弦安裝點(diǎn)至支柱懸掛點(diǎn)的水平距離,m;
Tc承力索水平張力,N/m;
Tj接觸線水平張力,N/m;
F0接觸線跨中預(yù)留弛度,m;
h豎豎曲線引起的修正量,m;
ΔC曲線外軌超高引起的修正量,m;
Q集中負(fù)荷重量,N;
l集中負(fù)荷至前端懸掛點(diǎn)的距離,m;
(2)、測量步驟(1)公式中所涉及的各支柱、承力索、跨距、超高數(shù)據(jù);
(3)、利用步驟(1)公式計算結(jié)果確定各吊弦長度、安裝位置,預(yù)制吊弦并施工。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種電氣化鐵路簡單鏈型懸掛接觸網(wǎng)整體吊弦施工方法,其特征在于包括以下步驟(1)簡單鏈型懸掛接觸網(wǎng)整體吊弦計算模型的建立,(2)測量步驟(1)公式中所涉及的各支柱、懸掛索、承力索、跨距、超高數(shù)據(jù);(3)利用步驟(1)公式計算結(jié)果確定各吊弦長度、安裝位置,制備吊弦并施工。通過本發(fā)明計算法則可實現(xiàn)整體吊弦安裝一次到位,減少了人為誤差,提高了安裝精度。與一般的施工方法相比,不必設(shè)臨時吊弦,不需反復(fù)調(diào)整拉出值和導(dǎo)高,減少了工序,減低了勞動強(qiáng)度,提高了勞動效率。因不設(shè)臨時吊弦,還可以節(jié)省材料,減少了機(jī)具設(shè)備,大大減少了運(yùn)營線上的行車干擾。
文檔編號B60M1/28GK101337515SQ200810018930
公開日2009年1月7日 申請日期2008年1月29日 優(yōu)先權(quán)日2008年1月29日
發(fā)明者蹟 林, 劉正大 申請人:中鐵四局集團(tuán)有限公司