專利名稱：三相輸電線路信息傳輸裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及電工技術(shù)，更確切地說，是涉及沿三相交流輸電線路進行信息傳輸?shù)难b置。本發(fā)明主要用來沿任意電壓等級的三相輸電線路的導(dǎo)線傳輸信號，且在不完全相運行狀態(tài)下，仍能保持其工作能力。
已知的一些沿三相輸電線路的導(dǎo)線傳輸信號的裝置，是用來向兩相中輸入信號電流的，(如蘇聯(lián)專利SU，A，413596、970656、275157即是)。在這些裝置中，信號電流是利用專用的電源設(shè)備形成，這就顯著地增大了裝置的外形尺寸和成本。
另一些已知的用來向兩相中輸入信號電流的沿三相輸電線路導(dǎo)線傳輸信號的裝置有如蘇聯(lián)專利SU，A，860274、1019649所示。
在這些裝置中，信號電流不是利用專用的電源設(shè)備形成，而是以輸電線路為電源設(shè)備，這可大大減小裝置的外形尺寸和成本。
上述已知裝置的共同缺點是當流通信號電流的相斷開(不完全相運行狀態(tài))時，這些裝置將喪失工作能力。
此外，當信號頻率為f0的無線電脈沖中斷傳輸后，信息脈沖中的信號電流不是立刻降到零，而是按指數(shù)形式下降。為了這些已知裝置中的振蕩電路都具有很高的品質(zhì)因數(shù)，于是接收時電流降落的遲延可能造成假接收，這是所不希望的。而降低振蕩電路的品質(zhì)因數(shù)又會增大消耗功率。
還有一個缺點，就是當與負載同時輸入信號電流且存在補償電容器時，信號電流將被分流，造成信號電流的極大衰減。
已知的沿三相輸電線路的導(dǎo)線傳輸信號的裝置(SU，A，1223381)包括三個電感線圈;三個第一二極管和三個第二二極管;門電路。各電感線圈的第一引出線與輸電線路的對應(yīng)相A、B、C連接，各電感線圈的第二引出線與各第一二極管的陽極連接，每個第一二極管的陰極連在一起后接到門電路的第一輸入端，門電路的第二輸入端連接在第二二極管的互相連在一起的陽極上，每一個第二二極管的陰極直接接在輸電線路對應(yīng)相A、B、C上。門電路包括半導(dǎo)體開關(guān)元件、第二電感線圈、半導(dǎo)體開關(guān)元件的觸發(fā)部分、電容器、電阻器。門電路的第一輸入端經(jīng)過電阻器連接在半導(dǎo)體開關(guān)元件的陽極上和電容器的第一極板上，電容器的第二極板與門電路的第二輸入端和第二電感線圈的第一引線相連接，第二電感線圈的第二引線與半導(dǎo)體開關(guān)元件的陰極相接，半導(dǎo)體開關(guān)元件的觸發(fā)部分連接在半導(dǎo)體開關(guān)元件的控制電極和它的陰極之間。
在上述裝置中，當輸電線路的任意一相斷路時，仍能保持其工作能力，去掉了專用的電源部分，在該裝置中該電源部分由三相電網(wǎng)來充當。頻率為f0±F(f0-門電路的換向頻率，F(xiàn)-電網(wǎng)頻率)的無線電脈沖(門電路換向)中斷傳輸后，信息脈沖中的信號電流便立刻降到零，而積蓄在振蕩電路元件中的能量引起頻率為f0的信號電流，該信號電流不可能被接收頻率調(diào)整為f0±F的接收裝置所接收，這樣就避免了在傳輸“0”時可能產(chǎn)生的假接收“1”。
但是上述已知裝置的缺點在于電流的波譜組成不好，也就是說，除了主頻率外，裝置還振蕩出主頻率的一系列倍頻電流。
此外，信號電流還被補償電容器分流，從而大大降低了輸入到線路中的有效電流。
在可以與輸電線路的輸入電阻相比較的負載電阻的作用下，一部分信號電流被分流到負載中，降低了輸入到輸電線路中的有效信號電流，並在負載上引起不良的信號電壓。
在上述已知的裝置(SU，A，1223381)中，門電路是利用半導(dǎo)體開關(guān)元件、第一電感線圈(帶有控制部分)、電容器和電阻器實現(xiàn)的。
如果在所觀察的時間間隔中，A相電位高，而C相電位低，來自控制部分的脈沖到達半導(dǎo)體開關(guān)元件的控制電極上，則電流經(jīng)過導(dǎo)通的半導(dǎo)體開關(guān)元件的流經(jīng)通路如下相A-第一電感線圈-第一二極管-電阻器-半導(dǎo)體開關(guān)元件-第一電感線圈-第二二極管-相C。經(jīng)過半導(dǎo)體開關(guān)元件的信號電流瞬時值由下式?jīng)Q定i = (E0)/(R) (1 - e- (R)/(L) t) (1)式中E0-整流的三相電壓的恒定分量R-電路的有效電阻L-電路的電感t-半導(dǎo)體開關(guān)元件處于導(dǎo)通狀態(tài)的時間導(dǎo)通狀態(tài)的時間由如下條件選擇t = τ (T0)/4 (2)式中T0= 1/(f0)f0-門電路換向頻率考慮到式(2)、式(1)取如下形式Im = (E0)/(R) (1 - e- (R)/(L) τ)(3)
式中Im-在t＝τ時電流的峰值。
電路電阻值R這樣來選擇，即在O≤t≤ (T0)/4 的時間間隔內(nèi)，使信號電流(式(1))的形式極大地接近于正弦波的形式，即將式(1)寫成i＝ImSinwot (4)式中ω0＝2πf0-圓頻率利用由電容器和第一電感線圈構(gòu)成的強制換向電路，將半導(dǎo)體開關(guān)元件截止6，同時在時間間隔 (T0)/4 ≤t≤T0內(nèi)(這時半導(dǎo)體開關(guān)元件截止)，電容器沿下述電路進行充電相A-第一電感線圈-第一二極管-電阻器-電容器-第二二極管-相C。在時刻 (T0)/2 時，電容器的充電過程結(jié)束。在 (T0)/2 ≤t≤T0的時間間隔內(nèi)，電路處于穩(wěn)定狀態(tài)。在各時刻t＝nT0(n＝1、2、3…)，在半導(dǎo)體開關(guān)元件1的控制電極上重新通過觸發(fā)脈沖，半導(dǎo)體元件1導(dǎo)通，過程重復(fù)進行。
因此，流經(jīng)電阻器8的電流值由下式?jīng)Q定
信號電流是一次諧波電流。將式(5)展開成或付里葉極數(shù)i = (Im)/(π) + (Im)/2 sinwot - (2Im)/(π) ( (cos2wot)/3 +……)(6)由式(6)，第一諧波信號電流值等于i0= (Im)/2 sinwot(7)
該信號電流的有效值等于I0=Im22(8)]]>由式(6)可以得出在已知的裝置中不僅能振蕩出有效電流(式(7))，而且還有其它頻率2W0、4W0……的電流。其它頻率電流的形成，要消耗電源的附加功率，該電源就是三相電網(wǎng)，這就會極大地降低裝置對輸入到電網(wǎng)中有效功率的利用。
考慮到式(8)，輸入到其輸入電阻值為Z的電網(wǎng)中信號頻率為W0的有效功率等于P0= I20Z = (I2m)/8 Z (9)本發(fā)明的任務(wù)是制造出這樣一種三相輸電線路信號傳輸裝置，該裝置通過將第二二極管的陰極連接到輸電線路的對應(yīng)相的新方法，來保證構(gòu)成形成信號電流的振蕩回路，該信號電流具有伴隨第一諧波電流的最大峰值的門電路換向頻率，這樣就會導(dǎo)致提高輸入到三相輸電網(wǎng)路中的信號的有效功率。
完成這項任務(wù)的方法是在沿三相輸電線路的導(dǎo)線傳輸信號的裝置中包括門電路，該門電路有第一輸入端和第二輸入端，以及三個第一二極管和三個第二二極管。各第一二極管的陽極與輸電線路的對應(yīng)相A、B、C電路相耦合，各第一二極管的陰極接在一起后與門電路的第一輸入端相連，門電路的第二輸入端連接到互相連接在一起的第二二極管的陽極上，每一個第二二極管的陰極都與輸電線路的對應(yīng)相A、B、C電路相耦合。根據(jù)本發(fā)明，每個第二二極管的陰極與輸電線路的對應(yīng)相A、B、C之間電路相耦合，是通過固有的電感元件來實現(xiàn)的，而且各第二二極管的陰極和對應(yīng)的各第一二極管的陽極連接在各公共點上，各公共點之間有電容耦合，以便與固有電感元件一起構(gòu)成振蕩回路。
利用按星形接線法連接的三個電容器，來實現(xiàn)各第二二極管的陰極和對應(yīng)的各第一二極管陽極各連接點之間的電容耦合是適宜的。
利用按三角形接線法連接的三個電容器，來實現(xiàn)各第二二極管的陰極和對應(yīng)的各第一二極管的陽極的各連接點之間的電容耦合，也同樣適宜。
采用這種電路方案，能獲得伴有第一諧波電流最大峰值的門電路的換向頻率，這樣，與負載同時向輸電線路中輸入信號電流時，功率就會被裝置加以最大限度的有效利用。
下述作法是完全有益的，即對輸電線路的每一相A、B、C都引入匹配變壓器、耦合變壓器、以及補償電容器，而且每一個匹配變壓器的初級繞組就是固有電感元件，用來實現(xiàn)每一個第二二極管的陰極與輸電線路的對應(yīng)相A、B、C之間的電路耦合，而匹配變壓器的次級繞組的各第一引線連接在一起，而且上述每一個繞組的各第二引線連接在耦合變壓器的對應(yīng)次級繞組的各第一引線上，上述每一個耦合變壓器的次級繞組的各第二引線連接在一起，而耦合變壓器的每一個初級繞組與各對應(yīng)的補償電容器串聯(lián)，構(gòu)成向輸電線路的相A、B、C輸入信號電流的串聯(lián)電路，而且各第二二極管的陰極和對應(yīng)的各第一二極管的陽極的各連接點之間的電容耦合，必須借助于三個電容器來實現(xiàn)，每一個電容器都與對應(yīng)的匹配變壓器的初級繞組并聯(lián)。
向輸電線路的各相A、B、C輸入信號電流的各串聯(lián)電路之間可以按星形接線法連接。
這些向輸電線路的各相A、B、C輸入信號電流的各串聯(lián)電路之間也可以按三角形接線法連接。當存在補償電容器時，這種電路連接方案能保證與負載同時向輸電線路輸入信號電流，而不會被補償電容器分流。
下面將表明通過下述方法來構(gòu)成向輸電線路的各相A、B、C輸入信號電流的串聯(lián)電路是適宜的，即將耦合變壓器的初級繞組連接在A、B、C各相上，而各對應(yīng)的補償電容器以星形或三角形接線直接連接在輸電線路的A、B、C各相上。
裝置采用這種制作方案，以及當存在補償電容器時，可以保證在連續(xù)負載的條件下向輸電線路輸入信號電流，且不會向負載上分流。
下面將通過對具體的實施例和附圖的描述來說明本發(fā)明。


圖1所示為沿三相輸電線路傳輸信號的裝置，根據(jù)本發(fā)明，這是有電容耦合的方案之一;
圖2所示為同一種裝置，根據(jù)本發(fā)明，這是有電容耦合的另一種方案;
圖3所示為信號傳輸裝置的另一種電路連接方案，根據(jù)本發(fā)明，輸電線路的每一相都有變壓器;
圖4所示即為圖3所示的裝置，根據(jù)本發(fā)明，該裝置有另外一種向輸電線路的各相輸入信號電流的串聯(lián)電路;
圖5所示也是圖3所示的裝置，根據(jù)本發(fā)明，該裝置以另外一種方案構(gòu)成向輸電線路的各相輸入信號電流的串聯(lián)電路;
圖6所示即為圖1所示的裝置，根據(jù)本發(fā)明給出了門電路的電路連接方案;
圖7所示為本發(fā)明裝置形成的信號電流矢量圖，是向三個相中輸入電流的情況。
三相輸電線路信號傳輸裝置包括門電路1(圖1)，該門電路1有第一輸入端和第二輸入端，以及三個第一二極管21、22、23和三個第二二極管31、32、33。
各第一二極管21、22、23的陽極與輸電線路的各對應(yīng)相A、B、C電路相耦合，各第一二極管21、22、23的陰極連接在一起，並且與門電路1的第一輸入端相連接，該門電路的第二輸入端連接在互相連接在一起的第二二極管31、32、33的陽極上。
每個第二二極管31、32、33的陰極與輸電線路的對應(yīng)相A、B、C電路相耦合，通過固有電感元件41、42、43實現(xiàn)每個第二二極管31、32、33的陰極與輸電線路的對應(yīng)相A、B、C之間的電路耦合。第二二極管31、32、33的陰極與對應(yīng)的第一二極管21、22、23的陽極連接在各公共點上，這些公共點之間有電容耦合，以便與固有電感元件41、42、43共同構(gòu)成振蕩回路。
以星形接線相連接的三個電容器51、52、53來實現(xiàn)第二二極管31、32、33的陰極與各對應(yīng)的第一二極管21、22、23的陽極的各連接點之間的電容耦合。
圖2所示，是以三角形接線相連接的三個電容器51、52、53來實現(xiàn)第二二極管31、32、33的陰極與各對應(yīng)的第一二極管21、22、23的陽極各連接點之間的電容耦合。
在另一方案中，所制成的裝置包括用于輸電線路每相A、B、C的匹配變壓器61、62、63(圖3)、耦合變壓器71、72、73和補償電容器81、82、83。
每個匹配變壓器61、62、63的初級繞組都是固有電感元件，用來實現(xiàn)每個第二二極管31、32、33的陰極與輸電線路對應(yīng)相A、B、C之間的電路耦合，而匹配變壓器61、62、63的各次級繞組的第一引線連接在一起，且每個次級繞組的第二引線連接在各耦合變壓器71、72、73對應(yīng)的次級繞組的第一引線上，后者的每個次級繞組的第二引線連接在一起。耦合變壓器71、72、73的每個初級繞組與各對應(yīng)的補償電容器81、82、83串聯(lián)，構(gòu)成向輸電線路的各相A、B、C輸入信號電流的串聯(lián)電路。
利用三個電容器51、52、53，並將每一個電容器分別與匹配變壓器61、62、63的初級繞組并聯(lián)，來實現(xiàn)第二二極管31、32、33的各陰極與對應(yīng)的第一二極管21、22、23的陽極相連接的各結(jié)點之間的電容耦合。
向輸電線路各相A、B、C輸入信號電流的串聯(lián)電路，由各耦合變壓器71、72、73(圖4)的初級繞組和補償電容器81、82、83構(gòu)成，它們以三角形接線相接。
在圖3所示的裝置的制作方案中，向輸電線路各相A、B、C輸入信號電流的各串聯(lián)電路之間，以星形接線相接。
在制作裝置的另一種方案中(圖5)，構(gòu)成向輸電線路各相A、B、C輸入信號電流的串聯(lián)電路，是通過下述方法實現(xiàn)的，即將耦合變壓器71、72、73的初級繞組連接在A、B、C各相中，而將對應(yīng)的補償電容器81、82、83，以星形或三角形接線，直接連接在輸電線路各相A、B、C上。
在圖6所示的裝置制作方案中，給出了門電路1的具體電路連接方法，門電路1包括半導(dǎo)體開關(guān)元件9、半導(dǎo)體開關(guān)元件的控制部分10、電容器11、電感線圈12和電阻器13。門電路1的第一輸入端經(jīng)過電阻器13連接在半導(dǎo)體開關(guān)元件9的陽極和電容器11的第一極板上，電容器11的第二極板經(jīng)過電感線圈12，與門電路1的第二輸入端和半導(dǎo)體開關(guān)元件9的陰極相連接。半導(dǎo)體開關(guān)元件的控制部分10連接在它所控制的電極和陰極之間。
三相輸電線路信息傳輸裝置的工作原理如下。
在來自半導(dǎo)體開關(guān)元件的控制部分10的控制脈沖尚未到達半導(dǎo)體開關(guān)元件9(圖6)的控制電極之前，半導(dǎo)體開關(guān)元件9截止，電容器11被充電，如圖6所示。在來自半導(dǎo)體開關(guān)元件的控制部分10的輸入脈沖的作用下，半導(dǎo)體開關(guān)元件9導(dǎo)通之后，電流i0開始沿下述電路通過(A相的電位比C相的電位高)相A-電感線圈41-第一二極管21-電阻器13-半導(dǎo)體開關(guān)元件9-第二二極管33-電感線圈43-相C。該電流值類似地由式(1)決定。
利用由電容器11和電感線圈12組成的強制換向電路的作用，將半導(dǎo)體開關(guān)元件9截止。
在半導(dǎo)體開關(guān)元件9被截止的瞬間，在電感線圈41和43中積蓄的能量W之值等于W=I2mo(L41+L41)2(10)]]>式中
-電感線圈41和43的電感值Imo-在半導(dǎo)體開關(guān)元件9截止瞬間，流經(jīng)電阻器13的電流值。
在半導(dǎo)體開關(guān)元件9截止后，利用所積蓄的能量W，在回路相A、電感線圈41、電容器53、電感線圈43、相C中，激起頻率為ω0的自由振蕩，ω0之值由下式?jīng)Q定ω0=12πLϵCϵ(11)]]>式中Lϵ=L41+L41]]>Cϵ=C51C51C51+C51]]>式中
-電容器的電容值(在計算式(11)時，相A和相C之間的輸入電阻值未計入。)取各電容器C上的信號電壓值小于或等于E0。這時，當振蕩器工作時，下面的關(guān)系式是正確的Im02LE2=E02CE2(12)]]>考慮到當 (Rτ)/(L) ＜＜1時，e- (R)/(L) τ≈(1- (R)/(L) τ)一定能實現(xiàn)，這時式(3)取下式Imo≌ (E0)/(Lε) τ(13)式中τ-在上述條件下，半導(dǎo)體開關(guān)元件9處于截止狀態(tài)的時間間隔。
考慮到式(11)、(12)和(13)，計算ττ≤0.159T0(14)
當滿足條件(14)時，在所推薦的裝置中，有信號頻率為f0的有效電流振蕩(SU，A，1223381)，與提到過的已知裝置相比，所產(chǎn)生的頻率為6Ω、12Ω、18Ω……的電流，由于它們都很微小，所以加以忽略，這可通過下述的證明得到證實。將三相工頻整流電壓展開成傅里葉級數(shù)，有如下形式μ(t) = (3μm)/(π) + (3μm)/(π) (2 (COS6Ωt)/35 -2 (COS12Ωt)/143 ……)(15)式中Ω＝2πF-電源電壓頻率μm-相電壓的峰值由于級數(shù)(15)迅速收斂，我們來看一下形成有效信號電流i0的恒定分量E0- (3μm)/(π) 對產(chǎn)生不良的六次諧波電壓的峰值之比μmo = (6μm)/(π×35) ,即 (E0)/(μm6) ≌17.5 (16)式(16)表明所產(chǎn)生的頻率為6Ω、12Ω…的電流可以忽略。
由于是以三相輸電線路的電壓作為電源，我們來看一下線路中形成一些什么樣的電流，這些電流的頻率是兩個頻率-電網(wǎng)頻率Ω＝2πF和門電路的換向頻率ω0-同時互相作用的結(jié)果。
相A中電流的瞬時值可以寫成如下形式
相C中為
考慮到式(17)，圖7中給出了在向三相輸入電流時，由裝置產(chǎn)生的信號電流的矢量圖。分析式(17)可知，向三相輸電線路輸入兩種頻率f0±F的電流，且頻率為f0-F的信號電流是相A、C、B的負序電流，而頻率為f0+F的信號電流是相A、B、C的正序電流，而且I2(f0-F)=I1(f0+F)=I0(f0)2(18)]]>式中I2(f0-F)-頻率為f0-F的負序電流的有效值I1(f0+F)-頻率為f0+F的正序電流的有效值I0(f0)-總電流的有效值考慮到總電流的峰值等于Im，當輸入電阻為Z時，所推薦的裝置中信號頻率為ω0的輸入到電網(wǎng)中的有效功率p0.3，計算為P0.3= (I2m)/2 z(19)當本申請專利的裝置和已知的裝置中的輸入電阻相同時，比較一下輸入到電網(wǎng)中的有效功率的大小，根據(jù)式(9)和(19)有(P0.3)/(P0) = 4(20)式(20)表明，本申請專利的裝置向三相電網(wǎng)輸入的有效功率是已知裝置的四倍，這就證明了所推薦的裝置的優(yōu)越性。
由圖1可知，信號電流與負載同時進入三相電網(wǎng)，負載的輸入電阻對于信號頻率來說，通常大于電網(wǎng)的電阻，因此在計算時，分流到負載上的電流予以忽略或加以計算。
但是，當裝上用來增大COSφ的補償電容器后，信號電流將被所述的電容器分流，這是一個缺點。
為了消除上述的缺點，建議采用圖3所示的裝置原理圖。
根據(jù)圖6，裝置的換向部分由門電路1組成。門電路1裝有半導(dǎo)體開關(guān)元件9、電感線圈12、半導(dǎo)體開關(guān)元件的控制部分10、電容器11、電阻器13、各第一二極管2和各第二二極管3。因此當相A的電壓高及相C的電壓低時，半導(dǎo)體開關(guān)元件9(門電路1，圖3)的工作情況與前面所述的半導(dǎo)體開關(guān)元件9(圖6)的工作情況相符。
在半導(dǎo)體開關(guān)元件9截止后，利用積蓄在匹配變壓器61和63(圖3)初級繞組中的能量，在由匹配變壓器61的初級繞組和電容器51、以及匹配變壓器63的初級繞組和電容器53構(gòu)成的各振蕩回路中，開始產(chǎn)生頻率為門電路的換向頻率后的自由振蕩。
上述各回路中的元件這樣來選擇，即保證能將這些回路調(diào)諧到頻率f0。
由于匹配變壓器6的次級繞組的變壓結(jié)果，在下述電路中產(chǎn)生電流匹配變壓器61的次級繞組-匹配變壓器63的次級繞組-耦合變壓器73的次級繞組-耦合變壓器71的次級繞組-匹配變壓器61的次級繞組。在經(jīng)過耦合變壓器的初級繞組變壓后，在由下述元件組成的回路中引起電流耦合變壓器71的初級繞組-補償電容器81-補償電容器83-耦合變壓器73的初級繞組-相C-輸電線路的輸入電阻-相A-耦合變壓器71的初級繞組(分流到負載上的信號電流忽略不計)。
因此，在裝置中避免了信號電流被補償電容器8分流。
在分析裝置的運行時，我們忽略了分流到負載上的電流。但是，在某些情況下，例如當負載電阻的大小可以同輸電線路的輸入電阻相比較時，就必須消除信號電流對負載電阻的影響。為此，當以星形或三角形接線將各補償電容器8直接地接入輸電線路中時，必須將各耦合變壓器7的初級繞組按照圖5連接到輸電線路的各相上。
我們來看一下信號電流在各耦合變壓器7的初級繞組和各補償電容器8組成的電路中的流通回路耦合變壓器71的初級繞組-補償電容器81-補償電容器83-耦合變壓器73的初級繞組-相C-輸電線路的輸入電阻-相A-耦合變壓器71的初級繞組。由于補償電容器的阻抗對于信號頻率來說，要比負載電阻小很多，實際上排除了信號電流落到負載上。若沒有補償電容器8時，可以用將其頻率調(diào)節(jié)到信號頻率的串聯(lián)的LC濾波器來代替它們。
所推薦的本發(fā)明，能夠最為有效地用來將從通常建立在低壓電網(wǎng)中的監(jiān)控點發(fā)出的信息，傳輸?shù)轿挥诠╇娮冸娬镜闹骺嘏_。上述兩個地點之間的距離l，通過在音頻范圍內(nèi)選擇適當?shù)牟ㄩLl＜ (λ)/4 來決定。三相交流電網(wǎng)中的各個負載、變電站、分段點、備用的自動投入點，都可作為所述的監(jiān)控點。
權(quán)利要求
1.三相輸電線路信號傳輸裝置包括門電路(1)，該門電路有第一輸入端和第二輸入端，以及三個第一二極管(21、22、23)和三個第二二極管(31、32、33)，各第一二極管(21、22、23)的陽極與輸電線路各對應(yīng)相A、B、C電路相耦合，各第一二極管(21、22、23)的陰極連接在一起，並與門電路(1)的第一輸入端連接，門電路(1)的第二輸入端連接在互相連接在一起的各第二二極管(31、32、33)的陽極上，每一個第二二極管(31、32、33)的陰極與輸電線路對應(yīng)相A、B、C電路相耦合，其特征為每個第二二極管(31、32、33)的陰極與輸電線路對應(yīng)相A、B、C之間通過固有電感元件(41、42、43)實現(xiàn)電路耦合，且各第二二極管(31、32、33)的陰極和各對應(yīng)的第一二極管(21、22、23)的陽極連接在各公共點上，這些點之間有電容耦合，用來與固有電感元件(41、42、43)一起構(gòu)成振蕩回路。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的裝置，其特征為各第二二極管(31、32、33)的陰極和各對應(yīng)的第一二極管(21、22、23)的陽極的各連接點之間的電容耦合，是以星形接線連接的三個電容器(51、52、53)實現(xiàn)的。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的裝置，其特征為各第二二極管(31、32、33)的陰極和各對應(yīng)的第一二極管(21、22、23)的陽極的各連接點之間的電容耦合，是以三角形接線連接的三個電容器(51、52、53)實現(xiàn)的。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的裝置，其特征為該裝置包括用于輸電線路每相A、B、C的匹配變壓器(61、62、63)、耦合變壓器(71、72、73)、補償電容器(81、82、83)，每個匹配變壓器(61、62、63)的初級繞組就是固有電感元件，用來實現(xiàn)每個第二二極管(31、32、33)的陰極與輸電線路對應(yīng)相A、B、C之間的電路耦合，而匹配變壓器(61、62、63)的各次級繞組的第一引線連接在一起，每一個上述繞組的第二引線連接在對應(yīng)的各耦合變壓器(71、72、73)的次級繞組的第一引線上，后者每個次級繞組的第二引線連接在一起，而每個變壓器(71、72、73)的初級繞組與對應(yīng)的補償電容器(81、82、83)串聯(lián)，構(gòu)成向輸電線路的各相A、B、C輸入信號電流的串聯(lián)電路，而且各第二二極管(31、32、33)的陰極和對應(yīng)的各第一二極管(21、22、23)的陽極的各連接點之間的電容耦合，是借助于三個電容器(51、52、53)來實現(xiàn)的，上述的每個電容器與對應(yīng)的匹配變壓器(61、62、63)的初級繞組并聯(lián)。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的裝置，其特征為向輸電線路各相A、B、C輸入信號電流的串聯(lián)電路彼此之間按星形接線連接。
6.根據(jù)權(quán)利要求4所述的裝置，其特征為向輸電線路各相A、B、C輸入信號電流的串聯(lián)電路彼此之間按三角形接線連接。
7.根據(jù)權(quán)利要求4所述的裝置，其特征為構(gòu)成向輸電線路各相A、B、C輸入信號電流的串聯(lián)電路，是借助于下述方法來實現(xiàn)的，即將各耦合變壓器(71、72、73)的初級繞組連接到A、B、C各相上，而將各對應(yīng)的補償電容器(81、82、83)按照星形或三角形接線直接連接在輸電線路的A、B、C各相上。
全文摘要
三相輸電線路信號傳輸裝置包括門電路(1)、三個第一二極管、(2123)和三個第二二極管(3123)，各二極管陽極分別與電路ABC相耦合，各第一二極管陰極接門電路第一輸入端，門電路第二輸入端接二極管(3123)陽極，各第二二極管陰極經(jīng)固有電感元件(4123)與對應(yīng)相ABC耦合。各二極管(3123)陰極和各二極管(2123)陽極接在有電容耦合的各公共點上。
文檔編號H04B3/54GK1048960SQ89104820
公開日1991年1月30日 申請日期1989年7月15日 優(yōu)先權(quán)日1989年7月15日
發(fā)明者科拉夫迪·伊奧西夫維奇·古丁, 西維里安·亞力山大羅維奇·特薩戈雷西維利 申請人:烏塞蘇玖茲尼自然調(diào)查研究所電氣化光電管聯(lián)合體