專利名稱：催化裂化裝置低溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧系統(tǒng)及方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用于鍋爐上水的無鹽水除氧系統(tǒng)及方法，具體是指催化裂化裝置低溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧系統(tǒng)及方法。
背景技術(shù)：
現(xiàn)有技術(shù)中，采用無鹽水給煉油催化裂化裝置的鍋爐上水時需要進行除氧工序， 由于鍋爐上水含氧不合格會造成給水管道、鍋爐本體、蒸汽管道、蒸汽透平的腐蝕，所以，為了防止氧腐蝕，必須控制給水的含氧量，進而影響蒸汽氧含量，以解決鍋爐上水含氧指標(biāo)合格問題。氧的腐蝕，隨蒸汽壓力等級的升高而加重。對于3. 蒸汽的鍋爐來說，給水的氧含量規(guī)定比較嚴(yán)格，含氧量要求《0. 05mg/L，一般采用熱力除氧可以達(dá)到此要求。同時，為了利用催化裂化裝置的低溫?zé)幔话阍趯o鹽水除氧前會通過催化裂化裝置的低溫?zé)釋o鹽水進行加熱、升溫，目前我國國內(nèi)煉油催化裂化裝置低溫?zé)岬睦谩仩t上水普遍采用低壓熱力除氧工藝，利用催化裂化裝置的余熱生產(chǎn)壓力小于 1. OMpa的低壓蒸汽或壓力介于1. OMPa和3. 5Mpa之間的中壓蒸汽，以降低裝置能耗。蒸汽等級越高，能量利用和轉(zhuǎn)換效率也越高。低壓除氧工藝能較好解決鍋爐上水含氧指標(biāo)合格問題，設(shè)備投資費用較低，操作簡單。現(xiàn)有技術(shù)中催化裂化裝置低溫?zé)崂玫臒o鹽水除氧系統(tǒng)如圖1所示，該系統(tǒng)包括工作壓力為0. 02Mpa的低壓除氧器103、換熱器AlOl和換熱器B105，換熱器A、低壓除氧器和換熱器B相串聯(lián)，換熱器AlOl接收來自于分餾塔頂循環(huán)回流油和常溫?zé)o鹽水進行熱交換，交換前的分餾塔頂循環(huán)回流油溫度在130°C左右，常溫?zé)o鹽水溫度在30 35°C之間，交換后的無鹽水溫度在85°C左右。交換后的無鹽水進入低壓除氧器103中進行除氧、升溫， 該低壓除氧器103的進口分別與0. 3MP蒸汽管網(wǎng)蒸汽出口、排污罐102的乏汽出口以及無鹽水的進水口連通，從氣壓機出來的蒸汽壓力為0. 3Mpa，溫度在140°C左右，從排污罐102 出來的乏汽壓力為0. 2 0. 3Mpa，溫度在120 130°C之間，低壓除氧器103的作用為除去外來無鹽水中氧氣，確保鍋爐上水含氧指標(biāo)合格，低壓除氧器103的乏汽直接從頂部排空， 乏汽的溫度為100 104°C，壓力為0. 01 0. 02Mpa。從低壓除氧器103出來的無鹽水溫度在102 104°C之間，經(jīng)泵104泵壓至換熱器B105中繼續(xù)吸熱，換熱器B為水熱煤換熱器，作用是將從低壓除氧器103出來的除氧后的無鹽水加熱至150°C，高于煙氣露點腐蝕溫度，防止煙氣中S02對取熱管露點腐蝕，進入鍋爐省煤器，無鹽水在鍋爐省煤器吸收來自于鍋爐的高溫?zé)煔獾臒崃浚岣咚疁?，然后進入鍋爐汽泡。上述低壓除氧系統(tǒng)和工藝存在如下問題(1)低壓除氧器產(chǎn)生的乏汽采取直接放空，乏汽的排放量約為1 1. 5t/h，長期排空，無法回收，導(dǎo)致熱量的浪費，同時產(chǎn)生噪音污染。(2)從低壓除氧器出來的無鹽水溫度只有102 104°C，而鍋爐省煤器中的高溫?zé)煔鉃閬碜杂阱仩t的高溫?zé)煔?，煙氣中二氧化硫濃度高，?000mg/m3左右，煙氣的露點溫度高達(dá)140°C左右，如果無鹽水直接直接進入省煤器中與煙氣進行換熱，將導(dǎo)致與省煤器內(nèi)的換熱管束接觸的煙氣的溫度會降溫到露點溫度以下，煙氣則會對換熱管束產(chǎn)生露點腐蝕， 因此上述除氧系統(tǒng)在低壓除氧器和省煤器之間設(shè)有換熱器B，通過換熱器B將無鹽水水溫提高至150°C左右，再與鍋爐省煤器內(nèi)的煙氣換熱，回收煙氣的熱量，同時煙氣與無鹽水換熱后與換熱管束接觸的煙氣的溫度仍然在露點溫度以上，防止省煤器內(nèi)的換熱管束被煙氣露點腐蝕。但增加換熱器B后，不但增大整個除氧系統(tǒng)的設(shè)備投資，而且還需要提供額外熱源來加熱無鹽水，增加投資成本和能耗。(3)現(xiàn)有除氧系統(tǒng)采用低壓除氧器，由于除氧器壓力低，無鹽水在低壓除氧器的低壓環(huán)境下無法達(dá)到高于140°C的高溫，經(jīng)低壓除氧器除氧、升溫后的無鹽水不能直接輸送到鍋爐省煤器中。(4)在工業(yè)生產(chǎn)中，我們稱200°C以下的熱量為低溫余熱，由于低壓除氧壓力 0. 02Mpa左右，該壓力下對應(yīng)的溫度也低，在102°C左右，因此對于100 150°C的低溫余熱是無法利用；而催化裂化裝置分硫塔頂大量的低溫?zé)釡囟韧ǔＴ?00 150°C之間，因此低壓除氧工藝無法回收利用這些熱量，不利于催化裂化裝置能耗的進一步降低。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的之一是提供催化裂化裝置低溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧系統(tǒng)，該系統(tǒng)能夠充分利用催化裂化裝置的低溫?zé)嵩?，降低裝置能耗，同時還能夠保證無鹽水的除氧效果，消除除氧器乏汽的排放，并且有效防止無鹽水與煙氣換熱時煙氣對換熱管束的露點腐蝕。本發(fā)明的這一目的是通過如下技術(shù)方案來實現(xiàn)的催化裂化裝置低溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧系統(tǒng)，該系統(tǒng)包括除氧器和分餾系統(tǒng)換熱裝置，其特征在于所述除氧器為高壓除氧器，該系統(tǒng)還包括無鹽水儲罐，所述分餾系統(tǒng)換熱裝置的一端與無鹽水儲罐的出口連通，另一端與高壓除氧器的進口連通，所述無鹽水儲罐的進口分別與高壓除氧器的乏汽出口、排污罐的乏汽出口以及常溫?zé)o鹽水的進水口連通，無鹽水在無鹽水儲罐中升溫后經(jīng)泵升壓送至分餾系統(tǒng)換熱裝置中繼續(xù)取熱，取熱后的無鹽水進入高壓除氧器中，所述高壓除氧器的進口還與蒸汽管網(wǎng)連通，使用蒸汽作為除氧蒸汽，無鹽水在高壓除氧器中進行熱力除氧、升溫，然后經(jīng)鍋爐給水泵加壓，送入省煤器換熱后作為鍋爐汽泡上水。本發(fā)明采用高壓除氧器對無鹽水進行除氧，并且充分利用催化裂化裝置的低溫?zé)嵩磥砑訜釤o鹽水，生產(chǎn)高效能的中壓蒸汽，進一步降低催化裂化裝置的能耗，在保證無鹽水除氧效果的基礎(chǔ)上，高壓除氧器的乏汽還能夠回收利用，經(jīng)高壓除氧器除氧、升溫后的無鹽水水溫升至150°c左右，高于鍋爐省煤器中煙氣的露點溫度140°C，可以防止無鹽水水與煙氣換熱時煙氣對換熱管束的露點腐蝕。本發(fā)明中，所述的分餾系統(tǒng)換熱裝置包括串聯(lián)的換熱器I、換熱器II和換熱器 III，所述的換熱器I與無鹽水儲罐連通，所述的換熱器III與高壓除氧器連通，換熱器I 將分餾系統(tǒng)中汽提塔的輕柴油與無鹽水進行熱交換，換熱后的無鹽水流入換熱器II中，所述換熱器II將分餾塔頂循環(huán)回流油與無鹽水進行熱交換，換熱后的無鹽水流入換熱器III 中，所述換熱器III再次將分餾塔頂循環(huán)回流油與無鹽水進行熱交換，換熱后的無鹽水流入高壓除氧器中。本發(fā)明的目的之二是提供催化裂化裝置低溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧方法，該方法操作簡單，不但能夠保證無鹽水的除氧效果，消除除氧器乏汽的排放，并且還可以有效防止無鹽水與煙氣換熱時煙氣對換熱管束的露點腐蝕。本發(fā)明的這一目的是通過如下技術(shù)方案來實現(xiàn)的催化裂化裝置溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧方法，該方法包括如下步驟(1)無鹽水初步升溫溫度在30 35°C之間的常溫?zé)o鹽水流入無鹽水儲罐中進行初步升溫，所述無鹽水儲罐接收高壓除氧器排出的乏汽以及排污罐排出的乏汽的熱量來加熱常溫?zé)o鹽水，常溫?zé)o鹽水經(jīng)無鹽水儲罐初步升溫后溫度達(dá)到40 50°C ；(2)無鹽水再次升溫從步驟(1)中出來的無鹽水經(jīng)泵泵壓至分餾系統(tǒng)換熱裝置中繼續(xù)吸熱、升溫，升溫后的無鹽水的溫度達(dá)到120 130°C ；(3)無鹽水的升溫、除氧經(jīng)步驟O)吸熱后的無鹽水進入高壓除氧器中，所述高壓除氧器接收來自于分餾系統(tǒng)管網(wǎng)的高溫除氧蒸汽，在高壓除氧器的高溫高壓環(huán)境中對無鹽水進行除氧、升溫，升溫后的無鹽水溫度達(dá)到145 150°C，然后再經(jīng)鍋爐省煤器換熱后流入鍋爐中，給鍋爐上水。本發(fā)明中，所述步驟( 的分餾系統(tǒng)換熱裝置包括串聯(lián)的換熱器I、換熱器II和換熱器III，所述換熱器I將分餾系統(tǒng)中汽提塔的輕柴油與無鹽水進行熱交換，換熱后的無鹽水流入換熱器II中，所述換熱器II將分餾塔頂循環(huán)回流油與無鹽水進行熱交換，換熱后的無鹽水流入換熱器III中，所述換熱器III再次將分餾塔頂循環(huán)回流油與無鹽水進行熱交換，進一步充分回收分餾塔頂循環(huán)回流油的低溫余熱，換熱后的無鹽水流入高壓除氧器中。所述步驟(1)中高壓除氧器排出的乏汽溫度在150 160°C之間，壓力為0. 5 0.6Mpa。所述步驟(1)中排污罐排出的乏汽溫度在120 130°C之間，壓力為0.2 0.3MPa。所述步驟O)中所述換熱器I中來自于分餾系統(tǒng)中汽提塔的輕柴油的溫度在 70 80°C之間；所述換熱器II中來自于分餾塔頂循環(huán)回流油的溫度在110 118°C之間； 所述換熱器III中來自于分餾塔頂循環(huán)回流油的溫度在150 160°C之間。所述步驟(3)中來自于蒸汽管網(wǎng)的高溫除氧蒸汽的溫度為250 270°C，壓力為 0. 9 1. IMPa0所述步驟(3)中高壓除氧器的工作壓力為0. 6MPa。與現(xiàn)有技術(shù)中相比，本發(fā)明具有如下顯著效果(1)本發(fā)明高壓除氧器產(chǎn)生的乏汽循環(huán)利用，熱量回收，節(jié)能環(huán)保。(2)本發(fā)明采用多個換熱器對分餾系統(tǒng)的低溫?zé)崃炕厥绽?，并且整個系統(tǒng)對催化裂化裝置低溫?zé)岢浞掷?，降低裝置能耗。(3)本發(fā)明采用高壓除氧器對無鹽水進行除氧、升溫，無鹽水在高壓除氧器的高壓高溫環(huán)境下溫度能達(dá)到140 150°C，高于省煤器中煙氣的露點溫度，防止煙氣對換熱管束的露點腐蝕。(4)本發(fā)明高壓除氧器出來的無鹽水無需再經(jīng)過換熱器即可直接泵壓輸送到鍋爐省煤器中，省去了附加換熱器的設(shè)備投資以及額外熱源的使用。


下面結(jié)合附圖和具體實施方式
對本發(fā)明做進一步詳細(xì)說明。圖1是現(xiàn)有技術(shù)中催化裂化裝置低溫?zé)崂玫臒o鹽水除氧系統(tǒng)的整體結(jié)構(gòu)示意圖；圖2是本發(fā)明催化裂化裝置溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧系統(tǒng)的整體結(jié)構(gòu)示意圖。附圖標(biāo)記說明101、換熱器A ;102、排污罐；103、低壓除氧器；104、泵；105換熱器B ；201、無鹽水儲罐；202、排污罐；203、泵；204、換熱器I ；205、換熱器II ；206、換熱器III ；207、高壓除氧器；208、鍋爐給水泵
具體實施例方式實施例一如圖2所示的催化裂化裝置溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧系統(tǒng)，該系統(tǒng)包括除氧器和分餾系統(tǒng)換熱裝置，除氧器為高壓除氧器207，該系統(tǒng)還包括無鹽水儲罐201，分餾系統(tǒng)換熱裝置的一端與無鹽水儲罐201的出口連通，另一端與高壓除氧器207的進口連通，無鹽水儲罐201的進口分別與高壓除氧器207的乏汽出口、排污罐202的乏汽出口以及常溫?zé)o鹽水的進水口連通，無鹽水在無鹽水儲罐201中升溫后經(jīng)泵203泵壓至分餾系統(tǒng)換熱裝置中繼續(xù)吸熱，吸熱后的無鹽水進入高壓除氧器207中，高壓除氧器207的進口還與l.OMPa 蒸汽管網(wǎng)連通，使用1. OMPa蒸汽作為除氧蒸汽，無鹽水在高壓除氧器207中進行熱力除氧、 升溫，然后經(jīng)鍋爐給水泵208加壓，送入省煤器換熱后作為鍋爐汽泡上水。所述分餾系統(tǒng)換熱裝置包括串聯(lián)的換熱器1204、換熱器II205和換熱器111206， 換熱器1204與無鹽水儲罐201連通，換熱器III206與高壓除氧器207連通，換熱器1204將分餾系統(tǒng)中汽提塔的輕柴油與無鹽水進行熱交換，換熱后的無鹽水流入換熱器II205中， 換熱器II205將分餾塔頂循環(huán)回流油與無鹽水進行熱交換，換熱后的無鹽水流入換熱器 III206中，換熱器III206再次將分餾塔頂循環(huán)回流油與無鹽水進行熱交換，換熱后的無鹽水流入高壓除氧器207中。本發(fā)明的工作過程如下外來溫度在32°C常溫?zé)o鹽水經(jīng)過無鹽水儲罐201后進行初步升溫，用泵203抽出，先進入換熱器I 204與分餾系統(tǒng)中汽提塔的輕柴油換熱，然后進入換熱器II205與分餾塔頂循環(huán)回流油換熱，最后進入換熱器III206再次與分餾塔頂循環(huán)回流油換熱，升溫后的無鹽水的溫度達(dá)到125°C，然后進入高壓除氧器207中。無鹽水在高壓除氧器207的高溫高壓環(huán)境下中進行除氧、升溫，變成約148°C的高溫?zé)o鹽水，然后用泵 203抽出送去鍋爐的省煤器，經(jīng)省煤器換熱后流入鍋爐中，給鍋爐上水。本發(fā)明還同時提供了催化裂化裝置低溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧方法，該方法包括如下步驟(1)無鹽水初步升溫溫度為32°C的常溫?zé)o鹽水流入無鹽水儲罐201中進行初步升溫，所述無鹽水儲罐201接收高壓除氧器207排出的乏汽以及排污罐202排出的乏汽的熱量來加熱常溫?zé)o鹽水，高壓除氧器207排出的乏汽溫度為155°C，壓力為0. 6Mpa，排污罐 202排出的乏汽溫度為125°C，壓力為0. 25Mpa，常溫?zé)o鹽水經(jīng)無鹽水儲罐201初步升溫后溫度達(dá)到45 0C ；
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(2)無鹽水再次升溫從步驟(1)中出來的無鹽水經(jīng)泵203泵壓至分餾系統(tǒng)換熱裝置中繼續(xù)吸熱、升溫，升溫后的無鹽水的溫度達(dá)到125°C，所述分餾系統(tǒng)換熱裝置包括串聯(lián)的換熱器1204、換熱器II205和換熱器111206，所述換熱器1204將分餾系統(tǒng)中汽提塔的輕柴油與無鹽水進行熱交換，換熱器1204中來自于分餾系統(tǒng)中汽提塔的輕柴油的溫度為 75°C ；換熱后的無鹽水流入換熱器II205中，所述換熱器II205將分餾塔頂循環(huán)回流油與無鹽水進行熱交換，換熱器II205中來自于分餾塔頂循環(huán)回流油的溫度為114°C ；換熱后的無鹽水流入換熱器III206中，所述換熱器III206再次將分餾塔頂循環(huán)回流油與無鹽水進行熱交換，換熱器III206中來自于分餾塔頂循環(huán)回流油的溫度為145°C，換熱后的無鹽水流入高壓除氧器207中；(3)無鹽水的升溫、除氧經(jīng)步驟( 吸熱后的無鹽水進入高壓除氧器207中，高壓除氧器207的工作壓力為0. 6Mpa，所述高壓除氧器207接收來自于蒸汽管網(wǎng)的高溫除氧蒸汽，來自于蒸汽管網(wǎng)的高溫除氧蒸汽的溫度為260°C，壓力為IMPaMpa，在高壓除氧器207 的高溫高壓環(huán)境中對無鹽水進行除氧、升溫，升溫后的無鹽水溫度達(dá)到148°C，然后再經(jīng)鍋爐省煤器換熱后流入鍋爐中，給鍋爐上水。實施例二實施例二所示的無鹽水高壓除氧系統(tǒng)和實施例一的裝置相同，不同的是除氧方法中各溫度、壓力的參數(shù)值，除氧方法，本實施例所示的催化裂化裝置低溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧方法包括如下步驟(1)無鹽水初步升溫溫度為30°C的常溫?zé)o鹽水流入無鹽水儲罐201中進行初步升溫，所述無鹽水儲罐201接收高壓除氧器207排出的乏汽以及排污罐202排出的乏汽的熱量來加熱常溫?zé)o鹽水，高壓除氧器207排出的乏汽溫度為150°C，壓力為0. 6Mpa，排污罐 202排出的乏汽溫度為120°C，壓力為0. 2Mpa，常溫?zé)o鹽水經(jīng)無鹽水儲罐201初步升溫后溫度達(dá)到40 0C ；(2)無鹽水再次升溫從步驟(1)中出來的無鹽水經(jīng)泵203泵壓至分餾系統(tǒng)換熱裝置中繼續(xù)吸熱、升溫，升溫后的無鹽水的溫度達(dá)到120°C，所述分餾系統(tǒng)換熱裝置包括串聯(lián)的換熱器1204、換熱器II205和換熱器111206，所述換熱器1204將分餾系統(tǒng)中汽提塔的輕柴油與無鹽水進行熱交換，換熱器1204中來自于分餾系統(tǒng)中汽提塔的輕柴油的溫度為 70°C ；換熱后的無鹽水流入換熱器II205中，所述換熱器II205將分餾塔頂循環(huán)回流油與無鹽水進行熱交換，換熱器II205中來自于分餾塔頂循環(huán)回流油的溫度為110°C ；換熱后的無鹽水流入換熱器III206中，所述換熱器III206再次將分餾塔頂循環(huán)回流油與無鹽水進行熱交換，換熱器III206中來自于分餾塔頂循環(huán)回流油的溫度為140°C，換熱后的無鹽水流入高壓除氧器207中；(3)無鹽水的升溫、除氧經(jīng)步驟(2)吸熱后的無鹽水進入高壓除氧器207中，高壓除氧器207的工作壓力為0. 6Mpa，所述高壓除氧器207接收來自于蒸汽管網(wǎng)的高溫除氧蒸汽，來自于蒸汽管網(wǎng)的高溫除氧蒸汽的溫度為250°C，壓力為0. 9MPaMpa,在高壓除氧器 207的高溫高壓環(huán)境中對無鹽水進行除氧、升溫，升溫后的無鹽水溫度達(dá)到145°C，然后再經(jīng)鍋爐省煤器換熱后流入鍋爐中，給鍋爐上水。實施例三實施例三所示的無鹽水高壓除氧系統(tǒng)和實施例一的裝置相同，不同的是除氧方法中各溫度、壓力的參數(shù)值，除氧方法，本實施例所示的催化裂化裝置低溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧方法包括如下步驟(1)無鹽水初步升溫溫度為35°C的常溫?zé)o鹽水流入無鹽水儲罐201中進行初步升溫，所述無鹽水儲罐201接收高壓除氧器207排出的乏汽以及排污罐202排出的乏汽的熱量來加熱常溫?zé)o鹽水，高壓除氧器207排出的乏汽溫度為160°C之間，壓力為0. 6Mpa，排污罐202排出的乏汽溫度為130°C之間，壓力為0. 3Mpa，常溫?zé)o鹽水經(jīng)無鹽水儲罐201初步升溫后溫度達(dá)到50°C ；(2)無鹽水再次升溫從步驟(1)中出來的無鹽水經(jīng)泵203泵壓至分餾系統(tǒng)換熱裝置中繼續(xù)吸熱、升溫，升溫后的無鹽水的溫度達(dá)到130°C，所述分餾系統(tǒng)換熱裝置包括串聯(lián)的換熱器1204、換熱器II205和換熱器111206，所述換熱器1204將分餾系統(tǒng)中汽提塔的輕柴油與無鹽水進行熱交換，換熱器1204中來自于分餾系統(tǒng)中汽提塔的輕柴油的溫度為 80°C ；換熱后的無鹽水流入換熱器II205中，所述換熱器II205將分餾塔頂循環(huán)回流油與無鹽水進行熱交換，換熱器II205中來自于分餾塔頂循環(huán)回流油的溫度為118°C ；換熱后的無鹽水流入換熱器III206中，所述換熱器III206再次將分餾塔頂循環(huán)回流油與無鹽水進行熱交換，換熱器III206中來自于分餾塔頂循環(huán)回流油的溫度為150°C，換熱后的無鹽水流入高壓除氧器207中；(3)無鹽水的升溫、除氧經(jīng)步驟( 吸熱后的無鹽水進入高壓除氧器207中，高壓除氧器207的工作壓力為0. 6Mpa，所述高壓除氧器207接收來自于蒸汽管網(wǎng)的高溫除氧蒸汽，來自于蒸汽管網(wǎng)的高溫除氧蒸汽的溫度為270°C，壓力為1. IMPaMpa,在高壓除氧器 207的高溫高壓環(huán)境中對無鹽水進行除氧、升溫，升溫后的無鹽水溫度達(dá)到150°C，然后再經(jīng)鍋爐省煤器換熱后流入鍋爐中，給鍋爐上水。
權(quán)利要求
1.催化裂化裝置溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧系統(tǒng)，該系統(tǒng)包括除氧器和分餾系統(tǒng)換熱裝置，其特征在于所述除氧器為高壓除氧器，該系統(tǒng)還包括無鹽水儲罐，所述分餾系統(tǒng)換熱裝置的一端與無鹽水儲罐的出口連通，另一端與高壓除氧器的進口連通，所述無鹽水儲罐的進口分別與高壓除氧器的乏汽出口、排污罐的乏汽出口以及常溫?zé)o鹽水的進水口連通，無鹽水在無鹽水儲罐中升溫后經(jīng)泵泵壓至分餾系統(tǒng)換熱裝置中繼續(xù)吸熱，吸熱后的無鹽水進入高壓除氧器中，所述高壓除氧器的進口還與蒸汽管網(wǎng)連通，使用蒸汽作為除氧蒸汽，無鹽水在高壓除氧器中進行熱力除氧、升溫，然后經(jīng)鍋爐給水泵加壓，送入省煤器換熱后作為鍋爐汽泡上水。
2.根據(jù)權(quán)利要求1中所述的催化裂化裝置溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧系統(tǒng)，其特征在于所述的分餾系統(tǒng)換熱裝置包括串聯(lián)的換熱器I、換熱器II和換熱器III，所述的換熱器 I與無鹽水儲罐連通，所述的換熱器III與高壓除氧器連通，換熱器I將分餾系統(tǒng)中汽提塔的輕柴油與無鹽水進行熱交換，換熱后的無鹽水流入換熱器II中，所述換熱器II將分餾塔頂循環(huán)回流油與無鹽水進行熱交換，換熱后的無鹽水流入換熱器III中，所述換熱器III再次將分餾塔頂循環(huán)回流油與無鹽水進行熱交換，換熱后的無鹽水流入高壓除氧器中。
3.催化裂化裝置溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧方法，該方法包括如下步驟(1)無鹽水初步升溫溫度在20 30°C之間的常溫?zé)o鹽水流入無鹽水儲罐中進行初步升溫，所述無鹽水儲罐接收高壓除氧器排出的乏汽以及排污罐排出的乏汽的熱量來加熱常溫?zé)o鹽水，常溫?zé)o鹽水經(jīng)無鹽水儲罐初步升溫后溫度達(dá)到40 50°C ；(2)無鹽水再次升溫從步驟(1)中出來的無鹽水經(jīng)泵泵壓至分餾系統(tǒng)換熱裝置中繼續(xù)吸熱、升溫，升溫后的無鹽水的溫度達(dá)到120 130°C ；(3)無鹽水的升溫、除氧經(jīng)步驟( 吸熱后的無鹽水進入高壓除氧器中，所述高壓除氧器接收來自于分餾系統(tǒng)管網(wǎng)的高溫除氧蒸汽，在高壓除氧器的高溫高壓環(huán)境中對無鹽水進行除氧、升溫，升溫后的無鹽水溫度達(dá)到145 150°C，然后再經(jīng)鍋爐省煤器換熱后流入鍋爐中，給鍋爐上水。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的催化裂化裝置溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧方法，其特征在于所述步驟O)的分餾系統(tǒng)換熱裝置包括串聯(lián)的換熱器I、換熱器II和換熱器III，所述換熱器I將分餾系統(tǒng)中汽提塔的輕柴油與無鹽水進行熱交換，換熱后的無鹽水流入換熱器 II中，所述換熱器II將分餾塔頂循環(huán)回流油與無鹽水進行熱交換，換熱后的無鹽水流入換熱器III中，所述換熱器III再次將分餾塔頂循環(huán)回流油與無鹽水進行熱交換，換熱后的無鹽水流入高壓除氧器中。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的催化裂化裝置溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧方法，其特征在于所述步驟⑴中高壓除氧器排出的乏汽溫度在150 160°C之間，壓力為0. 5 0. 6MPa。
6.根據(jù)權(quán)利要求4所述的催化裂化裝置溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧方法，其特征在于所述步驟(1)中排污罐排出的乏汽溫度在120 130°C之間，壓力為0. 2 0. 3MPa。
7.根據(jù)權(quán)利要求4所述的催化裂化裝置溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧方法，其特征在于所述步驟⑵中所述換熱器I中來自于分餾系統(tǒng)中汽提塔的輕柴油的溫度在70 80°C 之間；所述換熱器II中來自于分餾塔頂循環(huán)回流油的溫度在110 118°C之間；所述換熱器III中來自于分餾塔頂循環(huán)回流油的溫度在150 160°C之間。
8.根據(jù)權(quán)利要求4所述的催化裂化裝置溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧方法，其特征在于所述步驟(3)中來自于分餾系統(tǒng)管網(wǎng)的高溫除氧蒸汽的溫度為250 270 ，壓力為 0. 9 1. IMPa0
9.根據(jù)權(quán)利要求4所述的催化裂化裝置溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧方法，其特征在于所述步驟(3)中高壓除氧器的工作壓力為0. 6MPa。
全文摘要
本發(fā)明公開了催化裂化裝置溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧系統(tǒng)及方法，該系統(tǒng)包括高壓除氧器、分餾系統(tǒng)換熱裝置和無鹽水儲罐，所述分餾系統(tǒng)換熱裝置的一端與無鹽水儲罐的出口連通，另一端與高壓除氧器的進口連通，所述無鹽水儲罐的進口分別與高壓除氧器的乏汽出口、排污罐的乏汽出口以及常溫?zé)o鹽水的進水口連通，無鹽水在無鹽水儲罐中升溫后經(jīng)泵泵壓至分餾系統(tǒng)換熱裝置中繼續(xù)吸熱，吸熱后的無鹽水進入高壓除氧器中，所述高壓除氧器的進口還與管網(wǎng)連通，接收來自于管網(wǎng)的除氧蒸汽，無鹽水在高壓除氧器中進行除氧、升溫。該系統(tǒng)能保證無鹽水的除氧效果，消除乏汽排放。本發(fā)明還公開了催化裂化裝置溫?zé)崂玫臒o鹽水高壓除氧系統(tǒng)方法。
文檔編號F22D1/50GK102506413SQ20111030359
公開日2012年6月20日 申請日期2011年10月9日 優(yōu)先權(quán)日2011年10月9日
發(fā)明者任鐸, 周石磊, 李俊峰, 楊文德, 許楚榮, 鐘策 申請人:中國石油化工股份有限公司