專利名稱：熔融玻璃供給裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及ー種用于向浮法玻璃制造裝置的浮法槽供給熔融玻璃的裝置。
背景技術(shù)：
通過將在熔融玻璃制作區(qū)域中制造的熔融玻璃移送到浮法槽的熔融玻璃供給部，將該熔融玻璃供給到浮法槽的熔融金屬(代表性的是熔融錫)上，浮法玻璃成形為帶狀玻璃。如圖8所示，熔融玻璃供給裝置在利用配置在供給管21的終端的閘門20調(diào)整熔融玻璃的流量的同時，將利用供給管21輸送到熔融玻璃供給部22的熔融玻璃作為熔融玻璃層23供給到浮法槽(專利文獻I)?，F(xiàn)有技術(shù)文獻_4] 專利文獻專利文獻I :日本特表2005 — 527450號公報

發(fā)明內(nèi)容
_6] 發(fā)明要解決的問題如圖8所示，熔融玻璃供給裝置的閘門20接近作為供給管21的終端的開ロ部24地上下可動地配置，通過改變該閘門20的高度位置來調(diào)整熔融玻璃流量。上述閘門20是由耐熱性材料構(gòu)成的矩形板狀體，將其平面27與供給管的開ロ部24相對地配置，從該開ロ部24送出來的熔融玻璃通過閘門下端被供給到浮法槽。在這種情況下，為了使熔融玻璃順暢地流動，閘門20的下端通常形成為曲面形狀25。但是，在以往的閘門中，如圖8所示，僅是其下端部的頂端部分形成為曲面形狀，因此，曲面形狀的上側(cè)的熔融玻璃被閘門20的平面27阻止了流動。其結(jié)果，與供給管21的上部28和閘門20的平面27相鄰的區(qū)域的熔融玻璃流動遲緩或者滯留。圖8的斜線部29表示該熔融玻璃的流動遲緩或者滯留的區(qū)域(以下稱作滯留區(qū)域)。利用供給管送來的熔融玻璃大部分在滯留區(qū)域外流動而被供給到浮法槽。另一方面，滯留區(qū)域的熔融玻璃因流動的遲緩、滯留而溫度、玻璃成分比例發(fā)生變化，因此，其混入到在滯留區(qū)域外流動的熔融玻璃中時成為異質(zhì)的熔融玻璃。該異質(zhì)的熔融玻璃在成形為浮法板玻璃時，有可能產(chǎn)生條紋(リーム)(筋，波筋)等缺陷。特別是，IXD玻璃基板用的無堿玻璃與建筑用等所使用的鈉鈣玻璃相比，其熔融溫度較高，一部分玻璃成分易于揮發(fā)，而另一方面還要尋求高品質(zhì)。本發(fā)明是鑒于上述課題而做成的，其目的在于提供能夠防止生成異質(zhì)的熔融玻璃的熔融玻璃供給裝置。用于解決問題的方案本發(fā)明提供ー種熔融玻璃供給裝置，其包括用于自熔融玻璃制作區(qū)域向浮法槽移送熔融玻璃的供給管、能夠升降地設(shè)置在該供給管的下游側(cè)的開ロ部且用于調(diào)節(jié)供向上述浮法槽的熔融玻璃供給量的閘門(ツイ一ル，閘板)，其中，
上述閘門在上述開ロ部側(cè)具有形成為圓形形狀的區(qū)域；在將上述開ロ部的寬度方向中央的上下方向尺寸設(shè)為h的情況下，上述形成為圓形形狀的區(qū)域的上下方向尺寸為0. 4h以上。本發(fā)明的熔融玻璃供給裝置優(yōu)選在將最下作業(yè)位置的上述閘門與上述供給管的周壁之間的間隙設(shè)為M時，最上作業(yè)位置的上述閘門與上述供給管的周壁之間的最大間隙為M以上I. 3M以下。本發(fā)明的熔融玻璃供給裝置還優(yōu)選上述形成為圓形形狀的區(qū)域中的至少一部分是曲率半徑R為l.Oh以下的曲面。本發(fā)明的熔融玻璃供給裝置還優(yōu)選上述間隙M滿足Omm < M < 30mm,上述上下方向尺寸h滿足30mm < h < 300mm。 本發(fā)明的熔融玻璃供給裝置還優(yōu)選上述閘門中的至少一部分被鉬或者鉬合金被覆。本發(fā)明的熔融玻璃供給裝置還優(yōu)選上述閘門通過通電加熱而保持為恒定的溫度。本發(fā)明的熔融玻璃供給裝置還優(yōu)選上述開ロ部配置在比上述玻璃制作區(qū)域的熔融玻璃液面高度低的位置；上述供給管具有從上游側(cè)朝向下游側(cè)以規(guī)定的角度沿寬度方向擴寬的扇形狀部。本發(fā)明的熔融玻璃供給裝置還優(yōu)選上述形成為圓形形狀的區(qū)域的上下方向尺寸為0. 7h以上。本發(fā)明的熔融玻璃供給裝置還優(yōu)選上述熔融玻璃由在以氧化物基準的質(zhì)量百分率表示時含有下述成分的無堿玻璃形成SiO2:50% 66%Al2O3 :10. 5% 24%B203:0% 12%Mg0:0% 8%Ca0:0% 14.5%Sr0:0% 24%Ba0:0% 13.5% MgO + CaO + SrO + BaO :9% 29. 5%Zr02:0% 5%。本發(fā)明的熔融玻璃供給裝置還優(yōu)選上述熔融玻璃由在以氧化物基準的質(zhì)量百分率表示時含有下述成分的無堿玻璃形成SiO2:58% 66%Al2O3 :15% 22%B203:5% 12%Mg0:0% 8%Ca0:0% 9%Sr0:3% 12.5%Ba0:0% 2% MgO + CaO + SrO + BaO :9 % 18 %。
發(fā)明的效果采用本發(fā)明，通過將熔融玻璃以在溫度和組成上均勻的狀態(tài)供給到浮法槽，能夠得到高品質(zhì)的浮法玻璃。


圖I是本發(fā)明的ー實施方式的熔融玻璃供給裝置的剖視說明圖。圖2的(A)是圖I的供給管的俯視圖，圖2的(B)是從圖2的(A)的右側(cè)看到的側(cè)視圖。圖3是本發(fā)明的ー實施方式的閘門的立體圖。圖4是圖I的熔融玻璃供給裝置的局部放大圖。 圖5是本發(fā)明的另ー實施方式的閘門的局部剖視圖。圖6是本發(fā)明的另ー實施方式的閘門的局部剖視圖。圖7是使閘門處于最上作業(yè)位置時的剖視圖。圖8是以往的熔融玻璃供給裝置的立體圖。
具體實施例方式下面，參照

本發(fā)明的實施方式。另外，在本說明書中，“上方”是指鉛垂上方的意思，“下方”是指鉛垂下方的意思。圖I是本發(fā)明的ー實施方式的熔融玻璃供給裝置的剖視說明圖，圖2的(A)是該熔融玻璃供給裝置的供給管的俯視圖。如圖I所示，在熔融玻璃制作區(qū)域6得到的熔融玻璃被供給管I從熔融玻璃制作區(qū)域6移送到浮法槽7的熔融玻璃供給部5，從該熔融玻璃供給部5被供給到浮法槽7的熔融錫9上而成形為浮法玻璃10。更具體地講，在熔融玻璃制作區(qū)域6將玻璃原料溶解而得到的熔融玻璃進而在熔融玻璃制作區(qū)域6被充分地澄清，并且該熔融玻璃被冷卻為能夠得到適合浮法玻璃成形的粘度的預定溫度之后，被供給管I從熔融玻璃制作區(qū)域6取出而移送到熔融玻璃供給部5。然后，被移送來的熔融玻璃利用設(shè)置在該熔融玻璃供給部5的閘門8調(diào)整熔融玻璃量，作為平坦且厚度恒定的熔融玻璃層在熔融玻璃供給部5的唇磚(リップタィル，澆ロ)13上流動，溢出該唇磚13而被供給到浮法槽7的熔融錫9上。在本發(fā)明中，熔融玻璃制作區(qū)域6是實施玻璃原料的溶解、由溶解得到的熔融玻璃的澄清和冷卻等的位置的總稱，但取出熔融玻璃是如上所述地實施了澄清、冷卻之后的エ序。另外，例如本發(fā)明的熔融玻璃優(yōu)選由在以氧化物基準的質(zhì)量百分率表示時含有下述成分的無堿玻璃形成SiO2:50% 66%Al2O3 :10. 5% 24%B203:0% 12%Mg0:0% 8%Ca0:0% 14.5%Sr0:0% 24%
BaO :0% 13. 5%MgO + CaO + SrO + BaO :9% 29. 5%ZrO2 :0 5 。本發(fā)明的熔融玻璃還優(yōu)選由在以氧化物基準的質(zhì)量百分率表示時含有下述成分的無堿玻璃形成SiO2:58% 66%Al2O3 :15% 22%
B203:5% 12%Mg0:0% 8%Ca0:0% 9%Sr0:3% 12.5%Ba0:0% 2%MgO + CaO + SrO + BaO :9 % 18 %。接著，說明閘門8。圖3是表示閘門8的一例的立體圖。閘門8是主要部由石英玻璃陶瓷(シリカガラスセラミック)(熔融ニ氧化硅)等耐熱構(gòu)件制作的矩形板狀體，其通過安裝在上部的配件15利用吊桿16吊持，將板狀體的側(cè)表面與上述供給管I的開ロ部12相對地能夠升降地設(shè)置在浮法槽的熔融玻璃供給部5。圖4是圖I的熔融玻璃供給部5的局部放大圖。為了調(diào)節(jié)如上所述地供給到浮法槽的熔融玻璃的供給量，與開ロ部12相對地配置的閘門8相對于開ロ部12升降。在將上述開ロ部12的寬度b的中央部的上下方向尺寸設(shè)為h吋，閘門8的下緣X從配置在與開ロ部12的下部相同高度的唇磚13的上表面，與熔融玻璃的供給量相應地在0. Ih 0. 5h、優(yōu)選為0. Ih 0. 3h的范圍內(nèi)升降而改變高度。另外，0. Ih是指h的0. I倍、即0. IXh的意思，以下同樣。閘門8在通常的生產(chǎn)時下降至0. lh，但在生產(chǎn)開始時、停機時下降至Oh。將上升至0. 5h的位置稱作最上作業(yè)位置，將下降至Oh的位置稱作最下作業(yè)位置。開ロ部12的上下方向尺寸h通常優(yōu)選為30mm 300mm。該閘門8具有與開ロ部12的寬度b大致相同的寬度，其能夠通過上下運動而改變高度位置來調(diào)節(jié)供給到浮法槽7的熔融玻璃流量。另外，也能夠通過將其下降到最下作業(yè)位置來停止向浮法槽供給熔融玻璃。最下作業(yè)位置的上述閘門8與供給管I的周壁19之間的間隙M優(yōu)選滿足Omm< M < 30mm,更優(yōu)選滿足Omm < M < 20mm。為了避免利用供給管I密閉地輸送到熔融玻璃供給部5的熔融玻璃在熔融玻璃供給部5接觸周圍空氣，間隙M優(yōu)選較小。其原因在于，在該間隙M較大時，熔融玻璃冷卻、或者導致一部分玻璃成分揮發(fā)。另外，間隙M可以是最下作業(yè)位置的閘門8與供給管I的周壁19之間的最小間隙。本發(fā)明中，將閘門8的、至少與上述開ロ部12相対的下部形成為圓形形狀，使得在熔融玻璃供給部5不會產(chǎn)生滯留區(qū)域。本發(fā)明中，將上述閘門8的、從與開ロ部12相対的ー側(cè)的下緣(點X)到高度(上下方向尺寸)為d的點Y的區(qū)域(區(qū)域32)至少形成為圓形形狀。S卩，閘門8的在開ロ部12 —側(cè)的面30在下部具有形成為圓形形狀的區(qū)域32，該區(qū)域32的上下方向尺寸d為0. 4h以上。d優(yōu)選為0. 5h以上，更優(yōu)選為0. 7h以上。在此，圓形形狀是指向下方凸出的曲面狀的一部分，即越向下方行進越朝向下游側(cè)靠近的形狀。圓形形狀(ラウンド狀)除了像本例這樣是単一的曲率半徑R (以下將“曲率半徑R”也記載為R)的圓弧面狀之外，既可以是由具有不同的曲率半徑R的多個圓弧面構(gòu)成的弧面狀，也可以是橢圓弧面狀。另外，也可以在這些曲面的截面的一部分具有微小的
直線部。本發(fā)明中，從開ロ部12送出的熔融玻璃抵接于閘門8的形成為圓形形狀的該曲面，因此，不會在熔融玻璃供給部5產(chǎn)生滯留區(qū)域，能夠使熔融玻璃沿著閘門8的曲面流動。另外，在如圖7所示地使閘門8上升至0. 5h的最上作業(yè)位置時，若做成供給管I的開ロ部12與閘門8之間的最大間隙M’抑制為I. 3M(M是最下作業(yè)位置時的閘門8與開ロ部12之間的間隙)以下這樣的R，則能夠使停滯在開ロ部12與閘門8之間的間隙的熔融玻璃為最小限度，因此較為理想。在本發(fā)明中，作為形成為圓形形狀的曲面的曲率半徑R，優(yōu)選為l.Oh以下，若為0. 7h以下則更優(yōu)選。在以單ー的曲率半徑R形成圓形形狀的情況下，考慮到閘門8的厚度、 閘門8的升降幅度等，R能夠在l.Oh以下的范圍內(nèi)適當?shù)貨Q定。而且，在以多個曲率半徑R的曲面形成圓形形狀的情況下，也優(yōu)選使R為l.Oh以下的曲面連續(xù)地形成。通過將圓形形狀的曲率半徑R設(shè)定為l.Oh以下，能夠利用圓形形狀的曲面順暢地將從開ロ部12送出的熔融玻璃引導到閘門8的下端部。在圓形形狀的R大于I. Oh時，難以使熔融玻璃順暢地朝向閘門8的下端流動。另ー方面，在以單ー的R形成圓形的情況下，R越小，閘門8的厚度越減少，因此，難以確保閘門所需的厚度。在R更小時，無法將區(qū)域32形成為圓形形狀，熔融玻璃的滯留區(qū)域増加，因此，R優(yōu)選為0. Ih以上，更優(yōu)選為0. 2h以上。圖5表示作為本發(fā)明的另ー實施方式的閘門。閘門8A的在開ロ部12 (圖5的左偵D —側(cè)的面30A在下部具有形成為圓形形狀的區(qū)域32A，該區(qū)域32A的上下方向尺寸d為
0.4h以上。另ー方面，閘門8A的與開ロ部12相対的ー側(cè)(圖5的右側(cè))的面也可以不具有本發(fā)明的圓形形狀。通過這樣地形成閘門8A，能夠防止閘門8A的厚度増大到需要以上。圖6表示作為本發(fā)明的另ー實施方式的閘門。在閘門SB的下部形成有平坦部18，閘門8B的在開ロ部12 —側(cè)的面30B在下部具有形成為圓形形狀的區(qū)域32B，該區(qū)域32B的上下方向尺寸d為0. 4h以上。通過在閘門SB的下部形成平坦部18，能夠?qū)^(qū)域32B形成為例如l.Oh這樣較大的曲率半徑R的圓形形狀。在本發(fā)明中，上述閘門優(yōu)選如圖3所示地利用耐熱性和耐腐蝕性優(yōu)異的鉬或者鉬合金17被覆由石英玻璃陶瓷(熔融ニ氧化硅)等耐熱構(gòu)件制作的主要部。特別是，在熔融玻璃是熔融溫度較高的硼硅(酸鹽)玻璃(ホウケイ酸ガラス)的情況下，通過相對于高溫的熔融玻璃保護閘門，并且向該鉬或者鉬合金17通電加熱，能夠?qū)㈤l門保持在恒定溫度，從而能夠?qū)⑤斔偷饺廴诓ＡЧ┙o部的熔融玻璃保持在規(guī)定的溫度。能夠利用公知的方法適當?shù)貙υ撻l門進行通電加熱。在本發(fā)明中，上述供給管I的開ロ部12優(yōu)選配置在比玻璃制作區(qū)域6的熔融玻璃液面(熔融玻璃的液面)11高度低的位置(下側(cè)的位置)，而且供給管I在其下游側(cè)具有扇形狀部3。如圖2所示，該扇形狀部3從熔融玻璃流路窄幅的上游端朝向頂端(下游端)的開ロ部12以規(guī)定的角度0 2向左右方向擴寬，而且其截面形狀朝向開ロ部12逐漸扁平化，并且，如圖I所示地朝向開ロ部12向上方傾斜。通過這樣地使該扇形狀部3向上傾斜，使扇形狀部3的上游端的高度相對于熔融玻璃供給部5下降，由此，供給管I的上游側(cè)的高度降低，因此，能夠利用供給管I從比熔融玻璃液面11高度低的位置取出熔融玻璃制作區(qū)域6中的熔融玻璃。在這樣的熔融玻璃供給裝置中，由于熔融玻璃供給部5和熔融玻璃制作區(qū)域6利用供給管I相連通，因此，熔融玻璃供給部5的熔融玻璃如圖I所示地保持在與熔融玻璃制作區(qū)域6的熔融玻璃液面11高度相同的高度。通常，熔融玻璃制作區(qū)域6的接近熔融玻璃液面11的表層的熔融玻璃與其下層的熔融玻璃相比含有大量的泡等，而且一部分玻璃成分會蒸發(fā)，因此在成分上也不穩(wěn)定。因而，在像以往那樣從接近表層的位置取出熔融玻璃時，無論怎樣都會產(chǎn)生泡等易于進入這樣的問題。在本發(fā)明中，通過使扇形狀部3向上傾斜，能夠使供給管I的上游側(cè)下降而與以往相比降低熔融玻璃的取出位置。由此，能夠如圖I所示地從比熔融玻璃液面11高度低出a的位置取出熔融玻璃。在這種情況下，a的長度主要取決于熔融玻璃制作區(qū)域6的熔融玻 璃的深度(熔融玻璃液面11的高度)，但a的大小通常優(yōu)選為250mm 900mm左右。只要使供給管I取出熔融玻璃的位置在該范圍內(nèi)，能夠避開熔融玻璃液面11附近的熔融玻璃地取出泡等較少的良好的熔融玻璃。并且，由于供給管I的上游側(cè)下降，因此，能夠在扇形狀部3形成期望的向上傾斜。供給到浮法槽的熔融玻璃的粘度通常為IO3 5 104dPa .s的較高的程度，因此，在供給管I中移送過程中的熔融玻璃所產(chǎn)生的泡(氣體)浮起時成為阻力，但通過能夠在上述扇形狀部3形成向上傾斜，作用于泡的浮力和熔融玻璃的傾斜方向的流動作用累加，因此，能夠高效地將泡引導到扇形狀部3的頂端側(cè)而使其浮起到熔融玻璃的表層，將其放出。本發(fā)明的供給管I由扇形狀部3和設(shè)置在該扇形狀部3的上游側(cè)的導入管部形成。本例的供給管I通過將扇形狀部3連接于沿水平方向配設(shè)的圓筒管2而形成。S卩，在上游端連接于熔融玻璃制作區(qū)域6的圓筒管2的下游端連接扇形狀部3，利用圓筒管2取出熔融玻璃制作區(qū)域6的熔融玻璃而將其導入到扇形狀部3，并從該扇形狀部3(供給管I)的開ロ部12送出到熔融玻璃供給部5。因而，作為與圓筒管2的連接部的扇形狀部3的上游端的截面形狀與圓筒管2相對應地是圓形，但自此向前的截面形狀隨著扇形狀部3的扁平化，其高度h逐漸減小而變?yōu)闄E圓狀，在開ロ部12中，其基本形狀形成為長邊在水平方向上較長的長方形狀或者長軸向水平方向延伸的橫長的橢圓形狀。特別是，截面形狀為長方形狀的開ロ部通過使其橫寬(長邊的長度)與熔融玻璃供給部5的寬度(圖I中與紙面垂直的方向的寬度)大致一致，能夠?qū)⑷廴诓Ａё鳛閷挾扰c熔融玻璃供給部5的寬度大致相同且厚度在水平方向上大致恒定的熔融玻璃流送出到熔融玻璃供給部5，在這一點上較為理想。在這樣地由扇形狀部3和本例的圓筒管2這樣的導入管部形成上述供給管I吋，能夠得到如下的優(yōu)點。即，通過改變導入管部的長度，能夠容易地使供給管I的長度與熔融玻璃制作區(qū)域6和熔融玻璃供給部5之間的間隔一致。另外，通過將導入管部配置在大致水平方向上，能夠順暢地從熔融玻璃制作區(qū)域6取出熔融玻璃，并且，能夠根據(jù)需要在該導入管部附設(shè)例如攪拌裝置。另外，在本例子中，作為上述導入管部使用圓筒管2，將該圓筒管配置在水平方向上，但導入管部也可以是例如截面形狀為橢圓形狀或者矩形形狀的管狀體。另外，導入管部并不一定必須配置在水平方向上，也可以沿熔融玻璃的流動方向稍稍向上傾斜。另外，在截面形狀為橢圓形狀或者矩形形狀的導入管部的情況下，連接于該導入管部的扇形狀部3的上游端的截面形狀也與導入管部一致，成為橢圓形狀或者矩形形狀。在上述扇形狀部3中，開ロ部12的截面積優(yōu)選與作為與圓筒管2的連接部的上游端的截面積大致相同。具體地講，扇形狀部3的上游端的截面積(M1)和下游端(開ロ部12)的截面積(M2)之比(Mi / M2)優(yōu)選為0. 7 I. 3。(M1 / M2)若為0.8 I. 2則更優(yōu)選，若為
0.9 I. I則進ー步優(yōu)選，若為0. 95 I. 05則特別優(yōu)選。通過這樣地設(shè)定扇形狀部3的上游端和下游端的截面積，不會使從圓筒管2輸送來的熔融玻璃停滯，能夠?qū)⑵鋸拈_ロ部12始終穩(wěn)定地送出到熔融玻璃供給部5。于是，扇形狀部3的、與熔融玻璃的移送方向正交的方向上的截面積優(yōu)選即使截面形狀如上所述地例如從圓形形狀逐漸變?yōu)殚L方形狀或者橢圓形狀，該截面積實質(zhì)上也未改變，仍然與W、M2相同。
另外，優(yōu)選在供給管I的扇形狀部3的接近開ロ部12的下游端部分設(shè)置水平狀的平坦部4。由于扇形狀部3具有向上傾斜角度，因此，在扇形狀部3的下游端部分未設(shè)置平坦部4的情況下，扇形狀部3中的熔融玻璃將自開ロ部12大致以該傾斜角度送出到熔融玻璃供給部5。因此，在這種情況下，熔融玻璃在保持原樣地作為朝上的熔融玻璃流從開ロ部12被送出到熔融玻璃供給部5之后，抵接于與開ロ部12相對配置的上述閘門8，在該閘門面彈回而將方向變?yōu)槌?，因此，有可能在熔融玻璃供給部5的熔融玻璃中產(chǎn)生紊亂。但是，在扇形狀部3 (供給管I)的開ロ部分設(shè)有平坦部4吋，由該平坦部4將熔融玻璃的流動方向變?yōu)樗椒较?，并且，由于能夠?qū)⑷廴诓Ａд鞫统龅饺廴诓ＡЧ┙o部5，因此不會產(chǎn)生紊亂。在這種情況下，為了在扇形狀部3的出口可靠地進行該整流，平坦部4優(yōu)選具有恒定的長度c，而且其截面形狀和截面積在熔融玻璃的移送方向上相同。上述c根據(jù)扇形狀部3的大小、傾斜角度等而改變,沒有限定,但優(yōu)選為約50mm 300_左右,更優(yōu)選為約50mm 200mm 左右。在本發(fā)明的熔融玻璃供給部5中，供給管I (扇形狀部3)的開ロ部12優(yōu)選相對于熔融玻璃液面11是如下的關(guān)系。從扇形狀部3的開ロ部12的上表面到熔融玻璃液面11的高度e優(yōu)選為5mm 450mm,其上限優(yōu)選為約500mm。在e小于5mm時,在表面異質(zhì)化后的坯料會混入到熔融玻璃的主流中，在e大于約500_時，難以維持該部分的熔融玻璃的溫度，因此并不理想。另外，從開ロ部12的下表面(唇磚13的上表面)到熔融玻璃液面11的高度f優(yōu)選為IOOmm 600mm,更優(yōu)選為350mm 550mm。f確保最小限度IOOmm的方式在利用閘門對熔融玻璃進行流量控制的方面較為理想，在f大于600_時，有可能難以利用閘門對熔融玻璃進行流量控制。接著，說明扇形狀部3的向上傾斜角度和寬度方向的擴寬角度。在本發(fā)明中，利用扇形狀部3的頂端14的傾斜角度0 I規(guī)定扇形狀部3的向上傾斜角度。在此，如圖2的(A)所示，扇形狀部3的頂端14是在扇形狀部3的俯視中，熔融玻璃的移送方向的中心線L所處的扇形狀部3的熔融玻璃流路的頂點部分，像本例這樣在扇形狀部3的下游端部分設(shè)有平坦部4的情況下，是除了該平坦部4之外的區(qū)域的熔融玻璃流路的頂點部分。另外，作為利用扇形狀部3的頂端14的傾斜角度0 I規(guī)定扇形狀部3的向上傾斜角度的理由，能夠列舉出由于扇形狀部3的高度h在熔融玻璃的移送方向上逐漸減小，因此，扇形狀部3的傾斜角度在上表面和下表面不同，需要選擇某ー個基準。在本發(fā)明中，扇形狀部3的頂端14的傾斜角度0 I優(yōu)選相對于水平方向為2度 30度，更優(yōu)選為2度 20度，進ー步優(yōu)選為2度 7度。在0 I小于2度時，無法使扇形狀部3的上游端(與圓筒管2的連接部)的位置相對于熔融玻璃供給部5和熔融玻璃液面11充分地下降，因此，有可能無法避開因泡等較多且玻璃成分的蒸發(fā)而在成分上不穩(wěn)定的表層部的熔融玻璃地取出良好的熔融玻璃。另外，在0 I大于30度時，供給管I的熔融玻璃取出位置過低，不僅無法從熔融玻璃制作區(qū)域的適當位置取出熔融玻璃，而且由于供給管I急劇地傾斜，難以順暢地移送熔融玻璃。另ー方面，扇形狀部3的左右方向的擴寬角度0 2優(yōu)選為10度 45度。在0 2小于10度吋，特別是在像本例這樣扇形狀部3的上游端為圓形的情況下，該上游端的橫寬與圓筒管2的直徑相對應地比較小，因此，扇形狀部3 (供給管I)在開ロ部16處不能充分地擴寬，難以使開ロ部12的橫寬適合于熔融玻璃供給部5的橫寬。另外，在0 2大于45度時，從圓筒管2輸送來的熔融玻璃在扇形狀部3的上游端沿橫向急劇地擴寬，因此，方向變化較大的兩端的熔融玻璃流發(fā)生遲緩，無法均勻地移送熔融玻璃。從這一點考慮，0 2更優(yōu)選為15度 20度。在本發(fā)明中，作為供給管I的材質(zhì)，優(yōu)選為由耐熱性和相對于熔融玻璃的耐腐蝕 性較大的鉬或者鉬合金(例如鉬ー銠合金)、或者由鉬或者鉬合金被覆的材料。鉬或者鉬合金作為這種用途具有優(yōu)異的成效，特別適合于像IXD用玻璃基板那樣成形溫度較高的熔融玻璃。作為由鉬或者鉬合金被覆的材料，能夠例示出由鉬或者鉬合金被覆磚等耐熱構(gòu)件的內(nèi)表面而成的材料。另外，雖未圖示，但由這些材料形成的供給管I的導入管部及/或扇形狀部優(yōu)選通過通電而被均勻地加熱。通電加熱能夠通過直接向鉬或者鉬合金通電，或者在由鉬或者鉬合金被覆的材料是導電性材料時向該材料通電來進行。從熔融玻璃制作區(qū)域6被取出到供給管I的高溫的熔融玻璃，在直到被移送到熔融玻璃供給部5為止的期間里相對于周圍空氣被完全遮蔽，因此，能夠防止因與空氣接觸而冷卻，并且，通過對上述供給管I進行通電加熱而實質(zhì)上保持為均勻的溫度，以適合成形的溫度被移送到熔融玻璃供給部5。參照特定的實施方式詳細地說明了本發(fā)明，但作為本領(lǐng)域技術(shù)人員應明確，能夠不脫離本發(fā)明的精神和范圍地施加各種修改、變更。本申請基于2010年4月28日申請的日本特許申請2010 — 104349，其內(nèi)容作為參照編入于此。產(chǎn)業(yè)上的可利用件本發(fā)明能夠用作浮法玻璃制造裝置的熔融玻璃供給裝置，特別適合將像無堿的硼硅玻璃那樣熔融溫度較高、含有易于揮發(fā)的玻璃成分的熔融玻璃供給到浮法槽。附圖標記說明I、供給管；2、圓筒管；3、扇形狀部；4、平坦部；5、熔融玻璃供給部；6、熔融玻璃制作區(qū)域；7、浮法槽(フロー卜バス，浮法玻璃金屬液槽)；8、閘門；9、熔融錫；10、浮法玻璃；
11、熔融玻璃液面(レベル，高度)；12、開ロ部;13、唇磚；14、頂端；15、配件；16、吊桿；17、鉬或者鉬合金；18、平坦部。
權(quán)利要求
1.ー種熔融玻璃供給裝置，其包括用于自熔融玻璃制作區(qū)域向浮法槽移送熔融玻璃的供給管、能夠升降地設(shè)置在該供給管的下游側(cè)的開ロ部且用于調(diào)節(jié)供向上述浮法槽的熔融玻璃供給量的閘門，其中， 上述閘門在上述開ロ部側(cè)具有形成為圓形形狀的區(qū)域； 在將上述開ロ部的寬度方向中央的上下方向尺寸設(shè)為h的情況下，上述形成為圓形形狀的區(qū)域的上下方向尺寸為0. 4h以上。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的熔融玻璃供給裝置，其中， 在將最下作業(yè)位置的上述閘門與上述供給管的周壁之間的間隙設(shè)為M時，最上作業(yè)位置的上述閘門與上述供給管的周壁之間的最大間隙為M以上I. 3M以下。
3.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的熔融玻璃供給裝置，其中， 上述形成為圓形形狀的區(qū)域中的至少一部分是曲率半徑R為l.Oh以下的曲面。
4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的熔融玻璃供給裝置，其中， 上述間隙M滿足Omm く K 30mm,上述上下方向尺寸h滿足30mm ^ h ^ 300mm。
5.根據(jù)權(quán)利要求I 4中任一項所述的熔融玻璃供給裝置，其中， 上述閘門中的至少一部分被鉬或者鉬合金被覆。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的熔融玻璃供給裝置，其中， 上述閘門通過通電加熱而保持為恒定的溫度。
7.根據(jù)權(quán)利要求I 6中任一項所述的熔融玻璃供給裝置，其中， 上述開ロ部配置在比上述玻璃制作區(qū)域的熔融玻璃液面高度低的位置； 上述供給管具有從上游側(cè)朝向下游側(cè)以規(guī)定的角度沿寬度方向擴寬的扇形狀部。
8.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的熔融玻璃供給裝置，其中， 上述形成為圓形形狀的區(qū)域的上下方向尺寸為0. 7h以上。
9.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的熔融玻璃供給裝置，其中， 上述熔融玻璃由在以氧化物基準的質(zhì)量百分率表示時含有下述成分的無堿玻璃形成 SiO2 50%~ 66% Al2O3 10. 5% 24% B2O3 :0% 12% MgO :0% 8% CaO :0% 14. 5% SrO :0% 24% BaO :0% 13. 5% MgO + CaO + SrO + BaO :9% 29. 5% ZrO2 0%~ 5%0
10.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的熔融玻璃供給裝置，其中， 上述熔融玻璃由在以氧化物基準的質(zhì)量百分率表示時含有下述成分的無堿玻璃形成 SiO2 58%~ 66% Al2O3 :15% 22%B203 :5% 12%MgO :0% 8%CaO :0% 9%SrO :3% 12. 5%BaO :0% 2%MgO + CaO + SrO + BaO 9%
全文摘要
本發(fā)明涉及一種熔融玻璃供給裝置，包括用于將熔融玻璃自熔融玻璃制作區(qū)域向浮法槽移送的供給管、能夠升降地設(shè)置在該供給管的下游側(cè)的開口部且用于調(diào)節(jié)供向上述浮法槽的熔融玻璃供給量的閘門，上述閘門在上述開口部側(cè)具有形成為圓形形狀的區(qū)域，在將上述開口部的寬度方向中央的上下方向尺寸設(shè)為h的情況下，上述形成為圓形形狀的區(qū)域的上下方向尺寸為0.4h以上。
文檔編號F27D3/14GK102869624SQ20118002158
公開日2013年1月9日 申請日期2011年4月22日 優(yōu)先權(quán)日2010年4月28日
發(fā)明者伊賀元一, 瀧口哲史, 伴信之, 佐佐木道人, 村上敏英, 增田健一 申請人:旭硝子株式會社