專利名稱：一種弧形導(dǎo)流板厭氧/限氧半循環(huán)污泥減量反應(yīng)器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型屬于水污染控制剩余污泥減量技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種污水處理系統(tǒng)
污泥回流旁路的污泥減量反應(yīng)器。
背景技術(shù)：
活性污泥法是目前世界上應(yīng)用最為廣泛的污水生物處理技術(shù)，該法以活性污泥主 體，通過(guò)微生物對(duì)污染物質(zhì)的生化降解使污水得到凈化?；钚晕勰嘞到y(tǒng)在污水處理過(guò)程將 產(chǎn)生大量的剩余污泥，約占污水總量的0. 5% 1% (含水率約97% )，污泥處理的投資和 運(yùn)行費(fèi)用約占整個(gè)污水廠總投資和運(yùn)行費(fèi)用的30% 50%。剩余污泥中不僅含有相當(dāng)數(shù) 量有毒有害物質(zhì)如病原微生物、有機(jī)物、重金屬離子等，而且穩(wěn)定性差，對(duì)環(huán)境存在直接和 潛在的長(zhǎng)期的、累積性風(fēng)險(xiǎn)。針對(duì)污水處理廠剩余污泥難以處理處置的現(xiàn)實(shí)問(wèn)題，污水生物 處理同步污泥減量技術(shù)在20世紀(jì)90年代應(yīng)運(yùn)而生。該技術(shù)與傳統(tǒng)的污泥濃縮、消化、干 化等末端處理、處置技術(shù)有本質(zhì)的差異，其側(cè)重于污水處理過(guò)程中剩余污泥產(chǎn)量(系統(tǒng)生 物污泥的產(chǎn)率系數(shù))的降低，是一種具有污染物源頭減量技術(shù)特征的污水處理過(guò)程同步技 術(shù)。關(guān)于在污水處理工藝過(guò)程中同步降低污泥產(chǎn)生量的技術(shù)原理，目前國(guó)內(nèi)外研究成果較 為一致地認(rèn)為主要為如下微生物代謝和生化動(dòng)力學(xué)途徑①降低細(xì)菌等微生物細(xì)胞的凈合 成量；②加快生物體的自身氧化速率；③強(qiáng)化微型動(dòng)物對(duì)細(xì)菌的捕食作用。相應(yīng)的污泥減 量技術(shù)主要有解偶聯(lián)(投加解偶聯(lián)劑、設(shè)置厭氧解偶聯(lián)池)、溶胞以及強(qiáng)化后生動(dòng)物捕食減 量等。 在污水生物處理過(guò)程中，基質(zhì)脫下的氫經(jīng)呼吸鏈氧化生成水，所釋放出的能量用 于ADP磷酸化生成ATP，這兩個(gè)過(guò)程同時(shí)進(jìn)行，即氧化時(shí)偶聯(lián)磷酸化。生成的ATP主要用于 提供生物合成時(shí)所需的能量、機(jī)體活動(dòng)所需的能量。所謂解偶聯(lián)即是只指通過(guò)投加解偶聯(lián) 劑或通過(guò)改變工藝條件使得微生物對(duì)基質(zhì)的氧化和ADP磷酸化生成ATP進(jìn)行細(xì)胞增殖兩個(gè) 過(guò)程不再偶聯(lián)在一起，從而達(dá)到降低污泥產(chǎn)率的目的。投加解偶聯(lián)劑的最大優(yōu)勢(shì)是污水處 理系統(tǒng)中只需增設(shè)投藥裝置，但在實(shí)際應(yīng)用中存在以下問(wèn)題①長(zhǎng)時(shí)間接觸后，微生物的馴 化作用使解偶聯(lián)劑失效；②解偶聯(lián)劑的投加量通常很大，導(dǎo)致污水處理運(yùn)行費(fèi)用增加；③ 解偶聯(lián)劑通常是較難生物降解或?qū)ι镉休^大毒性的化合物，在水處理過(guò)程中存在潛在的 環(huán)境安全性問(wèn)題。通過(guò)改變工藝條件進(jìn)行解偶聯(lián)工藝主要為0SA技術(shù)，即在活性污泥工藝 中的污泥回流旁路設(shè)置特定的厭氧池，使好氧段獲得的ATP在厭氧段作為維持細(xì)胞生命活 動(dòng)的能量被消耗，實(shí)現(xiàn)代謝解偶聯(lián)，抑制細(xì)胞合成，實(shí)現(xiàn)污泥減量。但該法存在著污泥在厭 氧段中停留時(shí)間長(zhǎng)，污泥減量容積效率較低、易降低系統(tǒng)微生物群體活性和多樣性，以及對(duì) 進(jìn)水有機(jī)物濃度要求較高等不足。 所謂溶胞就是指細(xì)菌迅速死亡并分解成為基質(zhì)供其他細(xì)菌利用，并減低污泥產(chǎn) 率。目前，國(guó)內(nèi)外研究的通過(guò)溶胞原理實(shí)現(xiàn)污泥減量的技術(shù)主要有臭氧、氯氣溶胞技術(shù)、 調(diào)整污水處理工藝參數(shù)以及加熱、加壓、超聲波等物理方法與生物溶胞技術(shù)。但其普遍存在 著耗氧量大、運(yùn)行管理復(fù)雜、處理費(fèi)用高昂，以及物理溶胞過(guò)程易對(duì)微生物生長(zhǎng)代謝造成破
3壞，進(jìn)而對(duì)污水處理系統(tǒng)的活性污泥微生物造成顯著的不利影響等問(wèn)題。 后生動(dòng)物捕食減量工藝是通過(guò)強(qiáng)化食物鏈，使能量從低營(yíng)養(yǎng)級(jí)(細(xì)菌)向高營(yíng)養(yǎng)
級(jí)(原生動(dòng)物和后生動(dòng)物)的傳遞中發(fā)生損失而進(jìn)行污泥減量，安全性較高，但后生動(dòng)物生
長(zhǎng)不易控制，運(yùn)行管理難度大，污水處理系統(tǒng)的污泥減量效果也較難穩(wěn)定操控。 各種污水處理污泥源頭減量技術(shù)都具有不同程度的剩余污泥減量效果，但這些技
術(shù)仍然存在以下幾個(gè)尤為突出且具有共性的問(wèn)題需氧量(能耗)的增加、費(fèi)用高昂，營(yíng)養(yǎng)
物質(zhì)的去除能力較低，污泥中無(wú)機(jī)物在系統(tǒng)中循環(huán)積累，微生物的活性和沉降性能降低等。
因此，在確保污水處理出水水質(zhì)的前提下，降低污水處理系統(tǒng)污泥產(chǎn)率的關(guān)鍵在于既能通
過(guò)控制反應(yīng)器內(nèi)微生物適宜的代謝環(huán)境，維持活性污泥活性和沉淀性能，又能維持系統(tǒng)中
較低的污泥產(chǎn)率實(shí)現(xiàn)污泥源頭減量。同時(shí)，活性污泥中部分惰性無(wú)機(jī)物或無(wú)機(jī)砂也是直接
影響污水處理系統(tǒng)污泥同步減量過(guò)程的制約因素，如何在污泥減量旁路系統(tǒng)中有效分離無(wú)
機(jī)物質(zhì)也直接關(guān)系到剩余污泥減量的實(shí)效性和系統(tǒng)長(zhǎng)期運(yùn)行的可靠性。

發(fā)明內(nèi)容本實(shí)用新型主要針對(duì)現(xiàn)有污泥回流旁路系統(tǒng)剩余污泥源頭減量技術(shù)的不足，從反 應(yīng)器技術(shù)的角度，基于工藝條件改變對(duì)微生物在不同生長(zhǎng)環(huán)境中的代謝特征，進(jìn)行反應(yīng)器 構(gòu)型設(shè)計(jì)和污水回流污泥減量反應(yīng)器工藝參數(shù)的優(yōu)化，提出一種設(shè)計(jì)在污泥回流旁路上的 弧形導(dǎo)流墻厭氧/限氧半循環(huán)污泥減量反應(yīng)器。 本實(shí)用新型提出的反應(yīng)器設(shè)置在污水處理系統(tǒng)污泥回流旁路，反應(yīng)器整體呈倒拱 門(mén)型，反應(yīng)器上部被隔板縱向分隔為厭氧區(qū)和限氧區(qū)，通過(guò)下部的循環(huán)區(qū)相連并形成循環(huán)； 厭氧區(qū)上部設(shè)置有進(jìn)泥口，限氧區(qū)上部設(shè)置有排泥口 ；循環(huán)區(qū)的上方中間設(shè)有弧形導(dǎo)流墻， 連在所述隔板的下端位置，以使循環(huán)區(qū)形成半圓柱體形，循環(huán)區(qū)的中部設(shè)有豎隔墻，與所述 隔板的方向一致；在所述厭氧區(qū)中設(shè)置有攪拌器；循環(huán)區(qū)中設(shè)有水下推流器?；亓魑勰嗷?合液從厭氧區(qū)上部進(jìn)入減量反應(yīng)器，產(chǎn)生下向流首先通過(guò)厭氧區(qū)，污泥混合液出泥口設(shè)置 在限氧區(qū)上部。污泥在厭氧區(qū)攪拌器、循環(huán)區(qū)水下推流器以及限氧區(qū)曝氣的共同作用下，在 反應(yīng)器內(nèi)形成混合液厭氧/限氧交替循環(huán)，不同反應(yīng)區(qū)產(chǎn)生水解、解偶聯(lián)和溶胞作用機(jī)制， 促進(jìn)系統(tǒng)污泥產(chǎn)率的有效降低，實(shí)現(xiàn)剩余污泥排放量的減少。 整個(gè)反應(yīng)器內(nèi)的停留時(shí)間為6h，限氧區(qū)的溶解氧濃度控制在0. 55 1. lmg/L 內(nèi)，反應(yīng)器內(nèi)厭氧/限氧實(shí)際停留時(shí)間的比值約為1. 10 1.25 : l，循環(huán)區(qū)流速O. 15 0. 22m/s。 鑒于活性污泥中污泥絮體和無(wú)機(jī)物的比重差異，基于反應(yīng)器特定構(gòu)型，控制適當(dāng) 的循環(huán)流速條件下，減量反應(yīng)器中的少量無(wú)機(jī)砂能夠從活性污泥中分離，并在反應(yīng)器循環(huán) 區(qū)底部沉積，通過(guò)設(shè)置的排砂管，可定期排出累積的惰性無(wú)機(jī)物，有利于確保系統(tǒng)持續(xù)、穩(wěn) 定的污泥減量效果。 進(jìn)一步，在限氧區(qū)出泥口處設(shè)有和邊壁夾角呈6r 66°的擋流板，促進(jìn)限氧區(qū) 的污泥混合液的循環(huán)流動(dòng)，并確保出流的均勻；弧形導(dǎo)流墻曝氣側(cè)和擋流板上均開(kāi)設(shè)數(shù)個(gè) 小孔，維持反應(yīng)器內(nèi)氣體壓力平衡，穩(wěn)定混合液內(nèi)循環(huán)。 基于上述反應(yīng)器的特定構(gòu)型、供氧條件和流型特性等運(yùn)行條件，通過(guò)污泥在各區(qū) 的循環(huán)和生活環(huán)境的交替，可綜合利用能量解偶聯(lián)、水解溶胞等污泥減量機(jī)制，在確保整個(gè)污水處理系統(tǒng)出水水質(zhì)和微生物活性的同時(shí)，實(shí)現(xiàn)污水處理系統(tǒng)剩余污泥的源頭減量。由 于停留時(shí)間相對(duì)較短和特定的半循環(huán)方式，反應(yīng)器具有減量效率高、能耗低、污泥活性維持 良好，且能同步分離無(wú)機(jī)顆粒等優(yōu)點(diǎn)。 首先，在減量反應(yīng)器的限氧區(qū)，好氧微生物氧化呼吸作用釋放的能量?jī)?chǔ)存于ATP 中。根據(jù)微生物生化代謝原理，ATP分子一旦形成，其遠(yuǎn)端的Y-磷酸基團(tuán)將迅速水解成為 無(wú)機(jī)磷酸分子，通過(guò)自發(fā)放能反應(yīng)，ATP轉(zhuǎn)變?yōu)锳DP并放能。但由于減量反應(yīng)器具有特殊的 半循環(huán)方式，活性污泥微生物在限氧/厭氧的交替環(huán)境中，好氧菌在厭氧狀態(tài)會(huì)立即處于 自我保護(hù)的休眠狀態(tài)，ATP轉(zhuǎn)變?yōu)锳DP釋放的大量能量，不能被微生物有效利用合成新細(xì) 胞，而是在厭氧段作為維持細(xì)胞生命活動(dòng)的能量被消耗。根據(jù)熱力學(xué)第一定律，未被利用的 能量不會(huì)憑空消失，將以熱量的形式散失，因此，本實(shí)用新型能夠良好實(shí)現(xiàn)能量解偶聯(lián)而減 少了污泥產(chǎn)量。由于在微生物體內(nèi)絕大多數(shù)生物化學(xué)過(guò)程都是在壓力近似不變的條件下 發(fā)生的，所以這一過(guò)程中，體系所釋放出的熱量就是該體系的焓變。發(fā)明污泥減量器限氧/ 厭氧環(huán)境的交替，一來(lái)可以促進(jìn)污泥減量反應(yīng)器中能量解偶聯(lián)作用，以及活性污泥系統(tǒng)焓 變值與熱量散失的增加，在相同停留時(shí)間條件下，其污泥減量效果較OSA工藝優(yōu)勢(shì)明顯。再 則，限氧/厭氧環(huán)境的交替避免了 0SA工藝較長(zhǎng)厭氧停留時(shí)間對(duì)在整個(gè)回流污泥中微生物 活性的不利影響，對(duì)于維持整個(gè)污水處理系統(tǒng)微生物降解污染物能力和保持良好的污泥沉 降性能具有重要作用。此外，限氧/厭氧的環(huán)境條件下即可達(dá)到良好的污泥減量果，能耗相 對(duì)較低。 另一方面，相對(duì)OSA工藝，本實(shí)用新型反應(yīng)器中設(shè)計(jì)了特定停留時(shí)間的限氧區(qū)，通 過(guò)曝氣量和半循環(huán)方式控制運(yùn)行。由于這一特定比例限氧區(qū)的存在，進(jìn)入反應(yīng)器厭氧 區(qū)中 的處于營(yíng)養(yǎng)物質(zhì)匱乏狀態(tài)的剩余污泥水解產(chǎn)生的溶解有機(jī)物，半循環(huán)至限氧區(qū)后，在有氧 條件下可被好氧微生物降解。因此，與OSA工藝相比，由于厭氧區(qū)水解產(chǎn)物降解速度的增 加，對(duì)整個(gè)水解反應(yīng)過(guò)程的限制程度大大降低，反應(yīng)器在厭氧區(qū)的水解作用被加速促進(jìn)，也 為后續(xù)的解偶聯(lián)過(guò)程創(chuàng)造了條件，這是本實(shí)用新型反應(yīng)器具有良好污泥減量效果的關(guān)鍵原 因之一。 本實(shí)用新型污泥減量反應(yīng)器由于厭氧/限氧半循環(huán)運(yùn)行方式，還可以產(chǎn)生良好的 生物溶胞作用的污泥減量機(jī)制，避免了物理溶胞減量方式普遍存在的耗氧量大、行管理復(fù) 雜、處理費(fèi)用高昂，以及易對(duì)微生物生長(zhǎng)代謝造成破壞等不利影響。厭氧/限氧半循環(huán)可以 加速部分細(xì)菌的死亡和溶化分解過(guò)程，從而有效減少剩余污泥的產(chǎn)量。基于相同污水處理 效果，本實(shí)用新型與OSA剩余污泥減量技術(shù)的比較見(jiàn)表1。 表1本新型污泥減量反應(yīng)器與0SA工藝的比較弧形導(dǎo)流板厭氧/限氧半循環(huán)污泥減量系統(tǒng)OSA工藝
停留時(shí)間6(h)7-ll(h)
減量效果(與傳統(tǒng) 活性污泥法相比)50%30-60%
產(chǎn)率系數(shù)0.19-0.25(mgMLSS/mgCOD)0.15.0.3(mgMLSS/mgCOD)
回流 污泥 活性比耗氧速率68 (mg/g.h)40-55(mg/g.h)
脫氫酶活性52(ng/mg)30-40(jig/mg)
占地面積豎向構(gòu)型，占地小占地較大
應(yīng)用范圍活性污泥系統(tǒng)(傳統(tǒng)法、A"O等)進(jìn)水有機(jī)物濃度較高的傳統(tǒng)活性污泥系 統(tǒng) 本實(shí)用新型的優(yōu)點(diǎn) (1)在本實(shí)用新型中，污泥減量反應(yīng)器設(shè)置一定比例的限氧區(qū)，通過(guò)厭氧/限氧的 交替循環(huán)，使污泥解偶聯(lián)作用得以強(qiáng)化。同時(shí)，限氧區(qū)的存在可加速有機(jī)底物的消耗，促進(jìn) 污泥細(xì)胞的溶胞現(xiàn)象。限氧區(qū)造成的缺氧環(huán)境還能在一定程度上促進(jìn)反應(yīng)器內(nèi)污泥的水解 效應(yīng)。因此，和其它旁路解偶聯(lián)污泥減量反應(yīng)器相比，水力停留時(shí)間縮短，提高了減量反應(yīng) 效率，可減少占地和建設(shè)投資。 (2)本實(shí)用新型利用活性污泥中有機(jī)質(zhì)與無(wú)機(jī)物的比重差異，通過(guò)合理的設(shè)備配 置，創(chuàng)造適宜的循環(huán)流速，能有效地在減量反應(yīng)器內(nèi)將無(wú)機(jī)物從混合液中分離出來(lái)，并通過(guò) 反應(yīng)器底部的排砂管定期排除，從而消除無(wú)機(jī)惰性物質(zhì)在工藝循環(huán)過(guò)程中對(duì)污泥減量效果 產(chǎn)生的不利影響，以確保污泥減量反應(yīng)器持續(xù)、穩(wěn)定的減量效果。
(3)減量反應(yīng)器能夠維持良好的微生物活性。減量反應(yīng)器中厭氧/限氧環(huán)境的交 替循環(huán)，避免了 OSA工藝中由于長(zhǎng)時(shí)間處于厭氧環(huán)境下，活性污泥微生物活性的降低，進(jìn)而 可在最大程度上避免減量反應(yīng)器中污泥回流至污水處理系統(tǒng)后，對(duì)之產(chǎn)生的不利影響。
(5)采用倒拱門(mén)型的豎向構(gòu)型有利于各反應(yīng)區(qū)交替循環(huán)過(guò)程中容積利用率的提 高，并具有節(jié)省占地的優(yōu)勢(shì)。 (6)應(yīng)用范圍較OSA廣。由于解偶聯(lián)需要厭氧、好氧環(huán)境交替，OSA工藝的解偶聯(lián) 池只能外接在傳統(tǒng)活性污泥工藝上，而該弧形導(dǎo)流板厭氧/限氧半循環(huán)污泥減量反應(yīng)器可 外接入多種活性污泥工藝。

圖1為污泥減』 圖2為污泥減j 圖3為污泥減j 圖4為污泥減』反應(yīng)器在污水處理工藝流程中的位置圖 :反應(yīng)器的立體構(gòu)型圖； :反應(yīng)器的運(yùn)行特征圖；反應(yīng)器的側(cè)視圖。
具體實(shí)施方式參見(jiàn)圖l，本實(shí)用新型提出的污泥減量反應(yīng)器設(shè)置于活性污泥污水處理系統(tǒng)回流
污泥旁路上，沉淀池的污泥在回流至污水處理主體構(gòu)筑物前，首先進(jìn)入污泥減量反應(yīng)器，通過(guò)水解、解偶聯(lián)、溶胞等作用實(shí)現(xiàn)污泥減量，使系統(tǒng)僅產(chǎn)生少量剩余污泥外排后續(xù)構(gòu)筑物處 理處置。 參見(jiàn)圖2、圖3，本反應(yīng)器整體構(gòu)型呈倒置拱形門(mén)型，反應(yīng)器內(nèi)的上部設(shè)置豎向隔 板2，中下部設(shè)置弧形導(dǎo)流墻9(弧形導(dǎo)流墻，連在所述隔板的下端位置)，將反應(yīng)器分為左 右兩側(cè)的厭氧區(qū)A (厭氧區(qū)A上部是密封的)、限氧區(qū)B，以及下部的半圓柱體形污泥循環(huán)區(qū) C。循環(huán)區(qū)C的中部設(shè)有豎隔墻10，與所述隔板2的方向一致。在厭氧區(qū)A內(nèi)豎向設(shè)置攪拌 器1，實(shí)現(xiàn)污泥的提升循環(huán)，并防止污泥沉積。在循環(huán)區(qū)C的靠限氧區(qū)側(cè)設(shè)有水下推流器4， 并在所述循環(huán)區(qū)C底部靠限氧區(qū)側(cè)設(shè)有曝氣裝置5，限氧區(qū)B通過(guò)曝氣裝置供氧，并協(xié)同循 環(huán)區(qū)安裝的調(diào)速水下推進(jìn)器4，實(shí)現(xiàn)厭氧/限氧兩區(qū)污泥的循環(huán)和交換。限氧區(qū)B上部的出 泥口處設(shè)置有向下的擋流板ll，擋流板向下和反應(yīng)器邊壁夾角呈6r 66° ，以穩(wěn)定限氧 區(qū)的混合液循環(huán)。污泥中少量無(wú)機(jī)物(砂)通過(guò)反應(yīng)器底部設(shè)置的排砂管7排出。所述弧 形導(dǎo)流墻曝氣側(cè)和擋流板上開(kāi)設(shè)數(shù)個(gè)維持壓力平衡的小孔3。 參見(jiàn)圖3，回流污泥混合液從厭氧區(qū)A上部的進(jìn)泥口進(jìn)入減量反應(yīng)器，產(chǎn)生下向流 首先通過(guò)厭氧區(qū)，污泥混合液出泥口設(shè)置在限氧區(qū)B上部。厭氧區(qū)A和限氧區(qū)B通過(guò)反應(yīng) 器中下部的循環(huán)區(qū)C相連。 反應(yīng)器的運(yùn)行參數(shù)如下 1、減量反應(yīng)器停留時(shí)間HRT = 6h，幾何關(guān)系上有2Qt = [2 (H-R》 2、反應(yīng)器總長(zhǎng)為= 21^ ;反應(yīng)器有效高度H = 41^，反應(yīng)器總寬1^=|111;弧形
導(dǎo)流墻半徑R2-^Ri，弧度為120° ;下部豎隔墻高度l產(chǎn)lR"限氧區(qū)出水口擋流板長(zhǎng)度
lfjRi，與邊壁夾角a =61° 66° ; 在處理城市污水的常規(guī)活性污泥系統(tǒng)的污泥回流旁路設(shè)置本實(shí)用新型污泥減量 反應(yīng)器，能長(zhǎng)期穩(wěn)定、可靠運(yùn)行，對(duì)于原水總磷濃度小于3mg/L城市污水，處理出水水質(zhì)可 達(dá)到《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB18918-2002) —級(jí)B標(biāo)準(zhǔn)。且經(jīng)過(guò)污泥減量反 應(yīng)器作用，系統(tǒng)表觀污泥產(chǎn)率為0. 19 0. 25kgMLSS/kgC0D。r，較普通活性污泥法低50%以 上。
權(quán)利要求一種弧形導(dǎo)流板厭氧/限氧半循環(huán)污泥減量反應(yīng)器，所述反應(yīng)器設(shè)置在污水處理系統(tǒng)污泥回流旁路，其特征在于所述反應(yīng)器整體呈倒拱門(mén)型；反應(yīng)器上部被隔板縱向分隔為厭氧區(qū)和限氧區(qū)，通過(guò)下部的循環(huán)區(qū)相連并形成循環(huán)；厭氧區(qū)上部設(shè)置有進(jìn)泥口，限氧區(qū)上部設(shè)置有排泥口；循環(huán)區(qū)的上方中間設(shè)有弧形導(dǎo)流墻，連在所述隔板的下端位置，循環(huán)區(qū)的中部設(shè)有豎隔墻，與所述隔板的方向一致；在所述厭氧區(qū)中設(shè)置有攪拌器；循環(huán)區(qū)中設(shè)有水下推流器。
2. 根據(jù)權(quán)利要求l所述的弧形導(dǎo)流板厭氧/限氧半循環(huán)污泥減量反應(yīng)器，其特征在于 在所述循環(huán)區(qū)底部靠限氧區(qū)側(cè)設(shè)有曝氣裝置。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的弧形導(dǎo)流板厭氧/限氧半循環(huán)污泥減量反應(yīng)器，其特征 在于所述水下推流器也設(shè)置在循環(huán)區(qū)中靠限氧區(qū)側(cè)。
4. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的弧形導(dǎo)流板厭氧/限氧半循環(huán)污泥減量反應(yīng)器，其特征在于 所述限氧區(qū)的出泥口處設(shè)有擋流板。
5. 根據(jù)權(quán)利要求4所述的弧形導(dǎo)流板厭氧/限氧半循環(huán)污泥減量反應(yīng)器，其特征在于 所述擋流板向下和反應(yīng)器邊壁夾角呈6r 66° 。
6. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的弧形導(dǎo)流板厭氧/限氧半循環(huán)污泥減量反應(yīng)器，其特征在于 所述弧形導(dǎo)流墻曝氣側(cè)和擋流板上開(kāi)設(shè)數(shù)個(gè)維持壓力平衡的小孔。
7. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的的弧形導(dǎo)流板厭氧/限氧半循環(huán)污泥減量反應(yīng)器，其特征在 于，反應(yīng)器的幾何參數(shù)滿足以下關(guān)系<formula>formula see original document page 2</formula>Q——反應(yīng)器混合液入流量，mVs， t——停留時(shí)間，s。 &為反應(yīng)器循環(huán)區(qū)半徑幾何尺寸； 反應(yīng)器總長(zhǎng)為k = 21^ ; 反應(yīng)器有效高度H = 41^反應(yīng)器總寬1^=|議1; 弧形導(dǎo)流墻半徑R2-lRi，弧度為120° ; 豎隔墻高度/1=|^1,離底部高度11=| R1;限氧區(qū)出泥口擋流板長(zhǎng)度/2二^Ri，與邊壁夾角a =61° 66° 。
專利摘要本實(shí)用新型提出一種在污水處理活性污泥系統(tǒng)的污泥回路上設(shè)置污泥減量反應(yīng)器，在污泥減量反應(yīng)器中從進(jìn)泥口到出泥口之間分設(shè)依次相連的厭氧區(qū)、循環(huán)區(qū)和限氧區(qū)三個(gè)區(qū)，污泥先從上部的進(jìn)泥口進(jìn)入?yún)捬鯀^(qū)，通過(guò)攪拌進(jìn)行均勻混合，然后向下流向循環(huán)區(qū)，污泥在循環(huán)區(qū)內(nèi)由水下推流器的作用進(jìn)行循環(huán)流動(dòng)，再向上進(jìn)入限氧區(qū)，最后從限氧區(qū)上部的出泥口排出。整個(gè)反應(yīng)器停留時(shí)間為6h，限氧區(qū)溶解氧濃度為0.5～1.1mg/L，反應(yīng)器內(nèi)厭氧/限氧實(shí)際停留時(shí)間的比值為1.10～1.25∶1.0。反應(yīng)器半循環(huán)區(qū)半徑R1＝0.5L1，反應(yīng)器有效高H＝4R1。本反應(yīng)器具有活性污泥減量效果好、耗能低、占地省、且能有效分離活性污泥中無(wú)機(jī)顆粒，確保污水處理系統(tǒng)出水效果、良好改善活性污泥沉降性能等優(yōu)點(diǎn)。
文檔編號(hào)C02F3/30GK201458829SQ200920127959
公開(kāi)日2010年5月12日 申請(qǐng)日期2009年7月8日 優(yōu)先權(quán)日2009年7月8日
發(fā)明者羅固源, 許曉毅, 謝恩 申請(qǐng)人:重慶大學(xué)