本發(fā)明屬于污水處理技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及污水脫氮除磷處理。

技術(shù)背景

氮磷的高效去除一直是城鎮(zhèn)污水處理的重點(diǎn)和難點(diǎn)，尾水氮磷不達(dá)標(biāo)容易引起水體富營養(yǎng)化等嚴(yán)重水污染問題。2002年頒布的《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB18918-2002)對(duì)污水處理又提出了更高的排放要求，具體標(biāo)準(zhǔn)為NH₄⁺-N≤5mg/L，TN≤15mg/L，TP≤0.5mg/L(一級(jí)A標(biāo)準(zhǔn))。一些地方政府制訂了更嚴(yán)格的排放標(biāo)準(zhǔn)，例如北京市《水污染綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》(D11/307-2013)。因此，新建污水廠的建設(shè)與已建污水廠的升級(jí)改造都面臨著深度脫氮除磷的迫切要求。

傳統(tǒng)的脫氮除磷技術(shù)分別依賴于脫氮微生物與除磷微生物各自完成脫氮與除磷過程。生物脫氮是在硝化菌和反硝化菌的參與下將氨氮最終轉(zhuǎn)化為氮?dú)鈴南到y(tǒng)中去除的過程。生物脫氮的機(jī)理主要包括三個(gè)過程：氨化作用、硝化作用和反硝化作用。首先，在好氧或厭氧的環(huán)境下，污水中的含氮有機(jī)物在氨化細(xì)菌的作用下分解為氨態(tài)氮。其次，氨氮(NH₄⁺-N)在硝化菌的作用下轉(zhuǎn)化為硝態(tài)氮(NO₃^--N)，這個(gè)過程包括兩個(gè)反應(yīng)階段，第一階段先是氨氮在亞硝化菌的作用下轉(zhuǎn)化為亞硝態(tài)氮(NO₂^--N)，第二階段是亞硝態(tài)氮在硝化菌的作用下轉(zhuǎn)化為硝態(tài)氮。最后，反硝化菌在缺氧條件下以有機(jī)碳源作為電子供體，將硝化過程中產(chǎn)生的亞硝態(tài)氮或硝態(tài)氮還原為氮?dú)?。生物除磷原理為聚合磷酸鹽累積微生物(PAO)的攝磷/釋磷原理，即在厭氧/好氧交替運(yùn)行的環(huán)境下容易富集一類聚磷菌(PAO)微生物，它能超過其生理需求大量的從外部環(huán)境中攝取磷酸鹽，并以聚合磷酸鹽的形式貯存在體內(nèi)，通過剩余污泥的形式排出系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)磷的去除。生物除磷過程包括厭氧釋磷和好氧吸磷兩個(gè)過程。

生物脫氮除磷工藝主要包括厭氧、好氧和缺氧環(huán)境，通過在空間或時(shí)間上對(duì)不同單元的改變來達(dá)到去除氮磷的目的。目前污水處理廠應(yīng)用最廣泛的有A²/O工藝、氧化溝工藝等。A²/O和氧化溝工藝作為當(dāng)前污水處理的主流工藝，存在的脫氮過程與除磷過程碳源競爭、硝化菌與聚磷菌污泥齡矛盾、硝酸鹽回流影響厭氧釋磷等問題，對(duì)城市生活污水中的氮磷去除能力不足。為達(dá)到較好的脫氮除磷效果，A²/O和氧化溝工藝對(duì)進(jìn)水碳源濃度要求較高。然而我國很多城市，尤其是南方城市，生活污水中普遍碳源不足(即碳氮比低)，A²/O和氧化溝工藝出水的總氮和總磷更是難以同時(shí)達(dá)標(biāo)排放。

隨著脫氮除磷理論的不斷發(fā)展，研究人員發(fā)現(xiàn)了缺氧環(huán)境下吸磷的現(xiàn)象，提出了反硝化除磷理論。在厭氧環(huán)境下，反硝化聚磷菌(DPB)的釋磷過程與傳統(tǒng)除磷過程中PAO的釋磷過程相同，即微生物釋放體內(nèi)的磷至水中，同時(shí)從水中攝取有機(jī)物以PHA(聚羥基脂肪酸，主要是PHB——聚羥基丁酸)的形式儲(chǔ)存到體內(nèi)；在缺氧環(huán)境下，不同于好氧聚磷菌(PAO)以O(shè)₂為電子受體，DPB以NO₃^-作為電子受體氧化體內(nèi)貯存的內(nèi)碳源PHB，產(chǎn)生的能量能用于過量攝取溶液中的正磷酸鹽，并以聚合磷酸鹽的形式儲(chǔ)存在細(xì)胞內(nèi)。在反硝化除磷過程中碳源通過“一碳兩用”的方式實(shí)現(xiàn)了同步反硝化脫氮與吸磷作用，節(jié)省了對(duì)碳源的需求，同時(shí)也減少曝氣量和污泥產(chǎn)量，對(duì)于處理低碳氮比的生活污水極具潛力。

基于反硝化除磷理論開發(fā)了各種脫氮除磷工藝。根據(jù)反硝化聚磷菌與硝化菌在反硝化除磷系統(tǒng)中的存在形式，反硝化除磷工藝可以分成單污泥法反硝化脫氮處理工藝和雙污泥法反硝化除磷工藝。BCFs工藝是典型的單污泥反硝化除磷工藝，是UCT工藝的變型。從工藝流程上看，BCFS工藝在原有A²/O工藝的基礎(chǔ)上，在厭氧池后端增加了接觸池，在缺氧段之后增加了混合池?；旌匣亓魑勰嗪蛠碜詤捬醭氐幕旌弦河靡晕绞Ｓ嘤袡C(jī)物，去除回流污泥中的硝態(tài)氮?；旌铣亟橛谌毖醭睾秃醚醭刂g，缺氧條件下進(jìn)行同步硝化反硝化，降低出水總氮，保證出水總氮達(dá)標(biāo)。三條內(nèi)循環(huán)中第一條路線主要是盡可能降低進(jìn)入?yún)捬醭氐南跛猁}濃度，保證厭氧池的厭氧條件；第二條路線輔助回流污泥目的是向缺氧池補(bǔ)充硝酸鹽，第三條路線主要是硝化液回流有利于降低出水氨氮。該工藝回流多，運(yùn)行較復(fù)雜，不適合對(duì)A²/O工藝的改造。

雙污泥工藝是基于雙污泥反硝化除磷理論的典型工藝。原水與回流污泥在厭氧池混合，反硝化聚磷菌將污水中的COD轉(zhuǎn)化為PHB儲(chǔ)存在體內(nèi)，同時(shí)釋放磷；之后混合液進(jìn)入中間沉淀池進(jìn)行泥水分離，上清液進(jìn)入硝化池，污泥則直接進(jìn)入缺氧池進(jìn)行反硝化吸磷，之后進(jìn)入后曝氣將未去除的磷去除以及吹脫氮?dú)?，防止污泥上浮。該工藝在厭氧池中COD用于厭氧釋磷并合成PHB，而在混合池中PHB被用于實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)的同步脫氮與除磷，達(dá)到了節(jié)省碳源的目的，適合低碳氮比的污水處理。另外，由于工藝設(shè)置為雙污泥系統(tǒng)，將聚磷菌和硝化菌分別置于不同的反應(yīng)器中，保證了硝化菌的生長周期，進(jìn)而增加了硝化菌量提高了硝化效率，同時(shí)很好了解決了傳統(tǒng)工藝中SRT的矛盾，使得聚磷菌和硝化菌都在各自最佳的環(huán)境中生長，使得系統(tǒng)穩(wěn)定高效運(yùn)行。但雙污泥工藝需要兩套污泥系統(tǒng)，增加了建設(shè)成本。

常規(guī)的A²/O工藝、氧化溝工藝為厭氧-缺氧-好氧運(yùn)行，本身具有反硝化除磷的條件，然而實(shí)際運(yùn)行中工藝內(nèi)反硝化除磷能力卻非常弱。經(jīng)過改造后的UCT只能部分實(shí)現(xiàn)反硝化除磷；BCFS雖然反硝化除磷程度較高，但是回流多、工藝較復(fù)雜，不適用于A²/O、氧化溝工藝改造；雙污泥工藝需要兩套污泥系統(tǒng)，建設(shè)成本高。因此，利用反硝化除磷原理，開發(fā)一種適用于已建污水廠改造的新型單污泥工藝具有重要意義。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

鑒于現(xiàn)有技術(shù)存在的問題，本發(fā)明提供了一種新型的具有反硝化除磷功能的污水深度脫氮除磷處理工藝，脫氮除磷效果明顯，出水中總氮和總磷含量降低，可有效解決污水處理達(dá)標(biāo)困難的問題。本發(fā)明適用于有脫氮除磷要求的城鎮(zhèn)污水廠的新建和改造，也適用于對(duì)可生化性較好的工業(yè)廢水的脫氮除磷處理。

本發(fā)明所述污水脫氮除磷系統(tǒng)包括：由厭氧池、泥水分離單元、缺氧池、好氧池、二沉池依次連接而成，還設(shè)置有硝化單元，其中，厭氧池設(shè)置有原水的進(jìn)口，二沉池回流污泥1進(jìn)入?yún)捬醭?，硝化單元含有硝化池，泥水分離單元分離的上清液與二沉池回流污泥2進(jìn)入硝化單元，硝化單元流出的混合液與泥水分離單元流出的污泥進(jìn)入缺氧池，缺氧池流出的混合液進(jìn)入好氧池，好氧池流出的混合液進(jìn)入二沉池，二沉池設(shè)置有出水口和污泥出口。

本發(fā)明所述的厭氧池包括：厭氧池設(shè)置有原水和二沉池回流污泥1的進(jìn)口。所述原水可以是進(jìn)入污水廠的污水，或者進(jìn)入污水廠后經(jīng)過預(yù)處理(例如格柵、沉砂、初沉等處理)的污水。厭氧池進(jìn)行攪拌，使污水和污泥充分混合、反應(yīng)。攪拌通常采用機(jī)械或水力攪拌方式，不采用空氣攪拌以避免引入溶解氧。厭氧池內(nèi)的反應(yīng)是指微生物(即活性污泥)在低溶解氧、低硝態(tài)氮濃度的環(huán)境下的生物過程，即釋放體內(nèi)的磷，攝取水中的有機(jī)物至體內(nèi)形成PHB。通常情況下，厭氧池內(nèi)要求溶解氧<0.2mg/L、硝態(tài)氮濃度<0.5mg/L，過高的溶解氧和硝態(tài)氮濃度將抑制微生物的厭氧反應(yīng)。厭氧池可以設(shè)置成多格池子串聯(lián)方式，也可以采用循環(huán)方式，或者組合方式。厭氧池的水力停留時(shí)間根據(jù)污泥濃度、污染物濃度、水溫、出水要求等因素來設(shè)計(jì)，一般為1.0～4.0小時(shí)。

作為本發(fā)明的進(jìn)一步改進(jìn)，原水可以采用分段進(jìn)水方式進(jìn)入?yún)捬醭?，一部分原水進(jìn)入?yún)捬醭氐钠鹗级耍c進(jìn)入?yún)捬醭氐亩脸鼗亓魑勰?混合，另一部分原水從起始端之后的位置進(jìn)入?yún)捬醭?。來自二沉池的回流污泥含有硝態(tài)氮，因此進(jìn)入?yún)捬醭睾笥锌赡苡绊憛捬醭氐膮捬踹^程(釋磷和攝取有機(jī)物)，將一部分原水(原水1，通常為原水總量的10～30％)先與二沉池回流污泥1混合，其余部分的原水(原水2)從厭氧池起始端之后進(jìn)水，實(shí)現(xiàn)在厭氧池的前段(即原水2進(jìn)入之前)去除回流污泥1中的硝態(tài)氮的目的，從而避免硝態(tài)氮對(duì)厭氧池后段(即原水2進(jìn)入之后)的影響，厭氧池前段的水力停留時(shí)間一般取20～60分鐘。

本發(fā)明所述的泥水分離單元將厭氧池流出的混合液進(jìn)行泥水分離。泥水分離單元設(shè)置有進(jìn)口、上清液出口、污泥出口。來自厭氧池的混合液從進(jìn)口進(jìn)入泥水分離單元進(jìn)行泥水分離后，上清液流出至硝化單元，底部的污泥流出至缺氧池。這里所述混合液是指污水和固體物的混合物；在泥水分離單元下部得到的比厭氧池混合液含固率(固體含量)更高的濃縮液，稱為污泥；在泥水分離單元上部得到的含固率低的水，稱為上清液。泥水分離單元的水力停留時(shí)間根據(jù)污泥濃度、分離效率等因素來設(shè)計(jì)，一般為0.5～3.0小時(shí)。

本發(fā)明所述的硝化單元含有硝化池，二沉池設(shè)置有污泥回流進(jìn)入硝化單元，二沉池回流污泥2與來自泥水分離單元的上清液在硝化單元中完成硝化反應(yīng)，然后流出至缺氧池。硝化池的水力停留時(shí)間根據(jù)污泥濃度、污染物濃度、水溫、出水要求等因素來設(shè)計(jì)，一般為2.0～8.0小時(shí)。

作為本發(fā)明的進(jìn)一步改進(jìn)，硝化單元可以僅為硝化池，進(jìn)水來自泥水分離單元上清液與二沉池回流污泥2，池內(nèi)通過曝氣實(shí)現(xiàn)充氧與混合，微生物在有氧的環(huán)境下，氧化水中的氨氮，生成硝態(tài)氮。硝化池的硝化效率高，原因在于：一是二沉池回流污泥在回流之前流經(jīng)了好氧池、二沉池，在好氧池內(nèi)經(jīng)過了充分的好氧生物反應(yīng)，有機(jī)物已經(jīng)被消耗掉，避免了有機(jī)物對(duì)硝化過程的影響；二是泥水分離單元的上清液經(jīng)過厭氧池的厭氧過程，有機(jī)物大部分已經(jīng)轉(zhuǎn)移到了微生物體內(nèi)，也避免了有機(jī)物對(duì)硝化過程的影響。為強(qiáng)化硝化反應(yīng)，也可在硝化池內(nèi)加裝生物填料。

作為本發(fā)明的進(jìn)一步改進(jìn)，硝化單元可以為混合池與硝化池的組合，泥水分離單元上清液與二沉池回流污泥2進(jìn)入混合池，然后再進(jìn)入硝化池。混合池內(nèi)通過機(jī)械、水力等攪拌的方式使泥水完全混合，不曝氣、不充氧；硝化池內(nèi)曝氣。由于二沉池回流污泥含有硝態(tài)氮，泥水分離單元上清液仍含有有機(jī)物(原水中COD越高，則上清液中COD也越高)，混合池的設(shè)置有利于充分利用泥水分離單元上清液中的有機(jī)物來去除回流污泥2中的硝態(tài)氮，有助于更加高效地利用原水中的碳源，提高脫氮效果。另一方面，混合池的設(shè)置可以進(jìn)一步降低進(jìn)入硝化池的有機(jī)物濃度，有利于提高硝化池的硝化效果?；旌铣氐耐Ａ魰r(shí)間一般為20～120分鐘，硝化池的停留時(shí)間一般為2.0～8.0小時(shí)。

本發(fā)明所述的缺氧池的進(jìn)水(泥)包括來自硝化單元的混合液和來自泥水分離單元的污泥，缺氧池內(nèi)通過機(jī)械、水力等攪拌進(jìn)行混合、反應(yīng)。缺氧池內(nèi)的反應(yīng)是指微生物利用有機(jī)物與硝態(tài)氮進(jìn)行反硝化，將有機(jī)物氧化的同時(shí)，將硝態(tài)氮還原成氮?dú)?。在本發(fā)明所述的缺氧池內(nèi)，有機(jī)物主要以PHB形式儲(chǔ)存于微生物體內(nèi)，在反硝化的同時(shí)，可實(shí)現(xiàn)同步除磷，尤其對(duì)于低碳氮污水，實(shí)現(xiàn)了一碳兩用，可大幅度提高污水的脫氮除磷效果。缺氧池內(nèi)不曝氣、不充氧，溶解氧要求盡量低，通常不應(yīng)超過0.5mg/L，以利于微生物的缺氧反硝化過程。缺氧池的設(shè)計(jì)水力停留時(shí)間根據(jù)污泥濃度、污染物濃度、水溫、出水要求等因素來選擇，一般為1.5～5.0小時(shí)。

本發(fā)明所述的好氧池的進(jìn)水來自缺氧池，好氧池采用曝氣進(jìn)行攪拌和充氧。微生物在有氧條件下，進(jìn)一步去除水中的有機(jī)物、氨氮，同時(shí)通過好氧吸磷進(jìn)一步降低水中磷的濃度。與傳統(tǒng)A²/O工藝相比，在本發(fā)明所述的系統(tǒng)中，有機(jī)物、氨氮、磷大部分已經(jīng)在好氧池之前的單元被去除，好氧池的作用是更徹底地去除水中污染物。當(dāng)原水水質(zhì)較好、污染物含量較低時(shí)，可以減少好氧池的停留時(shí)間，或在運(yùn)行過程中降低好氧池的曝氣量，好氧池的主要作用是吹脫缺氧池中反硝化所產(chǎn)生的氮?dú)猓苊馕勰嗪?xì)小氣泡導(dǎo)致在二沉池?zé)o法正常沉淀。好氧池的設(shè)計(jì)水力停留時(shí)間根據(jù)污泥濃度、污染物濃度、水溫、出水要求等因素來選擇，一般為0.5～5.0小時(shí)。

作為本發(fā)明的進(jìn)一步改進(jìn)，可設(shè)置從好氧池到缺氧池的硝化液回流管路，將好氧池內(nèi)經(jīng)過反應(yīng)的混合液通過硝化液回流管路輸送到缺氧池。回流管路可以是好氧池到缺氧池的管道、渠道、穿孔墻等形式。好氧池內(nèi)的反應(yīng)是指在微生物在有氧環(huán)境下的好氧生物作用，在此作用下，污水中的氨氮被氧化成硝態(tài)氮，富含硝態(tài)氮的混合液也被稱為硝化液。硝化液回流比(指硝化液的流量與原水流量之比)一般為0～200％，在系統(tǒng)實(shí)際運(yùn)行過程中，根據(jù)污染物(尤其是總氮)的濃度和出水標(biāo)準(zhǔn)、系統(tǒng)中其它單元的設(shè)計(jì)參數(shù)和運(yùn)行情況等因素調(diào)整回流比，或根據(jù)出水總氮達(dá)標(biāo)情況，實(shí)時(shí)調(diào)整回流比。例如，當(dāng)進(jìn)水總氮濃度不高(例如<45mg/L)、出水為一級(jí)A標(biāo)準(zhǔn)出時(shí)，回流比可取0％，即不開啟硝化液回流，當(dāng)進(jìn)水總氮濃度高(例如>45mg/L)或出水標(biāo)準(zhǔn)高(例如≤10mg/L)時(shí)，啟動(dòng)硝化液回流，當(dāng)利用硝化液回流可強(qiáng)化脫氮效果，提高總氮去除率。傳統(tǒng)A²/O和氧化溝工藝中，為實(shí)現(xiàn)反硝化，必須設(shè)置硝化液回流，為達(dá)到較高的脫氮效果，硝化液回流比通常達(dá)到100～300％。

本發(fā)明所述的二沉池設(shè)置有兩套污泥回流分別進(jìn)入?yún)捬醭睾拖趸瘑卧?，二沉池將來自好氧池的混合液進(jìn)行沉淀分離，上清液作為出水流出，沉淀的污泥一部分回流至厭氧池(回流污泥1)，一部分回流至硝化單元(回流污泥2)，一部分作為剩余污泥進(jìn)行排放處理。剩余污泥排放后通常進(jìn)行濃縮、脫水等處理?；亓魑勰?和回流污泥2可獨(dú)立設(shè)置污泥回流泵或共用污泥回流泵。

作為本發(fā)明的進(jìn)一步改進(jìn)，可設(shè)置化學(xué)除磷單元，化學(xué)除磷單元包括反應(yīng)池和沉淀池，泥水分離單元上清液的5～30％進(jìn)入化學(xué)除磷單元，先在反應(yīng)池內(nèi)投加化學(xué)除磷藥劑并攪拌、反應(yīng)，然后進(jìn)入沉淀池，沉淀后的上清液進(jìn)入硝化單元，污泥進(jìn)行排放處理。由于泥水分離單元上清液磷濃度通常能達(dá)到原水磷濃度的2～4倍以上，因此即使5～30％的上清液進(jìn)行除磷處理，也可大幅度提高系統(tǒng)的除磷能力。

前述系統(tǒng)的工藝具體過程包括：

A.原水進(jìn)入?yún)捬醭兀?/p>

B.厭氧池處理后的混合液進(jìn)入泥水分離單元；

C.泥水分離單元處理后的污泥進(jìn)入缺氧池，上清液進(jìn)入硝化單元；

D.硝化單元處理后的混合液進(jìn)入缺氧池；

作為本發(fā)明的進(jìn)一步改進(jìn)，硝化單元可以設(shè)置不同的形式。

D01：硝化單元僅為硝化池；

D02：硝化單元包括混合池與和硝化池。

E.缺氧池的混合液進(jìn)入好氧池；

作為本發(fā)明的進(jìn)一步改進(jìn)，好氧池和缺氧池之間可設(shè)置硝化液回流管路，將好氧池內(nèi)經(jīng)過反應(yīng)的混合液通過硝化液回流管路輸送到缺氧池。

F.好氧池的混合液進(jìn)入二沉池；

G.二沉池產(chǎn)生的污泥進(jìn)行回流和排放，上清液作為出水流出。沉淀產(chǎn)生的一部分污泥回流至厭氧池，一部分污泥回流至硝化單元，其他污泥作為剩余污泥排放。

本發(fā)明相對(duì)于現(xiàn)有技術(shù)的有益效果，包括但不限于：

(1)本發(fā)明克服了A²/O、氧化溝工藝存在的脫氮除磷能力不足問題，具有良好的脫氮除磷效果，尤其是對(duì)于低碳氮比的污水的處理，可解決反硝化碳源不足問題和出水總氮和總磷達(dá)標(biāo)困難。

(2)本發(fā)明所述系統(tǒng)將二沉池的回流污泥引入硝化單元，硝化單元包含硝化池，利用活性污泥進(jìn)行硝化。相對(duì)活性污泥與填料組合的雙污泥工藝，減少了一套污泥系統(tǒng)，減少了填料的使用，有效避免了填料安裝與更換等工作，減少建設(shè)成本，簡化了運(yùn)營維護(hù)費(fèi)用。相對(duì)于活性污泥與活性污泥組合的雙污泥工藝，避免了硝化池后設(shè)置沉淀池，減少占地面積、建設(shè)與運(yùn)行成本。

(3)本發(fā)明所述系統(tǒng)中的硝化池的硝化效率高。當(dāng)系統(tǒng)中有機(jī)物(溶解性有機(jī)物、活性污泥體內(nèi)有機(jī)物)被充分消耗后，有機(jī)物對(duì)活性污泥的硝化作用影響很小，活性污泥的硝化速率會(huì)得到大幅度提升。常規(guī)A²/O、氧化溝等工藝，由于有機(jī)物的存在，好氧池內(nèi)前段的硝化效率低。本發(fā)明中，一是二沉池回流污泥在回流之前流經(jīng)了好氧池、二沉池，在好氧池內(nèi)經(jīng)過了充分的好氧生物反應(yīng)，有機(jī)物已經(jīng)被消耗掉，避免了有機(jī)物對(duì)硝化過程的影響；二是泥水分離單元的上清液經(jīng)過厭氧池的厭氧過程，有機(jī)物大部分已經(jīng)轉(zhuǎn)移到了微生物體內(nèi)，也避免了有機(jī)物對(duì)硝化過程的影響。

(4)本發(fā)明的硝化單元中硝化池前置混合池是本發(fā)明的一個(gè)重要擴(kuò)展，其有益效果為兩個(gè)方面：①可強(qiáng)化系統(tǒng)脫氮效果：可充分利用泥水分離單元上清液中的有機(jī)物去除部分來自二沉池回流污泥2中的硝氮；②強(qiáng)化硝化效果：由于混合池的反硝化作用，降低了進(jìn)入硝化池中的碳源濃度，為硝化菌提供了更加合適的生境，有利于提高硝化效果。

附圖說明

圖1，本發(fā)明所述的一種污水脫氮除磷系統(tǒng)的流程示意圖；

圖2，本發(fā)明實(shí)施例1和2的硝化單元不同的設(shè)置方式示意圖，其中，圖2A為實(shí)施例1僅有硝化池硝化單元方案，圖2B為實(shí)施例2混合池與硝化池串聯(lián)的硝化單元方案；

圖3，本發(fā)明實(shí)施例3的設(shè)置有厭氧池分段進(jìn)水方式的流程示意圖；

圖4，本發(fā)明實(shí)施例4的設(shè)置有好氧池硝化液回流管路的流程示意圖；

圖5，本發(fā)明實(shí)施例5的設(shè)置有化學(xué)除磷單元的流程示意圖；

圖6，本發(fā)明處理效果圖，其中，圖6A實(shí)施例1的處理效果圖，圖6B實(shí)施例2的處理效果圖。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合實(shí)施例和附圖對(duì)本發(fā)明及其有效的技術(shù)效果作進(jìn)一步詳細(xì)的描述，展示現(xiàn)實(shí)工業(yè)應(yīng)用中的具體形式，但發(fā)明的實(shí)施方式不限于此。

實(shí)施案例1：

如圖2A所示的污水脫氮除磷處理系統(tǒng)，由厭氧池、泥水分離單元、缺氧池、好氧池、二沉池依次連接而成，還設(shè)置有硝化單元。進(jìn)水流量Q＝10L/h，厭氧池設(shè)置有原水和二沉池回流污泥1的進(jìn)口，硝化單元僅包括硝化池，泥水分離單元分離的上清液與二沉池回流污泥2進(jìn)入硝化池，硝化池流出的混合液與泥水分離單元流出的污泥進(jìn)入缺氧池，缺氧池流出的混合液進(jìn)入好氧池，好氧池流出的混合液進(jìn)入二沉池，二沉池設(shè)置有出水口，二沉池污泥一部分回流到厭氧池，一部分回流到硝化池，其余部分排放。

停留時(shí)間(按進(jìn)水流量計(jì))分別為：厭氧池2.5h，泥水分離單元1.5h，硝化池4h，缺氧池3.5h，好氧池2.5h，二沉池3.0h，厭氧池回流污泥1和回流污泥2的流量均為5L/h，剩余污泥按污泥齡為15～20天計(jì)算排放量，泥水分離上清液流量為10L/h。

圖6A是本實(shí)施例中系統(tǒng)長期運(yùn)行對(duì)氨氮、總氮、總磷和COD的平均去除效果。由圖6A可見，系統(tǒng)對(duì)生活污水具有良好的脫氮除磷效果，在碳源較低情況下，出水總氮達(dá)到12.1mg/L，總磷0.39mg/L，出水穩(wěn)定達(dá)到一級(jí)A標(biāo)準(zhǔn)，脫氮除磷能力優(yōu)于傳統(tǒng)A²/O工藝。

實(shí)施案例2

如圖2B所示的污水脫氮除磷處理系統(tǒng)，由厭氧池、泥水分離單元、缺氧池、好氧池、二沉池依次連接而成，還設(shè)置有硝化單元。進(jìn)水流量Q＝10L/h，厭氧池設(shè)置有原水和二沉池回流污泥1的進(jìn)口，硝化單元包括混合池和硝化池，泥水分離單元分離的上清液與二沉池回流污泥2進(jìn)入混合池，混合池流出的混合液進(jìn)入硝化池，硝化池流出的混合液與泥水分離單元流出的污泥進(jìn)入缺氧池，缺氧池流出的混合液進(jìn)入好氧池，好氧池流出的混合液進(jìn)入二沉池，二沉池設(shè)置有出水口，二沉池污泥一部分回流到厭氧池，一部分回流到硝化池，其余部分排放。

停留時(shí)間(按進(jìn)水流量計(jì))分別為：厭氧池2.5h，泥水分離單元1.5h，混合池40min，硝化池4h，缺氧池3.5h，好氧池2.5h，二沉池3.0h，厭氧池回流污泥1和回流污泥2的流量均為5L/h，剩余污泥按污泥齡為15～20天計(jì)算排放量，泥水分離上清液流量為10L/h。

與實(shí)施例1相比，本實(shí)施例的硝化單元增加了混合池，其余設(shè)置相同。

圖6B是本實(shí)施例中系統(tǒng)長期運(yùn)行對(duì)氨氮、總氮、總磷和COD的平均去除效果。與實(shí)施例1相比，總磷和COD的出水濃度無明顯差異，而氨氮降低了0.4mg/L，總氮降低了2.0mg/L，說明混合池的設(shè)置提高了系統(tǒng)的脫氮能力。

實(shí)施案例3

如圖3所示的污水脫氮除磷處理系統(tǒng)，由厭氧池、泥水分離單元、缺氧池、好氧池、二沉池依次連接而成，還設(shè)置有硝化單元。進(jìn)水流量Q＝10L/h，厭氧池設(shè)置有原水和二沉池回流污泥1的進(jìn)口，硝化單元包括混合池和硝化池，泥水分離單元分離的上清液與二沉池回流污泥2進(jìn)入混合池，混合池流出的混合液進(jìn)入硝化池，硝化池流出的混合液與泥水分離單元流出的污泥進(jìn)入缺氧池，缺氧池流出的混合液進(jìn)入好氧池，好氧池流出的混合液進(jìn)入二沉池，二沉池設(shè)置有出水口，二沉池污泥一部分回流到厭氧池，一部分回流到硝化池，其余部分排放。

停留時(shí)間(按進(jìn)水流量計(jì))分別為：厭氧池2.5h，泥水分離單元1.5h，混合池30min，硝化池4h，缺氧池3.5h，好氧池2.5h，二沉池3.0h，厭氧池回流污泥1和回流污泥2的流量均為5L/h，剩余污泥按污泥齡為15～20天計(jì)算排放量，泥水分離上清液流量為10L/h。

與實(shí)施例2不同的是，厭氧池分為四格池子串聯(lián)，原水采用分段進(jìn)水方式進(jìn)入?yún)捬醭亍?5％原水進(jìn)入第一格池子，75％原水進(jìn)入第二格池子，回流污泥全部進(jìn)入第一格池子。

與實(shí)施例2相比，系統(tǒng)對(duì)COD、氨氮、總氮的去除無顯著性差異；厭氧池出水的總磷平均濃度可提高約1.0mg/L，系統(tǒng)去除總磷的穩(wěn)定性提高，系統(tǒng)出水總磷平均濃度降低0.03mg/L。

實(shí)施案例4

如圖4所示的污水脫氮除磷處理系統(tǒng)，由厭氧池、泥水分離單元、缺氧池、好氧池、二沉池依次連接而成，還設(shè)置有硝化單元。進(jìn)水流量Q＝10L/h，厭氧池設(shè)置有原水和二沉池回流污泥1的進(jìn)口，硝化單元僅為硝化池，泥水分離單元的上清液進(jìn)入硝化池，硝化池流出的混合液與泥水分離單元流出的污泥進(jìn)入缺氧池，缺氧池流出的混合液進(jìn)入好氧池，好氧池設(shè)置有硝化液回流管路至缺氧池，好氧池流出的混合液進(jìn)入二沉池，二沉池設(shè)置有出水口，二沉池污泥一部分回流到厭氧池，一部分回流到硝化池，其余部分排放。

停留時(shí)間(按進(jìn)水流量計(jì))分別為：厭氧池2.5h，泥水分離單元1.5h，混合池30min，硝化池4h，缺氧池3.5h，好氧池2.5h，二沉池3.0h，厭氧池回流污泥1和回流污泥2的流量均為5L/h，剩余污泥按污泥齡為15～20天計(jì)算排放量，泥水分離上清液流量為10L/h，硝化液回流量10L/h。

本實(shí)施例與實(shí)施例1相比，增加了硝化液回流。從運(yùn)行效果看，與實(shí)施例1相比，系統(tǒng)對(duì)COD、氨氮、總磷的去除無顯著性差異，對(duì)總氮的去除量提高了2.8mg/L。

實(shí)施案例5：

如圖5所示的污水脫氮除磷處理系統(tǒng)，由厭氧池、泥水分離單元、缺氧池、好氧池、二沉池依次連接而成，還設(shè)置有硝化單元和除磷單元。進(jìn)水流量Q＝10L/h，厭氧池設(shè)置有原水和二沉池回流污泥1的進(jìn)口，硝化單元包括混合池和硝化池，泥水分離單元10％的上清液進(jìn)入了除磷單元，剩余90％的上清液與除磷單元出水、二沉池回流污泥2進(jìn)入混合池，混合池流出的混合液進(jìn)入硝化池，硝化池流出的混合液與泥水分離單元流出的污泥進(jìn)入缺氧池，缺氧池流出的混合液進(jìn)入好氧池，好氧池流出的混合液進(jìn)入二沉池，二沉池設(shè)置有出水口，二沉池污泥一部分回流到厭氧池，一部分回流到硝化池，其余部分排放。

停留時(shí)間(按進(jìn)水流量計(jì))分別為：厭氧池2.5h，泥水分離單元1.5h，混合池30min，硝化池4h，缺氧池3.5h，好氧池2.5h，二沉池3.0h；除磷單元的反應(yīng)池0.05h，沉淀池0.2h。厭氧池回流污泥1和回流污泥2的流量均為5L/h，剩余污泥按污泥齡為15～20天計(jì)算排放量，泥水分離上清液流量為10L/h。

與實(shí)施例2不同的是，本實(shí)施例增加了除磷單元。與實(shí)施例2相比，系統(tǒng)對(duì)COD、氨氮、總氮的去除無顯著性差異，對(duì)磷的去除能力顯著提高，出水總磷平均濃度降低至0.12mg/L。

以上內(nèi)容是結(jié)合具體的優(yōu)選實(shí)施方式對(duì)本發(fā)明所作的進(jìn)一步詳細(xì)說明，不能認(rèn)定本發(fā)明的具體實(shí)施只局限于這些說明。對(duì)于本發(fā)明所屬技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來說，在不脫離本發(fā)明構(gòu)思的前提下，還可以做出若干簡單推演或替換，都應(yīng)當(dāng)視為屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。