本發(fā)明屬于污水生物處理技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種推流式豎向三循環(huán)工藝處理城市污水的裝置，本發(fā)明還涉及一種推流式豎向三循環(huán)工藝處理城市污水的方法。

背景技術(shù)：

隨著社會(huì)發(fā)展和城市化進(jìn)程的加快，城市污水排放量日益增加。據(jù)統(tǒng)計(jì)，僅2014年一季度我國城鎮(zhèn)污水處理廠累計(jì)建成3622座，日處理污水能力1.53×10⁸m³，運(yùn)行負(fù)荷率達(dá)79.9％。而城市污水處理是一個(gè)高耗能產(chǎn)業(yè)，資料顯示城市污水處理廠平均電耗值達(dá)到0.285kWh/m³，總電量消耗占據(jù)污水廠運(yùn)行費(fèi)用的60％，所以降低污水處理能耗可以有效減少污水處理廠的運(yùn)營(yíng)成本，提高資金的利用效率。

國內(nèi)外的城市污水處理主要采用活性污泥法，針對(duì)污水中氮磷含量高，污水處理廠多數(shù)采用A²/O工藝，其核心是厭氧反應(yīng)池、缺氧反應(yīng)池、好氧反應(yīng)池，占地面積較大。其中好氧反應(yīng)池需要大量的曝氣，以供好氧微生物降解水中的有機(jī)物。據(jù)統(tǒng)計(jì)，污水廠中核心生化處理單元耗電量占整個(gè)工藝的50％-70％，主要集中在鼓風(fēng)機(jī)、攪拌器和內(nèi)外回流泵上，此處的內(nèi)外回流泵作用是回流硝化液和污泥?；钚晕勰喾ㄖ?，曝氣能耗約占總能耗的55.6％。

傳統(tǒng)連續(xù)流工藝處理城市污水的流程如圖1所示，城市污水從原水水箱1通過恒流泵2.1把污水穩(wěn)定送入有效容積為168L的傳統(tǒng)反應(yīng)器1中，其外連接空氣壓縮機(jī)2.6，轉(zhuǎn)子流量計(jì)2.7；曝氣池出水依靠高度差進(jìn)入豎流式沉淀池3，沉淀后出水經(jīng)溢流堰3.1流出，沉淀池內(nèi)設(shè)有排泥口3.2，污泥經(jīng)回流泵3.3回流至曝氣池曝氣管附近。

曝氣的目的是使曝氣池中溶解氧、有機(jī)物及活性污泥中的微生物充分混合接觸，從而加速污染物的降解過程提高污水處理效率。傳統(tǒng)曝氣方式多采用水平布置，曝氣器分散在曝氣池底部，氣泡由曝氣器出口開始上升，上升高度即為曝氣器與水面的距離，路程相對(duì)較短，與污水接觸的時(shí)間有限。因此存在厭氧缺氧環(huán)境空間不足，曝氣池底部積泥、曝氣池脫氮能力較低的問題。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供一種推流式豎向三循環(huán)工藝處理城市污水的裝置，解決了現(xiàn)有技術(shù)中厭氧缺氧環(huán)境空間不足，曝氣池底部積泥、曝氣池脫氮能力較低的問題。

本發(fā)明還提供了一種推流式豎向三循環(huán)工藝處理城市污水的方法。

本發(fā)明所采用的技術(shù)方案是，推流式豎向三循環(huán)工藝處理城市污水的裝置，包括依次連接的城市生活污水水箱、推流式豎向三循環(huán)曝氣池和豎流式沉淀池，所述城市生活污水水箱出水口通過管道與推流式豎向三循環(huán)曝氣池一側(cè)底部的進(jìn)水口連通，所述推流式豎向三循環(huán)曝氣池另一側(cè)頂部的出水口通過管道與豎流式沉淀池連通，所述豎流式沉淀池底部通過污泥回流泵與推流式豎向三循環(huán)曝氣池進(jìn)水口處連通，所述推流式豎向三循環(huán)曝氣池進(jìn)水口一側(cè)的底部水平設(shè)置有2個(gè)或2個(gè)以上的穿孔曝氣管，每個(gè)所述穿孔曝氣管外延至推流式豎向三循環(huán)曝氣池外部且通過氣體流量計(jì)與空氣泵連接，所述推流式豎向三循環(huán)曝氣池的內(nèi)部從上到下依次設(shè)置有水平的第一導(dǎo)流板和第二導(dǎo)流板，所述第一導(dǎo)流板和第二導(dǎo)流板均一端與推流式豎向三循環(huán)曝氣池內(nèi)壁相接另一端與推流式豎向三循環(huán)曝氣池內(nèi)壁具有空隙，所述第一導(dǎo)流板和第二導(dǎo)流板空隙所在端方向相反，所述推流式豎向三循環(huán)曝氣池底部出水口一側(cè)設(shè)置有射流布水器。。

本發(fā)明的特征還在于，

進(jìn)一步地，所述空隙長(zhǎng)度為推流式豎向三循環(huán)曝氣池池體總長(zhǎng)度的1/7，所述第一導(dǎo)流板設(shè)置高度為推流式豎向三循環(huán)曝氣池內(nèi)有效水深的1/3，所述第二導(dǎo)流板設(shè)置高度為推流式豎向三循環(huán)曝氣池內(nèi)有效水深的2/3，所述第一導(dǎo)流板和第二導(dǎo)流板下表面與多個(gè)穿孔曝氣管相對(duì)應(yīng)的位置分別設(shè)置有多個(gè)三角狀的凹槽。

進(jìn)一步地，所述豎流式沉淀池頂部設(shè)置有溢流堰，所述豎流式沉淀池底部設(shè)置有排泥口。

進(jìn)一步地，所述推流式豎向三循環(huán)曝氣池出水口處設(shè)置有溫度和溶解氧探頭。

進(jìn)一步地，所述射流布水器包括水箱和在水箱外表面設(shè)置的多個(gè)噴水嘴。

本發(fā)明所采用的另一種技術(shù)方案是，推流式豎向三循環(huán)工藝處理城市污水的方法，具體按照以下步驟進(jìn)行：

步驟1，配置污泥

推流式豎向三循環(huán)曝氣池污泥來源于城市污水處理廠曝氣池，配制污泥濃度在3000-4000mg/L的污泥進(jìn)行接種，悶曝2天后開始進(jìn)水，進(jìn)水量每天逐次增加使微生物逐漸適用，準(zhǔn)備時(shí)間在1周左右；

步驟2，曝氣準(zhǔn)備

連續(xù)流運(yùn)行控制參數(shù)，推流式豎向三循環(huán)曝氣池內(nèi)污泥濃度為3000-4000mg/L，同時(shí)開始連續(xù)曝氣，溶解氧濃度控制在2.0-3.0mg/L，水力停留時(shí)間為12h，污泥回流比為100％；

步驟3，曝氣過程

空氣進(jìn)入推流式豎向三循環(huán)曝氣池后，被穿孔曝氣管分割成小氣泡開始上升，遇第二導(dǎo)流板阻擋沿著第二導(dǎo)流板運(yùn)動(dòng)，此時(shí)氣泡帶動(dòng)液體上升，受阻擋后反射先下運(yùn)動(dòng)，進(jìn)而形成循環(huán)流動(dòng)，液體與氣泡接觸充分區(qū)域形成高氧區(qū)，中心及下部區(qū)域?yàn)榈脱鯀^(qū)；氣泡上升至第一導(dǎo)流板區(qū)域，受阻擋后反射先下運(yùn)動(dòng)，進(jìn)而形成循環(huán)流動(dòng)，液體與氣泡接觸充分區(qū)域形成中氧區(qū)，中心及下部區(qū)域?yàn)榈脱鯀^(qū)；氣泡運(yùn)動(dòng)至末端后沿豎直方向上升，受到推流式豎向三循環(huán)曝氣池頂部蓋板的阻擋，同樣沿著蓋板運(yùn)動(dòng)，因此形成了外圍溶解氧濃度相對(duì)較高的中氧區(qū)及中心和底部的低氧區(qū)，最后氣體從出口逃逸出水面；氣體通過第一導(dǎo)流板和第二導(dǎo)流板三角狀凹槽收集并進(jìn)入到下一循環(huán)區(qū)域中，氣體相對(duì)集中，具有較大的動(dòng)力，不會(huì)由于第一導(dǎo)流板和第二導(dǎo)流板的阻擋及大比重污泥，造成動(dòng)力不足，攪拌不均勻等現(xiàn)象發(fā)生；

在上述氣泡運(yùn)動(dòng)過程中，同時(shí)推流式豎向三循環(huán)曝氣池進(jìn)水口一側(cè)進(jìn)水，水流呈推流形式向推流式豎向三循環(huán)曝氣池末端運(yùn)動(dòng)，因此，氣泡在水平面上受到液體推流的帶動(dòng)作用，在切面上受第一導(dǎo)流板和第二導(dǎo)流板的阻擋形成上下兩個(gè)方向的循環(huán)流動(dòng)作用，在此兩個(gè)方向上的共同作用下，構(gòu)成了推流式豎向三循環(huán)反應(yīng)器，其中在第二導(dǎo)流板的末端下方設(shè)置的射流布水器，以保證液體具有相當(dāng)?shù)耐苿?dòng)力進(jìn)入到下一循環(huán)當(dāng)中；氣泡在推流式豎向三循環(huán)曝氣池內(nèi)的滯留時(shí)間和運(yùn)動(dòng)距離進(jìn)一步延長(zhǎng)，氧氣的利用率進(jìn)一步提高，不僅可以提高處理效率，同時(shí)減少曝氣量，節(jié)約能源消耗；污水連續(xù)經(jīng)過兩個(gè)中氧區(qū)和低溶解氧區(qū)，使微生物更好的適應(yīng)厭氧環(huán)境，提高厭氧微生物的活性，延長(zhǎng)反硝化時(shí)間，強(qiáng)化了污水的脫氮能力，提高出水水質(zhì)；

在第二導(dǎo)流板與推流式豎向三循環(huán)曝氣池底板之間溶解氧濃度自中心向外圍逐漸升高，有機(jī)物降解主要發(fā)生在高氧區(qū)域，對(duì)于小分子有機(jī)物可以直接在此氧化成二氧化碳和水；對(duì)于分子結(jié)構(gòu)復(fù)雜、難于生物降解的有機(jī)物可以在中氧或低氧區(qū)域完成酸化水解后被輸送至此，繼續(xù)完成氧化過程；缺氧和中氧區(qū)域的存在，為微生物反硝化提供了有利的條件，硝態(tài)氮和亞硝態(tài)氮可以在缺氧和中氧區(qū)域被反硝化去除，豎向內(nèi)外三循環(huán)工藝提高了曝氣池同步硝化反硝化效率。

本發(fā)明的有益效果是：

(1)城市污水通過推流式豎向三循環(huán)曝氣池底部進(jìn)入，沿水流運(yùn)動(dòng)方向單側(cè)曝氣，氣泡受第一導(dǎo)流板和第二導(dǎo)流板的阻擋形成水流循環(huán)，同時(shí)氣泡受進(jìn)水推流作用，沿推流式豎向三循環(huán)曝氣池出水方向水平運(yùn)動(dòng)運(yùn)動(dòng)，形成循環(huán)推流運(yùn)動(dòng)。推流式豎向三循環(huán)曝氣池內(nèi)微生物種類豐富，提高了反應(yīng)池的利用率5％-10％，減少了反應(yīng)池的數(shù)量，減小反應(yīng)池占地面積，降低了能源消耗，依靠推流式豎向三循環(huán)曝氣池內(nèi)水流流動(dòng)進(jìn)行攪拌，大大縮減了基建費(fèi)用和運(yùn)行費(fèi)用。

(2)針對(duì)碳氮比例為5-6的污水有機(jī)物含量相對(duì)較小，氮元素含量較高的特點(diǎn)，本工藝將曝氣池均分為上中下3個(gè)循環(huán)區(qū)域，壓縮高溶解氧區(qū)域空間，增加中低溶解氧區(qū)域空間體積，為微生物脫氮提供更有利的空間環(huán)境。循環(huán)結(jié)構(gòu)能夠在微生物反硝化過程中，不斷提供有機(jī)物作為反硝化碳源，保證反硝化過程的正常進(jìn)行。總氮去除率較傳統(tǒng)反應(yīng)器提高30％以上。

(3)形成的三循環(huán)結(jié)構(gòu)。使氣泡在推流式豎向三循環(huán)曝氣池內(nèi)的滯留時(shí)間和運(yùn)動(dòng)距離進(jìn)一步延長(zhǎng)，氧氣的利用率進(jìn)一步提高，同時(shí)厭氧缺氧有利于分解難降解有機(jī)物，提高難降解有機(jī)物去除效率，提高有機(jī)物處理效率5％-10％，反應(yīng)器底部污泥受水流循環(huán)流動(dòng)的沖擊，不能沉積到反應(yīng)器底部形成死區(qū)，而是參與到整個(gè)反應(yīng)過程中，射流布水器在曝氣池底部從不同的方向噴水，防止污泥堆積，提高了曝氣池有效利用率，減少了基建投資。

(4)三角狀凹槽收集氣體的設(shè)計(jì)，避免了三重循環(huán)造成動(dòng)力不足或攪動(dòng)不均現(xiàn)象的發(fā)生，保證了液體循環(huán)結(jié)構(gòu)的實(shí)現(xiàn)。

附圖說明

為了更清楚地說明本發(fā)明實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對(duì)實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作簡(jiǎn)單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實(shí)施例，對(duì)于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動(dòng)的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。

圖1是傳統(tǒng)連續(xù)流工藝處理城市污水的流程圖；

圖2是本發(fā)明推流式豎向三循環(huán)工藝處理城市污水的裝置結(jié)構(gòu)示意圖；

圖3是本發(fā)明推流式豎向三循環(huán)工藝處理城市污水的裝置的縱向剖面示意圖。

圖中，1.城市生活污水水箱，2.推流式豎向雙循環(huán)曝氣池，3.豎流式沉淀池；

21.進(jìn)水泵，22.溫度和溶解氧探頭，23.第一導(dǎo)流板，24.第二導(dǎo)流板，25.穿孔曝氣管，26.空氣泵，27.氣體流量計(jì)，28.射流布水器；

31.溢流堰，32.排泥口，33.污泥回流泵。

具體實(shí)施方式

下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例中的附圖，對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實(shí)施例僅僅是本發(fā)明一部分實(shí)施例，而不是全部的實(shí)施例?；诒景l(fā)明中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動(dòng)前提下所獲得的所有其他實(shí)施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。

第一部分：

本發(fā)明推流式豎向三循環(huán)工藝處理城市污水的裝置，如圖2所示，包括依次連接的城市生活污水水箱1、推流式豎向三循環(huán)曝氣池2和豎流式沉淀池3，所述城市生活污水水箱1出水口通過管道與推流式豎向三循環(huán)曝氣池2一側(cè)底部的進(jìn)水口連通，所述推流式豎向三循環(huán)曝氣池2另一側(cè)頂部的出水口通過管道與豎流式沉淀池3連通，所述豎流式沉淀池3底部通過污泥回流泵33與推流式豎向三循環(huán)曝氣池2進(jìn)水口處連通，所述推流式豎向三循環(huán)曝氣池2進(jìn)水口一側(cè)的底部水平設(shè)置有2個(gè)或2個(gè)以上的穿孔曝氣管25，每個(gè)所述穿孔曝氣管25外延至推流式豎向三循環(huán)曝氣池2外部且通過氣體流量計(jì)27與空氣泵26連接，所述推流式豎向三循環(huán)曝氣池2的內(nèi)部從上到下依次設(shè)置有水平的第一導(dǎo)流板23和第二導(dǎo)流板24，所述第一導(dǎo)流板23和第二導(dǎo)流板24均一端與推流式豎向三循環(huán)曝氣池2內(nèi)壁相接另一端與推流式豎向三循環(huán)曝氣池2內(nèi)壁具有空隙，所述第一導(dǎo)流板23和第二導(dǎo)流板24空隙所在端方向相反，所述推流式豎向三循環(huán)曝氣池2底部出水口一側(cè)設(shè)置有射流布水器28。

所述空隙長(zhǎng)度為推流式豎向三循環(huán)曝氣池2池體總長(zhǎng)度的1/7，以保證氣泡及水流順利通過，所述第一導(dǎo)流板23設(shè)置高度為推流式豎向三循環(huán)曝氣池2內(nèi)有效水深的1/3，所述第二導(dǎo)流板24設(shè)置高度為推流式豎向三循環(huán)曝氣池2內(nèi)有效水深的2/3，以達(dá)到各級(jí)均勻分配。所述第一導(dǎo)流板23和第二導(dǎo)流板24下表面與多個(gè)穿孔曝氣管25相對(duì)應(yīng)的位置分別設(shè)置有多個(gè)三角狀的凹槽。所述豎流式沉淀池3頂部設(shè)置有溢流堰31，所述豎流式沉淀池3底部設(shè)置有排泥口32。所述推流式豎向三循環(huán)曝氣池2出水口處設(shè)置有溫度和溶解氧探頭22。所述射流布水器28包括水箱和在水箱外表面設(shè)置的多個(gè)噴水嘴。

本發(fā)明推流式豎向三循環(huán)工藝處理城市污水的方法，如圖3所示，具體按照以下步驟進(jìn)行：

步驟1，配置污泥

推流式豎向三循環(huán)曝氣池2污泥來源于城市污水處理廠曝氣池，配制污泥濃度在3000-4000mg/L的污泥進(jìn)行接種，悶曝2天后開始進(jìn)水，進(jìn)水量每天逐次增加使微生物逐漸適用，準(zhǔn)備時(shí)間在1周左右；

步驟2，曝氣準(zhǔn)備

連續(xù)流運(yùn)行控制參數(shù)，推流式豎向三循環(huán)曝氣池2內(nèi)污泥濃度為3000-4000mg/L，同時(shí)開始連續(xù)曝氣，溶解氧濃度控制在2.0-3.0mg/L，水力停留時(shí)間為12h，污泥回流比為100％；

步驟3，曝氣過程

空氣進(jìn)入推流式豎向三循環(huán)曝氣池2后，被穿孔曝氣管25分割成小氣泡開始上升，遇第二導(dǎo)流板24阻擋沿著第二導(dǎo)流板24運(yùn)動(dòng)，此時(shí)氣泡帶動(dòng)液體上升，受阻擋后反射先下運(yùn)動(dòng)，進(jìn)而形成循環(huán)流動(dòng)，液體與氣泡接觸充分區(qū)域形成高氧區(qū)，中心及下部區(qū)域?yàn)榈脱鯀^(qū)；氣泡上升至第一導(dǎo)流板23區(qū)域，受阻擋后反射先下運(yùn)動(dòng)，進(jìn)而形成循環(huán)流動(dòng)，液體與氣泡接觸充分區(qū)域形成中氧區(qū)，中心及下部區(qū)域?yàn)榈脱鯀^(qū)；氣泡運(yùn)動(dòng)至末端后沿豎直方向上升，受到推流式豎向三循環(huán)曝氣池2頂部蓋板的阻擋，同樣沿著蓋板運(yùn)動(dòng)，因此形成了外圍溶解氧濃度相對(duì)較高的中氧區(qū)及中心和底部的低氧區(qū)，最后氣體從出口逃逸出水面，氣體通過第一導(dǎo)流板23和第二導(dǎo)流板24三角狀凹槽收集并進(jìn)入到下一循環(huán)區(qū)域中，氣體相對(duì)集中，具有較大的動(dòng)力，不會(huì)由于第一導(dǎo)流板23和第二導(dǎo)流板24的阻擋及大比重污泥，造成動(dòng)力不足，攪拌不均勻等現(xiàn)象發(fā)生；

在上述氣泡運(yùn)動(dòng)過程中，同時(shí)推流式豎向三循環(huán)曝氣池2進(jìn)水口一側(cè)進(jìn)水，水流呈推流形式向推流式豎向三循環(huán)曝氣池2末端運(yùn)動(dòng)，因此，氣泡在水平面上受到液體推流的帶動(dòng)作用，在切面上受第一導(dǎo)流板23和第二導(dǎo)流板24的阻擋形成上下兩個(gè)方向的循環(huán)流動(dòng)作用，在此兩個(gè)方向上的共同作用下，構(gòu)成了推流式豎向三循環(huán)反應(yīng)器，其中在第二導(dǎo)流板24的末端下方設(shè)置的射流布水器28，以保證液體具有相當(dāng)?shù)耐苿?dòng)力進(jìn)入到下一循環(huán)當(dāng)中；氣泡在推流式豎向三循環(huán)曝氣池2內(nèi)的滯留時(shí)間和運(yùn)動(dòng)距離進(jìn)一步延長(zhǎng)，氧氣的利用率進(jìn)一步提高，不僅可以提高處理效率，同時(shí)減少曝氣量，節(jié)約能源消耗；污水連續(xù)經(jīng)過兩個(gè)中氧區(qū)和低溶解氧區(qū)，使微生物更好的適應(yīng)厭氧環(huán)境，提高厭氧微生物的活性，延長(zhǎng)反硝化時(shí)間，強(qiáng)化了污水的脫氮能力，提高出水水質(zhì)；

在第二導(dǎo)流板24與推流式豎向三循環(huán)曝氣池2底板之間溶解氧濃度自中心向外圍逐漸升高，有機(jī)物降解主要發(fā)生在高氧區(qū)域，對(duì)于小分子有機(jī)物可以直接在此氧化成二氧化碳和水；對(duì)于分子結(jié)構(gòu)復(fù)雜、難于生物降解的有機(jī)物可以在中氧或低氧區(qū)域完成酸化水解后被輸送至此，繼續(xù)完成氧化過程；缺氧和中氧區(qū)域的存在，為微生物反硝化提供了有利的條件，硝態(tài)氮和亞硝態(tài)氮可以在缺氧和中氧區(qū)域被反硝化去除，豎向內(nèi)外三循環(huán)工藝提高了曝氣池同步硝化反硝化效率。

本發(fā)明推流式豎向三循環(huán)工藝處理城市污水的方法，城市污水從城市生活污水水箱1通過進(jìn)水泵21把污水中穩(wěn)定送入有效容積為128L的推流式豎向雙循環(huán)曝氣池2中，其內(nèi)設(shè)有第一導(dǎo)流板23和第二導(dǎo)流板24，第一導(dǎo)流板23和第二導(dǎo)流板24導(dǎo)流板沿曝氣池水流方向，通過溫度和溶解氧探頭22在線監(jiān)測(cè)變化，同時(shí)第二導(dǎo)流板24下方有穿孔曝氣管25，其外連接空氣壓縮機(jī)2.6，轉(zhuǎn)子流量計(jì)2.7；推流式豎向雙循環(huán)曝氣池2出水依靠高度差進(jìn)入豎流式沉淀池3，沉淀后出水經(jīng)溢流堰31流出，沉淀池內(nèi)設(shè)有排泥口32，污泥經(jīng)回流泵33回流至推流式豎向雙循環(huán)曝氣池2前段；射流布水器28包括水箱和在水箱外表面設(shè)置的多個(gè)噴水嘴，可以對(duì)提供噴水，從不同的方向射向推流式豎向三循環(huán)曝氣池2底部噴水，使得曝氣池底部的污泥與污水充分混合、攪拌起來，不產(chǎn)生死角，保證了配水的均勻和反應(yīng)的充分。

本發(fā)明主要針對(duì)大水量即進(jìn)水量大于10000立方米每天、城鎮(zhèn)污水中有機(jī)物與總氮比例為5-6的廢水，解決了現(xiàn)有技術(shù)中厭氧缺氧環(huán)境空間不足、曝氣池脫氮能力較低等問題。在碳源不足時(shí)，能夠通過循環(huán)作用補(bǔ)充所需碳源，達(dá)到脫氮的目的。

所述第一導(dǎo)流板23和第二導(dǎo)流板24可采用具有一定強(qiáng)度的合成塑料板，要求耐腐蝕、抗水流沖擊，并具有一定的機(jī)械強(qiáng)度。

實(shí)驗(yàn)采用城市生活污水為原水，具體水質(zhì)如下：COD濃度為200～300mg/L、NH₄-N濃度為12～15mg/L、TN濃度為15～20mg/L、TP濃度為4～6mg/L。推流式豎向三循環(huán)曝氣池2由有機(jī)玻璃板制成，長(zhǎng)0.6m、寬0.5m、高0.43m，有效水深為0.4m，有效容積為128L。

具體運(yùn)行如下：

1)推流式豎向三循環(huán)曝氣池2污泥來源于城市污水處理廠曝氣池，配成污泥濃度為4000mg/L，試驗(yàn)正式運(yùn)行前，把污泥培養(yǎng)1周，恢復(fù)其活性。

2)正常運(yùn)行階段：

①每天水力停留時(shí)間為12h，污泥齡為18d；

②整個(gè)工藝采用連續(xù)進(jìn)水模式，進(jìn)水流量為14L/h，污泥回流量比為100％，進(jìn)水曝氣同時(shí)進(jìn)行，溶解氧控制在2.0mg/L，采用定期瞬時(shí)排泥控制推流式豎向三循環(huán)曝氣池2內(nèi)污泥濃度。

③實(shí)驗(yàn)結(jié)果如下表1所示，

運(yùn)行穩(wěn)定后，傳統(tǒng)曝氣池出水COD濃度為20-50mg/L，平均去除率為80.85％；推流式豎向三循環(huán)曝氣池2出水COD濃度為15.0～30.0mg/L、去除率保持在90％以上；兩者對(duì)比NH₄-N去除率分別為83.14％和92.39％，TN為去除率分別為55.54％和90.50％、TP去除率均達(dá)到90％以上。推流式豎向三循環(huán)曝氣池2污染物去除效率均在90％以上，且高于傳統(tǒng)曝氣池。溶解氧監(jiān)測(cè)結(jié)果顯示：達(dá)到出水溶解氧為2.0mg/l時(shí)，推流式豎向三循環(huán)曝氣池2曝氣量為0.13L/min，傳統(tǒng)曝氣池曝氣量為0.15L/min，推流式豎向三循環(huán)曝氣池2節(jié)約了曝氣能耗。

表1

以上所述僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例而已，并非用于限定本發(fā)明的保護(hù)范圍。凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)所作的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍內(nèi)。