/cm降至800 μ S/cm,產(chǎn)水率設為75%。則電吸附每小時去除的無機鹽(以電導率計，下同)總量與排污水攜帶的無機鹽總量相等，即3500X500 =1750000單位，而電吸附每處理Im3水可去除的無機鹽總量為3500-800 = 2700單位，則電吸附每小時需要處理3500X500 + 2700 = 648m3/h水，才能將洗滌塔排出的污水中的無機鹽全部脫除。電吸附產(chǎn)水率75%，則產(chǎn)水量為648父75%= 4861113/11。即回用水量為486m3/h。為了保持進出洗滌塔的水量平衡，需要補充648-486 = 162m3/h的脫鹽水。未對污水進行脫鹽處理前，需要補充500m3/h的脫鹽水，實行污水回用后只需補充162m3/h的脫鹽水，節(jié)約338m3/h的脫鹽水。脫鹽水按10元/m3計，電吸附產(chǎn)水的成本按0.85元/m3計，則每小時節(jié)約的生產(chǎn)成本為338 X 10-486X0.85 = 2967元。按年運行8000小時計算，年節(jié)約的脫鹽水成本為2967X8000 = 23736000元，經(jīng)濟效益顯著。電吸附排放的濃水量與補充的脫鹽水量相等即 162m3/h，濃水的電導率為 3500X500/162 = 10802 μ S/cm，氨氮 300X500/162=926mg/L。COD 為 500X500/162 = 1543mg/L。
[0081]第四步,短程硝化反硝化。上述162m3/h電吸附濃水與水量60m3/h、C0D400mg/L的MTO段污水混合，混合后總水量約222m3/h，COD約1234mg/L，氨氮約676mg/L。混合污水進入短程硝化反硝化反應池入口端的混合區(qū)與厭氧氨氧化塔回流污泥(流量占污水流量體積的50% )、硝化反應池回流的泥水混合液(回流比100% )混合均勻后進入短程硝化反硝化反應池底部，進行短程硝化反硝化反應，氨氮在亞硝化細菌的作用下氧化為亞硝酸根；短程硝化反硝化反應池中懸掛軟性生物填料，通過控制曝氣量將短程硝化反硝化反應池中的溶解氧控制在lmg/L，pH控制在7?8。
[0082]控制活性污泥濃度8g/L，采用微孔軟管曝氣，溶解氧控制在2mg/L，pH為8。曝氣軟管布置于短程硝化反硝化反應池底部，短程硝化反硝化反應池中間部位懸掛軟性填料。填料支架底部與曝氣軟管的間距為600mm。上部離水面2000mm。每串填料的間距為100mm。水力停留時間為40小時。出水C0D200mg/L,氨氮80mg/L,亞硝酸根100mg/L。生化泥水混合液經(jīng)過除氧后進入后續(xù)厭氧氨氧化單元處理。
[0083]第五步，氮氣吹脫除氧，采用氮氣吹脫的方法去除短程硝化反硝化后得到的污水中的溶解氧；
[0084]短程硝化反硝化混合液自流進入帶呼吸孔的污水罐中，底部通氮氣，氣水比為5:
I。除氧后的泥水混合液經(jīng)泵提升進入?yún)捬醢毖趸撞俊?br>[0085]第六步,厭氧氨氧化。經(jīng)過除氧后的泥水混合液溶解氧小于0.05mg/L。反應塔底部通入氮氣進行攪拌確保傳質(zhì)效果并進一步吹脫反應液中溶解氧，氣水比1:1，溶解氧檢不出。
[0086]然后進入?yún)捬醴磻鳎趨捬蹙淖饔孟?，亞硝酸根與氨氮反應，生成氮氣。反應塔頂部設呼吸孔，氮氣從呼吸孔排空。厭氧氨氧化塔水力停留時間10小時。出水C0D150mg/L,氨氮5mg/L,亞硝酸根25mg/L。
[0087]第七步，泥水分離。厭氧氨氧化塔出水經(jīng)二沉池進行泥水分離，上清液進入硝化反應池，沉淀污泥用泵提升回流到短程硝化反硝化入口端，回流量占進水量的比例(即回流It) 50% O
[0088]第八步，深度碳化硝化。經(jīng)過厭氧氨氧化后的出水進入深度碳化硝化反應池。采用軟管微孔曝氣，控制溶解氧6mg/L?；钚晕勰酀舛?00mg/L，深度碳化硝化反應池進水端PH7.5，出口端控制7.0。曝氣軟管布置于深度碳化硝化反應池底部，深度碳化硝化反應池中間部位懸掛軟性填料。填料支架底部與曝氣軟管的間距為500mm。上部離水面200mm。每串填料的間距為100_。水力停留時間控制在5小時。深度碳化硝化反應池末端硝化液按100%的回流比回流到短程硝化反硝化池入口端的混合區(qū)，與電吸附濃水、厭氧氨氧化回流污泥混合進行短程硝化反硝化反應，硝化液中硝酸跟被反硝化生成氮氣。生化泥水混合液經(jīng)過三沉池進行泥水分離，沉淀污泥全回流到短程硝化反硝化池。上清液作為出水排放COD小于50mg/L,氨氮檢不出，亞硝酸根檢不出，總氮去除率96%。
【主權(quán)項】
1.一種煤制乙烯污水綜合處理方法，其特征在于:包括以下步驟: (1)絮凝沉淀 向煤氣化段污水中加聚丙烯酰胺反應，然后進入沉淀池沉淀，懸浮物沉淀到池子底部; (2)保安過濾 去除懸浮物的污水采用過濾器進行過濾，去除懸浮顆粒； (3)電吸附除鹽 將步驟(2)處理后的污水進行電吸附除鹽，得到產(chǎn)水和濃水，產(chǎn)水回到洗滌塔回用，濃水進入后續(xù)處理單元進一步處理； (4)短程硝化反硝化 將步驟(3)中的電吸附濃水與MTO段污水混合，再與步驟(7)中產(chǎn)生的厭氧反應器回流污泥混合、步驟(8)中硝化液進入短程硝化反硝化反應池，進行短程硝化反硝化反應，短程硝化反硝化反應完成后混合液進入下一步反應； (5)氮氣吹脫除氧 采用氮氣吹脫的方法去除短程硝化反硝化后得到的混合液中的溶解氧； (6)厭氧氨氧化反應 經(jīng)步驟(5)處理后的混合液進入?yún)捬醴磻鳎趨捬蹙淖饔孟?，亞硝酸根與氨氮反應，生成氮氣，氮氣排空； (7)泥水分離 厭氧反應器出水通過沉淀進行泥水分離，上清液進入硝化反應池，沉淀污泥回流到短程硝化反硝化反應池； (8)碳化硝化 步驟(7)得到的上清液進入碳化硝化反應池，碳化硝化反應池末端的硝化液回流到短程硝化反硝化入口端，進入步驟(4)中的短程硝化反硝池進行反硝化，反應得到的泥水混合液經(jīng)沉淀進行泥水分離，上清液作出水排放。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的煤制乙烯污水綜合處理方法，其特征在于:步驟(I)中聚丙烯酰胺的加入量為污水的I?2ppm,沉淀時間為3?5小時。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的煤制乙烯污水綜合處理方法，其特征在于:步驟(2)中過濾器的精度為20?100 μ m。4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的煤制乙烯污水綜合處理方法，其特征在于:步驟(3)中經(jīng)過電吸附除鹽的模對工作電壓1.0?1.5V，工作時間為25-35min，產(chǎn)水回到煤氣化單元粗煤氣洗滌塔代替脫鹽水用于粗煤氣洗滌，濃水進入后續(xù)處理單元進一步處理。5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的煤制乙烯污水綜合處理方法，其特征在于:步驟(4)中在短程硝化反硝化反應池中懸掛軟性生物填料，短程硝化反硝化反應池中活性污泥濃度6?8g/L,溶解氧控制在0.5?3mg/L，pH控制在7?8。6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的煤制乙烯污水綜合處理方法，其特征在于:步驟(4)中的短程硝化反硝化反應池底部設曝氣軟管，中間部位懸掛軟性填料，填料支架底部與曝氣軟管的間距為500?600mm，上部離水面200?300mm，每串填料的間距為100?200mm。7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的煤制乙烯污水綜合處理方法，其特征在于:步驟(5)中氮氣與水的體積比為I?5:1。8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的煤制乙烯污水綜合處理方法，其特征在于:步驟(8)中在碳化硝化反應池中懸掛軟性生物填料，碳化硝化反應池中控制溶解氧2?6mg/L，污泥濃度500?2000mg/L，碳化硝化反應池的進水端pH7.5?8.5，碳化硝化反應池的出口端控制pH7.0?8.0，水力停留時間控制在5?15小時。9.根據(jù)權(quán)利要求1所述的煤制乙烯污水綜合處理方法，其特征在于:步驟(8)中的深度碳化硝化反應池底部設曝氣軟管，中間部位懸掛軟性填料，填料支架底部與曝氣軟管的間距為500?600mm,上部離水面200?300mm,每串填料的間距為100?200mm。
【專利摘要】本發(fā)明屬于污水處理領域，具體涉及一種煤制乙烯污水綜合處理方法。包括以下步驟：向煤氣化段污水中加聚丙烯酰胺絮凝沉淀、采用過濾器保安過濾、電吸附除鹽、電吸附濃水與MTO污水混合水混合進行短程硝化反硝化、氮氣吹脫除氧、厭氧氨氧化反應、泥水分離和碳化硝化。本發(fā)明運行成本低，經(jīng)處理后出水COD含量低，氨氮檢不出，亞硝酸根檢不出，整個工藝過程不產(chǎn)生二次污染。
【IPC分類】C02F9/14
【公開號】CN105565581
【申請?zhí)枴緾N201410528438
【發(fā)明人】潘咸峰, 鄒宗海, 李波, 黃斌, 王建娜
【申請人】中國石油化工股份有限公司
【公開日】2016年5月11日
【申請日】2014年10月9日