專利名稱：間接蒸汽再壓縮蒸發(fā)工藝方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種間接蒸汽再壓縮蒸發(fā)工藝方法。
背景技術(shù)：
目前用于醫(yī)藥、化工、食品、飲料、冶金、能源、海水淡化等行業(yè)進(jìn)行液體濃 縮的蒸發(fā)系統(tǒng)，通常包括至少一個(gè)的蒸發(fā)器和氣-液分離裝置，需要蒸發(fā)濃縮的物料通 過(guò)蒸發(fā)器的入口進(jìn)入蒸發(fā)器內(nèi)，通過(guò)向加熱夾層內(nèi)持續(xù)輸入水蒸汽對(duì)蒸發(fā)器內(nèi)的物料進(jìn) 行加熱濃縮。在現(xiàn)有的蒸發(fā)系統(tǒng)中，對(duì)蒸發(fā)器進(jìn)行加熱濃縮后的二次蒸汽通常是直接排 放；或者通過(guò)冷卻水將二次蒸汽冷凝，冷卻水的降溫和輸送還需要更多的能量。實(shí)際 上，對(duì)蒸發(fā)器進(jìn)行加熱濃縮后的二次蒸汽還具有較高的焓，特別是二次蒸汽在從氣態(tài)變 為液態(tài)的冷凝過(guò)程中，將釋放出大量的能量，而上述兩種方式都沒(méi)有對(duì)二次蒸汽中剩余 的熱能進(jìn)行有效的利用，造成能源的大量浪費(fèi)。 現(xiàn)有機(jī)械式蒸汽再壓縮系統(tǒng)，是將二次蒸汽直接進(jìn)行壓縮。由于水蒸汽，特別 是真空下的水蒸汽的比重很小(比容很大)，體積流量巨大，壓縮的難度很大。通常單級(jí) 壓縮的飽和蒸汽溫度僅有6-8攝氏度。不能用于沸點(diǎn)升高較高的物料的蒸發(fā)濃縮；即使 是多級(jí)壓縮飽和溫度提升也在15攝氏度左右。所以其應(yīng)用的范圍有很大的局限。熱能 蒸汽再壓縮系統(tǒng)，也只能將吸入蒸汽的飽和蒸汽溫度提高20攝氏度以下，而且該方法仍 然要消耗蒸汽?，F(xiàn)在，隨著風(fēng)能、水電、核電、太陽(yáng)能等清潔能源的應(yīng)用，在利用本發(fā) 明的系統(tǒng)，可實(shí)現(xiàn)蒸發(fā)濃縮過(guò)程的無(wú)二氧化碳的排放。這將極大的改善日趨嚴(yán)重的溫室 效應(yīng)。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明所要解決的技術(shù)問(wèn)題是提供一種間接蒸汽再壓縮蒸發(fā)工藝方法，該工藝 方法能夠?qū)φ舭l(fā)器進(jìn)行加熱濃縮后的二次蒸汽中剩余的熱能進(jìn)行有效的利用，節(jié)約大量 能源。 本發(fā)明解決上述技術(shù)問(wèn)題所采用的技術(shù)方案是間接蒸汽再壓縮蒸發(fā)工藝方 法，包括蒸發(fā)器、熱媒壓縮機(jī)，蒸發(fā)器包括蒸發(fā)設(shè)備及與蒸發(fā)設(shè)備相連接的氣-液分離 器，氣-液分離器排出的蒸汽通過(guò)將熱能傳遞給比蒸汽更易于壓縮的熱媒，熱媒通過(guò)熱媒 壓縮機(jī)壓縮升溫后作為蒸發(fā)器的加熱介質(zhì)。 本方案的蒸發(fā)器既可以是單效蒸發(fā)器也可以是多效蒸發(fā)器，其形式可以是任何 板式、管式或其他形式的升膜、降膜、升降膜或加熱閃蒸式的蒸發(fā)器，它可以是一套組 成的單效蒸發(fā)系統(tǒng)，也可以是由兩套或多套蒸發(fā)器組成的二效或多效系統(tǒng)。需濃縮的物 料進(jìn)入蒸發(fā)系統(tǒng)的蒸發(fā)器內(nèi)后，經(jīng)一效或多效蒸發(fā)濃縮，最后一級(jí)的二次蒸汽由冷凝器 將二次蒸汽的熱能傳導(dǎo)至熱媒，液態(tài)熱媒吸收人能后進(jìn)行蒸發(fā)并將二次蒸汽冷凝，蒸發(fā) 后的氣態(tài)熱媒經(jīng)壓縮機(jī)壓縮使其達(dá)到所需的壓力和溫度，再進(jìn)行蒸發(fā)器的加熱介質(zhì)進(jìn)口 對(duì)蒸發(fā)器內(nèi)的物料加熱，在較高的壓力下被冷凝并使物料蒸發(fā)，之后冷凝的熱媒減壓后回到冷凝器，在與二次蒸汽換能后在一定的壓力下蒸發(fā)，進(jìn)行循環(huán)利用二次蒸汽中的余 熱。本方案沒(méi)有按現(xiàn)有機(jī)械式蒸汽再壓縮(MVR)系統(tǒng)將二次蒸汽直接壓縮，而是通過(guò)較 容易壓縮的熱媒將二次蒸汽冷凝時(shí)放出的大量能量吸收，并使液態(tài)的熱媒轉(zhuǎn)變?yōu)闅鈶B(tài)的 熱媒，該熱媒壓縮后，其飽和蒸汽溫度可提升15(TC，即可作為蒸發(fā)器的加熱介質(zhì)。這 樣，蒸發(fā)器中產(chǎn)生的大量能量很大的二次蒸汽將得道充分的利用。 所述熱媒壓縮后的飽和蒸汽溫度比壓縮前的飽和蒸汽溫度提高50°C以上，進(jìn)一 步地，熱媒壓縮后的飽和蒸汽溫度比壓縮前的飽和蒸汽溫度提高15(TC以上。
所述蒸汽處于飽和蒸汽壓時(shí)的比重小于同溫下熱媒處于飽和蒸汽壓時(shí)的比重； 具體地，所述熱媒處于飽和蒸汽壓時(shí)的比重是同溫下蒸汽處于飽和蒸汽壓時(shí)的比重的 50 1000倍。本方案引入一易于壓縮的'熱媒'來(lái)代替直接對(duì)蒸汽進(jìn)行壓縮，在提 高壓力的同時(shí)提高其飽和蒸汽溫度，進(jìn)而可以作為蒸發(fā)器的加熱介質(zhì)。熱媒可以選用各 種類型的氟利昂或同類物質(zhì)，或?yàn)镃Cl3F， CC12F2， CBrClF2， CBr2F2， CC1F3， CF3Br， CHC13， CHFC12， CHC1F2， CHBrF2， CH2C12， C2C12， C2FC15， C2F2C14， C2F3C13， C2F4C12， C2F4Br2， C2F5C1， C2HC15， C2HFC14， C2HF2C13， C2HF3C12， C2HF4C1， C2H2C14， C2H2FC13， C2H2F2C12， C2H2Br2F2， C2H2F3C1， C2H2F40， C2H3C13， C2H3FC12， C2H3Br2F， C2H3F30， C2H4C12 ， C3FC17， C3F2C16， C3F3C15， C3F4Cl4， C3F5C13， C3F6C12 ， C3F7C1 ， C3F8， C3HFC16， C3HF2C15， C3HF3Cl4， C3HF3Cl4， C3HF4C13， C3HF5C12， C3HF6C1 ， C3HF7， C3HF70， C3H2FC15， C3H2F2C14， C3H2F3C13， C3H2F4C12， C3H2F5C1， C3H2F6， C3H2F60， C3H3FCl4， C3H3F2C13， C^HsFsCla ， C3H3F4C1 ， C3H3F5， C3H3F50， C3H4FC13， C3H4F2Cl2 ， C3H4F3C1 ， C3H4F4 ， C3H4F40 ， C3H5FC12 ， C3H5F2C1 ， C3H5F3 ， C3H6FC1 ， C3H6F2， C3H7F， C3H8， C4C12F6， C4C1F7， C4F8， C4F1Q中的一種或上述任意兩種及其以上 的混合物。上述各種分子式包括該分子式的各種異構(gòu)體。 上述工藝方法還包括冷凝器，冷凝器具有蒸發(fā)側(cè)和冷凝側(cè)，其中冷凝側(cè)具有蒸 汽進(jìn)口和蒸汽冷凝液出口，蒸汽進(jìn)口與蒸發(fā)器中氣-液分離器的蒸汽出口通過(guò)管路接通， 蒸發(fā)側(cè)具有熱媒進(jìn)口和熱媒出口，熱媒出口通過(guò)管路與熱媒壓縮機(jī)、蒸發(fā)器的加熱介質(zhì) 進(jìn)口依次接通，熱媒出口通過(guò)管路與蒸發(fā)器的加熱介質(zhì)出口接通。 所述蒸發(fā)器的物料進(jìn)口通過(guò)管路與物料預(yù)熱器接通。當(dāng)進(jìn)料溫度較低時(shí)，為快 速達(dá)到設(shè)計(jì)的蒸發(fā)能力，可在系統(tǒng)運(yùn)行前使用一預(yù)熱器來(lái)提高物料的進(jìn)料溫度。
所述蒸汽出口通過(guò)管路與真空泵接通，蒸汽出口與真空泵之間的管路還與冷凝 液排放管路接通。物料側(cè)的不凝結(jié)氣由真空泵抽出。 綜上，本發(fā)明的有益效果是本發(fā)明通過(guò)較容易壓縮的熱媒將二次蒸汽冷凝時(shí) 放出的大量能量吸收，并使液態(tài)的熱媒轉(zhuǎn)變?yōu)闅鈶B(tài)的熱媒，該熱媒壓縮后，其飽和蒸汽 溫度可提升15(TC，即可作為蒸發(fā)器的加熱介質(zhì)。這樣，蒸發(fā)器中產(chǎn)生的大量能量很大的 二次蒸汽將得道充分的利用。本發(fā)明方法的熱效比高，在蒸發(fā)工藝中可以節(jié)約大量的能 源。


圖1是本發(fā)明的實(shí)施例1的結(jié)構(gòu)示意圖；
圖2是本發(fā)明實(shí)施例2的結(jié)構(gòu)示意圖。
具體實(shí)施方式
實(shí)施例1 : 參見(jiàn)圖1所示，本發(fā)明的間接蒸汽再壓縮蒸發(fā)工藝方法包括蒸發(fā)器l、冷凝器3、熱媒壓縮機(jī)2，所述蒸發(fā)器l包括蒸發(fā)設(shè)備及與蒸發(fā)設(shè)備相連接的氣-液分離器；所述冷凝器具有蒸發(fā)側(cè)和冷凝側(cè)，其中冷凝側(cè)具有蒸汽進(jìn)口和冷凝液出口，蒸汽進(jìn)口與蒸發(fā)器中氣-液分離器的蒸汽出口通過(guò)管路接通，蒸發(fā)側(cè)具有熱媒進(jìn)口和熱媒出口，熱媒出口通過(guò)管路與熱媒壓縮機(jī)、蒸發(fā)器的加熱介質(zhì)進(jìn)口接通，熱媒出口通過(guò)管路與蒸發(fā)器的加熱介質(zhì)出口接通，氣-液分離器排出的蒸汽通過(guò)將熱能傳遞給比蒸汽更易于壓縮的熱媒，熱媒通過(guò)熱媒壓縮機(jī)壓縮升溫后作為蒸發(fā)器的加熱介質(zhì)；所述蒸發(fā)器為單效蒸發(fā)器或多效蒸發(fā)器；所述蒸發(fā)器的物料進(jìn)口通過(guò)管路與物料預(yù)熱器5接通，物料預(yù)熱器可以通過(guò)經(jīng)蒸發(fā)器排出的熱媒所具有的熱量進(jìn)行預(yù)熱，經(jīng)蒸發(fā)器排出的熱媒與進(jìn)入蒸發(fā)器的原始物料進(jìn)行熱交換后，再次循環(huán)進(jìn)入冷凝器，進(jìn)入冷凝器與二次蒸汽進(jìn)行熱交換，吸熱蒸發(fā)后進(jìn)入下一次循環(huán)；所述蒸汽處于飽和蒸汽壓時(shí)的比重小于同溫下熱媒處于飽和蒸汽壓時(shí)的比重，具體地，所述熱媒處于飽和蒸汽壓時(shí)的比重是同溫下蒸汽處于飽和蒸汽壓時(shí)的比重的50 1000倍；所述蒸汽出口通過(guò)管路與真空泵4接通，蒸汽出口與真空泵之間的管路還與冷凝液排放管路接通。 本實(shí)施例熱媒壓縮后的飽和蒸汽溫度比壓縮前的飽和蒸汽溫度提高1(TC以上，可以是提高50。C、 60°C、 70°C、 80°C、 100°C、 120°C、 150°C、 200。C或其他適合用于對(duì)蒸發(fā)設(shè)備進(jìn)行加熱的溫度；熱媒可以選用CC13F， CC12F2， CBrClF2， CBr2F2，CC1F3， CF3Br， CHC13， CHFC12， CHC1F2， CHBrF2， CH2C12， C2C16， C2FC15，C2F2C14， C2F3C13， C2F4C12， C2F4Br2， C2F5C1， C2HC15， C2HFC14， C2HF2C13，C2HF2C13， C2HF3C12， C2HF3C12， C2HF4C1， C2H2C14， C2H2FC13， C2H2F2C12，C2H2Br2F2， C2H2F3C1， C2H2F40， C2H3C13， C2H3FC12， C2H3Br2F， C2H3F30，C2H4C12， C3FC17， C3F2C16， C3F3C15， C3F4C14， C3F5C13， C3F6C12， C3F7C1，C3F8， C3HFC16， C3HF2C15， C3HF3C14， C3HF3C14， C3HF3C14， C3HF4C13，C3HF4C13， C3HF4C13， C3HF4C13， C3HF5C12， C3HF5C12， C3HF5C12， C3HF5C12，C3HF5C12， C3HF5C12， C3HF5C12， C3HF5C12， C3HF5C12， C3HF5C12， C3HF6C1，C3HF6C1， C3HF6C1， C3HF6C1， C3HF6C1， C3HF6C1， C3HF7， C3HF70， C3HF7，C3HF70， C3H2FC1 5， C3H2F2C14， C3H2F2C14， C3H2F2C14， C3H2F3C13，C3H2F3C13， C3H2F3C13， C3H2F3C13， C3H2F4C12， C3H2F4C12， C3H2F4C12，C3H2F4C12， C3H2F4C12， C3H2F4C12， C3H2F4C12， C3H2F4C12， C3H2F4C12，C3H2F4C12， C3H2F4C12， C3H2F4C12， C3H2F4C12， C3H2F5C1， C3H2F5C1，C3H2F5C1， C3H2F5C1， C3H2F5C1， C3H2F5C1， C3H2F6， C3H2F6， C3H2F6，C3H2F60， C3H2F6， C3H3FC14， C3H3F2C13， C3H3F3C12， C3H3F3C12， C3H3F3C12，C3H3F3C12， C3H3F3C12， C3H3F3C12， C3H3F3C12， C3H3F4C1， C3H3F4C1，C3H3F4C1， C3H3F4C1， C3H3F4C1， C3H3F4C1， C3H3F4C1， C3H3F4C1， C3H3F4C1，C3H3F4C1， C3H3F4C1， C3H3F4C1， C3H3F4C1， C3H3F5， C3H3F5， C3H3F5，C3H3F5， C3H3F5， C3H3F50， C3H3F50， C3H3F50， C3H4FC13， C3H4F2C12，C3H4F2C12， C3H4F2C12， C3H4F2C12， C3H4F2C12， C3H4F3C1， C3H4F3C1，C3H4F3C1， C3H4F3C1， C3H4F3C1， C3H4F3C1， C3H4F3C1， C3H4F3C1， C3H4F3C1，C3H4F3C1， C3H4F3C1， C3H4F4， C3H4F40， C3H5FC12， C3H5FC12， C3H5F2C1，C3H5F2C1， C3H5F2C1， C3H5F2C1， C3H5F3， C3H6FC1， C3H6FC1， C3H6FC1，C3H6FC1， C3H6F2， C3H7F， C3H8， C4C12F6， C4C1F7， C4F8， C4F10，以及上述兩種或兩種以上的熱媒的混合物。
實(shí)施例2: 參見(jiàn)圖2所示，本實(shí)施例的間接蒸汽再壓縮蒸發(fā)工藝方法中蒸發(fā)器采用二效蒸
發(fā)器，本實(shí)施例其他各設(shè)備及其連接構(gòu)造關(guān)系與實(shí)施例l相同。
實(shí)施例3 : 作為熱媒采用本發(fā)明的間接蒸汽再壓縮蒸發(fā)工藝方法，按逆卡諾循環(huán)，根據(jù)P-H圖得出系統(tǒng)的熱效比
熱效比的定義 熱效比(e ):系統(tǒng)蒸發(fā)物料中單位質(zhì)量的水所需的熱量(AH)與所消耗的壓縮熱
媒需要的能量(W)之比。
e = AH/W 3.1以CCl3CF2H作為熱媒時(shí)，最終效二次蒸汽飽和溫度為45°C，熱媒蒸發(fā)溫度40°C，熱媒冷凝溫度55°C (2(TC過(guò)冷時(shí))，各效間溫差5°C。 二效蒸發(fā)系統(tǒng)的熱效比為48.0。
最終效二次蒸汽飽和溫度為45°C，熱媒蒸發(fā)溫度40°C ，熱媒冷凝溫度70°C (35t:過(guò)冷時(shí))，各效間溫差5°C。五效蒸發(fā)系統(tǒng)的熱效比為62.5。
3.2以正丁烷(C4H10)作為熱媒時(shí)，最終效二次蒸汽飽和溫度為45°C，熱媒蒸發(fā)溫度40°C，熱媒冷凝溫度55°C (2(TC過(guò)冷時(shí))，各效間溫差5°C。 二效蒸發(fā)系統(tǒng)的熱效比為49.2。
最終效二次蒸汽飽和溫度為45°C，熱媒蒸發(fā)溫度40°C ，熱媒冷凝溫度70°C (35t:過(guò)冷時(shí))，各效間溫差5°C。五效蒸發(fā)系統(tǒng)的熱效比為61.5。
3.3以異丁烷(C4H10)作為熱媒時(shí)，最終效二次蒸汽飽和溫度為45°C，熱媒蒸發(fā)溫度40°C，熱媒冷凝溫度55°C (2(TC過(guò)冷時(shí))，各效間溫差5°C。 二效蒸發(fā)系統(tǒng)的熱效比為43.4。
最終效二次蒸汽飽和溫度為45°C，熱媒蒸發(fā)溫度40°C ，熱媒冷凝溫度70°C (35t:過(guò)冷時(shí))，各效間溫差5°C。五效蒸發(fā)系統(tǒng)的熱效比為58.0。
3.4CH3CHF2作為熱媒時(shí)，最終效二次蒸汽飽和溫度為45°C，熱媒蒸發(fā)溫度40°C，熱媒冷凝溫度55°C (2(TC過(guò)冷時(shí))，各效間溫差5°C。 二效蒸發(fā)系統(tǒng)的熱效比為44.6。
最終效二次蒸汽飽和溫度為45°C，熱媒蒸發(fā)溫度40°C ，熱媒冷凝溫度70°C (35t:過(guò)冷時(shí))，各效間溫差5°C。五效蒸發(fā)系統(tǒng)的熱效比為50.5。
3.5C4F8作為熱媒時(shí)，最終效二次蒸汽飽和溫度為45°C，熱媒蒸發(fā)溫度40°C (15t:過(guò)冷熱)，熱媒冷凝溫度55°C (2(TC過(guò)冷時(shí))，各效間溫差5°C。 二效蒸發(fā)系統(tǒng)的熱效比為59.0。
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最終效二次蒸汽飽和溫度為45°C，熱媒蒸發(fā)溫度40°C (15°C過(guò)冷熱)，熱媒冷凝溫度70°C (35t:過(guò)冷時(shí))，各效間溫差5°C。五效蒸發(fā)系統(tǒng)的熱效比為77.0。
權(quán)利要求
間接蒸汽再壓縮蒸發(fā)工藝方法，其特征在于，包括蒸發(fā)器、熱媒壓縮機(jī)，蒸發(fā)器包括蒸發(fā)設(shè)備及與蒸發(fā)設(shè)備相連接的氣-液分離器，氣-液分離器排出的蒸汽通過(guò)將熱能傳遞給比蒸汽更易于壓縮的熱媒，熱媒通過(guò)熱媒壓縮機(jī)壓縮升溫后作為蒸發(fā)器的加熱介質(zhì)。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的間接蒸汽再壓縮蒸發(fā)工藝方法，其特征在于，所述熱媒壓縮 后的飽和蒸汽溫度比壓縮前的飽和蒸汽溫度提高l(TC以上。
3. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的間接蒸汽再壓縮蒸發(fā)工藝方法，其特征在于，所述熱媒壓縮 后的飽和蒸汽溫度比壓縮前的飽和蒸汽溫度提高16(TC以上。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的間接蒸汽再壓縮蒸發(fā)工藝方法，其特征在于，所述蒸汽處于 飽和蒸汽壓時(shí)的比重小于同溫下熱媒處于飽和蒸汽壓時(shí)的比重。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的間接蒸汽再壓縮蒸發(fā)工藝方法，其特征在于，在相同溫度 下，所述熱媒飽和蒸汽的比重是飽和水蒸汽的比重的50 1000倍。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的間接蒸汽再壓縮蒸發(fā)工藝方法，其特征在于，還包括冷凝 器，冷凝器具有蒸發(fā)側(cè)和冷凝側(cè)，其中冷凝側(cè)具有蒸汽進(jìn)口和蒸汽冷凝液出口，蒸汽進(jìn) 口與蒸發(fā)器中氣-液分離器的蒸汽出口通過(guò)管路接通，蒸發(fā)側(cè)具有熱媒進(jìn)口和熱媒出口， 熱媒出口通過(guò)管路與熱媒壓縮機(jī)、蒸發(fā)器的加熱介質(zhì)進(jìn)口依次接通，熱媒出口通過(guò)管路 與蒸發(fā)器的加熱介質(zhì)出口接通。
7. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的間接蒸汽再壓縮蒸發(fā)工藝方法，其特征在于，所述蒸發(fā)器的 物料進(jìn)口通過(guò)管路與物料預(yù)熱器接通。
8. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的間接蒸汽再壓縮蒸發(fā)工藝方法，其特征在于，所述蒸汽出口 通過(guò)管路與真空泵接通，蒸汽出口與真空泵之間的管路還與冷凝液排放管路接通。
9. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的間接蒸汽再壓縮蒸發(fā)工藝方法，其特征在于，所述熱媒為 CC13F， CC12F2， CBrClF2， CBr2F2， CC1F3， CF3Br， CHC13， CHFC12， CHC1F2， CHBrF2， CH2C12， C2C12， C2FC15， C2F2C14， C2F3C13， C2F4C12， C2F4Br2， C2F5C1， C2HC15， C2HFC14， C2HF2C13， C2HF3C12， C2HF4C1， C2H2C14， C2H2FC13， C2H2F2C12， C2H2Br2F2， C2H2F3C1， C2H2F40， C2H3C13， C2H3FC12， C2H3Br2F， C2H3F30， C2H4C12， C3FC17， C3F2C16， C3F3C15， C3F4C14， C3F5C13， C3F6C12， C3F7C1， C3F8， C3HFC16， C3HF2C15， C3HF3Cl4， C3HF3Cl4， C3HF4C13， C3HF5C12， C3HF6C1， C3HF7， C3HF70， C3H2FC15， C3H2F2Cl4， C3H2F3C13， C3H2F4C12， C3H2F5C1， C3H2F6， C3H2F60， C3H3FCl4， C3H3F2C13， C3H3F3C12， C3H3F4C1， C3H3F5， C3H3F50， C3H4FC13， C3H4F2Cl2， C3H4F3C1， C3H4F4， C3H4F40， C3H5FC12， C3H5F2C1， C3H5F3， C3H6FC1， C3H6F2， C3H7F， C3H8， C4C12F6， C4C1F7， C4F8， QF^中的一種或上述任意兩種及其以上的混合物。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種的間接蒸汽再壓縮蒸發(fā)工藝方法。間接蒸汽再壓縮蒸發(fā)工藝方法，包括蒸發(fā)器、熱媒壓縮機(jī)，蒸發(fā)器包括蒸發(fā)設(shè)備及與蒸發(fā)設(shè)備相連接的氣-液分離器，氣-液分離器排出的蒸汽通過(guò)將熱能傳遞給比蒸汽更易于壓縮的熱媒，熱媒通過(guò)熱媒壓縮機(jī)壓縮升溫后作為蒸發(fā)器的加熱介質(zhì)。本發(fā)明通過(guò)較容易壓縮的熱媒將二次蒸汽冷凝時(shí)放出的大量能量吸收，并使液態(tài)的熱媒轉(zhuǎn)變?yōu)闅鈶B(tài)的熱媒，該熱媒壓縮后，其飽和蒸汽溫度可提升150℃，即可作為蒸發(fā)器的加熱介質(zhì)。這樣，蒸發(fā)器中產(chǎn)生的大量能量很大的二次蒸汽將得道充分的利用。
文檔編號(hào)B01D1/00GK101690851SQ20091016781
公開(kāi)日2010年4月7日 申請(qǐng)日期2009年9月30日 優(yōu)先權(quán)日2009年9月30日
發(fā)明者徐克儉 申請(qǐng)人:徐克儉