專利名稱：發(fā)動機排氣裝置的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種排氣裝置或排氣系統(tǒng)，更具體來講，本發(fā)明涉及排氣歧管的結構日本專利公報特開平8(1996)-68316公開了一種廢氣凈化催化單元，該催化單元正好設置在一排氣歧管的下方，從而能在發(fā)動機起動后促進催化劑的活化。
背景技術：
近些年來，為了進一步加速催化劑的活化過程，并提高對廢氣的凈化性能，人們嘗試采用比壁板更薄的蜂窩狀催化劑載體來降低催化劑載體的熱容量，從而可提高對催化劑的加溫速度。但是，載體壁板厚度的減薄將會造成載體易于被廢氣中所含的顆粒狀異物(例如焊渣)沖蝕損壞，且會由于局部溫度之間的差異而開裂，其中的局部溫差是由排氣氣流的非均勻性造成的。
如上述文件所公開的排氣系統(tǒng)那樣，如果排氣歧管中兩分支管之間的匯合角度很大，且擴張開的擴口段被直接連接在匯流部分處，則排出氣流被引入到催化器中時的方向是偏斜的，從而與催化單元的中軸線形成一個較大的夾角(大于30°)。因而，在入口處，排氣氣流中所含的顆粒會撞擊到催化劑載體的蜂窩壁上，造成對載體的沖蝕損壞。且殘留在入口處的顆粒由于受到沖入的排氣氣流的作用而輕微地遷移，從而會刮擦蜂窩壁，造成對載體的磨蝕。
如果排氣氣流是通過一段擴張的擴口管而被通入到催化器中的、且擴張開的擴口段緊鄰地連接在匯合點的后方，則在催化器的入口中，流速的分布將是不均勻的，且載體中溫度的分布也是非常不規(guī)則，例如在這樣的情況下當發(fā)動機從中等負載工況和接近于最大轉速的高負載工況過渡到切斷燃料供應的減速工況時，就會造成載體的開裂。

發(fā)明內容
本發(fā)明的一個目的是提供一種發(fā)動機排氣裝置，其足以防止出現沖蝕和熱劣化現象，并提高了控制排放的性能和耐久性。
根據本發(fā)明的一個方面，一發(fā)動機排氣裝置包括一排氣歧管，其包括從各自的上游端延伸向一匯流部分的多條排氣支管，以與發(fā)動機的氣缸相連接；以及一段直管，其從匯流部分延伸向一下游端，其中，在匯流部分處，各排氣支管的排氣氣流匯合到一起，而下游端則適于被連接到一廢氣凈化催化器上。


圖1是一個示意性的軸測圖，表示了根據本發(fā)明一實施例的發(fā)動機排氣裝置；圖2是圖1所示排氣歧管的前視圖；圖3是所述排氣歧管的俯視圖；圖4是所述排氣歧管的側視圖；圖5是所述排氣歧管的仰視圖；圖6A中的圖線表示了排氣歧管的管路總長與排氣溫度之間的關系，圖6B和圖6C中的示意圖表示了在兩種不同的排氣歧管管路系統(tǒng)中、排氣管路總長；圖7中的圖線表示了廢氣溫度與HC(碳氫化合物)排放量之間的關系；圖8中的圖線表示了排氣歧管各支管之間的匯合角對排氣脈動壓力的影響；圖9中的圖線表示了匯合角與進氣容積效率之間的關系；圖10中的示意圖表示了流入到催化器中的顆粒的行為；圖11中的圖線表示了傾斜角與沖蝕體積之間的關系；圖12A和圖12B表示了在該實施例中催化器入口端處的流速分布與一對比示例中流速分布的結果比較；圖13中的圖線表示了該實施例中流速分布的不均勻度與一對比示例中不均勻度的結果比較；
圖14中的圖線表示了擴張角與最大溫差之間的關系；圖15中的圖線表示了由于將排氣閥開啟定時延遲而帶來的效果；以及圖16是一個方框圖，示意性地表示了可被應用在該實施例中的閥門定時調節(jié)系統(tǒng)。
具體實施例方式
圖1表示了根據本發(fā)明一實施例的發(fā)動機排氣系統(tǒng)。該實施例中的發(fā)動機1是一臺四缸發(fā)動機。其發(fā)火順序為#1→#3→#4→#2。
在發(fā)動機1氣缸蓋的一側上固定了一排氣歧管2，該排氣歧管與發(fā)動機1中各氣缸的排氣口相連接。在排氣歧管2的出口(或下游端)連接有一廢氣凈化催化器3(或歧管催化劑單元)。
圖2到圖5更為詳細地表示了排氣歧管2。圖2是排氣歧管2的前視圖；圖3是俯視圖；圖4是側視圖；圖5是仰視圖。所示實施例中的排氣歧管2包括四條排氣支管(排氣歧管分支)B1～B4；第一聯合(合并)支管W1和第二聯合(合并)支管W2；一直管段(匯流段)SP；以及一擴口段(或擴散段)DF。四條排氣支管B1～B4通過法蘭件21與排氣道的出口相連接。第一聯合支管W1與第一排氣支管B1和第四排氣支管B4相連接，其被設置成可形成支管B1和B4中排氣氣流的合流，其中，支管B1和B4中的排氣氣流是從發(fā)火次序并不相鄰的1號氣缸與4號氣缸中排出的，這兩個氣缸在氣缸排中是外側的兩個氣缸。第二聯合支管W2與第二排氣支管B2和第三排氣支管B3相連接，其被設置成可形成支管B2和B3中排氣氣流的合流，其中，支管B2和B3中的排氣氣流是從發(fā)火次序并不相鄰的2號氣缸與3號氣缸中排出的，2號氣缸和3號氣缸在氣缸排中是位于內側的兩個氣缸。在氣缸排中，2號缸和3號缸位于1號缸與4號缸之間。直管段SP將第一聯合支管W1與第二聯合支管W2連接起來，從而形成兩聯合支管的合并管。直管段SP從兩聯合支管W1、W2的排氣氣流發(fā)生混合的匯合點處沿直線延伸向擴口段DF的入口(上游端)。在該實施例中，擴口(擴散)段DF是圓錐形的，并向外擴開，從而擴口段DF的直徑從其入口向出口(或下游端)是逐漸增大的。歧管催化器3通過一法蘭件22被固定到擴口段DF的出口上。
第一、第四排氣支管B1、B4分別從#1氣缸和#4氣缸的排氣口向下偏斜地延伸向匯合點處，該匯合點位于1號、4號氣缸兩排氣道出口之間中央位置的下方，且兩排氣支管B1、B4被合并到一起的匯合角(會聚角)θ1等于或小于20°。匯合角θ1被定義為這樣一個夾角其是由第一排氣支管B1的中線與第四排氣支管B4的中線在相交處形成的。
第二排氣支管B2和第三排氣支管B3分別是從位于1號氣缸和4號氣缸之間的2、3號氣缸的排氣道出口向前突伸出的，并在橫向上相互延伸向對方，且在較短的距離處相互合并起來。在第二、第三排氣支管B2、B3之間的匯合處制有一隔壁板23，其被設置成可限定第二支管B2與第三支管B3之間的匯合角(或會聚角)θ2，該夾角小于或等于20°。
如圖4所示，與兩外側支管B1、B4相連接的第一聯合支管W1在第二聯合支管W2與發(fā)動機1之間向下延伸。第一聯合支管W1與第二聯合支管W2大體上相互平行地并排向下延伸。第二支管B2與第三支管B3之間的匯合點位于較高的位置處。因而，第二聯合支管W2具有很長一段向下延伸的直管。第一聯合支管W1也包括一段直管，但第一聯合支管W1的直管要比第二聯合支管W2的直管短。
在第一、第二聯合支管W1與W2之間形成了一個匯合角(或會聚角)θ3，其被設定為小于或等于20°。在所示的實施例中，第一、第二聯合支管W1和W2在向下的方向上、沿直線并排地延伸著，并直通到直管段SP中，從而在這兩根聯合支管之間的匯合角等于0°。因而在該示例中，所有的三個匯合處都被設置成可使得支流是以小于或等于20°的銳角匯流到一起的。
如圖2所示，由直管段SP的中線L與歧管催化器3的中線C所形成的偏斜角α小于或等于30°。兩中線L和C可被排列成一條直線，因而偏斜角α可等于零。因而，直管段SP的中線L與排氣歧管2出口處的法蘭件22的接合平面、或入口側的廢氣催化器3的接合平面所成的角度在90°±30°范圍內。
直管段SP上制有一個用于安裝空燃比傳感器(或氧傳感器)的孔24。該安裝孔24的開口位置位于直管段SP外側壁的中間部位。在圖1中，催化器3下游側為一個用于安裝空燃比傳感器(或氧傳感器)的孔25。
該示例中的擴口段DF是圓錐形的，并向排氣歧管2的下游端22擴張開。圖2中的擴張角β被設定為小于或等于60°。
歧管催化器3包括一陶瓷質的催化劑載體，其被制成薄壁蜂窩結構，或被制成蜂窩壁板結構，其厚度小于或等于3毫英寸(＝3×25.4/1000＝0.076mm)。在該示例中，蜂窩隔板的壁厚約等于2毫英寸(＝2×25.4/1000＝0.051mm)。每平方英寸蜂窩板上具有900個蜂窩隔室。
根據該實施例的具有上述結構的排氣裝置的工作過程如下該系統(tǒng)在早期就將兩發(fā)火次序不相鄰的氣缸的排氣氣流合并到一起，因而，該系統(tǒng)不易受到排氣干涉的不利影響。因而，該系統(tǒng)可在不降低發(fā)動機中、低轉速區(qū)間扭矩的情況下縮短排氣管的總長度。
對于2、3號氣缸，支管B2、B3是這樣進行設置的使得支管B2、B3在橫向上相互突伸向對方，并以最短的距離在匯合點處合并到一起。在匯合點之后，第二聯合支管W2的形式體現為一根長直管。這樣的結構有助于縮短排氣管的總長，因而提高了在發(fā)動機1起動后升高歧管催化器3溫度的能力。
圖6A表示了排氣歧管總長與排氣溫度(具體來講，該排氣溫度正是指發(fā)動機起動15秒后廢氣即將進入到歧管催化器3中時的溫度)之間的關系。如果排氣管總長從1200mm縮短到900mm，則即將進入到歧管催化器3中的排氣溫度就可以從270℃提高到約320℃。所述的排氣管總長是指各排氣支管長度與聯合支管長度的總和。在圖6B的情況下，排氣管總長等于a+b+c+d+e。在圖6C的情況中，排氣管總長等于a+b+c+d+e+f+g。圖7表示了在發(fā)動機起動15秒后某一位置處的廢氣溫度與該時間段內催化器出口處的HC釋放(排放)量之間的關系，其中的某一位置是指即將通入到歧管催化器3中的位置處。根據該實施例的排氣系統(tǒng)通過將排氣溫度從270°提高到320°而加速了歧管催化器的活化過程，由此可降低HC排放量。
將兩支管之間的匯合角設置為小于或等于20°的銳角則就可通過防止排氣脈沖繞過急彎進行傳播，從而具有減弱排氣干擾的效果。如果匯合角較大，則1號氣缸的放氣波很容易繞過鈍角的匯合處而傳播開去。因而，由于鈍角的匯合角有利于放氣波的傳播，所以放氣波會造成對其它氣缸的排氣干涉，且由于其它氣缸關閉著的排氣閥會將放氣波反射回去，所以還會對1號氣缸自身的排氣造成干擾。圖8表示了在匯合角分別為60°、30°、和0°的情況下、在1號氣缸排氣道的出口處對排氣脈動壓力測得的結果。如圖8所述，通過減小匯合角，可降低在從進氣閥開啟時刻到排氣閥關閉時刻的氣門重疊區(qū)間周圍的排氣脈動壓力，由此減弱了排氣干涉。如果匯合角小于或等于30°，則排氣干涉的程度與匯合角為0°的情況一樣低。
圖9表示了匯合角與進氣容積效率(ηv)之間的關系。如圖9所示，當匯合角在30°到60°的范圍內時，容積效率對匯合角的敏感度為-0.17％/10°(即匯合角每增大10°，容積效率就降低0.17％)。而在0°到20°的匯合角范圍內，敏感度就變?yōu)榱?0.05％/10°(即匯合角每增大10°，容積效率就降低0.05％)。也就是說，在0°到20°的范圍內，匯合角的增大對進氣容積效率降低的影響是很小的。當匯合角的范圍超過20°時，隨著匯合角的增大，容積效率會急劇降低，尤其是在匯合角超過30°的情況下。因而，根據所示實施例的系統(tǒng)通過將匯合角設定為小于或等于20°而可靠地減弱了排氣干涉作用。
在本發(fā)明的所示實施例中，直管段SP被間置在第一、第二聯合支管W1和W2的匯合點與廢氣凈化催化器3之間。該直管段SP的功用為在排氣氣流被匯合到一起之后，確定匯流氣流的方向；并將合并后的排氣氣流沿某個方向引流到歧管催化器3中，其中的某個方向大體上是沿著廢氣凈化催化器3的中線C(或排氣催化器3的縱向方向)。廢氣中即使含有異物，異物也可以不與催化劑載體的隔室壁板相撞地通過蜂窩室。因而，這樣的結構設計可抑制沖蝕現象。如圖10所示，如果異物是如圖10中虛線所示那樣偏斜地流入到歧管催化器3中的，則其就會與隔室的壁板相撞。在流動方向如圖10中實線所示的情況下，異物被引流到廢氣凈化催化器3中的方向是沿著隔室壁板的，從而，顆粒從隔室中流過的可能性將會變大。因而，直管段SP的結構設計可防止由于異物撞擊到載體的隔室壁板而產生的沖蝕現象、以及由殘留在催化劑載體入口處的異物所產生的劇烈作用將隔室壁板徹底損壞的情況。
圖11表示了一個耐久試驗的試驗結果，該耐久試驗對應于150，000公里的行駛里程。在該試驗中，測量了直管段SP的中線與廢氣凈化催化器3中線之間的偏斜角α為各種數值時的沖蝕體積cc(立方厘米)。如果限定了可被接受的沖蝕體積為3cc，則就應當將偏斜角設定為小于或等于30°。
廢氣流速在歧管催化器端面上的非均勻分布會引發(fā)單側氣流，當發(fā)動機處于某些工況時，這會在催化劑載體中產生過高的局部溫差，造成載體的開裂。但是，直管段SP可起到流道的作用，使得排氣氣流混和起來，從而使流速分布在催化器中達到均勻化。
如果擴口段DF的擴張角等于或小于60°，則排氣通道就平緩地擴張到歧管催化器3的入口處。擴口段DF有助于使流速的分布達到均勻化。
2號氣缸和3號氣缸的排氣支管B2、B3被設計成在短的距離處合并到一起，且這兩支管B2、B3的長度短于排氣支管B1和B4的長度。因而，第二聯合支管W2可作為一條很長的流道，這樣就有助于使流入到催化器中的廢氣的流速分布達到均勻。
圖12A表示了當#1到#4四個氣缸的每一個的廢氣氣流排入到催化器中時測得的在歧管催化器入口處的流速分布，其中的四個氣缸是根據所示實施例的發(fā)動機系統(tǒng)中的氣缸。圖12B表示了一對比示例的試驗結果，在該對比例中，支管之間的匯合角較大，也沒有設置直管段，且擴散段的擴張角也較大。相比于圖12B所示對比例的情況，圖12A所示情形中的不均勻度較低。流速分布的不均勻度或不規(guī)則性可用如下的數學式來表達γ＝1-∑(|Vi-Vave|/Vave)在該方程中，Vi表示入口端中各不同部位處的流速，Vave為不同部位流速的平均值。數值γ越小，不規(guī)則度就越大。而均勻度則隨著γ的增大而增大。
圖13表示了在根據該實施方式的所示實例以及對比例中所有氣缸不均勻度γ的總和以及各個氣缸的不均勻度γ。如圖13所示，相比于對比例的情況，所示實施例的不規(guī)則度較低、均勻度較高。
圖14表示了在擴口段DF的擴張角β發(fā)生變化的條件下，歧管催化器入口端中最大溫差的測量結果。從圖14可明顯地看出，如果所能接受的最大溫差為130°，則擴張角β就應當被設定為小于或等于60°。
圖15表示了通過將發(fā)動機的排氣閥的開啟定時延遲而減弱了排氣干涉作用。一般來講，排氣閥在下死點(BDC)之前的45°處開啟。但是，在本實施例的該示例中，排氣閥的開啟定時被設定為下死點前30°轉角位置之后，且排氣閥的開啟時刻被設定為從下死點前30°位置處到下死點處之間的范圍內。相比于圖15中實線所表示的、屬于現有技術的普通實例，圖中虛線所示的、根據本實施方式的該實例可將放氣定時延遲。通過這樣來進行設計，該實例的發(fā)動機系統(tǒng)通過防止反射波在氣門重疊(O/L)期間到達該氣缸，而改善了在氣門重疊期間的排氣干涉，由此可改善在中、低轉速區(qū)間的扭矩?？衫脠D16中所示的閥門定時調節(jié)機構50來對排氣閥的開啟定時進行調節(jié)。例如，可通過如下的這些措施來對排氣閥的開啟定時進行調節(jié)即減小排氣閥驅動凸輪的工作角、用可變的閥門定時機構改變排氣閥的工作角、改變排氣閥的工作角和閥門的升程、以及將排氣閥動作的中點位置移位。閥門定時調節(jié)機構50可包括一可變閥門定時機構。如果排氣閥的工作轉角被減小，則將會導致發(fā)動機在高轉速區(qū)間的扭矩下降。但是，通過將擴口段的擴張角β設為小于或等于60°、和/或將排氣歧管中支管彎曲半徑與管徑的比值設定為等于或大于1.5，就可改善排氣歧管內的流動阻力，從而可克服上述的缺陷。如果采用了可變的閥門定時系統(tǒng)，則只能限定在中和低轉速區(qū)間(例如小于或等于4000rm)內執(zhí)行排氣閥開啟定時的延遲操作。
可按照如下的方式來確定空燃比傳感器的位置。在所示的實例中，空燃比傳感器被安裝在直管段SP中。這種設計的有利之處在于可縮減在確定傳感器最優(yōu)位置時所要進行調整的各個因素；并有利于確定最佳的傳感器位置，其中，確定傳感器位置是為了提高各個氣缸空燃比傳感器的靈敏度。在該實例中，空燃比傳感器安裝孔24的位置是這樣來確定的即通過將傳感器在圖4中的左右方向上進行調節(jié)，以檢查其對1號氣缸和4號氣缸的靈敏度、以及對2號氣缸和3號氣缸的靈敏度，并找出對這兩組氣缸最優(yōu)的位置點。
在該實施例中，直管段SP中線與歧管催化器中線之間的偏斜角小于或等于30°。這樣的設計可提高歧管催化器抵抗沖蝕的能力。另外，擴張角小于或等于60°的擴口段DF具有使催化器中流速分布和溫度分布均勻化的效果，并能提高耐熱性。
如與其薄壁催化劑載體的壁厚等于或小于3毫英寸的催化器配合使用，根據該實施例的排氣系統(tǒng)通過降低熱容而縮短了催化劑的活化時間，同時還可防止出現沖蝕。
從發(fā)火順序并不連續(xù)的兩氣缸排出的排氣氣流以小于或等于20°的銳角匯合角合流到一聯合支管中，且兩聯合支管被合并到一共同的匯流段中。這樣的設置形式可顯著地減弱排氣干涉，防止發(fā)動機在中低轉速區(qū)間的扭矩下降，并通過將各獨立管段的長度減到最短而減小了排氣管的總長度，且能在發(fā)動機起動之后迅速升高催化劑的溫度。
另外，兩聯合支管進行合并處的匯合角小于或等于20°。因而，該系統(tǒng)可進一步防止排氣干涉，并防止中、低轉速區(qū)間的扭矩下降。2號缸與3號缸這兩個內側氣缸的排氣支管在上游側很早就匯合到了一起。這樣的設計有助于減弱排氣干涉、縮短排氣管的總長、并提高歧管催化器的溫度。兩內側氣缸的排氣支管向外突伸出，并在橫向上延伸，從而在最為接近的位置處合并到一起。這樣的設計有助于縮短排氣管的總長，將減小催化劑的活化時間。
兩內側氣缸的聯合支管(例如W2)具有一很長的直線段。這樣的設置有助于減小排氣管的總長，并縮短對催化劑進行活化所需的時間。在所示的實例中，排氣閥被設定為在下死點之前的30°轉角處開啟。對排氣閥開啟定時的這一延遲會使放氣過程延遲，從而減小了在氣門重疊期間的排氣干涉，并提高中、低轉速下的扭矩。
在所示的實施例中，直管段SP是沿直線延伸的，且其橫截面積從直管段SP的上游端到其下游端保持不變。排氣支管B1～B4作為輸送廢氣的裝置，將廢氣從發(fā)動機的排氣口輸送到一匯流部分處。直管段SP的作用是在匯流部分處對排氣口排出的排氣氣流進行匯集，并在廢氣凈化催化器的縱向上對匯合后的排氣氣流連續(xù)地進行引流。
本發(fā)明適用于各種類型的發(fā)動機。例如，本發(fā)明適用于V型八缸機等八缸發(fā)動機。
本申請是基于在2002年7月30日提交的第2002-221168號在先日本申請而提出的。第2002-221168號日本專利申請中的全部內容都被結合到本文中作為參考。
盡管上文是參照特定的實施例對本發(fā)明進行描述，但本發(fā)明并不僅限于上述這些實施例，本領域技術人員在上述內容的啟示下，可對上述實施例進行變換和改型。本發(fā)明的保護范圍由附帶的權利要求限定。
權利要求
1.一種發(fā)動機排氣裝置，其包括一排氣歧管，其包括從各自的上游端延伸向一匯流部分的多條排氣支管，它們的上游端與發(fā)動機的氣缸相連接；以及一直管段，其從匯流部分延伸向一下游端，其中，在匯流部分處，各排氣支管的排氣氣流匯合到一起，而下游端則適于被連接到一廢氣凈化催化器上。
2.根據權利要求1所述的發(fā)動機排氣裝置，其特征在于所述排氣歧管還包括一擴口段，其從所述直管段擴張向排氣歧管的所述下游端。
3.根據權利要求2所述的發(fā)動機排氣裝置，其特征在于擴口段的擴張角小于或等于60°。
4.根據權利要求1所述的發(fā)動機排氣裝置，其特征在于排氣歧管還包括一第一聯合支管，兩排氣支管一起合并到該聯合支管中；并包括一第二聯合支管，另兩條排氣支管一起合并到該聯合支管中；且在所述匯流部分處，第一、第二聯合支管一起合并到所述直管段中。
5.根據權利要求4所述的發(fā)動機排氣裝置，其特征在于與第一聯合支管相連接的排氣支管是與發(fā)動機中兩個氣缸相連接的排氣支管，這兩個氣缸的發(fā)火次序不連續(xù)，與第二聯合支管相連接的排氣支管是與發(fā)動機中發(fā)火次序不相鄰的兩氣缸相連接的排氣支管。
6.根據權利要求4所述的發(fā)動機排氣裝置，其特征在于在每個第一、第二聯合支管中，兩排氣支管合并處的匯合角都小于或等于20°。
7.根據權利要求4所述的發(fā)動機排氣裝置，其特征在于第一聯合支管與第二聯合支管的匯合角小于或等于20°。
8.根據權利要求4所述的發(fā)動機排氣裝置，其特征在于其中兩排氣支管在第二聯合支管的上游端處合并到一起，第二聯合支管的上游端所處位置位于第一聯合支管上游端的上游側，在第一聯合支管處，另外兩條排氣支管合并到一起。
9.根據權利要求4所述的發(fā)動機排氣裝置，其特征在于與第二聯合支管相連接的兩排氣支管在橫向上延伸向對方。
10.根據權利要求4所述的發(fā)動機排氣裝置，其特征在于第一、第四排氣支管被連接到第一聯合支管上，而第二、第三排氣支管則與第二聯合支管相連接，第一、第二、第三和第四排氣支管是發(fā)動機第一氣缸、第二氣缸、第三氣缸、第四氣缸的排氣支管，這四個氣缸以一列形式排列，并使得第二、第三氣缸在缸排中位于第一、第四氣缸之間。
11.根據權利要求10所述的發(fā)動機排氣裝置，其特征在于第二聯合支管包括一段直管。
12.根據權利要求11所述的發(fā)動機排氣裝置，其特征在于第一聯合支管包括一段直管，其長度小于第二聯合支管的直管段。
13.根據權利要求12所述的發(fā)動機排氣裝置，其特征在于第一、第二聯合支管的直管并排地延伸向所述直管段；且第一聯合支管位于第二聯合支管與排氣歧管的上游端之間。
14.根據權利要求1所述的發(fā)動機排氣裝置，其特征在于排氣歧管的下游端適于以這樣的方式與廢氣凈化催化器相連接即所述直管段中線與廢氣凈化催化器中線之間的夾角小于或等于30°。
15.根據權利要求1所述的發(fā)動機排氣裝置，其特征在于該發(fā)動機排氣裝置還包括廢氣凈化催化器，其具有一陶瓷的薄壁催化劑載體，其壁厚小于或等于3毫英寸。
16.根據權利要求1所述的發(fā)動機排氣裝置，其特征在于排氣閥的開啟定時范圍被設定為從發(fā)動機下死點之前的30°位置到下死點之間。
17.一種發(fā)動機排氣裝置，該排氣裝置的組成為一發(fā)動機，其具有為氣缸設置的排氣口；一廢氣凈化催化器；以及一排氣歧管，其包括用于將廢氣從發(fā)動機排氣口輸送向一匯流部分的裝置；以及用于在匯流部分處對排氣口排出的排氣氣流進行匯集、并在廢氣凈化催化器的縱向上對匯流后排氣氣流連續(xù)地進行導流的裝置。
全文摘要
本發(fā)明涉及發(fā)動機排氣裝置的排氣歧管，該排氣歧管包括多條排氣支管和一直管段。排氣支管從各自的上游端延伸向一匯流部分，其中的上游端與發(fā)動機的氣缸相連接。直管段從匯流部分延伸向一下游端，該下游端適于被連接到一廢氣凈化催化器上。
文檔編號F01N3/24GK1475661SQ0315240
公開日2004年2月18日 申請日期2003年7月30日 優(yōu)先權日2002年7月30日
發(fā)明者蘆田雅明, 西沢公良, 柴田勝弘, 弘, 良 申請人:日產自動車株式會社