專利名稱：內(nèi)燃機的排氣凈化裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及內(nèi)燃機的排氣凈化裝置。
背景技術(shù)：
將NOx吸藏催化劑配置在內(nèi)燃機排氣通路內(nèi)的內(nèi)燃機是眾所周知的， 所述NOx吸藏催化劑在流入的排氣的空燃比為稀薄時吸藏排氣中所含的 NOx，在流入的排氣的空燃比變?yōu)槔碚摽杖急然蛘咦優(yōu)闈鈺r將吸藏的NOx 釋放。該內(nèi)燃機，在稀空燃比的條件下進(jìn)行燃燒時，產(chǎn)生的N(X被NOx 吸藏催化劑吸藏。另 一方面，當(dāng)NOx吸藏催化劑的對NOx吸藏能力接近飽 和時，使排氣的空燃比暫時變?yōu)闈?，由此NOx從NOx吸藏催化劑中被釋力文 出來并凈皮還原。
然而，由于燃料中含有硫，所以排氣中含有SOx。該SOx與NOx—起 被NOx吸藏催化劑吸藏。但是，僅僅通過使排氣的空燃比為濃，該SO、不 會從NOx吸藏催化劑釋放出來，因此被吸藏在NOx吸藏催化劑中的SOx 的量逐漸增大。其結(jié)果，可吸藏的NOx量逐漸減少。
于是，為了阻止SOx被送入到NOx吸藏催化劑中，在NOx吸藏催化劑 上游的內(nèi)燃機排氣通路內(nèi)配置了 SOx捕集催化劑的內(nèi)燃機已被公知(參照 日本特開2005- 133610號公報)。對于該內(nèi)燃機而言，排氣中所含的SOx 凈皮SOx捕集催化劑捕獲，這樣一來就阻止了 SOx流入NOx吸藏催化劑中。 其結(jié)果，可以阻止由于吸藏SOx而導(dǎo)致對NOx的吸藏能力的降低。
因此，該SOx捕集催化劑只要是按照預(yù)定的使用方法，在預(yù)定的保證 行駛距離以內(nèi)，就可持續(xù)捕獲排氣中含有的SOx。但是，在例如使用者錯 誤地使用了含有高濃度的硫的燃料、或車輛超過了預(yù)定的保證行使距離而行使時，容許容量以上的sox被送入sox捕集催化劑，這樣一來就存在sox 捕集催化劑不能捕獲sox的問題。
考慮到這樣的問題，在SOx捕集催化劑捕獲了大量的SOx時，需要從 SOx捕集催化劑中釋放出SOx，恢復(fù)SOx捕集催化劑的捕獲SOx能力。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于，提供一種可以高效地恢復(fù)這樣的捕獲SOx的能力 或吸藏sox的能力的內(nèi)燃機排氣凈化裝置。
根據(jù)本發(fā)明，提供一種內(nèi)燃機的排氣凈化裝置，其在內(nèi)燃機排氣通路 內(nèi)沿著排氣氣流依次配置有前段催化劑和后段催化劑，這些前段催化劑和
后段催化劑由NOx吸藏催化劑構(gòu)成，所述NOx吸藏催化劑在流入的排氣的 空燃比為稀薄時吸藏排氣中所含的NOx，在流入的排氣的空燃比變?yōu)槔碚?空燃比或者濃時釋放出所吸藏的NOx，在應(yīng)解救前段催化劑的SOx中毒時， 進(jìn)行使前段催化劑的溫度上升至SOx釋放溫度，同時使流入前段催化劑中
的排氣的空燃比為濃的sox中毒解救處理，在應(yīng)解救后段催化劑的sox中
毒時，進(jìn)行^^段催化劑的溫度上升至SOx釋放溫度，同時使流入后段催
化劑中的排氣的空燃比為濃的sox中毒解救處理，并使進(jìn)行后段催化劑的 sox中毒解救處理的頻率高于進(jìn)行前段催化劑的sox中毒解救處理的頻率。
即，由于后段催化劑比前段催化劑的熱劣化程度低，所以后段催化劑
的一方容易從SOx中毒中解救出來。因此，通過提高后段催化劑的SOx中 毒解救處理的頻率可以提高NOx凈化率。


圖l是壓縮點火式內(nèi)燃機的整體圖；圖2是NOx吸藏催化劑的催化劑 載體的表面部分的剖面圖；圖3是表示排出SOx量SOXA的圖語的圖；圖 4是表示NOx凈化率的變化和SOx中毒解救處理的時機的時間圖；圖5是 用于實施SOx中毒解救處理的流程圖；圖6是SOx捕集催化劑的基體的表面部分的剖面圖。
具體實施例方式
圖l表示壓縮點火式內(nèi)燃機的整體圖。
參照圖1， l表示發(fā)動機主體，2表示各氣缸的燃燒室，3表示用于向 各燃燒室2內(nèi)分別噴射燃料的電子控制式燃料噴射閥，4表示進(jìn)氣岐管，5 表示排氣岐管。進(jìn)氣岐管4借助于吸氣管6與排氣渦輪增壓器7的壓縮機 7a的出口連接，壓縮機7a的入口借助于吸入空氣量檢測器8與空氣濾清 器9連接。在吸氣管6內(nèi)配置有由步進(jìn)電動機驅(qū)動的節(jié)氣門10，進(jìn)而在吸 氣管6周圍^1置有用于冷卻在吸氣管6內(nèi)流動的吸入空氣的冷卻裝置11。 在圖l所示的實施例中，將內(nèi)燃機冷卻水導(dǎo)入到冷卻裝置ll內(nèi)，由內(nèi)燃機 冷卻水將亂入空氣冷卻。
另 一方面，排氣岐管5與排氣渦輪增壓器7的排氣渦輪7b的入口連接， 排氣渦輪7b的出口與前段催化劑12的入口連接。另外，前段催化劑12 的出口借助于排氣管13與后段催化劑14連接。在排氣岐管5內(nèi)配置有前 段催化劑用還原劑供給閥15，該前段催化劑用還原劑供給閥15用于向流 入到前段催化劑12中的排氣中供給例如含有烴的還原劑，在排氣管13內(nèi) 配置有后段催化劑用還原劑供給閥16，該后段催化劑用還原劑供給閥16 用于向流入到后段催化劑14中的排氣中供給例如含有爛的還原劑。進(jìn)而， 在與后段催化劑14的出口連接的排氣管17內(nèi)配置有NOx傳感器18。
排氣岐管5與進(jìn)氣岐管4借助于排氣再循環(huán)(下面稱作"EGR")通路 19相互連接，在EGR通路19內(nèi)配置有電子控制式EGR控制閥20。另夕卜， 在EGR通路19周圍設(shè)置有用于冷卻在EGR通路19內(nèi)流動的EGR氣體 的冷卻裝置21。在圖l所示的實施例中，將內(nèi)燃機冷卻水導(dǎo)入冷卻裝置21 內(nèi)，由內(nèi)燃機冷卻水將EGR氣體冷卻。另一方面，各燃料噴射閥3借助 于燃料供給管22與共軌23連接。從電子控制式的噴出量可變的燃料泵24 向該共軌23內(nèi)供給燃料，被供給到該共軌23內(nèi)的燃料經(jīng)由各燃料供給管 22而凈皮供給到燃料噴射閥3。電子控制單元30包含數(shù)字計算機，具有由雙向性總線31互相連接的 ROM(只讀存儲器)32、 RAM(隨機存儲器)33、 CPU(微處理器)34、輸入端 口35以及輸出端口36。吸入空氣量檢測器8、及NOx傳感器18的輸出信 號分別借助于各自相對應(yīng)的AD轉(zhuǎn)換器37輸入到輸入端口 35。在加速踏 板40上連接有產(chǎn)生與加速踏板40的踏進(jìn)量L成比例的輸出電壓的負(fù)荷傳 感器41，負(fù)荷傳感器41的輸出電壓借助于相對應(yīng)的AD轉(zhuǎn)換器37輸入到 輸入端口35。進(jìn)而，在輸入端口 35上連接有曲軸每旋轉(zhuǎn)例如15。就產(chǎn)生 輸出脈沖的曲軸轉(zhuǎn)角傳感器42。另一方面，輸出端口 36借助于相對應(yīng)的 驅(qū)動電路38與燃料噴射閥3、節(jié)氣門IO的驅(qū)動用步進(jìn)電動機、前段催化 劑用還原劑供給閥15、后段催化劑用還原劑供給閥16、 EGR控制閥20和 燃料泵24連接。
圖1所示的前段催化劑12和后段催化劑14均含有NOx吸藏催化劑， 因此首先對NOx吸藏催化劑進(jìn)行說明，該NOx吸藏催化劑，在其基體上擔(dān) 載有例如由氧化鋁形成的催化劑載體，圖2圖解性地表示該催化劑載體45 的表面部分的剖面。如圖2所示，在催化劑載體45的表面上^"R擔(dān)載有貴 金屬催化劑46，進(jìn)而在催化劑載體45的表面上形成有NOx吸收劑47的層。
在本發(fā)明的實施例中，作為貴金屬催化劑46可使用鉑Pt，作為構(gòu)成 NOx吸收劑47的成分，可使用例如選自鉀K、鈉Na、銫Cs之類的堿金 屬、鋇Ba、釣Ca之類的堿土類、鑭La、釔Y之類的稀土類中的至少一 種。
如果將向內(nèi)燃機進(jìn)氣通路、燃燒室2以及各催化劑12、 14上游的排氣 通路內(nèi)供給的空氣與燃料(烴)的比稱作排氣的空燃比，則NOx吸收劑47起 到了吸放NOx的作用，即在排氣的空燃比為稀薄時吸收NOx，在排氣中的 氧氣濃度降低時將吸收的NOx釋放。
即，以使用鋇Ba作為構(gòu)成NOx吸收劑47的成分的情況為例進(jìn)行i兌明， 在排氣的空燃比為稀薄時、即排氣中的氧濃度較高時，如圖2所示那樣排 氣中所含的NO在鉑Pt46上被氧化變成N02，接著被吸收到NOx吸收劑 47內(nèi)，與氧化鋇BaO結(jié)合，同時以硝酸才艮離子N03-的形態(tài)在NOx吸收劑
747內(nèi)擴散。這樣，NOx被吸收到NOx吸收劑47內(nèi)。只要排氣中的氧濃度 高，就會在鉑Pt46的表面生成N02,只要NOx吸收劑47的NOx吸收能力 沒有飽和，就會將N02吸收到NOx吸收劑47內(nèi)而生成硝酸才艮離子N(V。
與此相對，在通過由還原劑供給閥12、 14供給還原劑而使排氣的空燃 比變?yōu)闈饣蛘咦優(yōu)槔碚摽杖急葧r，排氣中的氧濃度下降，所以反應(yīng)反向 (NCV —N02)進(jìn)行，這樣NOx吸收劑47內(nèi)的硝酸才艮離子N(V以NO;j的形 式從NOx吸收劑47釋放出來。接著，釋放出的NOx被排氣中所含的未燃 燒HC、 CO還原。
這樣，在排氣的空燃比為稀薄時，即在稀空燃比下進(jìn)行燃燒時，排氣 中的NOx被吸收到NOx吸收劑47內(nèi)。但是，如果在稀空燃比下繼續(xù)進(jìn)行 燃燒，則在該期間NOx吸收劑47的NOx吸收能力會飽和，這樣會變得不 能由NOx吸收劑47吸收NOx。因此，在本發(fā)明的實施例中，在NOx吸收 劑47的吸收能力飽和前由還原劑供給閥12、 14供給還原劑，由此使排氣 的空燃比暫時為濃，從而從前段催化劑12和后段催化劑14的NOx吸收劑 47釋放NOx。
但是，在排氣中含有SOx即含有S02，在該S02流入到NOx吸藏催化 劑時，該S02在鉑Pt46上被氧化變成S03。接著，該S03被吸收到NOx 吸收劑47內(nèi)而與氧化鋇BaO結(jié)合，同時以硫酸根離子SOZ的形式在NOx 吸收劑47內(nèi)擴散，生成穩(wěn)定的硫酸鹽BaS04。但是，由于NOx吸收劑47 具有強堿性，所以該硫酸鹽BaS04穩(wěn)定，難以分解，如果只使排氣的空燃 比為濃，則硫酸鹽BaS04不分解而原樣殘留。因此，隨著時間經(jīng)過，在 NOx吸收劑47內(nèi)，硫酸鹽BaS04增多，這樣隨著時間經(jīng)過，NOx吸收劑 47能夠吸收的NOx量降低。即NOx吸藏催化劑因SOx而中毒。
但是此時，在使NOx吸藏催化劑的溫度上升到600X:以上的SOx釋放 溫度的狀態(tài)下，使流入NOx吸藏催化劑中的排氣的空燃比為濃時，會從 NOx吸收劑47釋方支SOx，這樣可以解救NOx吸藏催化劑的SOx中毒。于 是，在本發(fā)明的實施例中，在應(yīng)解救前段催化劑12的SO,中毒時，使前段 催化劑12的溫度上升到SOx釋放溫度，同時使流入前段催化劑12中的排
8氣的空燃比為濃，在應(yīng)解救后段催化劑14的SOx中毒時，使后段催化劑 14的溫度上升到SOx釋放溫度，同時使流入后段催化劑中的排氣的空燃比 為濃。
這種情況下，在本發(fā)明的實施例中，通過由相對應(yīng)的還原劑供給閥15、 16供給燃料來使各催化劑12、 14升溫至SOx釋》文溫度，并使流入各催化 劑12、 14中的排氣的空燃比為濃。即，在進(jìn)行前段催化劑12的SOx中毒 解救處理時，由前段催化劑用還原劑供給閥15供給還原劑，在進(jìn)行后段催 化劑14的SOx中毒解救處理時，由后段催化劑用還原劑供給閥16供給還 原劑。
另夕卜，在本發(fā)明的實施例中，針對催化劑12、 14均進(jìn)行這樣的用于解 救SOx中毒的SOx中毒解救處理。具體地講，在本發(fā)明的實施例中，在使 用前段催化劑12和后段催化劑14這兩方催化劑而得到的NOx凈化率為預(yù) 定的容許水平以下時，進(jìn)行前段催化劑12的SOx中毒解救處理或后段催化 劑14的SOx中毒解救處理中的任一個處理。此時，NOx凈化率是由采用 NOx傳感器18檢測出的NOx濃度計算出的。
即，由于在燃料中含有一定比例的硫，因此排氣中含有的SOx量與燃 料噴射量成比例。燃料噴射量為要求扭矩以及內(nèi)燃機轉(zhuǎn)速的函數(shù)，因此排 氣中含有的SOx量也成為要求扭矩以及內(nèi)燃機轉(zhuǎn)速的函數(shù)。在本發(fā)明的實 施例中，將單位時間從燃燒室2排出的排出SOx量SOXA作為要求扭矩 TQ以及內(nèi)燃機轉(zhuǎn)速N的函數(shù)，以圖3所示的圖語的形式預(yù)先存儲在 ROM32內(nèi)。另外，排氣中含有的NOx量也是要求扭矩以及內(nèi)燃機轉(zhuǎn)速的 函數(shù)，將單位時間從燃燒室2排出的排出NOx量作為要求扭矩TQ以及內(nèi) 燃機轉(zhuǎn)速N的函數(shù)以圖語的形態(tài)預(yù)先存儲在ROM32內(nèi)。另一方面，單位 時間從燃燒室2排出的排氣量可以根據(jù)吸入空氣量來求出，因此，可以根 據(jù)所存儲的單位時間的排出NOx量和吸入空氣量計算出流入前段催化劑 12的排氣中的NOx濃度。根據(jù)該NOx濃度和由NOx傳感器18檢測出的 NOx濃度計算出NOx凈化率。
將前段催化劑12和后段催化劑14進(jìn)行比較的話，由于前段催化劑12比后段催化劑14溫度高，所以前段催化劑12與后段催化劑14相比更易熱 劣化。但如果熱劣化的話，則即使供給還原劑，也不能充分解救SOx中毒。 與此相對，當(dāng)沒有熱劣化時，使用相同量的還原劑就可充分解救SOx中毒。 因此，解救難以熱劣化的后段催化劑14的SOx中毒可以提高NOx凈化率， 減少還原劑即燃料的消耗量。因此，在本發(fā)明中，優(yōu)先解M段催化劑14 的SOx中毒。下面參照圖4進(jìn)行說明。
圖4表示NOx凈化率隨著時間經(jīng)過的變化、及對前段催化劑12和后 段催化劑14進(jìn)行SOx中毒解救處理的時機。另外，圖4中的空白部分Fr 表示前段催化劑12對NOx凈化率作出貢獻(xiàn)的部分，陰影部分Rr表示后段 催化劑14對NOx凈化率作出貢獻(xiàn)的部分。另外，圖4中NX表示NOx凈 化率的容許水平。
從圖4可知，在最初時NOx凈化率保持在100。/。。由于此時SOx中毒 從位于上游側(cè)的前段催化劑12開始，所以由前段催化劑12得到的NOx凈 化率逐漸降低。另一方面，即使由前段催化劑12得到的NOx凈化率降低， 也可以由后段催化劑14的對NOx的凈化作用彌補，所以NOx凈化率暫時 維持在100%。然后，隨著后段催化劑14的SOx中毒進(jìn)行，NOx凈化率逐 漸降低。
接著，在時刻t，，若NOx凈化率變?yōu)槿菰S水平NX以下，則進(jìn)行后段 催化劑14的SOx中毒解救處理。其結(jié)果，由后段催化劑14得到的NOx凈 化率上升，這樣由兩方催化劑12、 14得到的NOx凈化率上升。然后，在 時刻t2，若NOx凈化率變?yōu)槿菰S水平NX以下，則再次進(jìn)行后段催化劑14 的SOx中毒解救處理，使由后段催化劑14得到的NOx凈化率上升。然后， 在時刻b,若NOx凈化率變?yōu)槿菰S水平NX以下，則再次進(jìn)行后段催化劑 14的SOx中毒解救處理，使由后段催化劑14得到的NOx凈化率上升。
然后，在時刻t4，若NOx凈化率再次變?yōu)槿菰S水平NX以下，則此時， 即使進(jìn)行后段催化劑14的SOx中毒解救處理,NOx凈化率也基本沒有上升。 因此，此時，如圖4所示那樣進(jìn)行前段催化劑12的SOx中毒解救處理，由 此使由兩方催化劑12、 14得到的NOx凈化率上升。另外，此時，也可以同時進(jìn)行后段催化劑14的SOx中毒解救處理。
這樣，在本發(fā)明中，只要可以將NOx凈化率恢復(fù)到目標(biāo)NOx凈化率， 就可反復(fù)進(jìn)行后段催化劑14的SOx中毒解救處理，即使進(jìn)行后段催化劑 14的SOx中毒解救處理也不能將NOx凈化率恢復(fù)到目標(biāo)SOx凈化率時， 進(jìn)行前段催化劑12的SOx中毒解救處理。因此，在本發(fā)明中，由圖4可知， 使進(jìn)行后段催化劑14的SOx中毒解救處理的頻率比進(jìn)行前段催化劑12的 SOx中毒解救處理的頻率高。
另外，由圖4可知，進(jìn)行后段催化劑14的SOx中毒解救處理的間隔逐 漸變短。因此，從另外一個角度來看，在本發(fā)明中，當(dāng)后段催化劑14的 SOx中毒解救處理的間隔變得比預(yù)先確定的期間短時，就可進(jìn)行前段催化 劑12的SOx中毒解救處理。
圖5示出了實行SOx中毒解救處理的程序。
參照圖5，首先在步驟100中根據(jù)圖3計算出排出的SOx量SOXA。 接著，在步驟101中將該排出SOx量SOXA累積相加成SSOX，由此計算 出排出SOx量的累積值i:SOX。接著，在步驟102中根據(jù)排出NOx量和吸 入空氣量計算出排出的NOx濃度。接著，在步驟103中讀取NOx傳感器 18的輸出值，在步驟104中才艮據(jù)NOx傳感器18的輸出值和排出的NOx濃 度計算出NOx凈化率。
接著，在步驟105中判斷NOx凈化率是否比容許水平NX高，如果 NOx凈化率比容"^午水平NX低，則進(jìn)入步驟106,判斷剛剛進(jìn)行了 SOx中 毒解救處理后的排出SOx量的累積值SSOX是否為設(shè)定值SX以上。當(dāng)
i:sox〉sx時即在sOx中毒解救處理后吸藏了大量的sOx時，可判斷為后
段催化劑14的NOx凈化率可充分恢復(fù)，此時i^步驟107進(jìn)行后段催化 劑14的SOx中毒解救處理。接著，i^步驟109使SSOX清零。與此相 對，當(dāng)i:SOX《SX時，可判斷為后段催化劑14的NOx凈化率不能充分恢 復(fù)，此時i^v步驟108進(jìn)行前段催化劑12的SOx中毒解救處理。接著ii^ 步驟109。
作為前段催化劑12，寸以使用能夠捕獲排氣中含有的SOx的SOx捕集催化劑。圖6圖解性地示出了該SOx捕集催化劑的基體50的表面部分的剖 面。如圖6所示，在基體50的表面上形成有涂層51，在該涂層51的表面 上*擔(dān)栽有貴金屬催化劑52。
在該SOx捕集催化劑中，作為貴金屬催化劑52可4吏用鉑，作為構(gòu)成涂 層51的成分，可使用選自例如鉀K、鈉Na、銫Cs之類的堿金屬、鋇Ba、 鈣Ca之類的堿土類、鑭La、釔Y之類的稀土類中的至少一種。即，SOx 捕集催化劑的涂層51呈強堿性。
排氣中所含的SOx即S02如圖6所示那樣在鉑Pt52上被氧化，接著， 被捕獲到涂層51內(nèi)。即，S02以硫酸根離子SO -的形式在涂層51內(nèi)擴散， 生成硫酸鹽。另外，如上所述，涂層51呈強堿性，因此如圖6所示那樣， 排氣中所含的S02的一部分被直接捕獲到涂層51內(nèi)。
圖6中，涂層51內(nèi)的濃淡表示所捕獲的SOx的濃度。由圖6可知，涂 層51內(nèi)的SOx濃度，在涂層51的表面附近最高，隨著向內(nèi)部深入而逐漸 降低。當(dāng)涂層51的表面附近的SOx濃度變高時，涂層51的表面的堿性減 弱，對SOx的捕獲能力減弱。對于該SOx捕集催化劑而言，此時如果在排 氣的空燃比為稀薄的情況下使SOx捕集催化劑溫度上升，則可恢復(fù)SOx捕 集率。
即，如果在排氣的空燃比為稀薄的情況下使SOx捕集催化劑的溫度上 升，則涂層51內(nèi)的集中存在于表面附近的SOx向涂層51的內(nèi)部擴散，使 得涂層51內(nèi)的SOx濃度變得均勻。即，在涂層51內(nèi)生成的硝酸鹽從集中 在涂層51的表面附近的不穩(wěn)定狀態(tài)向在整個涂層51內(nèi)均勻分散的穩(wěn)定狀 態(tài)變化。如果涂層51內(nèi)的存在于表面附近的SOx向涂層51的內(nèi)部擴散， 則涂層51的表面附近的SOx濃度下降，這樣如果使SOx捕集催化劑升溫， 則SOx捕集率恢復(fù)。
因此，在使用該SOx捕集催化劑的情況下，要定期使SOx捕集催化劑 的溫度升高。但是，在大量的SOx被送入SOx捕集催化劑中時，即使將SOx 捕集催化劑升溫，也不能恢復(fù)SOx捕集率。因此，即4吏是使用SOx捕集催 化劑的情況下也需要進(jìn)行SOx中毒解救處理，即，使SOx捕集催化劑的溫
12度上升至sox釋放溫度，同時使流入sox捕集催化劑中的排氣的空燃比為 濃。
權(quán)利要求
1.一種內(nèi)燃機的排氣凈化裝置，其在內(nèi)燃機排氣通路內(nèi)沿著排氣氣流依次配置有前段催化劑和后段催化劑，這些前段催化劑和后段催化劑由NOx吸藏催化劑構(gòu)成，所述NOx吸藏催化劑在流入的排氣的空燃比為稀薄時吸藏排氣中所含的NOx，在流入的排氣的空燃比變?yōu)槔碚摽杖急然蜃優(yōu)闈鈺r釋放出所吸藏的NOx，在應(yīng)解救前段催化劑的SOx中毒時，進(jìn)行使前段催化劑的溫度上升至SOx釋放溫度，同時使流入到前段催化劑中的排氣的空燃比為濃的SOx中毒解救處理，在應(yīng)解救后段催化劑的SOx中毒時，進(jìn)行使后段催化劑的溫度上升至SOx釋放溫度，同時使流入到后段催化劑中的排氣的空燃比為濃的SOx中毒解救處理，且使進(jìn)行后段催化劑的SOx中毒解救處理的頻率高于進(jìn)行前段催化劑的SOx中毒解救處理的頻率。
2. 如權(quán)利要求l所述的內(nèi)燃機的排氣凈化裝置，其中，在前段催化 劑上游的內(nèi)燃機排氣通路內(nèi)配置有前段催化劑用還原劑供給閥，同時在前 段催化劑與后段催化劑之間配置有后段催化劑用還原劑供給閥，在進(jìn)行前 段催化劑的SOx中毒解救處理時，由前段催化劑用還原劑供給閥供給還原 劑，在進(jìn)行后段催化劑的SOx中毒解救處理時，由后段催化劑用還原劑供 給閥供給還原劑。
3. 如權(quán)利要求l所述的內(nèi)燃機的排氣凈化裝置，其中，在前段催化 劑和后段催化劑這兩方催化劑的NOx凈化率變?yōu)轭A(yù)先確定的容許水平以下 時，進(jìn)行前段催化劑的SOx中毒解救處理或后段催化劑的SOx中毒解救處 理中的任一個處理。
4. 如權(quán)利要求3所述的內(nèi)燃機的排氣凈化裝置，其中，在后段催化 劑下游的內(nèi)燃機排氣通路內(nèi)配置有NOx傳感器，由采用該NOx傳感器檢測 出的NOx濃度計算出NOx凈化率。
5. 如權(quán)利要求l所述的內(nèi)燃機的排氣凈化裝置，其中，只要能夠?qū)?NOx凈化率恢復(fù)到目標(biāo)的NOx凈化率，就反復(fù)進(jìn)行后段催化劑的SOx中毒 解救處理，在即使進(jìn)行后段催化劑的SOx中毒解救處理也不能將NOx凈化率恢復(fù)到目標(biāo)的NOx凈化率時，進(jìn)行前段催化劑的SOx中毒解救處理。
6. 如權(quán)利要求l所述的內(nèi)燃機的排氣凈化裝置，其中，只要能夠?qū)?NOx凈化率恢復(fù)到目標(biāo)的NOx凈化率，就反復(fù)進(jìn)行后段催化劑的SOx中毒 解救處理，在后段催化劑的SOx中毒解救處理的間隔變得比預(yù)先確定的期 間短時，進(jìn)行前段催化劑的SOx中毒解救處理。
7. 如權(quán)利要求l所述的內(nèi)燃機的排氣凈化裝置，其中，所述前段催 化劑包含SOx捕集催化劑，該SOx捕集催化劑具有在流入到SOx捕集催化 劑中的排氣的空燃比為稀薄時捕獲排氣中所含有的SOx，當(dāng)在排氣的空燃 比為稀薄的情況下SOx捕集催化劑的溫度上升時，所捕獲的SC^逐漸向SOx 捕集催化劑內(nèi)部擴散的性質(zhì)，同時具有當(dāng)流入到SOx捕集催化劑中的排氣 的空燃比變?yōu)闈鈺r，如果SOx捕集催化劑的溫度為SOx釋放溫度以上，則 釋放出所捕獲的S(X的性質(zhì)。
全文摘要
對于內(nèi)燃機而言，在內(nèi)燃機排氣通路內(nèi)配置有包含NO_x吸藏催化劑的前段催化劑(12)和后段催化劑(14)，在應(yīng)解救這些催化劑(12、14)的SO_x中毒時，進(jìn)行SO_x中毒解救處理，即使相對應(yīng)的催化劑(12、14)的溫度上升至SO_x釋放溫度，同時使流入到相對應(yīng)的催化劑(12、14)中的排氣的空燃比為濃。在這種情況下，使進(jìn)行后段催化劑(14)的SO_x中毒解救處理的頻率高于進(jìn)行前段催化劑(12)的SO_x中毒解救處理的頻率。
文檔編號F01N3/20GK101542083SQ20088000053
公開日2009年9月23日 申請日期2008年4月3日 優(yōu)先權(quán)日2007年4月3日
發(fā)明者吉田耕平, 大月寬, 廣田信也, 淺沼孝充, 西岡寬真 申請人:豐田自動車株式會社