本發(fā)明涉及石油開發(fā)油層領域，尤其是一種特高含水期取心井水淹層原始含油飽和度計算方法。
背景技術：
：目前油田注水驅(qū)油效果以及水淹程度評價中，都需要研究儲層含油飽和度的變化狀況。取心井在油田勘探開發(fā)中發(fā)揮著重要作用，其數(shù)據(jù)是直觀、準確、定量分析油藏儲層特征、剩余油分布等的第一手資料，利用取心井的各項分析化驗資料，可以分析油田不同開發(fā)階段特點和暴露的問題，掌握不同時期油層動用狀況，研究油層水洗特點和規(guī)律，準確分析油藏水淹狀況和剩余油分布。油層水淹以后，取心井原始含油飽和度已無法直接測得，由于儲層物性變化，特高含水期取心井的孔隙度與原始狀態(tài)下的孔隙度有一定的差異，不能直接將特高含水期的孔隙度代入飽和度回歸公式計算原始含油飽和度，原始含油飽和度難以精確落實已成為制約特高含水期驅(qū)油效率準確計算的關鍵問題。原始含油飽和度是在油藏原始狀態(tài)下儲層中原油體積占有效孔隙體積的百分數(shù)，目前計算特高含水期油藏原始含油飽和度的主要有兩種方法：①是利用理論計算公式引入泥質(zhì)含量參數(shù)，建立原始含油飽和度與孔隙度和泥質(zhì)含量的關系，估算同類油藏的原始含油飽和度。但在高含水期由于水洗作用，儲層中泥質(zhì)含量降低，因而在應用理論公式估算的原始含油飽和度可能偏高。②是尋找開發(fā)程度比較低，沒有經(jīng)過大規(guī)模的注水開采的井，其目前含油飽和度可以反映儲層原始的含油飽和度。由于同類油藏目前處于特高含水期，開發(fā)程度均高，因此不能滿足原始含油飽和度準確計算的要求。為此我們發(fā)明了一種新的特高含水期取心井水淹層原始含油飽和度計算方法，解決了以上技術問題。技術實現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的是提供一種解決現(xiàn)有求取特高含水期取心井水淹層原始含油飽和度方法存在的計算誤差較大的問題的特高含水期取心井水淹層原始含油飽和度計算方法。本發(fā)明的目的可通過如下技術措施來實現(xiàn)：特高含水期取心井水淹層原始含油飽和度計算方法，該特高含水期取心井水淹層原始含油飽和度計算方法包括：步驟1，考察油藏的構(gòu)造、儲層的地質(zhì)條件，收集原始狀態(tài)下取心井的油層有效孔隙度、取心分析的原始含油飽和度數(shù)據(jù)；步驟2，以巖樣常規(guī)分析油水飽和度數(shù)據(jù)為基礎，獲取地下油水飽和度；步驟3，利用壓縮校正后的有效孔隙度與脫氣校正后的油飽和度，考慮分砂層組、分段或分油組，分別建立回歸關系式；步驟4，明確對子井篩選原則，確定特高含水期密閉取心井各層段對應的原始狀態(tài)下的對子井；步驟5，求取特高含水期的原始物性參數(shù)；步驟6，將復原后的儲層物性參數(shù)分砂層組代入回歸關系式，從而求出特高含水期原始飽和度。本發(fā)明的目的還可通過如下技術措施來實現(xiàn)：在步驟2中，以巖樣常規(guī)分析油水飽和度數(shù)據(jù)為基礎，首先是根據(jù)覆壓下孔隙度測定資料對孔隙體積膨脹進行校正，同時考慮油水體積系數(shù)參數(shù)對油水降壓脫氣進行校正，得到最終的地下油水飽和度。在步驟3中，建立的回歸關系式為：So＝a+b*Φ公式中：So-原始狀態(tài)下飽和度數(shù)據(jù)；Φ-原始狀態(tài)下孔隙度數(shù)據(jù)；a、b-為系數(shù)，通過油藏開發(fā)初期的取心井的含油飽和度、孔隙度數(shù)據(jù)進行線性回歸，得到a、b值。在步驟4中，對子井的篩選原則為：相帶相同、厚度相當、位置相近，為后期取心井的物性復原奠定基礎。在步驟5中，分析原始狀態(tài)和特高含水期取心井各個小層的孔隙度分布規(guī)律，明確特高含水期取心井物性校正的必要性；分別計算特高含水期和原始狀態(tài)下取心井物性數(shù)據(jù)的數(shù)學期望和方差，利用特高含水期取心井物性數(shù)據(jù)的數(shù)學期望和方差進行標準化，然后利用標準化結(jié)果和原始狀態(tài)下取心井孔物性的數(shù)學期望和方差求取特高含水期的原始物性參數(shù)。在步驟5中，設離散型隨機變量孔隙度Φ的分布律為：若級數(shù)絕對收斂，即則稱級數(shù)的和為隨機變量孔隙度Φ的數(shù)學期望，記為E(Φ)，即數(shù)學期望：公式中：-標準化數(shù)據(jù)；-原始數(shù)據(jù)；E(Φ)-數(shù)學期望；σ-方差；-平均孔隙度；n-變量個數(shù)，整數(shù)；P-分布律；pk-概率。在步驟6中，將復原后的儲層物性參數(shù)分砂層組代入步驟3建立的回歸關系式：So'＝a+b*Φ'公式中：So'特高含水期原始含油飽和度數(shù)據(jù)；Φ'-復原至原始狀態(tài)下孔隙度數(shù)據(jù)；a、b-為系數(shù)，通過油藏開發(fā)初期的取心井的含油飽和度、孔隙度數(shù)據(jù)進行線性回歸，得到a、b值。本發(fā)明中的特高含水期取心井水淹層原始含油飽和度計算方法，目前我國許多老油田相繼進入特高含水期后期，出現(xiàn)不同程度水淹，水淹后取心井原始含油飽和度難以準確判定，影響了驅(qū)油效率計算、水淹層級別劃分以及剩余油有效開發(fā)。本發(fā)明利用油田開發(fā)初期取心井實驗室?guī)r心分析化驗資料，在數(shù)據(jù)校正的基礎上，分層建立原始有效孔隙度和油藏原始狀態(tài)下的原始含油飽和度關系，然后選取油藏開發(fā)初期和特高含水期對子井，應用數(shù)學期望和方差方法建立對子井物性復原關系，將特高含水期取心井的物性數(shù)據(jù)復原至原始物性，最終計算原始含油飽和度。附圖說明圖1為本發(fā)明的特高含水期取心井水淹層原始含油飽和度計算方法的一具體實施例的流程圖；圖2為本發(fā)明的一具體實施例中不同條件下孔隙中流體相態(tài)變化；圖3為本發(fā)明的一具體實施例中對子井示意圖；圖4是本發(fā)明的一具體實施方式中對子井物性復原圖；圖5是本發(fā)明的一具體實施方式中的巖心分析孔隙度與復原后的原始孔隙度對比圖；圖6是本發(fā)明的一具體實施方式中原始含油飽和度與復原后的原始含油飽和度對比圖。具體實施方式為使本發(fā)明的上述和其他目的、特征和優(yōu)點能更明顯易懂，下文特舉出較佳實施例，并配合附圖所示，作詳細說明如下。如圖1所示，圖1為本發(fā)明的特高含水期取心井水淹層原始含油飽和度計算方法的流程圖。步驟101，考察油藏的構(gòu)造、儲層的地質(zhì)條件，收集原始狀態(tài)下取心井的油層有效孔隙度、取心分析的原始含油飽和度數(shù)據(jù)。步驟102，以巖樣常規(guī)分析油水飽和度數(shù)據(jù)為基礎，首先是根據(jù)覆壓下孔隙度測定資料對孔隙體積膨脹進行校正，同時考慮油水體積系數(shù)參數(shù)對油水降壓脫氣進行校正，得到最終的地下油水飽和度。I.根據(jù)實驗室數(shù)據(jù)，地下孔隙度(Φ)與有效覆蓋壓力Pe之間符合冪函數(shù)關系式，即Φ＝APeb。經(jīng)過推導，勝坨油田沙一段、沙二段孔隙壓縮校正關系式為：Φ＝0.39Φo+0.61Φo(0.1425×(H-213.5088))-0.0127東營組的孔隙度壓縮校正關系式為：公式中：Φ-地下孔隙度；Φo-地面孔隙度；H-油層高度。II.按照勝坨油田的經(jīng)驗公式，進行了脫氣校正，如圖2所示，校正后推導關系式為：So＝1.1606×Bo×So'-2.5547公式中：So-校正后巖心分析含油飽和度；So'-巖心分析含油飽和度；Bo- 體積系數(shù)。其中，勝二區(qū)地層原油體積系數(shù)Bo的選值依據(jù)如表1。表1勝二區(qū)體積系數(shù)Bo選值依據(jù)表層系體積系數(shù)Ed3-41.11Ed3-51.1Es2-31.12Es2-71.12Es2-81.14Es2-91.14Es2-101.14步驟103，利用壓縮校正后的有效孔隙度與脫氣校正后的油飽和度，考慮分砂層組、分段或分油組，分別建立回歸關系式。So＝a+b*Φ公式中：So-原始狀態(tài)下飽和度數(shù)據(jù)；Φ-原始狀態(tài)下孔隙度數(shù)據(jù)；a、b-為系數(shù)，可通過油藏開發(fā)初期的取心井的含油飽和度、孔隙度數(shù)據(jù)進行線性回歸，即可得到a、b值。在一實施例中，利用原始狀態(tài)下油基泥漿取心2-2-觀18、3-5觀1井壓縮校正后的有效孔隙度與脫氣校正后的油飽和度，分砂層組、分段或分油組，分別建立回歸關系式，如表2所示：表2原始狀態(tài)下含油飽和度回歸關系式層系回歸公式井號Ed3-4So＝6.25Φ-118.752-2-G18Ed3-5So＝7.62Φ-157.932-2-G18Es2-3So＝5.0Φ-81.03-5-G1Es2-7So＝7.62Φ-157.932-2-G18Es2-8So＝6.1Φ-105.03-5-G1Es2-9So＝3.8Φ-46.23-5-G1Es2-10So＝4.6Φ-65.23-5-G1公式中：So—原始油飽和度，％；Φ—孔隙度，％。步驟104，明確對子井篩選原則，確定特高含水期密閉取心井各層段對應的原始狀態(tài)下的對子井，為后期取心井的物性復原奠定基礎。明確對子井篩選原則：相帶相同、厚度相當、位置相近，如圖3所示。確定特高含水期密閉取心井各層段對應的對子井，如表3所示，為后期取心井的物性復原奠 定基礎。表32-0斜檢313井水井對子井統(tǒng)計表小層Ed3Es2s3Es2s7Es2s8Es2s9Es2s10對子井2‐102j3‐142‐102‐182‐102j3‐14步驟105，分析原始狀態(tài)和特高含水期取心井各個小層的孔隙度分布規(guī)律，明確特高含水期取心井物性校正的必要性。分別計算特高含水期和原始狀態(tài)下取心井物性數(shù)據(jù)的數(shù)學期望和方差，利用特高含水期取心井物性數(shù)據(jù)的數(shù)學期望和方差進行標準化，然后利用標準化結(jié)果和原始狀態(tài)下取心井孔物性的數(shù)學期望和方差求取特高含水期的原始物性參數(shù)，如圖4所示。設離散型隨機變量孔隙度Φ的分布律為：若級數(shù)絕對收斂，即則稱級數(shù)的和為隨機變量孔隙度Φ的數(shù)學期望，記為E(Φ)，即數(shù)學期望：公式中：-標準化數(shù)據(jù)；-原始數(shù)據(jù)；E(Φ)-數(shù)學期望；σ-方差；-平均孔隙度；n-變量個數(shù)，整數(shù)；P-分布律；pk-概率。通過計算，得出特高含水期孔隙度數(shù)據(jù)數(shù)學期望為30.5988％，方差為2.001017，油藏開發(fā)初期孔隙度數(shù)據(jù)數(shù)學期望為29.3167％，方差為1.814783。校正后數(shù)據(jù)見表4、圖5。表4巖心分析孔隙度與復原后的原始孔隙度小層平均孔隙度，％校正量，％原始孔隙度，％Ed3-4137.291.8535.44Ed3-5231.931.4330.50Ed3-5336.971.7535.22Ed3-5436.021.6234.40Ed3-55+635.841.6834.16Es2-3433.991.3932.60Es2-35+632.591.3531.24Es2-7429.971.1828.80Es2-8130.601.2029.40Es2-8229.511.1828.33Es2-8330.071.1928.88步驟106，將復原后的儲層物性參數(shù)分砂層組代入步驟3建立的回歸關系式，從而求出特高含水期原始飽和度。So'＝a+b*Φ'公式中：So’特高含水期原始含油飽和度數(shù)據(jù)；Φ'-復原至原始狀態(tài)下孔隙度數(shù)據(jù)；a、b-為系數(shù)，可通過油藏開發(fā)初期的取心井的含油飽和度、孔隙度數(shù)據(jù)進行線性回歸，即可得到a、b值。如圖6所示，在沙二段復原后原始含油飽和度為20.1％～91％，平均為66.7％。當前第1頁1 2 3