一種采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法，其通過過濾器衰減液壓油的壓力/流量脈動，其采用變結構濾波器；通過U型微粒分離模塊實現(xiàn)固體微粒的分離，使油液中的固體微粒向管壁運動，并通過回油筒進油管進入回油筒后回流到油箱，含微量小粒徑微粒的管道中心的油液通過內筒進油管進入內筒進行高精度過濾，提高了濾芯的使用壽命；進入內筒進油管的油液以切向進流的方式流入內筒的螺旋流道，內筒壁為濾芯，則濾液在離心力的作用下緊貼濾芯流動，濾液平行于濾芯的表面快速流動，過濾后的液壓油則垂直于濾芯表面方向流出到外筒；沉積在內筒底部的污染顆?？啥〞r通過電控止回閥排出到回油筒，從而提高濾芯使用壽命。
【專利說明】一種采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法 【技術領域】
[0001] 本發(fā)明涉及一種液壓油過濾方法，具體涉及一種采用變結構濾波、起電、分離和吸 附的濾油方法，屬于液壓設備技術領域。 【【背景技術】】
[0002] 國內外的資料統(tǒng)計表明，液壓系統(tǒng)的故障大約有70%~85%是由于油液污染引起 的。固體顆粒則是油液污染中最普遍、危害作用最大的污染物。由固體顆粒污染物引起的液 壓系統(tǒng)故障占總污染故障的70%。在液壓系統(tǒng)油液中的顆粒污染物中，金屬磨肩占比在 20%~70%之間。采取有效措施濾除油液中的固體顆粒污染物，是液壓系統(tǒng)污染控制的關 鍵，也是系統(tǒng)安全運行的可靠保證。
[0003] 過濾器是液壓系統(tǒng)濾除固體顆粒污染物的關鍵元件。液壓油中的固體顆粒污染 物，除油箱可沉淀一部分較大顆粒外，主要靠濾油裝置來濾除。尤其是高壓過濾裝置，主要 用來過濾流向控制閥和液壓缸的液壓油，以保護這類抗污染能力差的液壓元件，因此對液 壓油的清潔度要求更高。
[0004] 然而，現(xiàn)有的液壓系統(tǒng)使用的高壓過濾器存在以下不足：（1)各類液壓元件對油液 的清潔度要求各不相同，油液中的固體微粒的粒徑大小亦各不相同，為此需要在液壓系統(tǒng) 的不同位置安裝多個不同類型濾波器，由此帶來了成本和安裝復雜度的問題；（2)液壓系統(tǒng) 中的過濾器主要采用濾餅過濾方式，過濾時濾液垂直于過濾元件表面流動，被截流的固體 微粒形成濾餅并逐漸增厚，過濾速度也隨之逐漸下降直至濾液停止流出，降低了過濾元件 的使用壽命。
[0005] 因此，為解決上述技術問題，確有必要提供一種創(chuàng)新的采用變結構濾波、起電、分 離和吸附的濾油方法，以克服現(xiàn)有技術中的所述缺陷。 【
【發(fā)明內容】
】
[0006] 為解決上述技術問題，本發(fā)明的目的在于提供一種過濾性能好，適應性和集成性 高，使用壽命長的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法。
[0007] 為實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采取的技術方案為:一種采用變結構濾波、起電、分離和 吸附的濾油方法，其特征在于:其采用一種濾油器，該濾油器包括底板、濾波器、U型微粒分 離模塊、回油筒、內筒、螺旋流道、濾芯、外桶以及端蓋;其中，所述濾波器、U型微粒分離模 塊、回油筒、外桶依次置于底板上;所述濾波器包括輸入管、外殼、輸出管、彈性薄壁、插入式 Η型濾波器以及插入式串聯(lián)Η型濾波器;其中，所述輸入管連接于外殼的一端，其和一液壓油 進口對接;所述輸出管連接于外殼的另一端，其和U型微粒分離模塊對接;所述彈性薄壁沿 外殼的徑向安裝于外殼內；所述輸入管、輸出管和彈性薄壁共同形成一 C型容腔濾波器;所 述彈性薄壁和外殼之間形成串聯(lián)共振容腔I、串聯(lián)共振容腔II以及并聯(lián)共振容腔;所述串聯(lián) 共振容腔I和串聯(lián)共振容腔II之間通過一彈性隔板隔開;所述彈性薄壁的軸向上均勻開有 若干錐形變結構阻尼孔;所述錐形變結構阻尼孔由錐形彈性阻尼孔管和縫孔組成;所述彈 性隔板靠近輸入管側設有錐形插入管，所述錐形插入管連通串聯(lián)共振容腔I和串聯(lián)共振容 腔II;所述插入式Η型濾波器位于并聯(lián)共振容腔內，其和錐形變結構阻尼孔相連通;所述插 入式串聯(lián)Η型濾波器位于串聯(lián)共振容腔I和串聯(lián)共振容腔II內，其亦和錐形變結構阻尼孔相 連通;所述插入式Η型濾波器和插入式串聯(lián)Η型濾波器軸向呈對稱設置，并組成插入式串并 聯(lián)Η型濾波器;所述U型微粒分離模塊包括一 U型管，U型管上依次安裝有起電模塊、分離模 塊、吸附模塊和消磁模塊;所述U型微粒分離模塊和回油筒的上方通過一回油筒進油管連 接;所述內筒置于外桶內，其通過一頂板以及若干螺栓安裝于端蓋上;所述螺旋流道收容于 內筒內，其和U型微粒分離模塊之間通過一內筒進油管連接;所述內筒進油管位于回油筒進 油管內，并延伸入U型微粒分離模塊的中央，其直徑小于回油筒進油管直徑，且和回油筒進 油管同軸設置;所述濾芯設置在內筒的內壁上，其精度為1-5微米;所述外桶的底部設有一 液壓油出油口；
[0008] 其包括如下步驟：
[0009] 1 )，液壓管路中的油液通過濾波器，濾波器衰減液壓系統(tǒng)中的高、中、低頻段的脈 動壓力，以及抑制流量波動；
[001 0] 2)，回流液壓油進入U型微粒分離模塊的起電模塊，使油液中的顆粒物質帶電，之 后送至分離模塊；
[0011] 3)，通過分離裝置使油液中的帶電微粒在外力的作用下向管壁聚合，之后回油送 至吸附裝置；
[0012] 4)，通過吸附模塊吸附回油中的磁性聚合微粒，之后回油送至消磁模塊；
[0013] 5)，通過消磁模塊消除磁性微粒磁性；
[0014] 6)，之后U型微粒分離模塊管壁附近的油液通過回油筒進油管進入回油筒后回流 到油箱，而含微量小粒徑微粒的管道中心的油液則通過內筒進油管進入內筒進行高精度過 濾；
[0015] 7 )，攜帶小粒徑微粒的油液以切向進流的方式流入內筒的螺旋流道，油液在離心 力的作用下緊貼濾芯流動，并進行高精度過濾；
[0016] 8)，高精度過濾后的油液排入外筒，并通過外筒底部的液壓油出油口排出。
[0017] 本發(fā)明的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法進一步為:所述輸入管和 輸出管的軸線不在同一軸線上;所述錐形變結構阻尼孔開口較寬處位于串聯(lián)共振容腔I和 并聯(lián)共振容腔內，其錐度角為10° ;其錐形彈性阻尼孔管的楊氏模量比彈性薄壁的楊氏模量 要大，能隨流體壓力變化拉伸或壓縮;縫孔的楊氏模量比錐形彈性阻尼孔管的楊氏模量要 大，能隨流體壓力開啟或關閉;所述錐形插入管開口較寬處位于串聯(lián)共振容腔II內，其錐度 角為10°;所述錐形插入管和錐形變結構阻尼孔的位置相互錯開;所述彈性薄壁的內側設有 一膠體阻尼層;所述膠體阻尼層的內層和外層分別為外層彈性薄壁和內層彈性薄壁，外層 彈性薄壁和內層彈性薄壁之間由若干支柱固定連接;所述外層彈性薄壁和內層彈性薄壁之 間的夾層內填充有加防凍劑的純凈水，純凈水內懸浮有多孔硅膠;所述膠體阻尼層靠近輸 出管的一端和外殼相連;所述膠體阻尼層靠近輸出管的一端設有一活塞。
[0018] 本發(fā)明的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法進一步為:所述起電模塊 包括若干電極以及一電極控制器;所述若干電極安裝于U型管上，其分別連接至電極控制 器。
[0019] 本發(fā)明的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法進一步為:所述分離模塊 采用均勻磁場分離模塊，該均勻磁場分離模塊包括鋁質管道、兩個磁極以及磁極控制器;其 中，所述兩個磁極分別設置在鋁質管道上，該兩個磁極的極性相反，并呈相對設置;所述兩 個磁極分別電性連接至磁極控制器上。
[0020] 本發(fā)明的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法進一步為:所述分離模塊 采用旋轉磁場分離模塊，該旋轉磁場分離模塊包括鋁質管道、鐵質外殼、三相對稱繞組以及 三相對稱電流模塊;所述三相對稱繞組繞在鋁質管道外;所述鐵質外殼包覆于鋁質管道上； 所述三相對稱電流模塊連接所述三相對稱繞組。
[0021] 本發(fā)明的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法進一步為:所述分離模塊 采用螺旋管道磁場分離模塊，該螺旋管道磁場分離模塊包括鋁質螺旋管道、螺線管以及螺 線管控制電路;其中，所述鋁質螺旋管道設置在螺線管內；所述螺線管和螺線管控制電路電 性連接。
[0022] 本發(fā)明的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法進一步為:所述吸附模塊 采用同極相鄰型吸附環(huán)，該同極相鄰型吸附環(huán)包括鋁質環(huán)形管道、正向螺線管、反向螺線管 以及鐵質導磁帽;所述正向螺線管和反向螺線管分別布置于鋁質環(huán)形管道內，兩者通有方 向相反的電流，使得正向螺線管和反向螺線管相鄰處產(chǎn)生同性磁極;所述鐵質導磁帽布置 于鋁質環(huán)形管道的內壁上，其位于正向螺線管和反向螺線管相鄰處、以及正向螺線管和反 向螺線管軸線的中間點。
[0023] 本發(fā)明的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法進一步為:所述吸附模塊 采用帶電擊錘的同極相鄰型吸附環(huán)，該帶電擊錘的同極相鄰型吸附環(huán)包括鋁質環(huán)形管道、 正向螺線管、反向螺線管、鐵質導磁帽、隔板、電擊錘以及電磁鐵;所述正向螺線管和反向螺 線管分別布置于鋁質環(huán)形管道內，兩者通有方向相反的電流，使得正向螺線管和反向螺線 管相鄰處產(chǎn)生同性磁極;所述鐵質導磁帽布置于鋁質環(huán)形管道的內壁上，其位于正向螺線 管和反向螺線管相鄰處、以及正向螺線管和反向螺線管軸線的中間點；所述隔板位于正向 螺線管和反向螺線管之間；所述電擊錘和電磁鐵位于隔板之間；所述電磁鐵連接并能推動 電擊錘，使電擊錘敲擊錯質環(huán)形管道內壁。
[0024] 本發(fā)明的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法進一步為:所述回油筒的 底部設有一溢流閥，該溢流閥底部設有一電控調節(jié)螺絲;所述溢流閥上設有一排油口，該排 油口通過管道連接至一油箱。
[0025] 本發(fā)明的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法還為:所述內筒的底部呈 倒圓臺狀，其通過一內筒排油管和回油筒連接，內筒排油管上設有一電控止回閥;所述內筒 的中央豎直設有一空心圓柱，空心圓柱的上方設有壓差指示器，該壓差指示器安裝于端蓋 上;所述內筒進油管和螺旋流道相切連接。
[0026] 與現(xiàn)有技術相比，本發(fā)明具有如下有益效果：
[0027] 1.通過濾波器衰減液壓油的壓力/流量脈動，使濾芯在工作時不發(fā)生振動，以提高 過濾性能;液壓油在U型微粒分離模塊中實現(xiàn)固體微粒的分離，使油液中的固體微粒向管壁 運動，在U型微粒分離模塊出口處，富含固體微粒的管壁附近的油液通過回油筒進油管進入 回油筒后回流到油箱，而僅含微量小粒徑微粒的管道中心的油液則通過內筒進油管進入內 筒進行高精度過濾，提高了濾芯的使用壽命，降低了濾波成本和復雜度;進入內筒進油管的 油液以切向進流的方式流入內筒的螺旋流道，內筒壁為濾芯，則濾液在離心力的作用下緊 貼濾芯流動，濾液平行于濾芯的表面快速流動，過濾后的液壓油則垂直于濾芯表面方向流 出到外筒，這種十字流過濾方式對濾芯表面的微粒實施掃流作用，抑制了濾餅厚度的增加， 沉積在內筒底部的污染顆?？啥〞r通過電控止回閥排出到回油筒，從而提高濾芯使用壽 命。
[0028] 2.通過控制液壓油的溫度和向電極施加電壓使油液中的顆粒物質帶電聚合，并促 使膠質顆粒分解消融;通過吸附模塊形成高效吸附；利用旋轉磁場將油液中的微小顆粒"分 離"并聚集到管壁附近，用吸附裝置捕獲微小顆粒;通過消磁裝置對殘余顆粒消磁避免危害 液壓元件，從而使油液中固體微粒聚集成大顆粒運動到管壁附近。
[0029] 3.磁化需要的非均勻磁場的產(chǎn)生，需要多對正逆線圈對并通過不同大小的電流， 且電流數(shù)值可在線數(shù)字設定。 【【附圖說明】】
[0030] 圖1是本發(fā)明的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油器的結構示意圖。
[0031] 圖2是圖1中的濾波器的結構示意圖。
[0032]圖3是圖2中沿A-A的剖面圖。
[0033]圖4-1是圖3中插入式Η型濾波器示意圖。
[0034] 圖4-2是圖3中插入式串聯(lián)Η型濾波器示意圖。
[0035] 圖5是插入式Η型濾波器和插入式串聯(lián)Η型濾波器頻率特性組合圖。其中，實線為插 入式串聯(lián)Η型濾波器頻率特性。
[0036] 圖6是插入式串并聯(lián)Η型濾波器頻率特性圖。
[0037] 圖7是C型容腔濾波器的結構示意圖。
[0038]圖8是彈性薄壁的橫截面示意圖。
[0039] 圖9是膠體阻尼層的縱截面示意圖。
[0040] 圖10是圖2中錐形變結構阻尼孔的示意圖。
[0041] 圖10(a)至圖10(c)是錐形變結構阻尼孔的工作狀態(tài)圖。
[0042] 圖11是圖1中的U型微粒分離模塊的示意圖。
[0043] 圖12是圖11中的起電模塊的結構示意圖。
[0044] 圖13是圖11中的分離模塊為均勻磁場分離模塊的結構示意圖。
[0045] 圖14是圖11中的分離模塊為旋轉磁場分離模塊的結構示意圖。
[0046] 圖15是圖11中的分離模塊為螺旋管道磁場分離模塊的結構示意圖。
[0047] 圖16是圖11中的吸附模塊為同極相鄰型吸附環(huán)的結構示意圖。
[0048] 圖17是圖11中的吸附模塊為帶電擊錘的同極相鄰型吸附環(huán)的結構示意圖。 【【具體實施方式】】
[0049] 請參閱說明書附圖1至附圖17所示，本發(fā)明為一種采用變結構濾波、起電、分離和 吸附的濾油器，其由底板6、濾波器8、U型微粒分離模塊3、回油筒7、內筒15、螺旋流道17、濾 芯18、外桶19以及端蓋25等幾部分組成。其中，所述濾波器8、U型微粒分離模塊2、回油筒7、 外桶19依次置于底板6上。
[0050]所述濾波器8用于將液壓油輸入，并可衰減液壓系統(tǒng)中的高、中、低頻段的脈動壓 力，和抑制流量波動。所述濾波器8由輸入管81、外殼89、輸出管811、彈性薄壁87、插入式Η型 濾波器812以及插入式串聯(lián)Η型濾波器813等幾部分組成。
[0051 ]其中，所述輸入管81連接于外殼89的一端，其和一液壓油進口 1對接;所述輸出管 811連接于外殼89的另一端，其和U型微粒分離模塊3對接。所述彈性薄壁87沿外殼的徑向安 裝于外殼89內。所述輸入管81和輸出管811的軸線不在同一軸線上，這樣可以提高10%以上 的濾波效果。
[0052]所述輸入管81、輸出管811和彈性薄壁87共同形成一 C型容腔濾波器，從而衰減液 壓系統(tǒng)高頻壓力脈動。按集總參數(shù)法處理后得到的濾波器透射系數(shù)為：
[0053]
[0054] a-介質中音速Lv-C型容腔長度Sv-C型容腔體積Ζ-特性阻抗 [0055] γ一透射系數(shù)f一壓力波動頻率Si-輸入管橫截面積。
[0056]由上式可見，不同頻率的壓力脈動波通過該濾波器時，透射系數(shù)隨頻率而不同。頻 率越高，則透射系數(shù)越小，這表明高頻的壓力脈動波在經(jīng)過濾波器時衰減得越厲害，從而起 到了消除高頻壓力脈動的作用。
[0057]所述C型容腔濾波器的設計原理如下：當管道中壓力脈動頻率較高時，波動的壓力 作用在流體上對流體產(chǎn)生壓縮效應。當變化的流量通過輸入管81進入C型容腔時，液流超過 平均流量，擴大的容腔可以吸收多余液流，而在低于平均流量時放出液流，從而吸收壓力脈 動能量。
[0058]所述彈性薄壁87通過受迫機械振動來削弱液壓系統(tǒng)中高頻壓力脈動。按集總參數(shù) 法處理后得到的彈性薄壁固有頻率為：
[0059]
[0060] k一彈性薄壁結構系數(shù)h-彈性薄壁厚度R-彈性薄壁半徑
[0061] E-彈性薄壁的楊氏模量P-彈性薄壁的質量密度
[0062] q-彈性薄壁的載流因子μ-彈性薄壁的泊松比。
[0063] 代入實際參數(shù)，對上式進行仿真分析可以發(fā)現(xiàn)，彈性薄壁87的固有頻率通常比Η型 濾波器的固有頻率高，而且其衰減頻帶也比Η型濾波器寬。在相對較寬的頻帶范圍內，彈性 薄壁對壓力脈動具有良好的衰減效果。同時，本發(fā)明的濾波器結構中的彈性薄壁半徑較大 且較薄，其固有頻率更靠近中頻段，可實現(xiàn)對液壓系統(tǒng)中的中高頻壓力脈動的有效衰減。 [0064]所述彈性薄壁87的設計原理如下:管道中產(chǎn)生中頻壓力脈動時，C型容腔對壓力波 動的衰減能力較弱，流入濾波器C型容腔的周期性脈動壓力持續(xù)作用在彈性薄壁87的內外 壁上，彈性薄壁87按脈動壓力的頻率做周期性振動，該受迫振動消耗了流體的壓力脈動能 量，從而實現(xiàn)中頻段壓力濾波。由虛功原理可知，彈性薄壁消耗流體脈動壓力能量的能力和 其受迫振動時的勢能和動能之和直接相關，為了提高中頻段濾波性能，彈性薄壁的半徑設 計為遠大于管道半徑，且薄壁的厚度較小，典型值為小于〇. 1_。
[0065]進一步的，所述彈性薄壁87和外殼89之間形成串聯(lián)共振容腔184、串聯(lián)共振容腔 1183以及并聯(lián)共振容腔85,所述容腔83、84、85橫跨整個濾波器，由此可以得到較大的共振 容腔體積，加強衰減效果。所述串聯(lián)共振容腔184和串聯(lián)共振容腔1183之間通過一彈性隔板 810隔開。所述彈性薄壁87的軸向上均勻開有若干錐形變結構阻尼孔86,所述錐形變結構阻 尼孔86開口較寬處位于串聯(lián)共振容腔184和并聯(lián)共振容腔85內，其錐度角為10°。所述彈性 隔板810靠近輸入管81側設有錐形插入管82,所述錐形插入管82連通串聯(lián)共振容腔184和串 聯(lián)共振容腔1183。所述錐形插入管82開口較寬處位于串聯(lián)共振容腔1183內，其錐度角為 10°，所述錐形插入管82和錐形變結構阻尼孔86的位置相互錯開。
[0066] 所述插入式Η型濾波器812位于并聯(lián)共振容腔85內，其和錐形變結構阻尼孔86相連 通。按集總參數(shù)法處理后得到的濾波器固有角頻率為：
[0067] ⑴
[0068] a-介質中音速L 一阻尼孔長S-阻尼孔橫截面積V-并聯(lián)共振容腔體積。
[0069] 所述插入式串聯(lián)Η型濾波器813位于串聯(lián)共振容腔184和串聯(lián)共振容腔1183內，其 亦和錐形變結構阻尼孔86相連通。按集總參數(shù)法處理后，濾波器的兩個固有角頻率為：
[0075] a-介質中音速h-阻尼孔長cb-阻尼孔直徑13-插入管長 [0076] d3-插入管直徑串聯(lián)共振容腔1體積V4-串聯(lián)共振容腔2體積。
[0077] 所述插入式Η型濾波器812和插入式串聯(lián)Η型濾波器813軸向呈對稱設置，并組成插 入式串并聯(lián)Η型濾波器，用于展寬濾波頻率范圍并使整體結構更緊湊。本發(fā)明沿圓周界面分 布了多個插入式串并聯(lián)Η型濾波器(圖中只畫出了 2個），彼此之間用隔板820隔開。
[0078]由圖5插入式Η型濾波器和插入式串聯(lián)Η型濾波器頻率特性及公式（1)(2)(3)均可 發(fā)現(xiàn)，插入式串聯(lián)Η型濾波器有2個固有角頻率，在波峰處濾波效果較好，而在波谷處則基本 沒有濾波效果;插入式Η型濾波器有1個固有角頻率，同樣在波峰處濾波效果較好，而在波谷 處則基本沒有濾波效果;選擇合適的濾波器參數(shù)，使插入式Η型濾波器的固有角頻率剛好落 在插入式串聯(lián)Η型濾波器的2個固有角頻率之間，如圖6所示，既在一定的頻率范圍內形成了 3個緊鄰的固有共振頻率峰值，在該頻率范圍內，無論壓力脈動頻率處于波峰處還是波谷處 均能保證較好的濾波效果。多個插入式串并聯(lián)Η型濾波器構成的濾波器組既可覆蓋整個中 低頻段，實現(xiàn)中低頻段的全頻譜濾波。
[0079] 進一步的，所述錐形變結構阻尼孔86由錐形彈性阻尼孔管16和縫孔15組成，錐形 較窄端開口于彈性薄壁87。其中錐形彈性阻尼孔管16的楊氏模量比彈性薄壁87的楊氏模量 要大，能隨流體壓力變化拉伸或壓縮;縫孔15的楊氏模量比錐形彈性阻尼孔管16的楊氏模 量要大，能隨流體壓力開啟或關閉。故當壓力脈動頻率落在高頻段時，C型容腔濾波器結構 起濾波作用，錐形彈性阻尼孔管16和縫孔15都處于圖10(a)狀態(tài);而當脈動頻率落在中頻段 時，濾波器結構變?yōu)镃型容腔濾波器結構和彈性薄壁87濾波結構共同起作用，錐形彈性阻尼 孔管16和縫孔15都處于圖10(a)狀態(tài)；當脈動頻率落在某些特定的低頻頻率時，濾波器結構 變?yōu)椴迦胧酱⒙?lián)Η型濾波器、C型容腔濾波器結構和彈性薄壁濾波結構共同起作用，錐形 彈性阻尼孔管16和縫孔15都處于圖10(b)狀態(tài)，由于插入式串并聯(lián)Η型濾波器的固有頻率被 設計為和這些特定低頻脈動頻率一致，對基頻能量大的系統(tǒng)可起到較好的濾波效果；當脈 動頻率落在某些特定頻率以外的低頻段時，錐形彈性阻尼孔管16和縫孔15都處于圖10(c) 狀態(tài)。這樣的變結構濾波器設計既保證了液壓系統(tǒng)的全頻段全工況濾波，又降低了正常工 況下濾波器的壓力損失，保證了系統(tǒng)的液壓剛度。
[0080] 所述彈性薄壁87的內側設有一膠體阻尼層88。所述膠體阻尼層88的內層和外層分 別為外層彈性薄壁81和內層彈性薄壁82,外層彈性薄壁81和內層彈性薄壁82之間由若干支 柱814固定連接。外層彈性薄壁81和內層彈性薄壁82之間的夾層內填充有加防凍劑的純凈 水816,純凈水816內懸浮有多孔硅膠815。所述膠體阻尼層88靠近輸出管811的一端和外殼 89相連;所述膠體阻尼層88靠近輸出管811的一端還設有一活塞817。
[0081] 由于外層彈性薄壁81和內層彈性薄壁82間距很小且由支柱814固定連接，在壓力 脈動垂直作用于薄壁時，內外壁產(chǎn)生近乎一致的形變，膠體阻尼層厚度幾乎保持不變，對壓 力脈動沒有阻尼作用;膠體阻尼層88的活塞817只感應水平方向的流量脈動，流量脈動增強 時，活塞817受壓使膠體阻尼層收縮，擠壓作用使得膠體阻尼層88中的水由納米級輸送通道 進入微米級中央空隙;流量脈動減弱時，活塞817受反壓，此時膠體阻尼層膨脹，膠體阻尼層 中的水從中央空隙經(jīng)通道排出。在此過程中，由于硅膠815微通道吸附的力學效應、通道表 面分子尺度的粗糙效應及化學非均質效應，活塞跟隨膠體阻尼層收縮和膨脹過程中做"氣-液-固"邊界的界面功，從而對流量脈動實現(xiàn)衰減，其實質上是一個并行R型濾波器。該濾波 器相對于一般的液體阻尼器的優(yōu)勢在于:它通過"氣-液-固"邊界的界面功的方式衰減流量 脈動，可以在不產(chǎn)生熱量的情況下吸收大量機械能，且能量消耗不依賴于活塞速度，衰減效 率有了顯著提高。
[0082] 本發(fā)明還能實線工況自適應壓力脈動衰減。當液壓系統(tǒng)工況變化時，既執(zhí)行元件 突然停止或運行，以及閥的開口變化時，會導致管路系統(tǒng)的特性阻抗發(fā)生突變，從而使原管 道壓力隨時間和位置變化的曲線也隨之改變，則壓力峰值的位置亦發(fā)生變化。由于本發(fā)明 的濾波器的軸向長度設計為大于系統(tǒng)主要壓力脈動波長，且濾波器的插入式串并聯(lián)Η型濾 波器組的容腔長度、C型容腔濾波器的長度和彈性薄壁87的長度和濾波器軸線長度相等，保 證了壓力峰值位置一直處于濾波器的有效作用范圍內；而錐形變結構阻尼孔86開在彈性薄 壁87上，沿軸線方向均勻分布，在彈性隔板810的軸向上均勻開有多個相同參數(shù)的錐形插入 管82，錐形變結構阻尼孔86和錐形插入管82位置相互錯開，使得壓力峰值位置變化對濾波 器的性能幾乎沒有影響，從而實現(xiàn)了工況自適應濾波功能?？紤]到三種濾波結構軸向尺寸 和濾波器相當，這一較大的尺寸也保證了液壓濾波器具備較強的壓力脈動衰減能力。
[0083] 采用本發(fā)明的液壓濾波器進行液壓脈動濾波的方法如下：
[0084] 1)，液壓流體通過輸入管進入C型容腔濾波器，擴大的容腔吸收多余液流，完成高 頻壓力脈動的濾波；
[0085] 2)，通過彈性薄壁87受迫振動，消耗流體的壓力脈動能量，完成中頻壓力脈動的濾 波；
[0086] 3)，通過插入式串并聯(lián)Η型濾波器組，通過錐形變結構阻尼孔、錐形插入管和流體 產(chǎn)生共振，消耗脈動能量，完成低頻壓力脈動的濾波；
[0087] 4)，將濾波器的軸向長度設計為大于液壓系統(tǒng)主要壓力脈動波長，且插入式串并 聯(lián)Η型濾波器長度、C型容腔濾波器長度和彈性薄壁87長度同濾波器長度相等，使壓力峰值 位置一直處于濾波器的有效作用范圍，實現(xiàn)系統(tǒng)工況改變時壓力脈動的濾波。
[0088] 5)，通過錐形變結構阻尼孔的錐形彈性阻尼孔管的伸縮和縫孔的開關，完成壓力 脈動自適應濾波。
[0089] 所述U型微粒分離模塊3包括一 U型管31，U型管31上依次安裝有起電模塊32、分離 模塊33、吸附模塊34、以及消磁模塊35。
[0090] 所述起電模塊32使油液中的金屬顆粒物質帶電，其由若干電極321以及一電極控 制器322組成。所述若干電極321安裝于U型管31上，其分別連接至電極控制器252。所述電極 控制器322電性連接向電極321施加電壓，使油液中的顆粒物質帶電。
[0091] 所述分離模塊33使質量較大的顆粒帶電聚合并在離心力作用下甩向腔壁，其可采 用均勻磁場分離模塊、旋轉磁場分離模塊或螺旋管道磁場分離模塊。
[0092]所述分離模塊33采用均勻磁場分離模塊時，其由鋁質管道331、兩個磁極332以及 磁極控制器333組成。其中，所述兩個磁極332分別設置在鋁質管道331上，該兩個磁極332的 極性相反，并呈相對設置。所述兩個磁極332分別電性連接至磁極控制器333上。
[0093]所述均勻磁場分離模塊33的設計原理如下：帶電顆粒以速度V流入均勻磁場分離 模塊33,均勾磁場分離模塊33的兩個磁極332產(chǎn)生和速度V方向垂直的均勾磁場，根據(jù)左手 定則，則帶電顆粒在均勻磁場分離模塊33中受到垂直于速度方向和磁場方向的洛侖磁力的 作用，該力不改變帶電顆粒的速率，它只改變帶電顆粒的運動方向，使帶電顆粒在該力的作 用下向鋁質管道331的管壁運動，從而使油液中的顆粒從油液中"分離"出來，向管壁聚集， 便于后續(xù)吸附捕獲。由于油液具有一定的粘性，顆粒向管壁運動過程中還受到粘性阻力的 作用。為了確保分離效果，需要調節(jié)磁場強度B使距離管壁最遠處的顆粒能在分離模塊的作 用時間內運動到管壁處，定量分析如下：
[0094]假定微粒質量為m，速度為v，磁場強度為B，帶電量為q，分離模塊的直徑為D，長度 為L，則：
[0095]作用在帶電顆粒上的洛侖磁力為
[0096] Fi = qvB
[0097] 帶電顆粒受到的粘性阻力為
[0098] Fd = 6JT · η · r · v
[0099] η--液壓油的粘度r--帶電顆粒的半徑v--帶電顆粒運動速度
[0100] 不是一般性，假定油液中的顆粒進入分離模塊時已達到穩(wěn)態(tài)，則帶電顆粒通過分 離模塊的時間可近似用下式表示 L
[0101] % =- V
[0102] 距離管壁最遠處的帶電顆粒運動到管壁處的時間t2可由下式求解
[0103]
[0104] 調節(jié)B，使得tOts，即可達到分離效果。
[0105] 所述分離模塊33采用旋轉磁場分離模塊時，其由鋁質管道331、鐵質外殼334、三相 對稱繞組335以及三相對稱電流模塊336等部件組成。所述三相對稱繞組335繞在鋁質管道 331外。所述鐵質外殼334包覆于鋁質管道335上。所述三相對稱電流模塊336連接所述三相 對稱繞組335。
[0106] 所述旋轉磁場分離模塊33的設計原理如下：帶電顆粒以速度V流入旋轉磁場分離 模塊33,三相對稱電流模塊336使三相對稱繞組335中流過三相對稱電流，該電流在鋁質管 道331內產(chǎn)生旋轉磁場，帶電顆粒在旋轉磁場作用下受到垂直于速度方向和磁場方向的洛 侖磁力的作用，該力不改變帶電顆粒的速率，它只改變帶電顆粒的運動方向，使帶電顆粒在 該力的作用下以螺旋狀前進，并向管壁運動。合理調節(jié)磁場強度即可使油液中的顆粒從油 液中"分離"出來，聚集在管壁附近，便于后續(xù)吸附捕獲。由于油液具有一定的粘性，顆粒向 管壁運動過程中還受到粘性阻力的作用。為了確保分離效果，需要使鋁質管道331軸線上的 微粒能在分離模塊的作用時間內運動到管壁處，定量分析如下：
[0107] 假定微粒質量為m，速度為v，磁場強度為B，帶電量為q，分離模塊的直徑為D，長度 為L，則：
[0108]作用在帶電顆粒上的洛侖磁力為 [0109] Fi = qvB
[oho]帶電顆粒受到的粘性阻力為
[0111] Fd = 6JT · η · r · v
[0112] η--液壓油的粘度r--帶電顆粒的半徑v--帶電顆粒運動速度
[0113]假定油液中的顆粒進入分離模塊時已達到穩(wěn)態(tài)，則帶電顆粒通過分離模塊的時間 可近似用下式表示
[0114]
[0115] 管道軸線上的帶電顆粒運動到管壁處的時間〖2可由下式求解
[0116]
[0117]調節(jié)B，使得，即可達到分離效果。
[0118]所述分離模塊33采用螺旋管道磁場分離模塊時，其由鋁質螺旋管道338、螺線管 339以及螺線管控制電路336組成。其中，所述鋁質螺旋管道338設置在螺線管339內。所述螺 線管339和螺線管控制電路336電性連接。
[0119]所述螺旋管道磁場分離模塊33的設計原理如下:攜帶帶電顆粒的油液沿鋁質螺旋 管道338前進，從而在管道出口處產(chǎn)生具有一定自旋方向的旋流，質量較重的帶電顆粒隨著 油液旋轉，在離心力的作用下產(chǎn)生向管壁的徑向運動；同時，由于鋁質螺旋管道338的入口 方向和通電螺線管339的軸向磁場方向垂直，以速度v進入鋁質螺旋管道338的帶電顆粒受 到洛侖磁力的作用，方向垂直于磁場方向和鋁質螺旋管道338的入口方向。洛侖磁力使帶電 顆粒在管道內做螺旋前進運動，由于錯質螺旋管道338的入口方向和磁場方向接近垂直，帶 電顆粒主要作周向旋轉運動，而油液則不受影響，從而實現(xiàn)顆粒從油液中的"分離"，以便實 現(xiàn)對顆粒的吸附。為保證"分離"效果，需要使鋁質管道軸線上的微粒能在分離模塊的作用 時間內運動到管壁處，定量分析如下：
[0120]假定微粒質量為m，速度為V，帶電量為q，鋁質螺旋管道的直徑為D，鋁質螺旋管道 的匝數(shù)為n，鋁質螺旋管道的入口方向和通電螺線管的軸向磁場方向的夾角為Θ，螺線管匝 數(shù)為N，電流為I，磁場強度為B，真空磁導率為μ〇，則：
[0121]作用在帶電顆粒上的洛侖磁力為
[0122] Fi = qvB
[0123] 帶電顆粒受到的粘性阻力為
[0124] Fd = 6JT · η · r · v
[0125] η 液壓油的粘度r 帶電顆粒的半徑v 帶電顆粒運動速度
[0126] 帶電顆粒通過分離模塊的時間可近似用下式表示
[0127]
[0128] 管道軸線上的帶電顆粒運動到管壁處的時間t2可由下式求解
[0129] -
\ /
[0130] 螺線管內部的磁場強度可近似為恒值
[0131]
[0132]調節(jié)I，使得tOts，即可達到分離效果。
[0133] 所述吸附模塊34用于吸附經(jīng)分離模塊33分離后的磁性聚合大微粒，其可采用同極 相鄰型吸附環(huán)，該同極相鄰型吸附環(huán)由鋁質環(huán)形管道341、正向螺線管342、反向螺線管343 以及鐵質導磁帽344等部件組成。其中，所述正向螺線管342和反向螺線管343分別布置于鋁 質環(huán)形管道341，兩者通有方向相反的電流，使得正向螺線管342和反向螺線管343相鄰處產(chǎn) 生同性磁極。所述鐵質導磁帽344布置于鋁質環(huán)形管道341的內壁上，其位于正向螺線管342 和反向螺線管343相鄰處、以及正向螺線管342和反向螺線管343軸線的中間點。
[0134] 所述同極相鄰型吸附環(huán)的設計原理如下:通電正向螺線管342、反向螺線管343,相 鄰的正向螺線管342、反向螺線管343通有方向相反的電流，使得正向螺線管342、反向螺線 管343相鄰處產(chǎn)生同性磁極；同時，鋁質環(huán)形管道341能夠改善磁路，加大管道內壁處的磁場 強度，增強鐵質導磁帽344對顆粒的捕獲吸附能力。各正向螺線管342、反向螺線管343電流 可根據(jù)顆粒的粒徑大小和濃度不同而變化，以獲得最佳吸附性能。
[0135] 進一步的，所述吸附模塊34也可采用帶電擊錘的同極相鄰型吸附環(huán)，該帶電擊錘 的同極相鄰型吸附環(huán)由鋁質環(huán)形管道341、正向螺線管342、反向螺線管343、鐵質導磁帽 344、隔板345、電擊錘346以及電磁鐵347等部件組成。其中，所述正向螺線管342和反向螺線 管343分別布置于鋁質環(huán)形管道341，兩者通有方向相反的電流，使得正向螺線管342和反向 螺線管343相鄰處產(chǎn)生同性磁極。所述鐵質導磁帽344布置于鋁質環(huán)形管道341的內壁上，其 位于正向螺線管342和反向螺線管343相鄰處、以及正向螺線管342和反向螺線管343軸線的 中間點。所述電擊錘346和電磁鐵347位于隔板345之間。所述電磁鐵347連接并能推動電擊 錘346，使電擊錘346敲擊鋁質環(huán)形管道342內壁。
[0136] 所述帶電擊錘的同極相鄰型吸附環(huán)的設計原理如下:通電正向螺線管342、反向螺 線管343,相鄰的正向螺線管342、反向螺線管343通有方向相反的電流，使得正向螺線管 342、反向螺線管343相鄰處產(chǎn)生同性磁極；同時，鋁質環(huán)形管道341能夠改善磁路，加大管道 內壁處的磁場強度，增強鐵質導磁帽344對顆粒的捕獲吸附能力。各正向螺線管342、反向螺 線管343電流可根據(jù)顆粒的粒徑大小和濃度不同而變化，以獲得最佳吸附性能。而通過電擊 錘346的設置，防止顆粒在鐵質導磁帽344處大量堆積，影響吸附效果。此時，通過電磁鐵347 控制電擊錘346敲擊管道341的內壁，使得被吸附的顆粒向兩側分散開。同時，在清洗管道 341時，電擊錘346的敲擊還可以提高清洗效果。
[0137] 所述吸附模塊34設計成U型，在油液進入U型吸附管道時，顆粒在重力、離心力的作 用下，向一側管壁移動，在加上磁場力作用，徑向移動速度加快，顆粒吸附的效率得以提高； 在油液離開U型吸附管道上升時，重力和磁場力的合力使得顆粒沿斜向下的方向運動，延長 了顆粒受力時間，提高了顆粒吸附的效率。
[0138] 所述消磁模塊35給磁化顆粒消磁，防止殘余磁性微粒通過回油筒進油管進入液壓 回路，對污染敏感液壓元件造成損傷。
[0139] 所述U型微粒分離模塊3和回油筒7的上方通過一回油筒進油管22連接;通過U型微 粒分離模塊3處理后，U型管31管壁附近的油液富含聚合顆粒，通過回油筒進油管22進入回 油筒7后回流到油箱。
[0140] 所述回油筒7的底部設有一溢流閥8,該溢流閥8底部設有一電控調節(jié)螺絲9;所述 溢流閥8上設有一排油口 10，該排油口 10通過管道20連接至一油箱11。
[0141] 所述內筒15置于外桶19內，其通過一頂板13以及若干螺栓21安裝于端蓋25上。所 述螺旋流道17收容于內筒15內，其和U型微粒分離模塊3之間通過一內筒進油管12連接，具 體的說，所述內筒進油管12和螺旋流道17相切連接。U型管31管道中心的油液僅含微量小粒 徑微粒，通過內筒進油管12進入內筒15實現(xiàn)高精度過濾，從而實現(xiàn)固體微粒分離。進一步 的，所述內筒進油管12位于回油筒進油管22內，并延伸入U型微粒分離模塊3的中央，其直徑 小于回油筒進油管22直徑，且和回油筒進油管22同軸設置。
[0142] 進一步的，所述內筒15的底部呈倒圓臺狀，其通過一內筒排油管23和回油筒7連 接，內筒排油管23上設有一電控止回閥24。所述內筒15的中央豎直設有一空心圓柱16,空心 圓柱16的上方設有壓差指示器14,該壓差指示器14安裝于端蓋25上。
[0143] 所述濾芯18設置在內筒15的內壁上，其精度為1-5微米。
[0144] 所述外桶19的底部設有一液壓油出油口 5,通過液壓油出油口 5將過濾好的液壓油 排出。
[0145] 在本發(fā)明中，由于U型微粒分離模塊3對油液內固體微粒分離聚合作用，在U型微粒 分離模塊3出口處的油液中，中心的油液僅含微量小粒徑微粒，該部分油液從內筒進油管12 流入到內筒15進行高精度過濾;而管壁附近的油液富含聚合顆粒，該部分油液通過回油筒 進油管22進入回油筒7,再經(jīng)溢流閥8的排油口 10流回油箱11，從而實現(xiàn)固體微粒按顆粒粒 徑分流濾波。此處，回油筒7和溢流閥8起到了前述的粗濾作用，從而節(jié)省了過濾器個數(shù)，降 低了系統(tǒng)成本和復雜度。溢流閥8的電控調節(jié)螺絲9用于調節(jié)溢流壓力，將其壓力調整到略 低于過濾出口處壓力，以保證內筒15過濾流量。
[0146] 另外，傳統(tǒng)的過濾器主要采用濾餅過濾方式，過濾時濾液垂直于過濾元件表面流 動，被截流的固體微粒形成濾餅并逐漸增厚，過濾速度也隨之逐漸下降，直至濾液停止流 出，降低了過濾元件的使用壽命。在本本發(fā)明中，來自內筒進油管12攜帶小粒徑微粒的濾液 以切向進流的方式流入內筒15的螺旋流道17，螺旋通道17側面的內筒15壁為高精度濾芯 18,濾液在離心力的作用下緊貼濾芯18表面，濾液平行于濾芯18的表面快速流動，過濾后的 液壓油則垂直于濾芯18表面方向流出到外筒19,這兩個流動的方向互相垂直交錯，故稱其 為十字流過濾。濾液的快速流動對聚集在濾芯18表面的微粒施加了剪切掃流作用，從而抑 制了濾餅厚度的增加，使得過濾速度近乎恒定，過濾壓力也不會隨時間的流逝而升高，濾芯 的使用壽命因而大幅度提高。隨著過濾時間的累積，沉積在內筒15倒圓臺底部的污染顆粒 逐步增加，過濾速度緩慢下降，內筒15內未過濾的濾液沿中心的空心圓筒16上升，此時，壓 差指示器14起作用，監(jiān)控其壓力變化，亦即內筒15底部濾芯18的堵塞情況，若超過閾值，則 調節(jié)電控調節(jié)螺絲9降低溢流壓力，并同時打開止回閥24,使內筒15底部含較多污染顆粒的 濾液在壓差作用下通過內筒排油管23排出到回油筒7,避免了底部濾芯18堵塞狀況惡化，從 而延長了濾芯18使用壽命。
[0147] 采用上述濾油器對回流液壓有處理的工藝步驟如下：
[0148] 1)，液壓管路中的油液通過濾波器8,濾波器8衰減液壓系統(tǒng)中的高、中、低頻段的 脈動壓力，以及抑制流量波動；
[0149] 2)，回流液壓油進入U型微粒分離模塊3的起電模塊32,使油液中的顆粒物質帶電， 之后送至分離模塊33;
[0150] 3)，通過分離裝置33使油液中的帶電微粒在外力的作用下向管壁聚合，之后回油 送至吸附裝置34;
[0151] 4)，通過吸附模塊34吸附回油中的磁性聚合微粒，之后回油送至消磁模塊35;
[0152] 5)，通過消磁模塊35消除磁性微粒磁性；
[0153] 6)，之后U型微粒分離模塊3管壁附近的油液通過回油筒進油管22進入回油筒7后 回流到油箱，而含微量小粒徑微粒的管道中心的油液則通過內筒進油管12進入內筒15進行 高精度過濾；
[0154] 7 )，攜帶小粒徑微粒的油液以切向進流的方式流入內筒15的螺旋流道17，油液在 離心力的作用下緊貼濾芯流動，并進行高精度過濾；
[0155] 8)，高精度過濾后的油液排入外筒19,并通過外筒19底部的液壓油出油口 5排出。
[0156] 以上的【具體實施方式】僅為本創(chuàng)作的較佳實施例，并不用以限制本創(chuàng)作，凡在本創(chuàng) 作的精神及原則之內所做的任何修改、等同替換、改進等，均應包含在本創(chuàng)作的保護范圍之
【主權項】
1. 一種采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法，其特征在于:其采用一種濾油 器，該濾油器包括底板、濾波器、U型微粒分離模塊、回油筒、內筒、螺旋流道、濾芯、外桶以及 端蓋;其中，所述濾波器、U型微粒分離模塊、回油筒、外桶依次置于底板上;所述濾波器包括 輸入管、外殼、輸出管、彈性薄壁、插入式Η型濾波器以及插入式串聯(lián)Η型濾波器;其中，所述 輸入管連接于外殼的一端，其和一液壓油進口對接;所述輸出管連接于外殼的另一端，其和 U型微粒分離模塊對接;所述彈性薄壁沿外殼的徑向安裝于外殼內；所述輸入管、輸出管和 彈性薄壁共同形成一C型容腔濾波器;所述彈性薄壁和外殼之間形成串聯(lián)共振容腔I、串聯(lián) 共振容腔II以及并聯(lián)共振容腔;所述串聯(lián)共振容腔I和串聯(lián)共振容腔II之間通過一彈性隔 板隔開;所述彈性薄壁的軸向上均勻開有若干錐形變結構阻尼孔;所述錐形變結構阻尼孔 由錐形彈性阻尼孔管和縫孔組成;所述彈性隔板靠近輸入管側設有錐形插入管，所述錐形 插入管連通串聯(lián)共振容腔I和串聯(lián)共振容腔II;所述插入式Η型濾波器位于并聯(lián)共振容腔 內，其和錐形變結構阻尼孔相連通;所述插入式串聯(lián)Η型濾波器位于串聯(lián)共振容腔I和串聯(lián) 共振容腔II內，其亦和錐形變結構阻尼孔相連通;所述插入式Η型濾波器和插入式串聯(lián)Η型 濾波器軸向呈對稱設置，并組成插入式串并聯(lián)Η型濾波器;所述U型微粒分離模塊包括一 U型 管，U型管上依次安裝有起電模塊、分離模塊、吸附模塊和消磁模塊;所述U型微粒分離模塊 和回油筒的上方通過一回油筒進油管連接;所述內筒置于外桶內，其通過一頂板以及若干 螺栓安裝于端蓋上;所述螺旋流道收容于內筒內，其和U型微粒分離模塊之間通過一內筒進 油管連接;所述內筒進油管位于回油筒進油管內，并延伸入U型微粒分離模塊的中央，其直 徑小于回油筒進油管直徑，且和回油筒進油管同軸設置;所述濾芯設置在內筒的內壁上，其 精度為1-5微米;所述外桶的底部設有一液壓油出油口； 其包括如下步驟： 1 )，液壓管路中的油液通過濾波器，濾波器衰減液壓系統(tǒng)中的高、中、低頻段的脈動壓 力，以及抑制流量波動； 2) ，回流液壓油進入U型微粒分離模塊的起電模塊，使油液中的顆粒物質帶電，之后送 至分離模塊； 3) ，通過分離裝置使油液中的帶電微粒在外力的作用下向管壁聚合，之后回油送至吸 附裝置； 4) ，通過吸附模塊吸附回油中的磁性聚合微粒，之后回油送至消磁模塊； 5 )，通過消磁模塊消除磁性微粒磁性； 6)，之后U型微粒分離模塊管壁附近的油液通過回油筒進油管進入回油筒后回流到油 箱，而含微量小粒徑微粒的管道中心的油液則通過內筒進油管進入內筒進行高精度過濾； 7 )，攜帶小粒徑微粒的油液以切向進流的方式流入內筒的螺旋流道，油液在離心力的 作用下緊貼濾芯流動，并進行高精度過濾； 8)，高精度過濾后的油液排入外筒，并通過外筒底部的液壓油出油口排出。2. 如權利要求1所述的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法，其特征在于:所 述輸入管和輸出管的軸線不在同一軸線上;所述錐形變結構阻尼孔開口較寬處位于串聯(lián)共 振容腔I和并聯(lián)共振容腔內，其錐度角為10° ;其錐形彈性阻尼孔管的楊氏模量比彈性薄壁 的楊氏模量要大，能隨流體壓力變化拉伸或壓縮;縫孔的楊氏模量比錐形彈性阻尼孔管的 楊氏模量要大，能隨流體壓力開啟或關閉；所述錐形插入管開口較寬處位于串聯(lián)共振容腔 II內，其錐度角為10°;所述錐形插入管和錐形變結構阻尼孔的位置相互錯開;所述彈性薄 壁的內側設有一膠體阻尼層;所述膠體阻尼層的內層和外層分別為外層彈性薄壁和內層彈 性薄壁，外層彈性薄壁和內層彈性薄壁之間由若干支柱固定連接;所述外層彈性薄壁和內 層彈性薄壁之間的夾層內填充有加防凍劑的純凈水，純凈水內懸浮有多孔硅膠;所述膠體 阻尼層靠近輸出管的一端和外殼相連;所述膠體阻尼層靠近輸出管的一端設有一活塞。3. 如權利要求1所述的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法，其特征在于:所 述起電模塊包括若干電極以及一電極控制器;所述若干電極安裝于U型管上，其分別連接至 電極控制器。4. 如權利要求1所述的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法，其特征在于:所 述分離模塊采用均勻磁場分離模塊，該均勻磁場分離模塊包括鋁質管道、兩個磁極以及磁 極控制器;其中，所述兩個磁極分別設置在鋁質管道上，該兩個磁極的極性相反，并呈相對 設置;所述兩個磁極分別電性連接至磁極控制器上。5. 如權利要求1所述的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法，其特征在于:所 述分離模塊采用旋轉磁場分離模塊，該旋轉磁場分離模塊包括鋁質管道、鐵質外殼、三相對 稱繞組以及三相對稱電流模塊;所述三相對稱繞組繞在鋁質管道外；所述鐵質外殼包覆于 鋁質管道上;所述三相對稱電流模塊連接所述三相對稱繞組。6. 如權利要求1所述的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法，其特征在于:所 述分離模塊采用螺旋管道磁場分離模塊，該螺旋管道磁場分離模塊包括鋁質螺旋管道、螺 線管以及螺線管控制電路;其中，所述鋁質螺旋管道設置在螺線管內；所述螺線管和螺線管 控制電路電性連接。7. 如權利要求1所述的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法，其特征在于:所 述吸附模塊采用同極相鄰型吸附環(huán)，該同極相鄰型吸附環(huán)包括鋁質環(huán)形管道、正向螺線管、 反向螺線管以及鐵質導磁帽；所述正向螺線管和反向螺線管分別布置于鋁質環(huán)形管道內， 兩者通有方向相反的電流，使得正向螺線管和反向螺線管相鄰處產(chǎn)生同性磁極;所述鐵質 導磁帽布置于鋁質環(huán)形管道的內壁上，其位于正向螺線管和反向螺線管相鄰處、以及正向 螺線管和反向螺線管軸線的中間點。8. 如權利要求1所述的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法，其特征在于:所 述吸附模塊采用帶電擊錘的同極相鄰型吸附環(huán)，該帶電擊錘的同極相鄰型吸附環(huán)包括鋁質 環(huán)形管道、正向螺線管、反向螺線管、鐵質導磁帽、隔板、電擊錘以及電磁鐵;所述正向螺線 管和反向螺線管分別布置于鋁質環(huán)形管道內，兩者通有方向相反的電流，使得正向螺線管 和反向螺線管相鄰處產(chǎn)生同性磁極;所述鐵質導磁帽布置于鋁質環(huán)形管道的內壁上，其位 于正向螺線管和反向螺線管相鄰處、以及正向螺線管和反向螺線管軸線的中間點；所述隔 板位于正向螺線管和反向螺線管之間；所述電擊錘和電磁鐵位于隔板之間；所述電磁鐵連 接并能推動電擊錘，使電擊錘敲擊鋁質環(huán)形管道內壁。9. 權利要求1所述的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法，其特征在于:所述 回油筒的底部設有一溢流閥，該溢流閥底部設有一電控調節(jié)螺絲;所述溢流閥上設有一排 油口，該排油口通過管道連接至一油箱。10. 權利要求1所述的采用變結構濾波、起電、分離和吸附的濾油方法，其特征在于:所 述內筒的底部呈倒圓臺狀，其通過一內筒排油管和回油筒連接，內筒排油管上設有一電控 止回閥；所述內筒的中央豎直設有一空心圓柱，空心圓柱的上方設有壓差指示器，該壓差指 示器安裝于端蓋上;所述內筒進油管和螺旋流道相切連接。
【文檔編號】F15B21/04GK105864170SQ201610310903
【公開日】2016年8月17日
【申請日】2016年5月12日
【發(fā)明人】王雅莉
【申請人】王雅莉