專利名稱：固定式等速萬向接頭及其外環(huán)的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及固定式等速萬向接頭及其外環(huán)的制造方法，能夠利用于機(jī) 動車和各種產(chǎn)業(yè)機(jī)械的動力傳遞裝置。
背景技術(shù)：
利用于機(jī)動車和各種產(chǎn)業(yè)機(jī)械的動力傳遞裝置的等速萬向接頭大體 分為固定式和滑動式?；瑒邮降人偃f向接頭不僅能夠進(jìn)行角位移而且也能 夠進(jìn)行軸向位移(突進(jìn))，與此相對，固定式等速萬向接頭僅能夠進(jìn)行角 位移，能夠使用于例如機(jī)動車的驅(qū)動軸的車輪側(cè)(外板側(cè))。固定式等速萬向接頭的輕量、緊湊化能夠?qū)C(jī)動車的耗油量或驅(qū)動系 統(tǒng)布局的自由度的提高作出貢獻(xiàn)。因此，固定式等速萬向接頭在滿足所需性能的情況下，優(yōu)選盡可能小。如圖2 圖4所示，固定式等速萬向接頭 的主要構(gòu)成要素是外環(huán)l 0、內(nèi)環(huán)2 0、球3 0、籠4 0，為了接頭整體 的輕量、緊湊化，提出有各構(gòu)成要素的小型、輕量化的方案(例如參照專 利文獻(xiàn)l、專利文獻(xiàn)2)。相對于圖2的固定式等速萬向接頭，輕量、緊 湊化了的固定式等速萬向接頭如圖3所示。專利文獻(xiàn)1 :(日本)專利第3 4 6 0 1 0 7號公報 專利文獻(xiàn)2 :(日本)特開平9 — 3 1 7 7 8 4號公報 以往，從成本方面出發(fā)，固定式等速萬向接頭的外環(huán)通常利用冷鍛進(jìn) 行制造。并且，作為外環(huán)的材料，從鍛造的容易性、切削性、熱處理、經(jīng) 濟(jì)性、強(qiáng)度等方面出發(fā)，多采用機(jī)械構(gòu)造用的中碳鋼。另一方面，在機(jī)動車的驅(qū)動軸中使用的固定式等速萬向接頭的情況 下，由于車種類不同，外環(huán)的形狀也不相同，而且，如果根據(jù)其生產(chǎn)數(shù)量， 考慮冷鍛的成本(模具費(fèi)或鍛造設(shè)備費(fèi))，則也有通過能夠共用幾種外環(huán) 形狀的熱鍛進(jìn)行制造的情況，或?qū)A棒鋼等的桿材料進(jìn)行車削而削出制造 的情況。伴隨著固定式等速萬向接頭的輕量、緊湊化，外環(huán)也成為薄壁。因此， 隨著外環(huán)自身的機(jī)械強(qiáng)度不斷接近作為原料的中碳鋼的疲勞極限，難以實 現(xiàn)進(jìn)一步的緊湊化、輕量化。如果在如此緊湊化了的固定式等速萬向接頭的外環(huán)中使用熱鍛件或 車削件，進(jìn)行固定式等速萬向接頭的強(qiáng)度評價，則與使用冷鍛件的情況相 比，強(qiáng)度有變?nèi)跎僭S的傾向。其理由考慮如下。即，在冷鍛件中，通過冷 加工的效果使組織細(xì)微化，利用加工硬化提高原料的硬度，進(jìn)而金屬塑性 流動不會切斷。因此，外環(huán)原料的抗拉強(qiáng)度改善，與熱鍛件或來自棒鋼的 車削件相比，成為高強(qiáng)度。另外，固定式等速萬向接頭在取得工作角的狀態(tài)下如果輸入轉(zhuǎn)矩，則 根據(jù)相位，加載于軌跡上的負(fù)載產(chǎn)生變化。在圖5中示出六個球時的相位 角與軌跡負(fù)載的關(guān)系。基本上即使球個數(shù)變化也確認(rèn)有相同的傾向，如果 工作角變大，則軌跡的負(fù)載變大。因此，如果在瞬間輸入大轉(zhuǎn)矩，則在工 作角小時，在各軌跡中比較均勻地接受負(fù)載，但是如果工作角變大，則根 據(jù)軌跡的不同，負(fù)載變化大。并且，在接受大負(fù)載的軌跡中，由于應(yīng)力集中，因此如果原料的抗拉 強(qiáng)度改善，則強(qiáng)度提高。而且，在工作角大、長時間輸入轉(zhuǎn)矩而進(jìn)行旋轉(zhuǎn) 時，各軌跡產(chǎn)生較大接受負(fù)載的相位與不接受負(fù)載的相位，由于其應(yīng)力， 外環(huán)不斷地反復(fù)變形，成為疲勞破損的原因。發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的在于，使利用熱鍛或車削制造的固定式等速萬向接頭的 外環(huán)不改變其形狀而具有與冷鍛件同等以上的強(qiáng)度。本發(fā)明的固定式等速萬向接頭的特征在于，具有外環(huán)，其在球面狀 的內(nèi)周面沿圓周方向以等間隔形成有沿軸向延伸的溝槽；內(nèi)環(huán)，其在球面 狀的外周面沿圓周方向以等間隔形成有沿軸向延伸的溝槽；球，其夾設(shè)在 成對的外環(huán)的溝槽與內(nèi)環(huán)的溝槽之間；籠，其沿圓周方向以規(guī)定間隔形成 有用于收容球的凹部，所述外環(huán)是利用熱鍛制造的部件并被實施調(diào)質(zhì)處 理。另外，本發(fā)明的固定式等速萬向接頭的特征在于，具有外環(huán)，其在球面狀的內(nèi)周面沿圓周方向以等間隔形成有沿軸向延伸的溝槽；內(nèi)環(huán)，其在球面狀的外周面沿圓周方向以等間隔形成有沿軸向延伸的溝槽；球，其 夾設(shè)在成對的外環(huán)的溝槽與內(nèi)環(huán)的溝槽之間；籠，其沿圓周方向以規(guī)定間 隔形成有用于收容球的凹部，所述外環(huán)是通過對棒鋼進(jìn)行車削而制造的部 件并被實施調(diào)質(zhì)處理。利用調(diào)質(zhì)處理，外環(huán)的鐵心部的硬度優(yōu)選是HV 2 7 0 3 5 0 。鐵 心部的硬度小于HV 2 7 0時，與冷鍛件相比，強(qiáng)度降低。如果超過HV 3 5 0，則雖然強(qiáng)度提高，但是存在熱變形大的問題。利用原料硬度的上 升和組織的細(xì)微化來改善固定式等速萬向接頭的疲勞強(qiáng)度。為了提高熱鍛 外環(huán)或車削外環(huán)的原料硬度，并使組織細(xì)微化，而進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理，將鐵心 部的組織形成為托氏體或索氏體，使其細(xì)微化，提高原料的硬度。在此，所謂外環(huán)的鐵心部是指除在外環(huán)的內(nèi)周面、溝槽以及桿部形成 的表面硬化層之外的部分。由于溝槽成為球的滾道面，內(nèi)周面與籠進(jìn)行球 面接觸，桿部是鋸齒(或花鍵。以下，相同。)嵌合的部分，因此分別通 過實施例如由高頻淬火、回火構(gòu)成的熱處理來形成表面硬化層。調(diào)質(zhì)處理是一種回火(tempering),在加熱到8 0 0 9 0 0 。C后進(jìn) 行驟冷，并再加熱到4 5 0 6 5 (TC而得到所希望的回火組織(權(quán)利要 求4)。具體來說，利用調(diào)質(zhì)處理將鐵的金屬組織形成為索氏體或托氏體 時，由于必須將鐵的金屬組織形成為一次馬氏體，因此加熱到產(chǎn)生馬氏體 相變的8 0 0 9 0 (TC。然后，為了在驟冷后進(jìn)行回火形成索氏體組織， 而從4 5 0 6 5 0 'C開始進(jìn)行風(fēng)冷。由于實施如上所述的熱處理，作為外環(huán)的材料，優(yōu)選含有碳0 . 4 0 0 . 6 0 w t %的中碳鋼。該碳量的范圍在通常使用于等速萬向接頭的機(jī) 械構(gòu)造用碳鋼中相當(dāng)于S 4 8 C S 5 5 C。碳量比該范圍低時，在需要 硬度的部位無法進(jìn)行充分的淬火，相反碳量比該范圍高時，鍛造中的成形 性或加工性差，容易導(dǎo)致成本高或加工不良的發(fā)生。根據(jù)本發(fā)明，由于實施了調(diào)質(zhì)處理的外環(huán)的鐵心部(未實施高頻熱處 理的部分)的組織成為托氏體或索氏體組織而被細(xì)微化，進(jìn)而硬度也提高， 因此外環(huán)鐵心部的抗拉強(qiáng)度得到改善，破損強(qiáng)度提高。而且，即使在輸入 交變應(yīng)力的情況下，也通過鐵心部的強(qiáng)度的上升和組織的細(xì)微化來改善疲5勞強(qiáng)度。如此，能得到與使用了利用冷鍛制造的外環(huán)的固定式等速萬向接 頭相同的強(qiáng)度。因此，本發(fā)明尤其適合于由于生產(chǎn)數(shù)量少因此考慮成本而 不得不利用熱鍛或車削制造外環(huán)的固定式等速萬向接頭、以及由于外環(huán)形 狀復(fù)雜因此冷鍛困難，僅能通過熱鍛或車削進(jìn)行制造的固定式等速萬向接 頭。


圖1是固定式等速萬向接頭的外環(huán)的局部斷裂主視圖。圖2是通常的固定式等速萬向接頭的縱向剖面圖。圖3是緊湊化了的固定式等速萬向接頭的縱向剖面圖。圖4是固定式等速萬向接頭的端面圖。圖5是示出相位角與軌跡負(fù)載的關(guān)系的線圖。標(biāo)號說明10外環(huán)(外側(cè)接頭構(gòu)件)12口部14內(nèi)周面16溝槽18桿部20內(nèi)環(huán)(內(nèi)側(cè)接頭構(gòu)件)22鋸齒孔24外周面26溝槽30球(轉(zhuǎn)矩傳遞要素)40籠42外周面44內(nèi)周面46凹部具體實施方式
以下，根據(jù)

本發(fā)明的實施方式。首先，敘述固定式等速萬向 接頭的基本結(jié)構(gòu)。如圖2 圖4所示，固定式等速萬向接頭的主要構(gòu)成要素包括作為外側(cè)接頭構(gòu)件的外環(huán)l 0;作為內(nèi)側(cè)接頭構(gòu)件的內(nèi)環(huán)2 0; 作為轉(zhuǎn)矩傳遞要素的球3 0;保持球的籠4 0。外環(huán)l 0由口部1 2和桿部1 8構(gòu)成，并通過桿部l 8的鋸齒(或花 鍵。以下，相同)軸部與需要連結(jié)的兩軸中的一方連接為能夠傳遞轉(zhuǎn)矩。在 此，口部l 2為鐘形，且具有球面狀的內(nèi)周面l 4，在該球面狀內(nèi)周面l 4的圓周方向上等間隔地形成有沿軸向延伸的溝槽16。內(nèi)環(huán)2 0通過形成在軸心部分的鋸齒孔2 2與需要連結(jié)的兩軸中的 另一方連接為能夠傳遞轉(zhuǎn)矩。內(nèi)環(huán)2 0具有球面狀的外周面2 4，在該球 面狀外周面2 4的圓周方向上等間隔地形成有沿軸向延伸的溝槽2 6。外環(huán)1 0的溝槽1 6與內(nèi)環(huán)2 0的溝槽2 6成對，在各對溝槽1 6 、 2 6之間裝入有1個球3 0 。全部的球3 0由籠4 0保持在同一平面內(nèi)。 雖然通常使用六個或八個球3 0，但是球的數(shù)量在此并未特別限定。籠4 0夾設(shè)在外環(huán)1 0的內(nèi)周面1 4與內(nèi)環(huán)2 0的外周面2 4之間。 并且，籠4 0的外周面4 2與外環(huán)1 0的內(nèi)周面1 4進(jìn)行球面接觸，籠4 0的內(nèi)周面4 4與內(nèi)環(huán)2 0的外周面2 4進(jìn)行球面接觸?；\4 0沿圓周方 向以規(guī)定間隔形成有用于收容球3 0的凹部4 6。外環(huán)1 0的溝槽1 6的中心與內(nèi)環(huán)2 0的溝槽2 6的中心從接頭中 心相互向相反方向偏離軸向等距離。因此，由成對的外環(huán)l 0的溝槽1 6 與內(nèi)環(huán)2 0的溝槽2 6形成的軌跡呈現(xiàn)為從軸向的一方朝向另一方逐漸 變窄的楔形。如果接頭取得工作角，則球3 O被保持在兩軸的二等分面內(nèi)， 從球3 O的中心向各軸垂下的垂線的長度相等。因此，兩軸一直以等角速 度進(jìn)行旋轉(zhuǎn)。作為外環(huán)1 0的材料，采用含有碳0 . 4 0 0 . 6 0 w t %的中碳 鋼，作為外環(huán)l O的制造方法，采用熱鍛或車削。在任何情況下，在內(nèi)周 面l 4、溝槽l 6以及桿部1 8，利用由通常的高頻淬火、回火構(gòu)成的高 頻熱處理形成表面硬化層。溝槽l 6成為球3 O的滾道面，內(nèi)周面l 4成 為與籠4 O的球面嵌合部，桿部l 8成為與輪轂輪的花鍵嵌合部，因此實 施高頻熱處理，確保球滾道面的滾動耐久性，籠嵌合部的相對于摩擦的耐久性，花鍵嵌合的強(qiáng)度、耐久性及桿強(qiáng)度。
在上述的高頻熱處理之前，實施如下所述的調(diào)質(zhì)處理，將未形成有表 面硬化層的部分稱為鐵心部。圖1是將外環(huán)1 0形成為局部斷裂面的圖， 窄幅的平行斜線表示表面硬化層，寬幅的平行斜線表示鐵心部。
此外，在熱鍛的情況下，通常當(dāng)鍛造完成時，在需要加工精度的情況 下進(jìn)一步進(jìn)行車削。雖然該車削在調(diào)質(zhì)處理后進(jìn)行，但是考慮加工的容易 性，也可以在調(diào)質(zhì)處理前進(jìn)行車削。
利用冷鍛制造的外環(huán)的鐵心部的硬度為維氏硬度HV 2 7 0 3 4 0左右。另一方面，在利用熱鍛或車削制造的外環(huán)中，由于鐵心部的硬度 為HV 1 8 0 2 5 0左右，因此利用調(diào)質(zhì)處理將鐵心部的硬度形成為與 冷鍛外環(huán)同程度以上，例如HV 2 7 0 3 5 0 。利用調(diào)質(zhì)處理使外環(huán)1 0的鐵心部的組織從混有鐵素體的普通的組織變化為托氏體或索氏體組 織，使組織細(xì)微化，提高硬度。
調(diào)質(zhì)處理是一種回火(tempering),加熱到8 0 0 9 0 0 。C后進(jìn)行 驟冷(淬火)，再加熱(回火)到4 5 0 6 5 0 'C，得到所希望的回火 組織。若舉出調(diào)質(zhì)處理的具體例子則如下所示。淬火是在間歇式淬火爐中， 在淬火溫度8 5 0 r下保持約1 . 5小時后，使用冷卻液(例C 0 S M QUENCH A212)進(jìn)行驟冷。爐內(nèi)氣氛為C P (碳勢)0 . 5 %?；鼗鹗窃诨鼗馉t中在回火溫度5 0 0 5 5 0 'C下保持約兩小時后進(jìn) 行風(fēng)冷。
由于實施了調(diào)質(zhì)處理的外環(huán)1 0的組織成為托氏體或索氏體而被細(xì) 微化，進(jìn)而硬度也提高，因此外環(huán)l O的抗拉強(qiáng)度得到改善，破損強(qiáng)度提 高。而且，相對于交變應(yīng)力，也通過強(qiáng)度的提高與組織的細(xì)微化來改善疲 勞強(qiáng)度。
對結(jié)束了調(diào)質(zhì)處理的外環(huán)1 0實施高頻熱處理。即，如已敘述的那樣， 在與籠4 0接觸的內(nèi)周面1 4、與球3 0接觸的溝槽1 6、以及桿部l 8
局部地形成表面硬化層。
關(guān)于利用熱鍛或車削制造的固定式等速萬向接頭的外環(huán)的情況進(jìn)行 了敘述，但是接下來，附帶說明利用冷鍛制造的固定式等速萬向接頭的外 環(huán)的情況。
8以往，為了在維持固定式等速萬向接頭的性能的基礎(chǔ)上實現(xiàn)輕量化， 提出有下面的方案。
(1 )作為疲勞強(qiáng)度對策，使用特殊材料(特開2 0 0 5 _ 6 0 7 2 4號公報)。
(2) 實施噴丸硬化，提高疲勞強(qiáng)度(特開平4 一 1 0 4 4 1 8號公報)。
(3) 在冷鍛前實施調(diào)質(zhì)處理，使材料組織均勻化，改善冷鍛后的尺 寸精度或熱處理的偏差。通過調(diào)質(zhì)處理的效果，改善斷裂延展性、屈服強(qiáng) 度、韌性(特開平1 0 — 1 4 8 2 1 6號公報)。
作為強(qiáng)度的改善方法，由于在上述的提案(1 )中使用特殊材料，因 此在全球性地開展制造工廠時，供應(yīng)困難。而且，由于在材料中添加合金， 因此材料成本增加，冷鍛的加工性或切削性差，模具壽命或工具壽命下降， 制造成本上升。
在提案(2)中，由于追加噴丸硬化加工，因而工序增加，制造成本 上升。在疲勞強(qiáng)度方面是有效的，但是未改善斷裂延展性，因此在利用緊 湊化減少了壁厚時，未改善靜態(tài)的破損強(qiáng)度。
在提案(3)中，由于亞熱鍛后的調(diào)質(zhì)處理的硬度，能預(yù)想到引起冷 鍛中的模具壽命的下降或鍛造成形破裂的可能性。
因此，為了在維持固定式等速萬向接頭的基本性能的基礎(chǔ)上，能夠進(jìn) 一步輕量化、緊湊化，提出有如下方案，即，在制造固定式等速萬向接頭 的外環(huán)時，利用亞熱鍛或溫鍛從鋼材預(yù)備成形為大致規(guī)定尺寸，利用冷鍛 進(jìn)行加工成形后，進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。
在實施了調(diào)質(zhì)處理的外環(huán)的鐵心部中，碳化物成為球狀化的托氏體或 索氏體組織，與調(diào)質(zhì)前原料的鐵素體'珠光體組織相比，被細(xì)微化、硬度 也上升。因此，外環(huán)的抗拉強(qiáng)度得到改善，破損強(qiáng)度提高。而且，即使在 輸入了交變應(yīng)力的情況下，也通過鐵心部的強(qiáng)度的上升與組織的細(xì)微化來 改善疲勞強(qiáng)度。如此改善外環(huán)強(qiáng)度的結(jié)果是，能夠使外環(huán)的壁厚比冷鍛外 環(huán)減少，與現(xiàn)有的固定式等速萬向接頭相比，能夠進(jìn)一步實現(xiàn)輕量、緊湊 化。
通過調(diào)質(zhì)處理，外環(huán)的鐵心部的硬度優(yōu)選成為維氏硬度HV 3 2 0以上。此外，相對于在冷鍛前的調(diào)質(zhì)中存在原料變硬、鍛造模具壽命或成形 破裂的可能性，在冷鍛后的調(diào)質(zhì)處理中，能夠進(jìn)行現(xiàn)有的冷鍛加工，無需 考慮模具壽命而改變設(shè)備、模具。
關(guān)于外環(huán)的結(jié)構(gòu)，在此也可以參照圖i進(jìn)行說明。作為外環(huán)i o的材
料，采用含有碳0 . 4 0 0 . 6 0 w t %的中碳鋼，作為外環(huán)1 0的制 造方法，采用冷鍛。并且，在球面狀的內(nèi)周面l 4、溝槽l 6以及桿部1 8，利用由通常的高頻淬火、回火構(gòu)成的高頻熱處理形成表面硬化層。由 于內(nèi)周面l 4成為與籠4 0的球面嵌合部，溝槽l 6成為球3 0的滾道 面，桿部l 8成為與輪轂輪的花鍵嵌合部，因此分別實施高頻熱處理，以 馬氏體為主要組織，確保球滾道面的滾動耐久性、籠嵌合部的相對于摩擦 的耐久性、花鍵嵌合的強(qiáng)度和耐久性、以及桿強(qiáng)度。
在上述的高頻熱處理前，實施如下所述的調(diào)質(zhì)處理。在此，將未形成 有表面硬化層的部分稱為鐵心部。此外，在冷鍛的情況下，通常在鍛造完 成時，在需要加工精度的情況下進(jìn)一步進(jìn)行車削。調(diào)質(zhì)處理可以在該車削 加工前進(jìn)行，或者，考慮加工的容易性，也可以在車削加工后進(jìn)行調(diào)質(zhì)處 理。
通過調(diào)質(zhì)處理，使外環(huán)1 0的組織從混有鐵素體的普通的組織變化為 托氏體或索氏體組織，使組織細(xì)微化，提高硬度。具體來說，利用冷鍛制 造的外環(huán)的硬度為維氏硬度HV 2 7 0 3 4 0左右，但是通過實施調(diào)質(zhì) 處理將硬度形成為HV 3 2 0以上。
如已述的那樣，i周質(zhì)處理是一種回火(tempering),加熱到8 0 0 9 0 (TC后進(jìn)行驟冷(淬火)，再加熱(回火)到4 5 0 6 5 0 'C，得 到所希望的回火組織。如果舉出調(diào)質(zhì)處理的具體例子，則如下所示。淬火 是在間歇式淬火爐中在淬火溫度8 5 0 。C下保持約1 . 5小時后，使用冷 卻液(例COSMO QUENCH A 2 1 2 )進(jìn)行驟冷。爐內(nèi)氣氛 為CP (碳勢)0.5%?；鼗鹗窃诨鼗馉t中在回火溫度5 0 0 5 5 0 "C下保持約兩小時后進(jìn)行風(fēng)冷。
由于實施了調(diào)質(zhì)處理的外環(huán)1 0的組織成為托氏體或索氏體而被細(xì) 微化，進(jìn)而硬度也提高，因此外環(huán)l O的抗拉強(qiáng)度得到改善，破損強(qiáng)度提 高。而且，相對于交變應(yīng)力，也利用強(qiáng)度的提高與組織的細(xì)微化來改善疲勞強(qiáng)度。
對結(jié)束了調(diào)質(zhì)處理的外環(huán)1 0實施高頻熱處理。即，如已敘述的那樣，
在與籠4 0接觸的內(nèi)周面1 4、與球3 0接觸的溝槽1 6、以及桿部l 8， 局部地實施高頻淬火，形成由馬氏體組織構(gòu)成的表面硬化層。
此外，以底切自由(Undercut — free)型等速萬向接頭
(UJ)的情況為例進(jìn)行了圖示、說明，但是本發(fā)明也可以適用于球籠型
(B J )等其它的固定式等速萬向接頭。
權(quán)利要求
1.一種固定式等速萬向接頭，其中，具有外環(huán)，其在球面狀的內(nèi)周面沿圓周方向以等間隔形成有沿軸向延伸的溝槽；內(nèi)環(huán)，其在球面狀的外周面沿圓周方向以等間隔形成有沿軸向延伸的溝槽；球，其夾設(shè)在成對的外環(huán)的溝槽與內(nèi)環(huán)的溝槽之間；籠，其沿圓周方向以規(guī)定間隔形成有用于收容球的凹部，所述外環(huán)是利用熱鍛制造的部件并被實施調(diào)質(zhì)處理。
2. —種固定式等速萬向接頭，其中，具有外環(huán)，其在球面狀的內(nèi)周面沿圓周方向以等間隔形成有沿軸向 延伸的溝槽；內(nèi)環(huán)，其在球面狀的外周面沿圓周方向以等間隔形成有沿軸 向延伸的溝槽；球，其夾設(shè)在成對的外環(huán)的溝槽與內(nèi)環(huán)的溝槽之間；籠，其沿圓周方向以規(guī)定間隔形成有用于收容球的凹部，所述外環(huán)是通過對棒鋼進(jìn)行車削而制造的部件并被實施調(diào)質(zhì)處理。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的固定式等速萬向接頭，其中， 所述外環(huán)的鐵心部的硬度為HV2 7 0 3 5 0 。
4. 根據(jù)權(quán)利要求l、 2或3所述的固定式等速萬向接頭，其中， 所述外環(huán)由含有碳O. 4 0 0. 6 0wt^的中碳鋼構(gòu)成。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1 4中的任一項所述的固定式等速萬向接頭，其中， 在所述外環(huán)的所述內(nèi)周面、所述溝槽以及桿部形成有局部的表面硬化層。
6. —種固定式等速萬向接頭的外環(huán)的制造方法，其中， 當(dāng)制造權(quán)利要求1 5中的任一項所述的固定式等速萬向接頭中的外環(huán)時，在利用熱鍛或車削從鋼材成形后，進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。
7. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的固定式等速萬向接頭的外環(huán)的制造方法， 射，所述調(diào)質(zhì)處理在淬火溫度8 0 0 9 0 (TC、回火溫度4 5 0 6 5 0 "C下進(jìn)行。
全文摘要
本發(fā)明提供一種固定式等速萬向接頭，具有外環(huán)(10)，其在球面狀的內(nèi)周面(14)沿圓周方向以等間隔形成有沿軸向延伸的溝槽(16)；內(nèi)環(huán)(20)，其在球面狀的外周面(24)沿圓周方向以等間隔形成有沿軸向延伸的溝槽(26)；球(30)，其夾設(shè)在成對的外環(huán)的溝槽(16)與內(nèi)環(huán)的溝槽(26)之間；籠(40)，其沿圓周方向以規(guī)定間隔形成有用于收容球(30)的凹部(46)，外環(huán)(10)是利用熱鍛或車削制造的部件并被實施調(diào)質(zhì)處理。
文檔編號F16D3/224GK101680490SQ200880018489
公開日2010年3月24日 申請日期2008年5月29日 優(yōu)先權(quán)日2007年6月4日
發(fā)明者小林智茂 申請人:Ntn株式會社