專利名稱：濕式摩擦件的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種扇型摩擦件或環(huán)型摩擦件，該扇型摩擦件或環(huán)型摩擦件是通過在浸入油中的狀態(tài)下對(duì)相向面施加高壓力獲得轉(zhuǎn)矩的濕式摩擦件，在環(huán)狀的芯骨上將切斷成扇片或環(huán)形狀的摩擦件基材粘接在整周雙面或單面而構(gòu)成。
背景技術(shù)：
近年來，作為濕式摩擦件，以通過材料的成品率提高而實(shí)現(xiàn)低成本化、通過拖曳轉(zhuǎn)矩降低而實(shí)現(xiàn)車輛的低燃耗化為目的，開發(fā)了如下的扇型摩擦件，其在平板環(huán)狀的芯骨(芯片)上隔開成為油通路的間隔用粘接劑依次并列地遍及整周地粘接切斷成沿平板環(huán)形狀的扇片的摩擦件基材，在背面也同樣地粘接切斷成扇片的摩擦件基材而構(gòu)成。這樣的扇型摩擦件，能夠作為用于機(jī)動(dòng)車等的自動(dòng)變速器(Automatic Transmission,以下也簡(jiǎn)稱為 “AT”。)、摩托車等的變速器的設(shè)置了多個(gè)或單個(gè)摩擦板的摩擦件卡合裝置用而使用。作為一例，在機(jī)動(dòng)車等的自動(dòng)變速器中使用了濕式液壓離合器，交替地重疊多片扇型摩擦件，用液壓使兩板壓接而進(jìn)行轉(zhuǎn)矩傳遞，出于在從非連結(jié)狀態(tài)向連結(jié)狀態(tài)轉(zhuǎn)移時(shí)產(chǎn)生的摩擦熱的吸收、摩擦件的磨損防止等理由，向兩板之間供給潤(rùn)滑油(AutomaticTransmission Fluid,自動(dòng)變速器潤(rùn)滑油，以下簡(jiǎn)稱為“ATF”。)。(另外，“ATF”為出光興產(chǎn)株式會(huì)社的注冊(cè)商標(biāo)。)然而，為了提高濕式液壓離合器的響應(yīng)性，扇型摩擦件與作為配對(duì)件的隔板的距離被設(shè)定得小，另外，為了充分地確保濕式液壓離合器的連結(jié)時(shí)的轉(zhuǎn)矩傳遞容量，在扇型摩擦件上占據(jù)的油通路的總面積受到制約。其結(jié)果，濕式液壓離合器非連結(jié)時(shí)殘留在扇型摩擦件與隔板之間的ATF變得難以排出，存在當(dāng)兩板相對(duì)旋轉(zhuǎn)時(shí)發(fā)生由ATF產(chǎn)生的拖曳轉(zhuǎn)矩這樣的問題。因此，在專利文獻(xiàn)I中，公開了一種濕式摩擦片的發(fā)明，該濕式摩擦片以一面維持由ATF產(chǎn)生的冷卻能力，一面促進(jìn)ATF的排出而減小拖曳轉(zhuǎn)矩為目的，通過在由鐵系的金屬板構(gòu)成的芯板的表背兩面上以同心圓狀配置多個(gè)摩擦件(扇片)成2列，形成了在芯骨的半徑方向以放射狀延伸的第一槽和在芯骨的圓周方向延伸的第二槽。由此，能夠維持由潤(rùn)滑油獲得的冷卻能力，并且對(duì)不需要轉(zhuǎn)矩傳遞時(shí)的拖曳轉(zhuǎn)矩的發(fā)生進(jìn)行抑制。另外，在專利文獻(xiàn)2中，公開了一種內(nèi)離合器板和使用該內(nèi)離合器板的驅(qū)動(dòng)力傳遞裝置的發(fā)明，該內(nèi)離合器片在平板環(huán)狀的芯骨的表面上空出間隔以同心圓狀配置二片環(huán)狀摩擦件，在各環(huán)狀摩擦件上分別設(shè)置了多個(gè)周向槽和從平板環(huán)狀的芯骨的內(nèi)緣或外緣連通到這些周向槽的徑向槽。由此，可向內(nèi)離合器片和與其摩擦卡合的外離合器片之間導(dǎo)入更多的潤(rùn)滑油，能夠提高由其動(dòng)壓產(chǎn)生的各離合器板的分離效果，結(jié)果，能夠更有效地實(shí)現(xiàn)拖曳轉(zhuǎn)矩的降低。現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)I :日本特開2003 - 090369號(hào)公報(bào)
專利文獻(xiàn)2 :日本特開2008 - 106929號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明所要解決的課題然而，在上述專利文獻(xiàn)I及專利文獻(xiàn)2記載的技術(shù)中，因?yàn)樵谀Σ良麄€(gè)區(qū)域設(shè)置了在半徑方向延伸的槽和在圓周方向延伸的槽，所以，扇片或環(huán)狀摩擦件與作為配對(duì)件的隔板或外離合器片進(jìn)行摩擦接觸的面積(以下稱為“襯片面積”。)大幅度減少。其結(jié)果，存在變得不能充分地確保連結(jié)時(shí)的轉(zhuǎn)矩傳遞容量，并且耐熱性及耐剝離性下降的問題。因此，本發(fā)明是為了解決該課題而做出的發(fā)明，其目的在于提供一種濕式摩擦件，其為扇型摩擦件或環(huán)型摩擦件，能夠一面將襯片面積擴(kuò)大到不對(duì)轉(zhuǎn)矩傳遞容量及耐熱性、耐剝離性產(chǎn)生影響的程度，一面進(jìn)一步促進(jìn)非連結(jié)時(shí)的潤(rùn)滑油的排出，在相對(duì)轉(zhuǎn)速的寬的范圍內(nèi)獲得優(yōu)越的拖曳轉(zhuǎn)矩的降低效果。
為了解決課題的手段技術(shù)方案I的發(fā)明的濕式摩擦件，其是在環(huán)形狀的芯骨上沿所述環(huán)形狀，將被切斷成多個(gè)扇片的摩擦件基材相互隔開間隔，以在該間隔中形成油槽的方式粘接在整周雙面或整周單面上而構(gòu)成的扇型摩擦件，或是通過在環(huán)形狀的芯骨的整周雙面或整周單面上粘接環(huán)形狀的摩擦件基材，并相互隔開間隔地形成多個(gè)島狀部分，在該間隔中形成油槽的環(huán)型摩擦件；其中在所述多個(gè)扇片或所述多個(gè)島狀部分的表面上，相對(duì)于所述環(huán)形狀的整周，在與所述油槽交叉的方向設(shè)有配設(shè)了拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的部分和沒有配設(shè)拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的部分。在這里，在環(huán)型摩擦件上，“間隔”的部分凹下，島狀部分是突出而與配對(duì)件摩擦接觸接合，作為使“間隔”的部分凹下而形成島狀部分的方法，有在對(duì)摩擦件基材進(jìn)行抄紙的階段形成的方法、壓力加工、切削加工等，并且，作為切削加工，存在由刀具進(jìn)行的切削加工、由激光進(jìn)行的切削加工等。另外，“設(shè)有配設(shè)了拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的部分和沒有配設(shè)的部分”，意味著設(shè)在環(huán)形狀的芯骨上的扇片或島狀部分不是遍及環(huán)形狀的圓周整個(gè)區(qū)域地從扇片或島狀部分的端部到端部在與油槽交叉的方向設(shè)置拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽，而是每個(gè)扇片或島狀部分在與油槽交叉的方向配設(shè)了拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的部分和沒有配設(shè)的部分存在于至少各I個(gè)部位，或者，僅由在與油槽交叉的方向配設(shè)了拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的部分，或僅由沒有配設(shè)拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的部分，以在環(huán)形狀的圓周方向的一部分上遍及環(huán)形狀的徑向的整個(gè)區(qū)域地設(shè)有未配設(shè)拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的部分的方式，構(gòu)成扇片或島狀部分。換言之，在環(huán)形狀的整周看到扇型摩擦件或環(huán)型摩擦件的情況下，在徑向在扇片或島狀部分的表面上沒有設(shè)置拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的部分一定存在于I個(gè)部位以上。并且，扇片或島狀部分中的至少I個(gè)，優(yōu)選拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽從面向間隔(油槽)的一方的端面貫穿到面向間隔的另一方的端面。技術(shù)方案2的發(fā)明的濕式摩擦件，在技術(shù)方案I的結(jié)構(gòu)中，所述拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽，在所述扇型摩擦件或所述環(huán)型摩擦件的環(huán)形狀的整周被設(shè)置在多個(gè)部位。技術(shù)方案3的發(fā)明的濕式摩擦件，在技術(shù)方案2的結(jié)構(gòu)中，所述拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽，至少每隔I個(gè)所述多個(gè)扇片或所述多個(gè)島狀部分地設(shè)置。
技術(shù)方案4的發(fā)明的濕式摩擦件，記載于技術(shù)方案I至技術(shù)方案3中的任何一項(xiàng)的所述拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽，設(shè)在相鄰的2個(gè)以上的扇片或相鄰的2個(gè)以上的島狀部分上。技術(shù)方案5的發(fā)明的濕式摩擦件，在技術(shù)方案2至技術(shù)方案4中的任何一項(xiàng)的結(jié)構(gòu)中，形成在扇片或島狀部分的表面上的所述多個(gè)拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的中心，設(shè)在將所述扇型摩擦件或所述環(huán)型摩擦件的圓周大致等分的位置。在這里，“多個(gè)拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的中心”，意味著在與設(shè)置了拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的扇片或島狀部分相鄰的扇片或島狀部分沒有槽、孤立地設(shè)在扇片或島狀部分上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的，或遍及相鄰的2個(gè)以上的扇片或島狀部分的一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的、長(zhǎng)度方向的中心線與寬度方向的中心線的交點(diǎn)。另外，“將圓周大致等分的位置”，是指在拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽設(shè)在2個(gè)部位的情況下拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的中心彼此在圓周上相互相對(duì)于圓周的中心(環(huán)形狀的中心)構(gòu)成約180度的
角度的位置，是在設(shè)置于3個(gè)部位的情況下拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的中心彼此在圓周上相互相對(duì)于圓周的中心(環(huán)形狀的中心)構(gòu)成約120度的角度的位置，是在設(shè)置于4個(gè)部位的情況下拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的中心彼此在圓周上相互相對(duì)于圓周的中心(環(huán)形狀的中心)構(gòu)成約90度的角度的位置，是在設(shè)置于5個(gè)部位的情況下拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的中心彼此在圓周上相互相對(duì)于圓周的中心(環(huán)形狀的中心)構(gòu)成約72度的角度的位置。另外，拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽，優(yōu)選其寬度處在扇片或島狀部分的半徑方向的寬度的6% 60%的范圍內(nèi)，若處在13% 40%的范圍內(nèi)，則更優(yōu)選。另外，拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽，優(yōu)選其深度處在扇片或島狀部分的厚度的10% 70%的范圍內(nèi)，若處在30% 50%的范圍內(nèi)則更優(yōu)選。發(fā)明的效果技術(shù)方案I的發(fā)明的濕式摩擦件，其是在環(huán)形狀的芯骨上沿環(huán)形狀，將被切斷成多個(gè)扇片的摩擦件基材相互隔開間隔，以在間隔中形成油槽的方式粘接在整周雙面或整周單面上而構(gòu)成的扇型摩擦件，或通過在環(huán)形狀的芯骨的整周雙面或整周單面上粘接環(huán)形狀的摩擦件基材，并相互隔開間隔地形成多個(gè)島狀部分，在間隔中形成油槽的環(huán)型摩擦件；其中在多個(gè)扇片或多個(gè)島狀部分的表面上，相對(duì)于環(huán)形狀的整周，在與油槽交叉的方向設(shè)有配設(shè)了拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的部分和沒有配設(shè)拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的部分。按照該結(jié)構(gòu)，在濕式液壓離合器等摩擦件卡合裝置的非連結(jié)時(shí)濕式摩擦件和隔板等配對(duì)件相對(duì)旋轉(zhuǎn)的情況下，兩者之間的潤(rùn)滑油從多個(gè)扇片之間的間隙(油槽)或多個(gè)島狀部分之間的間隙(油槽)排出到外周側(cè)，并且，從設(shè)在扇片或島狀部分的表面上的在與油槽交叉的方向形成的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽，朝圓周方向排出潤(rùn)滑油。與此同時(shí)，一部分的潤(rùn)滑油越過設(shè)在扇片或島狀部分的表面上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽(從拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽溢出)，一邊在濕式摩擦件的表面上形成油膜一邊被排出。其結(jié)果，濕式摩擦件與配對(duì)件之間的多余的潤(rùn)滑油效率良好地被排出，并且，通過形成在濕式摩擦件的表面上的油膜，濕式摩擦件與配對(duì)件確實(shí)地分離，非連結(jié)時(shí)的拖曳轉(zhuǎn)矩被大幅度地降低。特別是在相對(duì)轉(zhuǎn)速高，因離心力使?jié)櫥推庵軅?cè)存在，濕式摩擦件與配對(duì)件之間的潤(rùn)滑油量變少的情況下，能夠更有效地降低拖曳轉(zhuǎn)矩。并且，因?yàn)樵谏绕驆u狀部分的表面上設(shè)有配設(shè)了拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的部分和沒有配設(shè)拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的部分，所以，能夠?qū)⒁r片面積的減少抑制為最小限度。因此，能夠?qū)υ谏鲜鰧＠墨I(xiàn)I及專利文獻(xiàn)2中記載的技術(shù)的那樣的、伴隨著襯片面積的大幅度的減少的弊病的發(fā)生進(jìn)行抑制。并且，通過將扇片彼此或島狀部分彼此的間隔保持為規(guī)定的大小不變，使扇片或島狀部分的數(shù)量減少，能夠增加襯片面積。由此，即使在扇片或島狀部分的一部分的表面上設(shè)置了拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的情況下，也能夠確保與以往的濕式摩擦件同等或以上的襯片面積。因此，完全沒有伴隨著襯片面積的減少的弊病，通過設(shè)在表面上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的作用，確實(shí)地降低拖曳轉(zhuǎn)矩。這樣，成為一面將襯片面積保持得寬到不對(duì)轉(zhuǎn)矩傳遞容量及耐熱性、耐剝離性產(chǎn)生影響的程度，一面進(jìn)一步促進(jìn)非連結(jié)時(shí)的潤(rùn)滑油的排出，在相對(duì)轉(zhuǎn)速的寬的范圍內(nèi)能夠獲得優(yōu)越的拖曳轉(zhuǎn)矩的降低效果的濕式摩擦件。在技術(shù)方案2的發(fā)明的濕式摩擦件中，因?yàn)橥弦忿D(zhuǎn)矩降低槽在扇型摩擦件或環(huán)型摩擦件的環(huán)形狀的整周設(shè)置了多個(gè)，所以，除了技術(shù)方案I的發(fā)明的效果以外，通過設(shè)在表面上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽產(chǎn)生的濕式摩擦件與配對(duì)件的分離效果、潤(rùn)滑油的排出效果不會(huì)局部存在化，而是遍及濕式摩擦件的整周地表現(xiàn)出，所以，還能夠獲得更穩(wěn)定的拖曳轉(zhuǎn)矩的降 低效果。在這里，即使在“在整周設(shè)置了多個(gè)”中，也特別因?yàn)槟軌虼_實(shí)地獲得更穩(wěn)定的拖曳轉(zhuǎn)矩的降低效果，所以，優(yōu)選為圓周的3個(gè)部位以上。在技術(shù)方案3的發(fā)明的濕式摩擦件中，拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽，至少每隔I個(gè)該多個(gè)扇片或多個(gè)島狀部分地設(shè)置。其結(jié)果，在濕式摩擦件與配對(duì)件之間沒有多余的潤(rùn)滑油，濕式摩擦件與配對(duì)件確實(shí)地分離，非連結(jié)時(shí)的拖曳轉(zhuǎn)矩被大幅度地降低。特別是在相對(duì)轉(zhuǎn)速高，因離心力使?jié)櫥推庵軅?cè)存在，濕式摩擦件與配對(duì)件之間的潤(rùn)滑油量變少的情況下，能夠更有效地降低拖曳轉(zhuǎn)矩。并且，被設(shè)在扇片或島狀部分的表面上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽，因?yàn)閮H設(shè)在多個(gè)扇片或多個(gè)島狀部分中的一部分，所以，能夠?qū)⒁r片面積的減少抑制為最小限度。技術(shù)方案4的發(fā)明的濕式摩擦件，因?yàn)橥弦忿D(zhuǎn)矩降低槽設(shè)在相鄰的2個(gè)以上的扇片或相鄰的2個(gè)以上的島狀部分上，所以，除了技術(shù)方案I至技術(shù)方案3中的任一項(xiàng)記載的發(fā)明的效果以外，更大地表現(xiàn)出由設(shè)在表面上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽產(chǎn)生的濕式摩擦件與配對(duì)件的分離效果、潤(rùn)滑油排出效果，能夠獲得更大的拖曳轉(zhuǎn)矩的降低效果。在技術(shù)方案5的發(fā)明的濕式摩擦件中，形成在扇片或島狀部分的表面上的多個(gè)拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的中心，設(shè)在將扇型摩擦件或環(huán)型摩擦件的圓周大致等分的位置，所以，除了技術(shù)方案2至技術(shù)方案4的發(fā)明的效果以外，由設(shè)在表面上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽產(chǎn)生的濕式摩擦件與配對(duì)件的分離效果在濕式摩擦件的整周均勻地表現(xiàn)出，所以，還能夠獲得更穩(wěn)定的拖曳轉(zhuǎn)矩的降低效果。另外，通過將拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的寬度設(shè)在扇片或島狀部分的半徑方向的寬度的6% 60%的范圍內(nèi)，能夠確實(shí)地同時(shí)實(shí)現(xiàn)濕式摩擦件的連結(jié)時(shí)的高的轉(zhuǎn)矩傳遞效率和非連結(jié)時(shí)的低的拖曳轉(zhuǎn)矩，所以優(yōu)選。S卩，若拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的寬度不到扇片或島狀部分的半徑方向的寬度的6%，則不能充分地獲得通過在表面上設(shè)置拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽產(chǎn)生的拖曳轉(zhuǎn)矩的降低效果，另外，若拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的寬度超過扇片或島狀部分的半徑方向的寬度的60%,則連結(jié)時(shí)的濕式摩擦件與配對(duì)件的接觸面積變小，難以充分地獲得高的轉(zhuǎn)矩傳遞效率。
另外，若拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的寬度在扇片或島狀部分的半徑方向的寬度的13% 40%的范圍內(nèi)，則能夠更確實(shí)地同時(shí)實(shí)現(xiàn)濕式摩擦件的連結(jié)時(shí)的高的轉(zhuǎn)矩傳遞效率和非連結(jié)時(shí)的低的拖曳轉(zhuǎn)矩，所以更優(yōu)選。另外，通過將拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的深度設(shè)在扇片或島狀部分的厚度的10% 70%的范圍內(nèi)，潤(rùn)滑油流入設(shè)在表面上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽中，由此，潤(rùn)滑油溢出到拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的周圍的扇片或島狀部分的表面上，濕式摩擦件與配對(duì)件的間隔被確保，能夠確實(shí)地防止拖曳轉(zhuǎn)矩上升的事態(tài)，所以優(yōu)選。S卩，若設(shè)在表面上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的深度不到扇片或島狀部分的厚度的10%，則潤(rùn)滑油難以流入拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽中，若設(shè)在表面上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的深度超過扇片或島狀部分的厚度的70%，則作為通常的油槽起作用，難以獲得潤(rùn)滑油溢出到扇片或島狀部分的表面上的效果。因此，設(shè)在表面上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的深度優(yōu)選處在扇片或島狀部分的厚度的10% 70%的范圍內(nèi)。另外，如被設(shè)在表面上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的深度處在扇片或島狀部分的厚度的 30% 50%的范圍內(nèi)，則潤(rùn)滑油更確實(shí)地流入被設(shè)在表面上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽中，并且，更確實(shí)地獲得潤(rùn)滑油溢出到扇片或島狀部分的表面上的效果，所以更優(yōu)選。這樣，因?yàn)橥弦忿D(zhuǎn)矩降低槽使?jié)袷侥Σ良c配對(duì)件之間離開適當(dāng)?shù)拈g隔，所以，具有當(dāng)在濕式摩擦件與配對(duì)件之間存在多余的潤(rùn)滑油時(shí)，順利地排出潤(rùn)滑油，當(dāng)潤(rùn)滑油少時(shí)，將潤(rùn)滑油供給到濕式摩擦件的表面上的功能。


圖I (a)為表示比較例I的扇型摩擦件的整體構(gòu)造的俯視圖，圖I (b)為表示比較例2的扇型摩擦件的整體構(gòu)造的俯視圖。圖2 Ca)為表示比較例3的扇型摩擦件的整體構(gòu)造的俯視圖，圖2 (b)為放大地表不其一部分的局部俯視圖。圖3 Ca)為表示本實(shí)施方式I的實(shí)施例I的扇型摩擦件的整體構(gòu)造的俯視圖，圖
3(b)為放大地表不其一部分的局部俯視圖。圖4 Ca)為表示本實(shí)施方式I的實(shí)施例2的扇型摩擦件的整體構(gòu)造的俯視圖，圖
4(b)為放大地表不其一部分的局部俯視圖。圖5為放大地表示本實(shí)施方式I的實(shí)施例2的變型例的扇型摩擦件的一部分的局部俯視圖。圖6為放大地表示本實(shí)施方式I的實(shí)施例2的另一變型例的扇型摩擦件的一部分的局部俯視圖。圖7 Ca)為表示本實(shí)施方式I的實(shí)施例3的扇型摩擦件的整體構(gòu)造的俯視圖，圖
7(b)為放大地表不其一部分的局部俯視圖。圖8 Ca)為表示本實(shí)施方式I的實(shí)施例4的扇型摩擦件的整體構(gòu)造的俯視圖，圖
8(b)為放大地表不其一部分的局部俯視圖。圖9為將比較例I、比較例2及比較例3的扇型摩擦件的相對(duì)轉(zhuǎn)速與拖曳轉(zhuǎn)矩的關(guān)系進(jìn)行比較并表示的圖。圖10為將作為本發(fā)明的實(shí)施方式I的濕式摩擦件的扇型摩擦件(實(shí)施例I至實(shí)施例4)的相對(duì)轉(zhuǎn)速與拖曳轉(zhuǎn)矩的關(guān)系，與比較例I及比較例3的扇型摩擦件進(jìn)行比較并表示的圖。圖11為將作為本發(fā)明的實(shí)施方式I的濕式摩擦件的扇型摩擦件(實(shí)施例I至實(shí)施例4)及比較例3的扇型摩擦件上的拖曳轉(zhuǎn)矩的降低效果，作為與比較例I的扇型摩擦件進(jìn)行了比較的降低率而表示的圖。圖12為將作為本發(fā)明的實(shí)施方式I的濕式摩擦件的扇型摩擦件(實(shí)施例I至實(shí)施例4)及比較例3的扇型摩擦件上的襯片面積，作為與比較例I的扇型摩擦件進(jìn)行了比較的面積率而表示的圖。圖13 (a)為表不圖3 (b)的A — A剖面的圖，圖13 (b)為表不本發(fā)明的實(shí)施方式I的扇型摩擦件(實(shí)施例2)上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的截面形狀的圖，圖13 (c)為表示本發(fā)明的實(shí)施方式I的第I變型例的扇型摩擦件上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的截面形狀的圖，圖13 Cd)為表示本發(fā)明的實(shí)施方式I的第2變型例的扇型摩擦件上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的截面形狀的 圖，圖13 (e)為表示本發(fā)明的實(shí)施方式I的第3變型例的扇型摩擦件上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的截面形狀的圖，圖13 (f)為表示本發(fā)明的實(shí)施方式I的第4變型例的扇型摩擦件上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的截面形狀的圖，圖13 (g)為表示本發(fā)明的實(shí)施方式I的第5變型例的扇型摩擦件上的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的截面形狀的圖。圖14 (a)為表示本實(shí)施方式I的實(shí)施例5的扇型摩擦件的整體構(gòu)造的俯視圖，圖
14(b)為放大地表不其一部分的局部俯視圖。圖15 (a)為表示本實(shí)施方式I的實(shí)施例6的扇型摩擦件的整體構(gòu)造的俯視圖，圖
15(b)為放大地表不其一部分的局部俯視圖。圖16為放大地表示本實(shí)施方式I的實(shí)施例的變型例的扇型摩擦件的一部分的局部俯視圖。圖17為放大地表示本實(shí)施方式I的實(shí)施例的另一變型例的扇型摩擦件的一部分的局部俯視圖。圖18 Ca)為表示比較例4的環(huán)型摩擦件的整體構(gòu)造的俯視圖，圖18 (b)為放大地表示其一部分的局部俯視圖，圖18 (c)為圖18 (b)的B — B剖視圖。圖19 (a)為表示本實(shí)施方式2的實(shí)施例7的環(huán)型摩擦件的整體構(gòu)造的俯視圖，圖
19(b)為放大地表不其一部分的局部俯視圖。圖20 (a)為表示本實(shí)施方式2的實(shí)施例8的環(huán)型摩擦件的整體構(gòu)造的俯視圖，圖
20(b)為放大地表不其一部分的局部俯視圖。圖21 (a)為表示本實(shí)施方式2的實(shí)施例9的環(huán)型摩擦件的整體構(gòu)造的俯視圖，圖
21(b)為放大地表不其一部分的局部俯視圖。圖22 Ca)為表示本實(shí)施方式2的實(shí)施例10的環(huán)型摩擦件的整體構(gòu)造的俯視圖，圖22 (b)為放大地表示其一部分的局部俯視圖。符號(hào)說明ΙΑ、1B、1C、ID、IE、IF、1G、1H、1J、IK、1L、1M、IN、IP、1Q、21A、21B、21C、21D
扇型摩擦件2芯骨3、3A、3B、3C、3D、3E、3F、3G、3H、3J、3K、3L、3M、3N、3P、3Q扇片4、24間隔(油槽)5、5A、5B、5C、5D、5E、5F、5G、5H、5J、5K、5L、5M、5N、5P、5Q、25A、25B、25C、25D 拖
曳轉(zhuǎn)矩降低槽23,23A,23B,23C,23D島狀部分26A、26B、26C、26D環(huán)形狀的摩擦件基材
具體實(shí)施例方式下面，根據(jù)附圖對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說明。另外，在各實(shí)施方式中，圖示的同一記號(hào)及同一符號(hào)是同一或相當(dāng)?shù)墓δ懿糠?，所以，在這里省略其重復(fù)的說明。 為了實(shí)施本發(fā)明的濕式摩擦件，需要環(huán)形狀的芯骨、被粘接在芯骨上的切斷成扇片的摩擦件基材、或環(huán)形狀的摩擦件基材。芯骨的材質(zhì)雖然不限于金屬，但從強(qiáng)度、耐熱性等方面考慮，優(yōu)選由金屬制成，特別優(yōu)選為鋼板等鐵系材料。作為芯骨的形狀，可使用平板環(huán)形狀以及不是平板的具有起伏的環(huán)形狀等。芯骨的環(huán)形狀的大小(內(nèi)徑及外徑)，可相應(yīng)于摩擦接觸的隔板等配對(duì)件的大小任意地設(shè)定。作為摩擦件基材，一般情況下，使用在含有纖維成分和填充物成分的抄紙?bào)w中浸潰熱硬性樹脂、加熱硬化而構(gòu)成的摩擦件基材。在這里，作為纖維成分，可單獨(dú)或組合使用芳香族聚酰胺纖維、纖維素纖維、玻璃纖維、碳纖維等。特別是優(yōu)選組合使用纖維素纖維(紙漿)和芳香族聚酰胺纖維。另外，作為填充物成分，可單獨(dú)或組合使用碳酸鈣、硫酸鋇、硫酸鈣、氧化鋅、氧化鈦、滑石、硅藻土、粘土、云母等。另外，作為熱硬性樹脂，可單獨(dú)或組合使用環(huán)氧樹脂、酚醛樹脂、聚氨基甲酸乙酯樹脂、三聚氰酰胺樹脂、尿素樹脂、不飽和聚酯樹脂、醇酸樹脂等。特別是出于容易獲得、成本低的原因，優(yōu)選使用環(huán)氧樹脂或酚醛樹脂。并且，作為將摩擦件基材切斷成扇片的方法或形成為環(huán)形狀的方法，可使用由刀具進(jìn)行的切斷、使用激光進(jìn)行的切斷、沖裁等方法。作為將獲得的扇片或環(huán)形狀的摩擦件基材粘接在芯骨上的方法，可使用由粘接劑進(jìn)行的粘接等方法。在這里，作為粘接劑，優(yōu)選使用酚醛樹脂等熱硬性樹脂。另外，作為在環(huán)形狀的摩擦件基材上形成島狀部分的方法，可采用壓力加工、切削加工等，并且，作為切削加工，還存在由刀具進(jìn)行的切削加工、由激光進(jìn)行的切削加工等。并且，在環(huán)形狀的摩擦件基材上形成的島狀部分的數(shù)量、或被粘接在芯骨的每個(gè)單面的扇片的數(shù)量，可相應(yīng)于要求的摩擦特性等任意地設(shè)定。并且，為了實(shí)施本發(fā)明，需要僅在多個(gè)扇片或多個(gè)島狀部分中的一部分的表面上設(shè)置拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽，作為設(shè)置拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的方法，可采用壓力加工、切削加工等方法，并且，作為切削加工，存在由刀具進(jìn)行的切削加工、由激光進(jìn)行的切削加工等。作為設(shè)置拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的時(shí)機(jī)，可為摩擦件基材的抄紙時(shí)，也可為將制造的摩擦件基材切斷之前或之后，另外，也可為粘接在芯骨上之后。下面，參照附圖對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式及具體的實(shí)施例進(jìn)行說明。[實(shí)施方式I]首先，參照?qǐng)DI及圖2說明與本發(fā)明的實(shí)施方式I關(guān)聯(lián)的比較例的濕式摩擦件，參照?qǐng)D3至圖13說明本發(fā)明的實(shí)施方式I的濕式摩擦件。本實(shí)施方式1，涉及本發(fā)明的濕式摩擦件中的、在環(huán)形狀的芯骨上沿著環(huán)形狀將切斷成多個(gè)扇片的摩擦件基材相互隔開間隔地粘接在整周雙面上而構(gòu)成的扇型摩擦件。圖I及圖2是表示與本發(fā)明的實(shí)施方式I的扇型摩擦件關(guān)聯(lián)的比較例1、2、3的扇型摩擦件的構(gòu)造的俯視圖。如圖I (a)所示，比較例I的扇型摩擦件IlA是分別在由具有平板環(huán)形狀的鐵材料構(gòu)成的芯骨2的雙面上，空出成為ATF的流通路的間隔14A，遍及整周地各粘接了 40片扇片13A的摩擦件。芯骨2的外徑Φ為181mm，芯骨2的厚度為O. 8mm，相互面對(duì)的扇片13A彼此的外徑Φ1為180mm,內(nèi)徑Φ2為165mm。另外,扇片13A的圓周方向的寬度(橫向的長(zhǎng)度)為11. 5mm,半徑方向的寬度(縱向的長(zhǎng)度)為7. 5臟，扇片13A的厚度為O. 4mm,間隔14A (油槽)的寬度為2mm。并且，扇片13A的外周側(cè)的左右的角部，成為C面13Aa。S卩，扇片13A的外周側(cè)的左右的角部被倒角。 與此相對(duì)，如圖I (b)所示，比較例2的扇型摩擦件IlB是分別在具有平板環(huán)形狀的芯骨2的雙面上，空出ATF的流通路的間隔14B，遍及整周地各粘接了 30片扇片13B的摩擦件。間隔(油槽)14B的寬度與間隔14A相同，為2mm，所以，通過這樣將扇片13B的片數(shù)從40片減少成30片，扇片13B的圓周方向的寬度(橫向的長(zhǎng)度)變大為16mm。另外，扇片13B的半徑方向的寬度(縱向的長(zhǎng)度),與扇片13A相同，為7. 5mm。另夕卜，扇片13B的外周側(cè)的左右的角部，也成為C面13Ba。S卩，扇片13B的外周側(cè)的左右的角部被倒角。其結(jié)果，如后述那樣，比較例2的扇型摩擦件11B，雖然與比較例I的扇型摩擦件IIA相比襯片面積變寬，但成為ATF的流通路的間隔14B的數(shù)量從40條減少成30條，所以，非連結(jié)時(shí)的拖曳轉(zhuǎn)矩增大。另一方面，如圖2 Ca)所示，比較例3的扇型摩擦件IlC是分別在具有平板環(huán)形狀的芯骨2的雙面上，空出成為ATF的流通路的間隔14C，遍及整周地各粘接了 30片沿圓周方向在表面上設(shè)置了槽15的扇片13C的摩擦件。間隔(油槽)14C的寬度，與間隔14A、14B相同，為2mm,扇片13C的圓周方向的寬度,與扇片13B相同，為16mm,半徑方向的寬度為
7.5mm ο并且，如圖2 (b)所示，槽15的寬度為2mm。另外，扇片13C的外周側(cè)的左右的角部，也成為C面13Ca。S卩，扇片13C的外周側(cè)的左右的角部被倒角。在這樣的扇型摩擦件IlC上，ATF從間隔(油槽)排出，ATF從槽15沿圓周方向排出，并且，一部分的ATF越過槽15在扇片13C的表面上形成油膜。其結(jié)果，如后述那樣，比較例3的扇型摩擦件11C，與比較例I的扇型摩擦件IIA相t匕，雖然非連結(jié)時(shí)的拖曳轉(zhuǎn)矩降低，但與配對(duì)件接觸的面積減少與槽15的面積相當(dāng)?shù)牧?，所以，襯片面積減少。與具有該構(gòu)造的比較例I至比較例3的扇型摩擦件進(jìn)行比較，參照?qǐng)D3至圖8對(duì)作為本實(shí)施方式I的濕式摩擦件的扇型摩擦件的構(gòu)造進(jìn)行說明。如圖3 (a)所示，本實(shí)施方式I的實(shí)施例I的扇型摩擦件IA是分別在具有平板環(huán)形狀的芯骨2的雙面上，空出成為ATF的流通路的間隔4，遍及整周地粘接了將扇片3和扇片3A合在一起共30片扇片的摩擦件。扇片3、3A的圓周方向的寬度(橫向的長(zhǎng)度)為16mm，半徑方向的寬度(縱向的長(zhǎng)度)為7. 5mm，扇片3、3A的厚度為O. 4mm,間隔4 (油槽)的寬度為2mm。并且，如圖3 (b)所示，扇片3、3A的外周側(cè)的左右的角部，成為C面3a、3Aa。即，扇片3、3A的外周側(cè)的左右的角部被倒角。扇片3、3A是將在含有纖維成分和填充物成分的抄紙?bào)w中浸潰熱硬性樹脂、加熱硬化而構(gòu)成的摩擦件基材沖裁成圖3 (a)、(b)所示的規(guī)定的形狀而制造的扇片。在這里，作為纖維，使用了芳香族聚酰胺纖維及紙漿，作為填充物，使用了硅藻土、石墨及碳纖維。另夕卜，作為熱硬性樹脂，使用了酚醛樹脂。以下的各實(shí)施例的扇片也同樣地制造。這樣制造的扇片3、3A由作為粘接劑的熱硬性樹脂粘接在芯骨2的雙面上。實(shí)施例I的扇型摩擦件IA與比較例I至比較例3的扇型摩擦件的不同點(diǎn)在于，30片扇片由扇片3及扇片3A 二種構(gòu)成構(gòu)件構(gòu)成,作為其中的一種構(gòu)成構(gòu)件的扇片3A連續(xù)5片相鄰，僅在此扇片3A的表面上設(shè)置了拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽。并且，不同點(diǎn)在于，沿著與連結(jié)各遍及5片扇片3A的一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5A的中心點(diǎn)5Aa和沿環(huán)形狀粘接的扇片3、3A的圓周的中心O (也為環(huán)形狀的芯骨2的中心)的直線大致正交的方向，在扇型摩擦件IA 的圓周的3個(gè)部位設(shè)置與間隔(油槽)4交叉的一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5A。如圖3 (b)所示，拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5A的寬度為2mm,深度為O. 15mm。拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5A，通過分別在芯骨2的雙面上粘接30片扇片3，將作為粘接劑的熱硬性樹脂(酚醛樹脂)加熱硬化后，由壓力加工形成。形成有此拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5A的扇片3成為扇片3A，構(gòu)成一種構(gòu)成構(gòu)件。以下的各實(shí)施例的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽也同樣地形成。并且，設(shè)在圓周的3個(gè)部位的各遍及5片扇片3A的一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5A的中心點(diǎn)5Aa，在圓周上相互位于相對(duì)于圓周的中心O構(gòu)成大約120度的角度的位置。SP，設(shè)在3個(gè)部位的一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5A，被設(shè)在將扇型摩擦件IA的圓周大致等分的位置。這樣，本實(shí)施方式I的實(shí)施例I的扇型摩擦件1A，在各5片扇片3A的表面上，中央3片在遍及寬度方向的整個(gè)區(qū)域設(shè)置了拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5A，并且兩側(cè)的2片在寬度方向的一部分設(shè)置了拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5A。因此，在扇片3A的兩側(cè)2片一部分及扇片3上，沒有設(shè)置拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5A。接下來，如圖4 Ca)所示，本實(shí)施方式I的實(shí)施例2的扇型摩擦件IB是分別在具有平板環(huán)形狀的芯骨2的雙面上，空出成為ATF的流通路的間隔4，遍及整周地粘接了將扇片3和扇片3B合在一起共30片扇片的摩擦件。扇片3、3B的圓周方向的寬度為16mm，半徑方向的寬度為7. 5mm，扇片3、3B的厚度為O. 8mm,間隔(油槽)4的寬度為2mm。并且，如圖4(b)所示，扇片3、3B的外周側(cè)的左右的角部，成為C面3a、3Ba。S卩，扇片3、3B的外周側(cè)的左右的角部被倒角。實(shí)施例2的扇型摩擦件IB與實(shí)施例I的扇型摩擦件IA的不同點(diǎn)在于，不是沿與連結(jié)一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5A的中心點(diǎn)5Aa和圓周的中心O的直線大致正交的方向的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽，而是沿圓周方向與間隔(油槽)4交叉的一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5B，在30片扇片3、3B中的扇片3B的表面的一部分上，設(shè)在扇型摩擦件IB的圓周的3個(gè)部位。如圖
4(b)所示，拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5B的寬度為2mm，深度為O. 15mm。這樣，實(shí)施例2的扇型摩擦件IB也與實(shí)施例I的扇型摩擦件IA同樣，拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5B僅被設(shè)在扇片3B上，不設(shè)在扇片3上，所以，相對(duì)于環(huán)形狀的整周設(shè)有配設(shè)了拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5B的部分和沒有配設(shè)拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5B的部分。并且，設(shè)在圓周的3個(gè)部位的各遍及5片扇片3B的一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5B的中心點(diǎn)5Ba，在圓周上相互位于相對(duì)于圓周的中心O構(gòu)成約120度的角度的位置。S卩，設(shè)在3個(gè)部位的一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5B，設(shè)在將扇型摩擦件IB的圓周大致等分的位置。圖5為實(shí)施例2的變型例，扇型摩擦件1L，不是沿與連結(jié)一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5L的中心點(diǎn)5La和圓周的中心O (參照?qǐng)D4 (a))的直線(半徑方向)大致正交的方向的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽，而是沿圓周方向與間隔(油槽)4交叉的一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5L，在30片扇片3、3L中的扇片3L的表面的一部分上，被設(shè)在扇型摩擦件IL的圓周的3個(gè)部位。如圖5所示，拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5L的寬度為2. 5mm，深度為O. 1mm。扇片3C的外周側(cè)的左右的角部，成為沒有被倒角的角部3La。除了拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5L的寬度及扇片3C的外周側(cè)的左右的角部沒有被倒角以夕卜，其它與實(shí)施例2相同。
這樣，扇片3L的外周側(cè)的左右的角部能夠形成為沒有被倒角的構(gòu)造。在此變型例中，扇片3L的外周側(cè)的左右的角部3La被做成沒有被倒角的構(gòu)造，扇片3的外周側(cè)的左右的角部3a被做成被倒角的構(gòu)造。當(dāng)然，扇片3L的外周側(cè)的左右的角部3La及扇片3的外周側(cè)的左右的角部3a，能夠同樣地做成倒角構(gòu)造，也可不做成倒角構(gòu)造。圖6為實(shí)施例2的另一變型例，扇型摩擦件1M，沿圓周方向與間隔(油槽)4交叉的一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5M，在扇型摩擦件IM的圓周的3個(gè)部位，在30片扇片3、3M中的扇片3M的表面的一部分上設(shè)置了 2條。如圖6所示，拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5M的寬度，2條的寬度為I. 5mm,其間隔為I. 5mm,深度為O. 1mm。扇片3M的外周側(cè)的左右的角部成為被倒角的角部3Ma。S卩，在扇片3M上，拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5M由外側(cè)的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5M1及內(nèi)側(cè)的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5M2這樣2條構(gòu)成。當(dāng)然，拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5M也可由2條以上的外側(cè)的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽構(gòu)成。特別是在實(shí)施例2的另一變型例中，可根據(jù)多條拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽任意地設(shè)定其值。另外，除了拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5M的形狀以外，其它與實(shí)施例2相同。另外，如圖7 (a)所示，本實(shí)施方式I的實(shí)施例3的扇型摩擦件IC是分別在具有平板環(huán)形狀的芯骨2的雙面上，空出成為ATF的流通路的間隔4，遍及整周地粘接將扇片3和扇片3C合在一起共30片扇片而構(gòu)成的摩擦件。扇片3、3C的圓周方向的寬度為16mm,半徑方向的寬度為7. 5mm，扇片3、3C的厚度為O. 8mm,間隔(油槽)4的寬度為2mm。并且，如圖7 (b)所示，扇片3、3C的外周側(cè)的左右的角部，成為C面3a、3Ca。即，扇片3、3C的外周側(cè)的左右的角部被倒角。實(shí)施例3的扇型摩擦件IC與實(shí)施例I的扇型摩擦件IA的不同點(diǎn)在于，沿與連結(jié)一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5C的中心點(diǎn)5Ca和圓周的中心O的直線大致正交的方向的一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5C，僅在30片扇片3、3C中的扇片3C的表面上，設(shè)置在扇型摩擦件IC的圓周的5個(gè)部位，而不是3個(gè)部位。另外，如圖7 (b)所示，拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5C的寬度為Imm,與扇型摩擦件IA的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5A相比變得更細(xì)。即，與使拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的設(shè)置部位增加的量相應(yīng)地使拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5C的槽寬度變細(xì)。另外，拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5C的深度為O. 15mm。并且，如圖7 (a)所示，設(shè)在圓周的5個(gè)部位的各遍及5片扇片3C的一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5C的中心點(diǎn)5Ca，在圓周上相互位于相對(duì)于圓周的中心O構(gòu)成約72度的角度的位置。即，設(shè)在5個(gè)部位的一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5C設(shè)置在將扇型摩擦件IC的圓周大致等分的位置。這樣，實(shí)施例3的扇型摩擦件1C，雖然在環(huán)形狀的圓周上與實(shí)施例I相比多2個(gè)部位設(shè)置了一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5C，但因?yàn)樵谏绕?及構(gòu)成一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5C的5片扇片3C的兩側(cè)2片的一部分沒有設(shè)置拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5C，所以，相對(duì)于環(huán)形狀的整周配設(shè)了沒有拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5C的部分。此時(shí)與實(shí)施例I相比，相對(duì)于環(huán)形狀的整周，沒有拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5C的部分變少。因此，通過如前述那樣將拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5C的槽寬度變細(xì)，能夠?qū)ι刃湍Σ良蘒C的整周的襯片面積即摩擦面的減少進(jìn)行抑制。還有，如圖8 Ca)所示，本實(shí)施方式I的實(shí)施例4的扇型摩擦件ID是分別在具有平板環(huán)形狀的芯骨2的雙面上，空出成為ATF的流通路的間隔4，遍及整周地粘接將扇片3和扇片3D合在一起共30片扇片而構(gòu)成的摩擦件。扇片3、3D的圓周方向的寬度為16mm,半徑方向的寬度為 . 5mm，扇片3、3D的厚度為O. 8mm,間隔(油槽)4的寬度為2mm。并且，如圖
8(b)所示，扇片3、3D的外周側(cè)的左右的角部，成為C面3a、3Da。即，扇片3、3D的外周側(cè) 的左右的角部被倒角。實(shí)施例4的扇型摩擦件ID與實(shí)施例3的扇型摩擦件IC的不同點(diǎn)在于，不是沿與連結(jié)一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5C的中心點(diǎn)5Ca和圓周的中心O的直線大致正交的方向的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽，而是沿圓周方向的一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽5D，僅在30片扇片3、3D中的扇片3D的表面的上，設(shè)置在扇型摩擦件ID的圓周的5個(gè)部位。如圖8 (b)所示，拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的寬度為1mm，拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的深度為O. 15mm。并且，設(shè)置在圓周的5個(gè)部位的各遍及5片扇片3D的一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的中心點(diǎn)OTa，在圓周上相互位于相對(duì)于圓周的中心O構(gòu)成約72度的角度的位置。即，設(shè)在5個(gè)部位的一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽設(shè)置在將扇型摩擦件ID的圓周大致等分的位置。這樣，實(shí)施例4的扇型摩擦件ID與實(shí)施例3的扇型摩擦件IC的不同點(diǎn)為拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的圓周方向的形狀，關(guān)于相對(duì)于環(huán)形狀的整周配設(shè)了拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的部分和沒有配設(shè)拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的部分，與實(shí)施例3相同。關(guān)于作為以上說明的本實(shí)施方式I的實(shí)施例I至實(shí)施例4的濕式摩擦件的扇型摩擦件1A、1B、1C、1D，與比較例I至比較例3的扇型摩擦件11A、I IB、IlC進(jìn)行比較，通過試驗(yàn)對(duì)相對(duì)轉(zhuǎn)速與拖曳轉(zhuǎn)矩的關(guān)系進(jìn)行了驗(yàn)證。作為試驗(yàn)條件，在相對(duì)轉(zhuǎn)速=500rpm 5000rpm, ATF油溫=40°C, ATF油量=2000mL/min(軸芯潤(rùn)滑)，圓盤尺寸為圖1(a)所示的外周Φ1 = 180mm、內(nèi)周Φ2 = 165mm進(jìn)行試驗(yàn)，并以圓盤片數(shù)=3片(因此，配對(duì)件的鋼板圓盤(隔板)為4片)，安裝間隙=O. 25mm/片進(jìn)行。試驗(yàn)，僅對(duì)比較例I至比較例3的扇型摩擦件11A、11B、11C，以及對(duì)實(shí)施例I至實(shí)施例4的扇型摩擦件1A、1B、1C、1D及比較例1、3的扇型摩擦件11A、11C，分二次實(shí)施。試驗(yàn)的結(jié)果表不在圖9及圖10中。首先，如圖9所示，比較例2的扇型摩擦件I 1B，在從相對(duì)轉(zhuǎn)速低的區(qū)域(500rpm )到高的區(qū)域( 5000rpm)的整個(gè)范圍內(nèi)，與比較例I的扇型摩擦件I IA相比，拖曳轉(zhuǎn)矩變大?？梢哉J(rèn)為，這是因?yàn)?，如比較圖I (a)和(b)可以得知的那樣，比較例2的扇型摩擦件11B，與比較例I的扇型摩擦件IlA相比，成為ATF的流通路的間隔14B的數(shù)量少，所以，從軸芯向外周供給的ATF的排出性差。另一方面，如圖9所示，比較例3的扇型摩擦件11C，在從相對(duì)轉(zhuǎn)速低的區(qū)域(500rpm )到高的區(qū)域( 5000rpm)的整個(gè)范圍內(nèi)，與比較例I的扇型摩擦件IlA相比，拖曳轉(zhuǎn)矩大幅度地變小。可以認(rèn)為，這是因?yàn)椋鐖D2 (a)、(b)所示，通過在比較例3的扇型摩擦件IlC的單面各30片扇片13C的全部的表面上設(shè)置的槽15的作用，進(jìn)一步促進(jìn)ATF的排出，并且，由越過了槽15的一部分的ATF在扇片13C的表面上形成油膜。然而，這樣非連結(jié)時(shí)的拖曳轉(zhuǎn)矩小的比較例3的扇型摩擦件11C，也存在襯片面積狹小的問題。比較例I至比較例3的扇型摩擦件11A、11B、11C的襯片面積，與本實(shí)施方式I的實(shí)施例I至實(shí)施例4的扇型摩擦件1A、1B、1C、1D進(jìn)行比較，在表I中表示。[表I]
權(quán)利要求
1.一種濕式摩擦件，其是在環(huán)形狀的芯骨上沿所述環(huán)形狀，將被切斷成多個(gè)扇片的摩擦件基材相互隔開間隔，以在該間隔中形成油槽的方式粘接在整周雙面或整周單面上而構(gòu)成的扇型摩擦件，或是通過在環(huán)形狀的芯骨的整周雙面或整周單面上粘接環(huán)形狀的摩擦件基材，并相互隔開間隔地形成多個(gè)島狀部分，在該間隔中形成油槽的環(huán)型摩擦件；其特征在于: 在所述多個(gè)扇片或所述多個(gè)島狀部分的表面上，相對(duì)于所述環(huán)形狀的整周，在與所述油槽交叉的方向設(shè)有配設(shè)了拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的部分和沒有配設(shè)拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的部分。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的濕式摩擦件，其特征在于所述拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽，設(shè)置在所述扇型摩擦件或所述環(huán)型摩擦件的環(huán)形狀的整周的多個(gè)部位。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的濕式摩擦件，其特征在于所述拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽，至少每隔I個(gè)所述多個(gè)扇片或所述多個(gè)島狀部分地設(shè)置。
4.根據(jù)權(quán)利要求I至3中任一項(xiàng)所述的濕式摩擦件，其特征在于所述拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽，設(shè)置在相鄰的2個(gè)以上的扇片或相鄰的2個(gè)以上的島狀部分上。
5.根據(jù)權(quán)利要求2至4中任一項(xiàng)所述的濕式摩擦件，其特征在于形成在扇片或島狀部分的表面上的所述多個(gè)拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽的中心，設(shè)置在將所述扇型摩擦件或所述環(huán)型摩擦件的圓周大致等分的位置。
全文摘要
本發(fā)明提供一種濕式摩擦件，一面將襯片面積保持得寬到不對(duì)轉(zhuǎn)矩傳遞容量及耐熱性、耐剝離性產(chǎn)生影響的程度，一面進(jìn)一步促進(jìn)非連結(jié)時(shí)的潤(rùn)滑油的排出，在相對(duì)轉(zhuǎn)速的寬的范圍內(nèi)獲得優(yōu)越的拖曳轉(zhuǎn)矩的降低效果。在作為濕式摩擦件的扇型摩擦件(1A)中，僅在30片扇片(3、3A)中的一部分的扇片(3A)的表面上，在圓周的3個(gè)部位，設(shè)置了拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽(5A)，該拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽(5A)沿著與連結(jié)各遍及5片扇片(3A)的一連串的拖曳轉(zhuǎn)矩降低槽(5A)的中心點(diǎn)(5Aa)和圓周的中心(O)的直線大致正交的方向。由此，不使襯片面積變小地促進(jìn)ATF的排出，并且在扇片(3A)的表面上形成油膜，在寬的相對(duì)轉(zhuǎn)速的范圍(500rpm～5000rpm)內(nèi)獲得了大的拖曳轉(zhuǎn)矩的降低效果。
文檔編號(hào)F16D13/62GK102822549SQ20118001566
公開日2012年12月12日 申請(qǐng)日期2011年3月2日 優(yōu)先權(quán)日2010年3月25日
發(fā)明者東島祐子, 岡田雅人, 鈴木雅登 申請(qǐng)人:愛信化工株式會(huì)社